XXXXxx（論文-- 龍華橋位于黑龍江省齊齊哈爾市泰來縣南部，此橋建成后將成為泰來縣與龍江和桂洲等城鎮(zhèn)聯(lián)系的紐帶，為該縣帶來強(qiáng)大的經(jīng)濟(jì)效益。龍華橋設(shè)計(jì)技術(shù)92x1.0m，有人群荷載，線路等級(jí)為一級(jí)公路，設(shè)計(jì)荷200m8x25m預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁橋，7m 詞：預(yù)應(yīng)力混凝土；簡支T梁橋；內(nèi)力計(jì)算；鉆孔灌注樁基礎(chǔ)XXXXxx（論文--LonghuaInrecentyears,ourcountrytheconstructionofhighwayBridgesfortheeconomicdevelopmentofallbroughtgreatpower,notonlyforpeople'stravelarrivedconvenience,atthesametimealsoplayedthebeautificationofthecityfunction.Thaitocountyplanningbureauaccordingtotheirowndevelopmentneeds,toreasonableconstructionthecountyroadnetwork,thecountydecidedtobuildanewsouthbridge,calledthedragonoverseasChinese.ThelonghuabridgeofheilongjiangprovinceJiJiHaErShiThaitosoutherncounty,thisbridgewascompleted,itwillbecometocounty'slongjiangandurbanGuiZhouwiththekeylinkforthecountycometheeconomicbenefitsofpowerful.DragonoverseasChinesedesigntechnologyindexincludes:bridgebanisterscanmeetfor9+2x1.0m,havethecrowdload,thelinelevelforfirstclassroad,designloadforhighwaylevel,thelengthof200mbridge,theupperstructurewith8x25mofprestressedconcretebeambridge,thestructureandthepillartypebridgeandcast-in-placepilefoundation,bridgeheadroom7m,bridgebottomnotnavigation.Inlonghuabridgedesignprocess,instrictaccordancewiththeprovisionsoftherelevantstandardsandrequirementsfordesignandaudit,followsafetydurability,beautifulandeasy,economicandreasonabledemand,thebridgeisexpectedtoreachthedesignrequirements.Keywords:Prestressedconctete；Simpletgirderbridge；Endogenicforcecomputation；Cast-in-placepilefoundation.. 第1章緒 1.1工程概述及其特 橋梁工程概 工程特 1.2方案比選說 第2章設(shè)計(jì)資料及構(gòu)造布 設(shè)計(jì)資 橋梁跨徑及橋 設(shè)計(jì)荷 材料及工 設(shè)計(jì)依 基本計(jì)算數(shù) 橫截面布 梁間距與主梁片 主梁跨中截面主要尺寸的擬 橫截面沿跨長的變 橫隔梁設(shè) 第3章主梁內(nèi)力計(jì) 永久作用效應(yīng)計(jì) 永久作用集 二期永久作 永久作用效 可變作用效應(yīng)計(jì)算（剛性橫梁法 沖擊系數(shù)和車道折減系 計(jì)算主梁的荷載橫向分布系 車道荷載的取 計(jì)算可變作用效 主梁作用效應(yīng)組 22第4章預(yù)應(yīng)力鋼束的計(jì)算及其布 鋼筋面積的估算及鋼束布 預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積估 預(yù)應(yīng)力鋼束布 跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼筋的布 錨固面鋼束布 其他截面鋼束位置及其傾角計(jì) 非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積估算及布 第5章計(jì)算主梁截面幾何特 主梁預(yù)制并張拉預(yù)應(yīng)力鋼 灌漿封錨、主梁吊裝及濕接縫澆 橋面、欄桿及人行道施工和運(yùn)營階 第6章鋼束預(yù)應(yīng)力損失計(jì) 預(yù)應(yīng)力鋼束與管道壁之間摩擦損 由錨具變形鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損 混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損 由鋼束應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損 混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損 第7章主梁截面承載能力與應(yīng)力驗(yàn) 持久狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)承載力驗(yàn) 正截面承載力驗(yàn) 斜截面承載力驗(yàn) 持久狀況正常使用極限狀態(tài)抗裂驗(yàn) 正截面抗裂驗(yàn) 斜截面抗裂驗(yàn) 主梁變形（撓度）計(jì) 持久狀況應(yīng)力驗(yàn) 持久狀況的正應(yīng)力驗(yàn) 持久狀況的混凝土主應(yīng) 短暫狀況的正應(yīng)力驗(yàn) 7.5錨固區(qū)局部承壓驗(yàn) 4局部承壓區(qū)的截面尺寸驗(yàn) 局部抗壓承載力驗(yàn) 56第8章樁基礎(chǔ)的設(shè) 荷載計(jì) 樁長計(jì) 樁的內(nèi)力計(jì) 樁身截面配筋與強(qiáng)度驗(yàn) 墩頂縱向水平位移驗(yàn) 結(jié) 參考文 附 致 XXXXXX（論文-PAGE1

第一 緒10m氣象資料（哈爾濱地區(qū)）年最高氣溫：34℃；年最低氣溫：23℃。標(biāo)準(zhǔn)凍深1/100,Wd=0.65KN/M橋面凈空 凈—設(shè)計(jì)洪水頻率③施工期限：2012年5月至 年11表1- 方案比較 梁橋1橋長2技術(shù)較先進(jìn)，工藝要求嚴(yán)格，施工方便，已有成熟的工藝技術(shù)3屬于靜定結(jié)構(gòu)，受力不如超靜定結(jié)構(gòu)好，但其結(jié)構(gòu)質(zhì)量安全可靠，耐勞性好，4第二 設(shè)計(jì)資料及構(gòu)造布標(biāo)準(zhǔn)跨 25m(墩中心距離主梁全 24.96m(主梁預(yù)制長度 1.52KN/m4.99KN/m。C50，C30預(yù)應(yīng)力鋼束采用《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTG70mm77mm (2)交通部頒《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》(JTGD60—2004)，簡稱《橋規(guī)；交通部頒《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTGJTGC30-2002JTGD63-2007XXXXXX（論文--PAGE425m主梁截面效率指標(biāo)ρT2200mm，由于寬度較大，為保證橋梁的整體受力性能，橋面板采階段的小截面(b=1600mm)和運(yùn)營階段的大截面(b=2200)。凈—9m+2×1.0m525m1600mm1-1 混凝XXXXXX（論文-PAGE10土0．70f0．70f0.50.600.6?s5Ep0.75f0.65f*C450．70f'0．70f' 束張拉時(shí)混凝土的抗壓，抗拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度，則：f'=29.6MPa,f'=2.51MPa1-1結(jié)構(gòu)尺寸圖（T在預(yù)應(yīng)力混凝土梁中腹板內(nèi)因主拉應(yīng)力甚小，腹板厚度一般由布置制孔管T200mm。10~20%為合適。本示例考慮到主梁需要配置較多的鋼束，將鋼125mm，以減少局部應(yīng)力。1-2)1-2跨中截面尺寸圖（51-2。1-2分塊面積對(duì)上Ai=（cm3（cm4diys分塊面積對(duì)截面形心慣IxAidiIIi翼板三角角馬蹄-翼板-角-馬蹄-*

Si400296.2ss

Si387687.28ss

檢驗(yàn)截面效率指標(biāo)ρ(希望ρ0.5

ks

7481.2516053.51

kx

A

ρkskxh

0.53.1920mm160mm，170mm，1-1第三 主梁內(nèi)力計(jì)(1)②馬蹄抬高與腹板變寬段梁的自重G(2)(0.9187.5＋0.658125)×4.53G(3)G(4)=(1.5×0.0.1372＋1×0.1887)44g1GiT

g(5)0.17×0.30×1.2=0.0612(m30.25×0.30×1.45=0.10875(m3

g(6)8cm5cm

5g7一側(cè)防撞欄g(8)g(2)2-1x為計(jì)算截面離左支座的距離，并令αxl 2-1

Q1(12α)l 2-12-11彎矩0剪力0彎矩0剪力0彎矩0剪力0XXXXXX（論文4.3.2ππmcG0.748125251010

其中：

1906.54Kg/μ0.1767lnf0.01574.3.1跨中的荷載橫向分布系數(shù)l24.122.19 mcmii

IT

cbtbiti——相應(yīng)為單個(gè)矩形截面的寬度和厚度； 160150.510 t1 -14 18.125cmXXXXXX（論文--PAGE15

t2537.5 2-2IT的計(jì)算圖式，IT2-22-

IT計(jì)算圖式（尺寸單位：cm）2-2IT計(jì)算表biticiITi=ci·bi·t3(×10-i1/ 板 蹄cit/b2-6-2XXXXXX（論文-PAGE16

1n

ai525i式中：n=5，a224.422.2248.4(m2i③可變作用（汽車公路—I）

=(0.5636+0.4+0.2818+0.1182+02XXXXXX（論文-PAGE17

=2故可變作用(汽車)mcq可變作用(人群)mcr=0.6432(2)m。可變作用(汽車)

12可變作用(人群)mor2-4m0計(jì)算圖式（尺寸單位(3)橫向分布系數(shù)匯總(2-2-31公路—I 4.3.1—I級(jí)的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值qkPk

qkP36018024.125180256.48KN 50

Pk256.481.2307.776(kN橫向分布系數(shù)取m0，從支點(diǎn)至第一根橫隔梁段，橫向分布系數(shù)從m0直線過渡到mc，其余梁段均取mc。2-5示出跨中截面內(nèi)力計(jì)算圖式。計(jì)算

SmqkmPkqk——2-5可變作用(汽車)1Mmax=2×0.6815×10.5×6.03×24.12×256.48×6.03=2396.50(KNm

1×0.6815×10.5×0.5×2

1×0.2724×6.03×2可變作用(汽車)M=1557.04×0.284=442.2(KNm)可變作用(人群)1Mmax=2×0.6432×2.25×6.03×24.12+0.573×6.03×1.005=113.05(KNm Vmax2×0.6432×2.25×0.5×12.06+2×0.5727×6.03×2.25×2-6)：1Mmax=2×0.6815×10.5×4.525×

1×(1.5083+0.5028)×26.03×10.5+0.6815×256.48×4.525=1164.087(KNm Vmax2×0.6815×10.5×0.75×18.09-2×0.2724×6.03×10.5×M=1164.087×0.284=330.6(KNm)1Mmax=2×0.6432×2.25×4.525×6.03×2.25=86.79(KNm1

1×(1.5083+0.5028)×21Vmax2×0.6432×2.25×0.75×18.09+2×0.5272×6.03×0.0833=10.12

1×10.5×0.682×1×2

1×10.5×0.2724×2(0.9167+0.0833)+0.75×0.6815×307.776=234.99 Vmax2×2.25×0.6432×1×24.12+2×2.25×0.5727×6.03×2-62-72-4。2-4V00永久作用0可變作用（汽車）公路—級(jí)可變作用（汽車）可變作用（人群=(3)+(4)+=1.2×（8第四 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及其布MsWMsW0.7Npe

1p e1p W式中的Ms為正常使用極限狀態(tài)按作用（活荷載）短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩MsMG1MG2MQs1412.98+794.4129+1KNm) 設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋截面中心距截面下緣為ap125mm預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力作用點(diǎn)至截面重心軸的距離為epybap939.9mm；鋼筋A(yù)=7481.25

Iyb22590025.46101600535.1212.1310mm W0.7 tk

2.46587310

ep

W

212.13106預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力為σcon0.75fpk0.7518601395MPa，預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的20%估算，則可得需要的預(yù)應(yīng)力鋼筋的面積為：ApAp1

XXXXXX（論文采用37?i15.24Ap371402940mm2，采用夾片式群錨，?70金屬波紋管成孔。-25-25XXXXXX（論文-PAGE263-1鋼束布置圖（尺寸單位a)預(yù)制梁端部；b）鋼束在端部的錨固位置；c） RN112000mmRN220000mmRN316000mmN33-4鋼束計(jì)算圖示（尺寸單位3dccotθ300cot7ο3d由Lb

Rtanθ3確定彎起點(diǎn)至導(dǎo)線點(diǎn)的水平距離：2Lb216000tan

LwLdLb22451979

24120300

33

Lb

cosθ979cos7N1、N23-2dxkcm面水平距離77N3iaiaci及該點(diǎn)出鋼束當(dāng)xixk0時(shí)，ici0aia100mm0<xixkLb1Lb2

RxRxx22 θsin1xixk 當(dāng)xxLL時(shí)，iθθ7 按下式計(jì)算ci

cixixkLb2號(hào)xLb1Lb2xxθsin1xxcaa支點(diǎn)截面xi12060xixkLb1Lb2xixkLb1Lb27xixkLb1Lb27xi00N2L/4 xi000xixk594起00XXXXXX（論文--PAGE30端三束鋼絞線則都在肋板中心線上，為實(shí)現(xiàn)鋼束的這種布筋方式，N2、N3N2

638180 在確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量后，非預(yù)應(yīng)力鋼筋根據(jù)正截面承載能力極限狀態(tài)的要求來確定。設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力點(diǎn)到截面底邊的距離為則有：hoha1600125TγoMd

1.05574.4234810622.422001475x

x78.79mm

2 2As

fcdbfxfpdApfsd

22.4220078.7912602940414mmHRB400As615.44mm2100mm，鋼筋重心到底邊的距離為as45mmXXXXXX（論文-PAGE313-5非預(yù)應(yīng)力鋼筋布置圖（尺寸單位第五 主梁截面幾何特性計(jì)T截面，該截面的截面特性計(jì)算中應(yīng)扣除預(yù)應(yīng)力管道的影響，T梁翼板寬度為300mm300mm1600mm。入非預(yù)應(yīng)力鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋影響的換算截面，T2200mm。Amm2iyisiAiyimm3Imm4iyy mm4Ixyy mm4矩IIiImm4x面-積aES--AnynusisiaES

E2.01053.451045.797EE Amm2epybapImm4Wmm3WuIWbIWpIep面面面面面第六 鋼束預(yù)應(yīng)力損失計(jì)6.2.1表內(nèi)（5-1~5-7。按《公預(yù)規(guī)》規(guī)定采用σcon0.75fpk=0.75×1860=1395MPa6.2.2l1σl1

xl2dd為錨固點(diǎn)到支點(diǎn)中線的水平距離；μ、k

N２1N31

7，

7，平彎角度為

24.5699.138，所以空間轉(zhuǎn)角為HH

θ2θθ2θ vθx1度同理，可算出其他控制截面處的σl1值。各截面摩擦應(yīng)力損失值σl1的平均l按《公預(yù)規(guī)》第6.2.2條，對(duì)曲線預(yù)應(yīng)力筋，在計(jì)算錨具變形、鋼束回縮σl2計(jì)算公式如下。l

lf對(duì)于夾片錨具頂壓張拉時(shí)l

lσl——預(yù)應(yīng)力鋼筋扣除沿途摩擦損失后錨固端應(yīng)力，即跨中截面扣除df在反摩擦影響線長度內(nèi)，距張拉端x處的錨具變形、鋼筋回縮損失：df

2σ

6-2lσσ0σl l求得lf后可知三束預(yù)應(yīng)力鋼絞線均滿足lflx處的截面由錨具變形和鋼筋回縮引起的考慮反摩阻后的預(yù)應(yīng)力損失σxσl2按下式計(jì)算，即：

lf式中的σ為張拉端由錨具變形引起的考慮反摩阻后的預(yù)應(yīng)力損失，lf各控制截面xlf截面0l44對(duì)于簡支梁可取l4σm1αl 式中：mαEPfckfck90%fck0.9C50C45，查44

Ep

1.953.35

22心點(diǎn)）

N

Npep

N

Npep

3753.645

3753.645103

2 649.53752

217.86

σm1α

315.8219.79l

2

f

ζl4所以：σ0.90.30.521238.360.261238.36l

Eεt,tασ?t,tσ p

Ep e2eρ1000εcst,t0——加載齡期為t00.9fck

lgcklg

20d

的加載齡期t090dh2μ式中

A12.52A12.52

502502

h2A26581.25 設(shè)混凝土收縮和徐變?cè)谝巴庖话銞l件（相對(duì)濕度為75%）下完成，受荷時(shí)混凝土加載齡期為20天，由此可查表并插值得相應(yīng)的徐變系數(shù)終極值為?tt0?t,201.79?tt0?t,901.32，混凝土收縮應(yīng)變終極值為

σpc為傳力錨固時(shí)在跨中和

向非預(yù)應(yīng)力受力鋼筋，為簡化計(jì)算不計(jì)構(gòu)造鋼筋影響）Np1MG1MG2MG第一階段截面特性，計(jì)算MG2引起的應(yīng)力時(shí)采用第三階段截面特性。NN

p1

Np1ep2I2I

MG1

MGpc,1

3698.051033698.05103897.12421412.981061.32794.4129649.5375

191.685

2.137

2.62l4N

3640.781033640.78103897.12421412.98106pc,l

649.5375

217.86

2.42

794.4129

所以：σpc12.3710.972ρApA

2940615.440.00465（未計(jì)構(gòu)造鋼筋影響

e2i

1

e2I0取跨中與lI0 ApepAs

2940918.8615.44998.8AAp

2940l4截面：

ApepAs

2940923.43615.44998.9AAp

2940

eps932.65936.49/20A765.1810300I240..82240.8109/2240.811090

1

1150.004653.78

應(yīng)力l預(yù)加力階段σpIσconσpσconlIl面028l48面758第七 主梁截面承載能力與應(yīng)力驗(yàn)TxfpdApfsd

12602940330615.4479.3mm

22.4 筋的合力作用點(diǎn)到截面底邊距離a為：afpdApapfsdAsfpdApfsd

12602940125330615.4445120.8mm12602940330615.44

h0ha1600120.8從前表可知，梁跨中截面彎矩組合設(shè)計(jì)值Md5574.42348KNm，截面抗fb

x222.4220079.31479.279.325625.62106N cd

5574.42348KNl420.5103α2

式中的Vd為驗(yàn)算截面處剪力組合設(shè)計(jì)值，這里Vd599.67788KNfcu,kfcu,k50MPa;b200mm（腹板厚度h0af

Ap

f

12602940400330615.44

fpdApfsd

12602940330所以h01600128.741471.26mm;α2為預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，α21.25

1.0599.6778820.50103α2

0.501031.251.832001471.26336.55KNγ0d0d

0.51103

2001471.261061.14KN

ααα0.451032fcu2fcu,kρsvfXXXXXX（論文-PAGE44

0.75103

式中：α1——異號(hào)彎矩影響系數(shù)，α1=1.0α2——預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，α2=1.25；p100ρ100ApApb

1002940615.441.2082001471.2610mmHRB335fsv280MPa，間距sv則 278.54157.08mm2，故

Asv

200

20.61.208500.00393 1.01.2520.61.208500.00393 0.75103126029400.01VcsVpb838.33927.783866.122KN

XXXXXX（論文-PAGE60lpNpσpApσl6As1113.042940116615.443200.95KNlpe p

A

σ

As

asp

1113.042940116615.44則 σpc

Np

Np

3200.95103649.5375

3200.951.875

σM

MG1MG21MG22MQsn n

1412.98106192.7106601.71060.71557.041.875

2.14

σstσpc0.7由以上計(jì)算知σstσpc16.2520.584.33MPa（壓，說明截面在作用（或荷載）AσM

MG1MG21MG22MQ1n n

1412.98106192.7106601.7106668.031061.875 2.14

σltσpc13.9320.586.65變處進(jìn)行驗(yàn)算。本例仍取剪力和彎矩都較大的變化點(diǎn)l4其中計(jì)算點(diǎn)分別取上梗肋aax0x0處、凈截面重心xnxn處及下梗肋bb處，其它截面均可用同樣方法計(jì)算。實(shí)際設(shè)計(jì)中，應(yīng)aaxnxn

2第一階段凈截面對(duì)其xn577.9mmx0計(jì)算點(diǎn)位置ax0bax0bax0b面積矩符000面積

7-1變化點(diǎn)截面（尺寸單位以上梗肋處aa剪應(yīng)力的計(jì)算按下式進(jìn)行，其中VQs為可變作用引起的剪力短期效應(yīng)組合值，VQ153.697KN，所以有：τVG1

bI

G bI

117.16291031.4810815.981031.584108200217.86 20049.89153.6971031.8451081131.9529400.011.48108200240.8

200217.86

NpσpApbcosθpσpApσl6As1113.0498010.98821116615.443188.08103σNP

Np

MG

G

AIAII I

I I3188.08

649.5375

217.86

217.86

240.8

2

σσσ2 cy2

4.074.072x0x0及下梗肋處bbl4第二階段換S0第三階段換a1.481.5841.845-x01.5871.7121.939-b1.1691.3391.492-0.7ftk0.72.65主梁變形（撓度）c主梁計(jì)算跨徑l24.12m，C50E3.45104MPac0梁l4I240.8109mm40

c0 0.95Ec0現(xiàn)將可變荷載作為均布荷載作用在主梁上，則主梁跨中撓度系數(shù)α5荷載短期效應(yīng)的可變荷載值為MQs1202.98KN

5

0.953.45

1202.98240.8

1.439.213.2mm

2412040.2mm

5

1.43

0.953.45

240.8采用l4Np

σp

Apbcosθpσp

Apσl6As1113.0498010.988211163188.08103 cosθ

A aσ

A a p

p

l6 p

MpeNp

e3188.08103321.741025.73106Npn截面慣矩應(yīng)采用預(yù)加力階段（第一階段）的截面慣矩，為簡化這里仍以梁l4處I217.86109mm4作為全梁的平均值來計(jì)算pn則主梁上拱度（跨中截面）LMpeM

00

0.95EcI

dx

80.95EcI

10.45mm考慮長期效應(yīng)的預(yù)加力引起的上拱值為

梁在預(yù)加力和荷載短期效應(yīng)組合共同作用下并考慮長期效應(yīng)的撓度值為：ωωω

13.224.2420.9 l4（截?cái)嗷蛄喉數(shù)龋ê奢d）MG11412.98KNm,MG21192.7KNm,Mg22MQ2713.99KNNp

3200.95103NNp

Np

epn

MG1

MG

MG22MQσcu

3200.951033200.95103897.1241412.98106192.71062713.99649.5375 3.317 3.317 3.45 4.331.36MPa0.5fck0.532.4

MG21

MG22W0

192.72.45

2713.992.62

σσp

1113045.65211.151176.06MPa0.65f

0.651860本例取剪力和彎矩都有較大的變化點(diǎn)

4（1）以上梗肋處aa剪應(yīng)力的計(jì)算按下式進(jìn)行，其中VQVQVQ1VQ2263.3610.12273.48KNτVG1

bI

VG bI

117.16291031.4810815.981031.584108200217.86 20049.89273.481031.8451081131.9529400.011.48108200240.8

200217.86

Np

σp

Apbcosθpσp

Apσl6As1113.0498010.988211163188.08103lp plp

A

σ

As

asp

σNP

Np

MG

G

AIAII I

I I3188.08

649.5375

217.86

217.86

240.8

σσcp

2

σσσ2 cy2

4.934.93 2x0x0及下梗肋bb變化點(diǎn)截面l4剪力a1.481.5841.845-69x01.5871.7121.939-49b1.1691.3391.492-2混凝土的主壓應(yīng)力限制值為0.6

0.632.419.44MPa最大主拉應(yīng)力為σtpmax0.54MPa0.5

0.52.651.33MPa

短暫狀況下（預(yù)加力階段）

NN

NpINpI

MG1MG1N

3698.05103N,

1412.98KNm，截面特性取用前表σt

3698.05

3698.05103897.1241412.98106 649.5375

3.317

3.317

8.56MPa（壓σt

3698.05

3698.05103897.1241412.98106 649.5375

1.875

1.875

15.85MPa（壓tcc15.85MPa0.7t

0.729.60.2%的縱向鋼筋即可。很大的局部壓力，可能使梁端產(chǎn)生縱向裂縫，需進(jìn)行局部承壓驗(yàn)算，N2

力；本設(shè)計(jì)中，每束預(yù)應(yīng)力筋的截面積為980mm2，張拉控制應(yīng)力1395MPa，F(xiàn)ld=1.2×1395×980=1640.52kN；fcd——預(yù)應(yīng)力張拉時(shí)混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，本設(shè)計(jì)張拉時(shí)混凝土C45，則fcd=20.5MPa；=1.0，Aln、AlAln為扣除Al為不扣除空洞的面積；對(duì)于具有喇叭管并與墊板連成整體的Aln可取墊板面積扣除喇叭管尾端內(nèi)孔面積。180mm×180mm，70mm2Al1801802

Aln180180

4

bA450450b

A1.31.02.520.5285521902.277103Nγ cd 01640.52103

式中：Fld——局部受壓面積上的局部壓力設(shè)計(jì)值，F(xiàn)ld

4

1.034K——間接鋼筋影響系數(shù)，按《公預(yù)規(guī)》5.3.2ρv10mmHRB33578.54mm2，所以ρ4

478.54d d

C45fcd=20.5MPa。將上述各計(jì)算值代入局部抗壓承載力計(jì)算公式，

所以N2鋼束錨下局部承壓計(jì)算滿足要求。同理可對(duì)N1、N3號(hào)鋼束進(jìn)行局部承

第八 樁基礎(chǔ)計(jì)4.01.5mm；以下為硬塑性粘土。m14103KNm4）Eh2.6104MPa。

119.4310.924524.961894.09KNN2

11.000.76.020.62542KN4N3.14160.624.9254N恒N1N2N3N4qπ1.521526.51KNm4N5852.92KN（公路-IN571.23KNN6660.41KN（公路-IN654.27KNT=45KN，10.0421.14.92 2 0.65則由蓋梁引起的風(fēng)力

12.1491.07KN2對(duì)樁頂?shù)牧Ρ蹫?.1014.92墩柱引起的風(fēng)力：W20.85KN14.92.45m2Nmax2218.25956+852.92+71.23=3142.40956KN(Nmin2218.25956660.4154.272932.93956(kN6H451.070.8546.92(kN6MN

0.25T6.021

5.45

2.45N'0.25(單跨可變荷載165.1025270.9455.83152.0825NMHNM

6-NmaxNmin2932.9395616.962949.89956(kNH0M0457.52946.921.0504.449kNh，則：

i

2 U5cm，Uπ1.554.867mli土層厚度m00.8；AAπR21.76625m2；2k2深度修正系數(shù)，取為k1.52h3為一般沖刷以下深度(m；γ——土層的重度，取γ8.0kNm3 [N]1[4.867(4h)40]0.750.81.76625[2201.58(4h3)]

3159.36956+4×16.96+12 3224.20956+8.48h=635.222+110.81684075hh=27m，31[N]635.222110.82273627.28(kN)Nmax3224.209568.483451.16956(kN樁的內(nèi)力計(jì)算