4根據(jù)住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部《關(guān)于印發(fā)〈2015年工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范制訂、修訂計(jì)劃>的通知》(建標(biāo)[2014]189號(hào))的要求，標(biāo)準(zhǔn)和國(guó)外先進(jìn)標(biāo)準(zhǔn)，并在廣泛征求意見的基礎(chǔ)上，編制了本本標(biāo)準(zhǔn)的主要技術(shù)內(nèi)容是：1總則；2術(shù)語(yǔ)和符號(hào)；3基本規(guī)定；4材料；5施工階段計(jì)算；6承載能力極限狀態(tài)計(jì)算；7正常使用極限狀態(tài)計(jì)算；8栓釘連接件；9構(gòu)造要求；10施工設(shè)備；11施工及驗(yàn)收。(九龍湖校區(qū))交通學(xué)院橋梁與隧道工程研究所(地址：南京市江寧區(qū)東南大學(xué)路2號(hào)，郵政編碼：211189)。本標(biāo)準(zhǔn)主編單位：東南大學(xué)北京市市政工程設(shè)計(jì)研究總院有限公司本標(biāo)準(zhǔn)參編單位：哈爾濱市政建設(shè)投資集團(tuán)有限責(zé)任公司上海市城建設(shè)計(jì)研究總院(集團(tuán))有北京市市政四建設(shè)工程有限責(zé)任公司5本標(biāo)準(zhǔn)主要起草人員：黃僑包琦瑋周良王今朝李照明李雪峰任遠(yuǎn)陳雪楓本標(biāo)準(zhǔn)主要審查人員：馬鸮張沉錢寅泉李國(guó)平趙君黎李正張少青靳林生張海龍李建國(guó)6 2.1術(shù)語(yǔ) 2.2符號(hào) 3.1一般規(guī)定 3.2結(jié)構(gòu)形式 3.3作用及作用組合 4.1鋼材 5施工階段計(jì)算 5.1一般規(guī)定 5.2應(yīng)力計(jì)算 5.3鋼梁預(yù)拱度計(jì)算 206承載能力極限狀態(tài)計(jì)算 6.1一般規(guī)定 246.2截面受彎承載力計(jì)算 6.3截面受剪承載力計(jì)算 277正常使用極限狀態(tài)計(jì)算 7.1一般規(guī)定 297.2成橋拱度及活載變形計(jì)算 297.3抗裂性計(jì)算 317.4應(yīng)力計(jì)算 7 348.1一般規(guī)定 348.2連接件設(shè)計(jì) 348.3連接件構(gòu)造要求 36 38 389.2一期混凝土 399.3二期混凝土 39 4210.1一般規(guī)定 10.2防側(cè)傾裝置 10.5施工設(shè)備的安全性檢查 11施工及驗(yàn)收 4711.1一般規(guī)定 11.2施加預(yù)彎力 47 4911.6二期混凝土施工 附錄A變截面預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁 63 本標(biāo)準(zhǔn)用詞說(shuō)明 76 778 2 2 3 3.3ActionsandActionsofCombinatio 12 5CalculationofC 5.1GeneralR 5.3CalculationofSteelB 6DesignofUntimate 246.2CalculationofSectionBendingResist 246.3CalculationofSe 277DesignofServiceAbilityLimitSta 297.1GeneralRequire 297.2CalculationofFinished 2997.3CalculationofCrackResis 34 8.2DesignofConnectors 8.3DetailingRequirementofStudConnec 38 42 4210.2Anti-rollDevice 43 10.5CheckingofConstructionEquipment 11Construction 4711.2ApplyPre-bendingForce 4711.3FirstStageConcrete 49 50 AppendixBPreflexedCompositeCont 53 AppendixDCalculationofDeformation 63AppendixECalculationofSect 66ExplanationofWording 11.0.1為使預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁橋的設(shè)計(jì)、施工及驗(yàn)收符合安全1.0.3預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁橋的設(shè)計(jì)、施工及驗(yàn)收除應(yīng)符合本標(biāo)2在預(yù)彎梁上澆筑腹板、上翼緣板等二期混凝土所形成的組合梁。以預(yù)彎曲的鋼梁作為預(yù)加應(yīng)力的工具，以預(yù)彎力將其壓至預(yù)設(shè)零點(diǎn)并澆筑一期混凝土；卸除預(yù)彎力后利用鋼梁的反彈作用對(duì)一期混凝土施加預(yù)壓應(yīng)力，以此形成的半成品梁。2.1.3栓釘連接件studconnector用于連接鋼梁與一期混凝土、二期混凝土，使三者共同工作的栓釘。2.1.4一期混凝土first-stageconcrete鋼梁在預(yù)彎狀態(tài)下，澆筑在鋼梁下翼板周圍的混凝土。在預(yù)彎梁上澆筑的混凝土，包括腹板混凝土、橋面板混凝土以及橫隔板混凝土。鋼梁加工成形時(shí)的上拱值。在設(shè)計(jì)預(yù)拱度的基礎(chǔ)上考慮鋼梁焊接殘余變形影響的，用于控制鋼梁加工的上拱值。2.1.8成橋拱度completedbridgecamber橋梁建成時(shí)，在全部永久作用下預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁橋的剩余上拱值。2.1.9預(yù)彎力preflexforce3為將具有預(yù)拱度的鋼梁壓至預(yù)設(shè)零點(diǎn)而施加的一對(duì)豎向2.1.10拼接施工法methodoffabricatedconstructiononpre-現(xiàn)場(chǎng)再將各預(yù)彎梁段重新連接，并在連接部下翼板澆筑混凝土，2.1.11變截面預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁variablecross-sectionofpreflexedcompositebeam2.1.12預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁上零彎矩作用截面與相鄰的最大彎矩作用截面之間的E——普通鋼筋彈性模量；fa、fk——分別為混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值和標(biāo)準(zhǔn)值；f'd—普通鋼筋抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；fk、fa—分別為混凝土軸心抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計(jì)值；4fy——鋼材屈服強(qiáng)度；Ge——混凝土剪切模量；G?——鋼材剪切模量；Ve——混凝土的泊松比；Us——鋼材的泊松比；αc——混凝土的線膨脹系數(shù)；as——鋼材的線膨脹系數(shù)；ps——鋼材的質(zhì)量密度。2.2.2作用與作用效應(yīng)F——側(cè)向支撐承受的水平力；M——截面一期混凝土下緣消壓后的開裂彎矩；Ma—基本組合的彎矩設(shè)計(jì)值；M——由鋼梁自重引起的跨中截面彎矩標(biāo)準(zhǔn)值；M—由二期混凝土自重引起的跨中截面彎矩標(biāo)準(zhǔn)值；M——由橋梁二期結(jié)構(gòu)重力引起的跨中截面彎矩標(biāo)準(zhǔn)值；M——預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁一期混凝土下緣的抗裂彎矩；Ma——可變作用(或荷載)頻遇值引起的跨中彎矩；M——作用準(zhǔn)永久組合的跨中截面彎矩設(shè)計(jì)值；Mm——由模板的自重集度引起的跨中截面彎矩；M?——截面一期混凝土下緣的消壓彎矩；Mp——由兩個(gè)對(duì)稱點(diǎn)(如四分點(diǎn)或三分點(diǎn))作用設(shè)計(jì)預(yù)彎力引起的跨中截面預(yù)彎矩；M?——汽車作用引起的跨中彎矩標(biāo)準(zhǔn)值；M——人群作用引起的跨中彎矩標(biāo)準(zhǔn)值；M——鋼梁自重引起的跨中截面彎矩；Ms—作用頻遇組合的跨中截面彎矩設(shè)計(jì)值；M——按材料強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的截面極限受彎承載力；Mu——截面受彎承載力設(shè)計(jì)值；M——施工階段由預(yù)彎力和鋼梁自重引起的繞x軸作用的最大彎矩標(biāo)準(zhǔn)值；5Po——預(yù)彎力的施工控制值；Pa——高強(qiáng)螺栓的預(yù)拉力設(shè)計(jì)值；P?——設(shè)計(jì)預(yù)彎力；q——鋼梁的自重集度；R——構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)值；Sa——作用(或荷載)效應(yīng)的基本組合設(shè)計(jì)值；V——鋼梁頂面以上混凝土的極限壓應(yīng)力之和；Va——承載能力極限狀態(tài)下基本組合的支點(diǎn)剪力設(shè)計(jì)值；Vmax——施工階段預(yù)彎鋼梁支點(diǎn)截面作用的最大剪力標(biāo)Vs——栓釘連接件的極限受剪承載力設(shè)計(jì)值；[Vsu]——預(yù)彎階段栓釘連接件的彈性受剪承載力設(shè)計(jì)值；Vu——基本組合的剪力設(shè)計(jì)值；wa——正常使用極限狀態(tài)下，作用效應(yīng)頻遇組合(不計(jì)沖擊)引起的一期混凝上下緣的裂縫寬度；[wa]——裂縫寬度限值；0cn——預(yù)彎鋼梁的控制應(yīng)力；0cu——正常使用極限狀態(tài)下二期混凝土上緣的壓應(yīng)力；Ocl——預(yù)彎梁反彈時(shí)一期混凝土下緣的最大壓應(yīng)力；op——一期混凝土下緣的有效預(yù)壓應(yīng)力；Osb——正常使用極限狀態(tài)下鋼梁下緣的拉應(yīng)力；Osu——正常使用極限狀態(tài)下鋼梁上緣的壓應(yīng)力；0w——施工過(guò)程中，鋼梁上緣的最大彎曲壓應(yīng)力；0?——鋼梁自重引起的跨中截面最大彎曲應(yīng)力。2.2.3幾何參數(shù)A.——一期混凝土的截面面積；A′?！诨炷恋慕孛婷娣e；As——鋼梁的全截面面積；A?——預(yù)彎梁的換算截面面積；A?——預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁的換算截面面積；6A?—二期混凝土與鋼梁的換算截面面積；I?——變高度梁支點(diǎn)截面抗彎慣性矩；I?——預(yù)彎梁換算截面繞其自身重心軸的慣性矩；I?——預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁換算截面繞其自身重心軸的慣性矩；I?——不計(jì)一期混凝土的換算截面慣性矩；Iy、I?y——分別為鋼梁的受壓、受拉翼板對(duì)鋼梁重心(y)軸的慣性矩；I?！黄诨炷两孛胬@自身形心軸的慣性矩，或變高度梁跨中截面抗彎慣性矩；I′。—二期混凝土截面繞自身形心軸的慣性矩；Ie—折算截面慣性矩；Im——變厚度鋼梁跨中段的截面抗彎慣性矩；In—變厚度鋼梁端部段的截面抗彎慣性矩；Is——工字形鋼梁繞其重心軸的慣性矩；Isy——鋼梁全截面對(duì)y軸的慣性矩；L——鋼梁的計(jì)算跨徑；L?——兩個(gè)支承臺(tái)之間的中心距；S——鋼梁下翼板以下混凝土換算截面繞預(yù)彎梁換算截面重心軸的靜矩；a——鋼梁腹板上橫向加勁肋的間距；厚度；b?——工字形鋼梁受壓翼板的寬度；b——二期混凝土上翼緣板的有效寬度；bsi——鋼梁下翼板的寬度；bsu——鋼梁上翼板的寬度；bw—鋼梁腹板寬度；c—鋼梁上翼板混凝土保護(hù)層厚度；d——鋼梁截面形心至一期混凝土截面形心的距離；7d'——鋼梁截面形心至二期混凝土截面形心的距離；de—一期混凝土截面形心至預(yù)彎梁截面形心的距離；d—一期混凝土截面形心至預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁截面形心的距離；d'2—二期混凝土截面形心至預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁截面形心的距離；da——形心G至二期混凝土截面形心的距離；ds——鋼梁截面形心至預(yù)彎梁截面形心的距離；距離；d——形心G至鋼梁截面形心的距離；fcon——鋼梁施工控制預(yù)拱度；fo——鋼梁設(shè)計(jì)預(yù)拱度；f1-11——各受力階段鋼梁、預(yù)彎梁或預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁跨中計(jì)算變形值；f?——可變作用(或荷載)頻遇值引起的跨中撓度；h';—二期混凝土上翼緣板的厚度；hs——鋼梁高度；h——鋼腹板塑性區(qū)高度；hw——鋼梁的腹板高度；hy——鋼腹板彈性區(qū)高度；l?——受壓翼板側(cè)向支承點(diǎn)的間距；m——支承臺(tái)與同側(cè)反力架的中心距，或跨中截面抗彎慣性矩與支點(diǎn)截面抗彎慣性矩之比；ry——鋼梁截面對(duì)y軸的回轉(zhuǎn)半徑；t—鋼梁受拉翼板(下翼板)的厚度；t′——鋼梁受壓翼板(上翼板)的厚度；8Yau—一期混凝土截面形心到一期混凝土上緣的距離；Vcu2——預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁截面形心至一期混凝土上緣的ycu——預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁截面形心至二期混凝土上緣的Va—一期混凝土截面形心到一期混凝土下緣的距離；Ver?——預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁截面形心至一期混凝土下緣的Vcr2——預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁截面形心至二期混凝上下緣的Vecu——預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁折算截面形心到二期混凝土上Yecd——預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁折算截面形心到一期混凝土下Vesu——預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁折算截面形心到鋼梁上緣的Yes——預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁折算截面形心到鋼梁下緣的y——鋼梁截面中性軸到鋼梁下邊緣的距離；9ysn——預(yù)彎梁截面形心到鋼梁下緣的距離；y×2—預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁截面形心至鋼梁下緣的距離；λy——截面對(duì)y軸的長(zhǎng)細(xì)比；δ—每一個(gè)墊板間隙的壓密值。2.2.4計(jì)算系數(shù)及其他k—鋼梁焊接殘余變形的影響系數(shù)；n——對(duì)錨螺桿中螺帽與墊板間隙總數(shù)；n?——鋼梁與一期混凝土的彈性模量比值；n?——鋼梁與二期混凝土的彈性模量比值；a——連接件受剪承載力折減系數(shù)；αb——鋼梁繞y軸的慣性矩之比；β——側(cè)向支承點(diǎn)的影響系數(shù)；φb——鋼梁的整體穩(wěn)定系數(shù)；φ——混凝土徐變系數(shù)；Yo——橋梁結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)；bs——截面界限受壓區(qū)高度系數(shù)。2應(yīng)按持久狀況及偶然狀況進(jìn)行預(yù)彎組合梁的承載能力極3應(yīng)按持久狀況進(jìn)行預(yù)彎組合梁正常使用極限狀態(tài)的抗裂3.1.2預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁橋主體結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)使用年限應(yīng)按表3.1.2采用。設(shè)計(jì)使用年限(年)12注：對(duì)有特殊要求結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)使用年限，可在上述規(guī)定的基礎(chǔ)上經(jīng)經(jīng)濟(jì)技術(shù)論證后予以調(diào)整。3.1.3預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁橋可采用簡(jiǎn)支梁結(jié)構(gòu)或連續(xù)梁結(jié)構(gòu)，線橋梁。單跨跨徑不宜大于50m。3.1.4預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁橋可采用等截面形式或變截面形式，3.1.5當(dāng)預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁橋采用現(xiàn)場(chǎng)拼接施工方法時(shí)，簡(jiǎn)支梁橋的鋼梁拼接點(diǎn)應(yīng)選在梁跨的兩個(gè)四分點(diǎn)以外不超過(guò)1m的范準(zhǔn)《鋼-混凝土組合橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50917或《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》JTGD62中的相應(yīng)條款計(jì)算；連續(xù)梁的橋面板有效寬度宜按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》JTGD62的方法計(jì)算。型。混凝土橋面板的設(shè)計(jì)和驗(yàn)算應(yīng)符合國(guó)家現(xiàn)行相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。3.1.8鋼梁加工應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》JTG/TF50或《城市橋梁工程施工與質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》CJJ2的相關(guān)規(guī)定。3.1.9橋面鋪裝、防水、排水、伸縮裝置、支座及照明、欄桿等橋面系的構(gòu)造應(yīng)符合國(guó)家現(xiàn)行相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。3.2.1預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁橋宜采用預(yù)制預(yù)彎梁，現(xiàn)場(chǎng)吊裝后現(xiàn)澆形成整體橋梁的方法；上翼緣板、腹板、橫隔板等二期混凝土宜采用現(xiàn)澆方法；連接件宜采用栓釘連接件。當(dāng)簡(jiǎn)支跨徑小于或等于30m時(shí)，預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁的鋼梁宜采用等截面工字形鋼梁(圖3.2.1)。3.2.2預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合簡(jiǎn)支梁橋的高跨比宜為1/32～1/28,主梁間距宜為1100mm～1900mm。主梁寬與主梁高之比宜為1.0~3.2.3預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁橋的主梁之間應(yīng)設(shè)置橫隔板(梁),橫隔板(梁)可采用鋼筋混凝土板或鋼構(gòu)件的形式。在梁端支座處、預(yù)應(yīng)力加載點(diǎn)和跨中截面應(yīng)設(shè)置橫隔板(梁)。橫隔板(梁)的間距不宜大于8m,且每跨不應(yīng)少于5道?；炷翙M隔板尚應(yīng)3.2.4當(dāng)采用變截面預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁時(shí)，應(yīng)符合本標(biāo)準(zhǔn)附錄3.2.5當(dāng)采用預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合連續(xù)梁時(shí)，應(yīng)符合本標(biāo)準(zhǔn)附錄B3.3.1預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁橋的作用、作用組合及結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，均應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《城市橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》CJJ11或3.3.2預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁橋在進(jìn)行短暫狀況下的應(yīng)力和穩(wěn)定計(jì)作用組合應(yīng)采用現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》JTGD60的基本組合。3.3.4在進(jìn)行持久狀況下正常使用極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)，應(yīng)采用現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》JTGD62的頻遇組合和準(zhǔn)永久組合。截面應(yīng)力驗(yàn)算應(yīng)采用作用3.3.5預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁橋的溫度作用可按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《公4.1.2預(yù)彎組合梁橋的鋼材應(yīng)采用Q345鋼、Q390鋼和Q420鋼，其質(zhì)量應(yīng)分別符合現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《低合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼》GB/T1591和《橋梁用結(jié)構(gòu)鋼》GB/T714的相關(guān)規(guī)定。鋼材強(qiáng)度設(shè)計(jì)值應(yīng)按表4.1.2采用。屈服強(qiáng)度注：表中厚度系指計(jì)算點(diǎn)的鋼材厚度，預(yù)彎鋼梁的鋼板厚度不宜超過(guò)40mm。4.1.3鋼梁材料的物理性能指標(biāo)應(yīng)按表4.1.3的規(guī)定采用。泊松比線膨脹系數(shù)as(以每C計(jì))4.1.4栓釘連接件的材料應(yīng)采用ML15和ML15A1鋼材，栓釘連接件的最小屈服強(qiáng)度應(yīng)滿足os≥320MPa、最小極限強(qiáng)度ob≥4.1.5高強(qiáng)螺栓應(yīng)采用20MnTiB或35VB鋼制作，其力學(xué)性能螺母、墊圈技術(shù)條件》GB/T3632的要求。高強(qiáng)螺栓預(yù)拉力設(shè)計(jì)值Pa應(yīng)按表4.1.5的規(guī)定采用。1手工焊接采用的焊接材料應(yīng)符合現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《非合金鋼及細(xì)晶粒鋼焊條》GB/T5117或《熱強(qiáng)鋼焊條》GB/T2自動(dòng)焊接或半自動(dòng)焊接采用的焊絲和焊劑，應(yīng)與主體母4.2.1預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁橋混凝土強(qiáng)中一期混凝土強(qiáng)度等級(jí)不應(yīng)低于C50,應(yīng)采用低收縮、低徐變的早強(qiáng)混凝土；二期混凝土的強(qiáng)度等級(jí)不應(yīng)低于C40,當(dāng)跨徑超過(guò)35m時(shí)，強(qiáng)度等級(jí)不應(yīng)低于C50。4.2.2混凝土的軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fa、軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fa、軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fck、軸心抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fik應(yīng)按表4.2.2采用。4.2.3混凝土受壓或受拉時(shí)的彈性模量E應(yīng)按表4.2.3采用。注：當(dāng)采用引氣劑及較高砂率的泵送混凝土且無(wú)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)時(shí)，表中C50～C60的E.值應(yīng)乘以折減系數(shù)0.95。4.2.4混凝土的剪切模量G.可按混凝土彈性模量數(shù)值的0.4倍采用；混凝土的泊松比v.可采用0.2;混凝土的溫度線膨脹系數(shù)4.3.1預(yù)彎組合梁橋中的普通鋼筋宜選用HPB300、HRB400、HRB500、HRBF400、HRBF500和RRB400鋼筋，并應(yīng)符合現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《鋼筋混凝土用鋼第1部分：熱軋光圓鋼筋》GB/T1499.1或《鋼筋混凝土用鋼第2部分：熱軋帶肋鋼筋》4.3.2預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁橋使用的普通鋼筋除橋面板內(nèi)的橫橋向鋼筋外，均應(yīng)視為構(gòu)造鋼筋。鋼筋的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)具有不小于95%的保證率。鋼筋的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fsk應(yīng)按表4.3.2的規(guī)定采用。公稱直徑d(mm)中RRB400亞F4.3.3普通鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fsa和抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f'應(yīng)按表4.3.3采用。RRB4004.3.4普通鋼筋的彈性模量E應(yīng)按表4.3.4采用。5施工階段計(jì)算5.1.1預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁橋的施工階段包括施加鋼梁預(yù)彎力、預(yù)彎梁反彈、澆筑二期混凝土及施加二期結(jié)構(gòu)重力等四個(gè)主要受5.1.2各施工階段的計(jì)算內(nèi)容應(yīng)包括跨中截面鋼梁上下緣、一5.1.3在鋼梁預(yù)彎階段，應(yīng)驗(yàn)算鋼梁的側(cè)向穩(wěn)定性并采取必要5.1.4在計(jì)算預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁施工過(guò)程中截面各控制點(diǎn)的應(yīng)5.1.5鋼梁預(yù)彎力的加載點(diǎn)可選在計(jì)算跨徑的兩個(gè)四分點(diǎn)或兩5.2.1設(shè)計(jì)鋼梁預(yù)彎力時(shí)，鋼梁跨中截面的控制應(yīng)力應(yīng)按下式式中：fy——鋼材的屈服強(qiáng)度(MPa),按本標(biāo)準(zhǔn)表4.1.2采用；重共同引起的跨中截面上緣(或下緣)最大應(yīng)力達(dá)到控制應(yīng)力時(shí)：L——鋼梁的計(jì)算跨徑(mm);2當(dāng)預(yù)彎力的加載點(diǎn)選在兩個(gè)三分點(diǎn)時(shí)，由式(5.2.2-1)計(jì)算的預(yù)彎力P?應(yīng)乘以0.75的折減系數(shù)。5.2.3施工中的預(yù)彎力控制值應(yīng)在設(shè)計(jì)預(yù)彎力的基礎(chǔ)上計(jì)入其損失量，按1對(duì)單梁加載工藝，根據(jù)加載裝置的鎖定及變形影響，預(yù)彎力的施工式中：Pan——預(yù)彎力的施工控制值應(yīng)計(jì)入拉桿的螺帽和墊板間的間隙壓密等引起的預(yù)彎力損失。預(yù)彎力的施δ—按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》JTGD62確定的每一個(gè)墊板間Es——鋼材的彈性模量(MPa);式中：Od——預(yù)彎梁反彈時(shí)一期混凝土下緣的最大壓應(yīng)力fcu,k——反彈時(shí)實(shí)測(cè)的一期混凝土的立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值(MPa),不小于混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度等級(jí)的90%。5.3.1當(dāng)采用單梁預(yù)彎工藝時(shí)，等截面鋼梁的設(shè)計(jì)預(yù)拱度的計(jì)1當(dāng)預(yù)彎力作用點(diǎn)設(shè)在兩個(gè)四分點(diǎn)時(shí)，由設(shè)計(jì)預(yù)彎力和鋼P(yáng)?——設(shè)計(jì)預(yù)彎力(N),應(yīng)按本標(biāo)準(zhǔn)式(5.2.2-1)L——預(yù)彎(鋼)梁的計(jì)算跨徑(mm);Es——鋼材的彈性模量(MPa);Is——鋼梁繞其水平重心軸的截面慣性矩(mm?);5.3.2鋼梁加工控制預(yù)拱度應(yīng)在設(shè)計(jì)預(yù)拱度f(wàn)o的基礎(chǔ)上計(jì)入鋼fcon=kf?(5.3.2)fo——鋼梁設(shè)計(jì)預(yù)拱度(mm);k——鋼梁焊接殘余變形的影響系數(shù)，宜根據(jù)實(shí)測(cè)結(jié)果取值；缺少實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)時(shí)取k=1.06。5.3.3對(duì)等截面簡(jiǎn)支預(yù)彎梁，釋放預(yù)彎力后跨中的剩余拱度值不宜小于鋼梁設(shè)計(jì)預(yù)拱度的55%。5.4.1在施工階段，等截面工字形鋼梁的受壓翼板的自由長(zhǎng)度與其寬度之比不宜大于表5.4.1的限值。5.4.2在施加預(yù)彎力過(guò)程中，等截面的工字形鋼梁不滿足本標(biāo)準(zhǔn)表5.4.1中的最大限值時(shí)應(yīng)進(jìn)行整體穩(wěn)定性驗(yàn)算，并應(yīng)符合下5.4.2)作用的最大彎矩標(biāo)準(zhǔn)值(N·mm);W—按受壓邊計(jì)算的鋼梁截面抗彎模量(mm3);支承點(diǎn)時(shí)，取β=1.2;As、hs——分別為鋼梁的全截面面積(mm2)和高度(mm)(圖5.4.2);76——截面對(duì)稱性影響系數(shù)：當(dāng)bs=bs時(shí)，η=0;當(dāng)bsuIy——鋼梁全截面對(duì)y軸的慣性矩(mm?);λy——截面對(duì)y軸的長(zhǎng)細(xì)比；l?—受壓翼板側(cè)向支承點(diǎn)的間距(mm);ry——鋼梁截面對(duì)y軸的回轉(zhuǎn)半徑(mm)。3當(dāng)按式(5.4.2-2)算得的qb>0.6時(shí)，應(yīng)按下式計(jì)算φ6,并取代φ值：5.4.3當(dāng)預(yù)彎鋼梁時(shí)，應(yīng)在鋼梁兩側(cè)的受壓區(qū)設(shè)置側(cè)向支撐。側(cè)向支撐承擔(dān)的水平力可按下式計(jì)算，并可依式中：A1——鋼梁受壓翼板的面積(mm2);fy——鋼材的屈服強(qiáng)度(MPa);5.4.4當(dāng)預(yù)彎鋼梁時(shí)，應(yīng)驗(yàn)算受壓翼板和腹板的局部穩(wěn)定性。1鋼梁受壓翼板板的局部穩(wěn)定可通過(guò)其寬厚比按下列公式式中：b—受壓翼板的懸臂長(zhǎng)度(mm);t′—受壓翼板的厚度(mm);2.5hw且a≤L/8;σ—預(yù)彎力和鋼梁自重彎矩作用標(biāo)準(zhǔn)值引起的鋼梁腹t—預(yù)彎力和鋼梁自重彎矩作用標(biāo)準(zhǔn)值引起的鋼梁腹3在預(yù)彎鋼梁的支點(diǎn)截面及預(yù)彎力作用截面均應(yīng)設(shè)置橫向加勁肋。鋼梁腹板高度與腹板厚度的比值hw/tw不應(yīng)超過(guò)165。6承載能力極限狀態(tài)計(jì)算6.1.1預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁橋應(yīng)按承載能力極限狀態(tài)的要求，對(duì)構(gòu)件進(jìn)行受彎及受剪承載力驗(yàn)算。在進(jìn)行承載能力極限狀態(tài)時(shí)，應(yīng)采用作用的基本組合，組合中汽車荷載應(yīng)計(jì)入沖擊系數(shù)；6.1.2橋梁構(gòu)件承載能力極限狀態(tài)計(jì)Sa——作用(或荷載)效應(yīng)的基本組合設(shè)計(jì)值；R(fa,aa)——構(gòu)件承載力函數(shù)；6.2.2預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁正截面的界限受壓區(qū)高度系數(shù)可按表6.2.2采用。C50及以下1當(dāng)中性軸在混凝土上翼緣板內(nèi)，即x≤h;時(shí)，應(yīng)以寬度為b′;的矩形截面按下式計(jì)算截面受彎承載力Mu(圖6.2.3-1):bsu——鋼梁上翼板的寬度(mm);bs——鋼梁下翼板的寬度(mm);hy——鋼腹板彈性區(qū)高度(mm);h——鋼腹板塑性區(qū)的高度(mm);tw——鋼梁腹板厚度(mm);h;——二期混凝土上翼緣板的厚度(mm);b;—二期混凝土上翼緣板的有效寬度(mm);Ma——基本組合的彎矩設(shè)計(jì)值(N·mmfa——混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(MPa);f'a——鋼材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(MPa)。2當(dāng)中性軸在混凝土腹板內(nèi)，即x>h'時(shí)，計(jì)算fa(b;—b)h;+fabx=fahutw+fa△bst6.2.4當(dāng)預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁進(jìn)行受彎承載力計(jì)算時(shí)，截面受壓區(qū)高度x應(yīng)滿足下列公式要求：式中：x—截面中性軸位置(mm);Ss——截面界限受壓區(qū)高度系數(shù)；t—鋼梁翼板厚度(mm);c——鋼梁上翼板混凝土保護(hù)層厚度(mm)。6.3截面受剪承載力計(jì)算6.3.1預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁的截面受剪承載力可按下式計(jì)算：式中：Va——承載能力極限狀態(tài)下基本組合的支點(diǎn)剪力設(shè)計(jì)值或預(yù)彎施工階段的支點(diǎn)剪力設(shè)計(jì)值(N),取兩者中的較大者；Yo——橋梁結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)；Vud——預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁支點(diǎn)截面的受剪承載力設(shè)計(jì)值fd——鋼材的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(MPa);hw、tw——分別為支點(diǎn)截面鋼梁的腹板高度和寬度(mm)。6.3.2鋼腹板應(yīng)滿足抗剪受力要求，其最小厚度可按下式式中：Vmax——施工階段，預(yù)彎鋼梁支點(diǎn)截面作用的最大剪力標(biāo)Va——承載能力極限狀態(tài)下基本組合的支點(diǎn)剪力設(shè)計(jì)值Yo——橋梁結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)；于8mm;7.1.1在持久狀況正常使用極限狀態(tài)下應(yīng)采用作用(或荷載)的頻遇組合驗(yàn)算跨中截面一期混凝土下緣的抗裂性。當(dāng)其不滿足要求時(shí)，應(yīng)對(duì)其裂縫寬度進(jìn)行驗(yàn)算和控制。汽車作用效應(yīng)可不計(jì)沖擊系數(shù)。7.1.2正常使用極限狀態(tài)下，應(yīng)根據(jù)可變作用(或荷載)頻遇彎矩計(jì)算跨中撓度。撓度計(jì)算時(shí)可不計(jì)沖擊系數(shù)。7.1.3在正常使用階段，應(yīng)進(jìn)行作用(或荷載)標(biāo)準(zhǔn)值組合下預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁控制截面一期混凝土下緣，二期混凝土上緣以及鋼梁上下緣的應(yīng)力驗(yàn)算。汽車作用效應(yīng)應(yīng)計(jì)入沖擊系數(shù)。7.1.4在截面抗裂性、變形及應(yīng)力計(jì)算時(shí)，梁各受力階段的截面幾何性質(zhì)應(yīng)按本標(biāo)準(zhǔn)附錄C計(jì)算。7.1.5對(duì)變截面預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合簡(jiǎn)支梁橋，尚應(yīng)對(duì)變截面的控制點(diǎn)進(jìn)行應(yīng)力及抗裂性驗(yàn)算。7.2成橋拱度及活載變形計(jì)算7.2.1在持久狀況正常使用極限狀態(tài)下，應(yīng)對(duì)全部永久作用及一、二期混凝土收縮、徐變共同作用下的預(yù)彎預(yù)應(yīng)力混凝土組合梁橋的長(zhǎng)期上拱值進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算方法應(yīng)符合本標(biāo)準(zhǔn)附錄D的規(guī)定。7.2.2可變作用(或荷載)下，跨中撓度應(yīng)按可變作用頻遇彎矩值Ma計(jì)算，并應(yīng)符合下列規(guī)定：1截面一期混凝土下緣的消壓彎矩和消壓后的開裂彎矩應(yīng)按下列公式計(jì)算：Mc——截面一期混凝土下緣消壓后的開裂彎矩(N·Op—一期混凝土下緣的有效預(yù)壓應(yīng)力(MPa),其中應(yīng)包含結(jié)構(gòu)重力以及混凝土收縮、徐變的影響，應(yīng)按本標(biāo)準(zhǔn)式(E.0.5-1)或式(E.0.I?——預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁跨中截面慣性矩(mm?),由本標(biāo)準(zhǔn)式(C.0.3-2)計(jì)算；Yd?——預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁截面形心到一期混凝土下緣的E、Ec1——分別為鋼梁和一期混凝土的彈性模量(MPa)。2當(dāng)Ma≤M?+Me時(shí)，可按一期混凝土不開裂，組合梁式中：f?——可變作用(或荷載)頻遇彎矩值引起的跨中撓度M?——汽車作用引起的跨中彎矩標(biāo)準(zhǔn)值(不計(jì)沖擊)(N·L——簡(jiǎn)支預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁的計(jì)算跨徑(mm);I?——預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁的截面慣性矩(mm?),按本標(biāo)3當(dāng)Ma>M?+Me時(shí)，則一期混凝土開裂，應(yīng)分別按本標(biāo)準(zhǔn)第C.0.3條和第C.0.5條計(jì)算截面慣性矩I?和I。由可變作用頻遇組合彎矩Ma引起的跨中截面撓度由兩部分組成，應(yīng)按式中：I——折算截面慣性矩(mm?),由本標(biāo)準(zhǔn)式(C.0.5-3)7.2.3正常使用極限狀態(tài)下，預(yù)彎預(yù)應(yīng)力混凝土組合梁橋的可變作用頻遇組合彎矩Ma引起的跨中撓度不應(yīng)超過(guò)計(jì)算跨徑的7.3.1在正常使用極限狀態(tài)下，進(jìn)行抗裂性計(jì)算時(shí)應(yīng)取作用的7.3.2當(dāng)預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁按全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件設(shè)計(jì)時(shí)，在可變作用頻遇組合彎矩作用下，跨中截面的一期混凝土下緣的抗式中：M——預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁一期混凝土下緣的截面抗裂彎7.3.3當(dāng)預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁按預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件設(shè)計(jì)時(shí)，式中：fik——混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值(MPa);Od——由作用頻遇組合(不計(jì)沖擊)引起的一期混凝土下緣的拉應(yīng)力(MPa),按本標(biāo)準(zhǔn)附錄E計(jì)算。7.3.4當(dāng)預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁按預(yù)應(yīng)力混凝土B類構(gòu)件設(shè)計(jì)時(shí)，式中：o——作用的頻遇組合彎矩(不計(jì)沖擊)引起的跨中截面鋼梁下緣的拉應(yīng)力(MPa),按本標(biāo)準(zhǔn)式(E.0.6-4)7.3.5在作用頻遇組合下，一期混凝土下緣的最大裂縫寬度應(yīng)7.4.1在預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁橋的正常使用階段應(yīng)驗(yàn)算截面法向進(jìn)行組合，各作用的分項(xiàng)系數(shù)均應(yīng)取為1.0。計(jì)算中應(yīng)計(jì)入混凝何參數(shù)應(yīng)按本標(biāo)準(zhǔn)附錄C的規(guī)定計(jì)算，預(yù)彎預(yù)應(yīng)力混凝土組合梁各階段的截面應(yīng)力應(yīng)按本標(biāo)準(zhǔn)附錄E的規(guī)定計(jì)算。7.4.2正常使用極限狀態(tài)下截面法向應(yīng)力計(jì)算應(yīng)按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》JTGD60的相關(guān)規(guī)定計(jì)入汽車荷式中：fy——鋼材屈服強(qiáng)度(MPa);Ob——正常使用極限狀態(tài)下鋼梁下緣的拉應(yīng)力(MPa)。2二期混凝土上緣壓力應(yīng)滿足下式要求：式中：fek——期混凝土軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值(MPa);8栓釘連接件8.1.1預(yù)彎鋼梁的上翼板頂面和下翼板底面應(yīng)設(shè)置連接件。連8.1.2簡(jiǎn)支鋼梁上緣與二期混凝土粘結(jié)的連接件應(yīng)按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)，其數(shù)量可按連接件的受剪承載力設(shè)計(jì)值計(jì)算確定，并應(yīng)滿足本標(biāo)準(zhǔn)第8.3節(jié)規(guī)定的構(gòu)造要求。8.1.3簡(jiǎn)支鋼梁下緣與一期混凝土粘結(jié)的連接件，宜按彈性狀8.2.1預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合簡(jiǎn)支梁的鋼梁上緣栓釘連接件的數(shù)量可1在承載能力極限狀態(tài)下，一個(gè)栓釘連接件的極限受剪承Vsu=min{0.43As√E.fa,0.7Asfsu}(8.2.1-1)As——栓釘桿的截面面積(mm2);fsu——栓釘材料的抗拉強(qiáng)度最小值(MPa);fad、E——分別為混凝土的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值和彈性模量2一個(gè)剪跨范圍內(nèi)鋼梁頂面所需連接件總個(gè)數(shù)應(yīng)由下式式中：n—一個(gè)剪跨范圍內(nèi)的栓釘連接件個(gè)數(shù)(個(gè));V.——鋼梁頂面以上混凝土的極限壓應(yīng)力之和(N);fa——二期混凝土的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(MPa);a——連接件受剪承載力折減系數(shù)，正彎矩區(qū)段α=1.0;負(fù)彎矩區(qū)段α=0.9。8.2.2短暫狀況下預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合簡(jiǎn)支梁的鋼梁下緣栓釘連接式中：[Vsu]——預(yù)彎階段栓釘連接件的彈性受剪承載力設(shè)計(jì)值Vsu——栓釘連接件的極限受剪承載力設(shè)計(jì)值(N),按本標(biāo)準(zhǔn)式(8.2.1-1)計(jì)算。2預(yù)彎梁反彈階段的受力狀態(tài)及剪力分布(圖8.2.2)中，P?應(yīng)為設(shè)計(jì)預(yù)彎力，V應(yīng)為鋼梁和一期混凝土自重引起的剪力。反彈計(jì)算時(shí)可忽略V的影響。u——按縱橋向每排一個(gè)栓釘連接件考慮的栓釘間距I?——預(yù)彎梁換算截面繞其自身重心軸的慣性矩8.2.3連接件的設(shè)計(jì)方法可用于變截面預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合簡(jiǎn)支8.3.1預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁栓釘連接件的一般構(gòu)造應(yīng)符合下列1連接件的外側(cè)邊緣與鋼梁翼板邊之間的距離不應(yīng)小于50mm;的4倍，且不得小于80mm;1連接件抗掀起端頭的底面位置應(yīng)高于底部鋼筋以上30mm;4連接件的長(zhǎng)度可伸入到橋面鋪裝混凝土中，但不宜超過(guò)30mm。1栓釘?shù)闹睆揭藶?0mm;當(dāng)采用直徑為13mm的栓釘時(shí)，其長(zhǎng)徑比不應(yīng)小于3;2鋼梁下緣栓釘頭的混凝土凈保護(hù)層不得小于10mm;3連接件的最大間距不得大于300mm;4一期混凝土中的栓釘連接件宜采用梅花形平面布置，凈保護(hù)層厚度不得小于10mm;5當(dāng)焊接在鋼梁下翼板上的栓釘位置不正對(duì)鋼梁腹板時(shí)，則栓釘直徑不應(yīng)大于鋼梁下翼板厚度的1.5倍。9.1.1鋼梁的翼板厚度不應(yīng)小于16mm;腹板厚度不應(yīng)小于9.1.2鋼梁上下翼板寬度不宜小于400mm,且不應(yīng)大于800mm,也不應(yīng)大于其受壓翼板厚度的25倍。對(duì)變板厚預(yù)彎梁9.1.3鋼梁加勁肋可采用Q345鋼材，厚度宜為12mm~24mm。鋼梁設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)根據(jù)橋梁跨徑、現(xiàn)場(chǎng)施工條件，選擇預(yù)9.1.4鋼梁上下翼板與腹板的焊接宜采用部分熔透的角焊縫。區(qū)的加勁肋不得與受拉翼板直接焊連，可留有50mm～80mm的9.1.5鋼梁的腹板應(yīng)設(shè)置豎向加勁肋，加勁肋可分為A型和B型兩種形式。其中A型加勁肋的數(shù)量與位置應(yīng)與預(yù)彎預(yù)應(yīng)力混凝土主梁的橫隔板對(duì)應(yīng)。預(yù)彎鋼梁構(gòu)造形式見圖9.1.5。4—B型加勁肋；5—頂板；6—腹板；7—底板9.2.1一期混凝土(圖9.2.1)內(nèi)應(yīng)設(shè)縱向鋼筋，箍筋應(yīng)閉合。9.2.2一期混凝土內(nèi)鋼筋的構(gòu)造1—工字形鋼梁；2—一期混凝土；1沿梁縱向設(shè)置上下兩層縱向鋼筋，縱向鋼筋數(shù)量不應(yīng)少于8根，鋼筋直徑不宜小于16mm,1—工字形鋼梁；2—一期混凝土；3—箍筋；4—縱向鋼筋；5—連接件2一期混凝土中應(yīng)布置不小于10mm直徑的閉合箍筋，間距不應(yīng)大于2503—箍筋；4—縱向鋼筋；5—連接件3構(gòu)造鋼筋保護(hù)層厚度應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《公路鋼筋混9.2.3鋼梁下翼板至梁底的凈距不得小于50mm,鋼梁下翼板至一期混凝土兩側(cè)邊緣的距離不得小于75mm。一期混凝土的厚度范圍宜為150mm～250mm,寬度范圍宜為550mm～950mm。對(duì)Q345鋼材，一期混凝土截面積宜為鋼梁下翼板面積的10倍。9.2.4單梁預(yù)彎施工時(shí)，梁端混凝土內(nèi)應(yīng)設(shè)局部構(gòu)造鋼筋，或9.3.1混凝土上翼緣板厚度不宜小于140mm。根據(jù)需要可設(shè)置承托，加腋部分的承托斜率宜小于1:3,板底承托處的鋼梁距二期混凝土橋面板底的最小凈距不得小于70mm。9.3.2二期混凝土鋼筋構(gòu)造(圖9.3.2)應(yīng)符合下列規(guī)定：1橋面板配筋應(yīng)滿足現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》JTGD62的構(gòu)造要求，宜采用直徑不小于12mm的螺紋鋼筋，間距不得大于250mm;2橋面板橫橋向鋼筋直徑不宜小于14mm,間距不大于200mm;9.3.3腹板混凝土的最小厚度不宜小于180mm,也不宜大于220mm,應(yīng)隨主梁跨徑的增加而增加。腹板單宜小于80mm,腹板混凝土的水平分布鋼筋直徑不宜小于10mm,間距不宜大于200mm。鋼腹板兩側(cè)均設(shè)置直徑不小于焊接，且焊縫長(zhǎng)度不宜小于2.5d。箍筋的間距不宜大于300mm。9.3.4當(dāng)主梁高度大于1.2m時(shí)應(yīng)在混凝土腹板上設(shè)置防收縮隔板中的鋼筋直徑不宜小于10mm,兩側(cè)均應(yīng)設(shè)置直徑小于10mm的箍筋，其鋼筋的間距不宜小于150mm。9.3.6橫隔板混凝土的凈保護(hù)層厚度應(yīng)按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》JTGD62中的箍筋9.3.7當(dāng)環(huán)境條件容許且對(duì)鋼梁腹板采取足夠的防腐措施，可轉(zhuǎn)架等(圖10.1.3);單梁預(yù)彎每次應(yīng)僅對(duì)一片鋼梁施加預(yù)彎1—橫向穩(wěn)定支撐；2—上鋼梁(反位);3—下鋼梁(正位);4—加載反力架；5—千斤頂；6—工作坑；7—支10.1.6采用的千斤頂或其他加力設(shè)備應(yīng)滿足設(shè)計(jì)預(yù)彎力的要求。當(dāng)同組預(yù)彎鋼梁兩點(diǎn)加載時(shí)，千斤頂應(yīng)加力均衡、行程10.2.1防側(cè)傾裝置(圖10.2.1)的形式、尺寸、功能應(yīng)與預(yù)彎梁的結(jié)構(gòu)形式、外形尺寸、加載施工方法相適應(yīng)。防側(cè)傾裝置不應(yīng)10.2.2防側(cè)傾裝置應(yīng)滿足鋼梁加載時(shí)豎向變位的需要，防側(cè)傾裝置與鋼梁接觸點(diǎn)應(yīng)始終處于鋼梁腹板應(yīng)具備豎向滑(滾)動(dòng)功能。1—防側(cè)傾裝置；2—架體10.3.1加載反力架(圖10.3.1)的形式、尺寸及功能應(yīng)滿足10.3.4加載反力架中的千斤頂工作區(qū)，應(yīng)設(shè)置千斤頂防護(hù)1—拉桿；2—反力架；3—千斤頂；4—固定橫梁；5—加載橫梁；6—支架立柱；7—鋼梁；8—地錨10.3.7雙梁預(yù)彎施工中，支承臺(tái)(圖10.3.7)的強(qiáng)度、剛度1—橫梁；2—立柱；3—斜撐；4—工字鋼梁；5—錨固地基10.4.1翻轉(zhuǎn)架(圖10.4.1)的形式、尺寸、功能應(yīng)與預(yù)彎梁傳動(dòng)方式進(jìn)行。10.4.2翻轉(zhuǎn)架滾輪的承載力及安裝精度，應(yīng)滿足鋼梁翻轉(zhuǎn)施工的要求。裝置。10.4.4翻轉(zhuǎn)架應(yīng)設(shè)置地錨，或采用擴(kuò)大基臺(tái)的方法。10.5施工設(shè)備的安全性檢查10.5.1施工工裝設(shè)備制造采用的原材料、構(gòu)件、配件應(yīng)經(jīng)進(jìn)場(chǎng)檢驗(yàn)。當(dāng)原材料指標(biāo)不確定時(shí)應(yīng)進(jìn)行材料性能測(cè)試。10.5.2工裝設(shè)備加工完成后，應(yīng)按設(shè)計(jì)圖紙對(duì)焊縫、螺栓、裝配尺寸等進(jìn)行檢查。10.5.3鋼梁加載前應(yīng)檢查防側(cè)傾裝置的可靠性，并應(yīng)符合下列規(guī)定：1雙梁對(duì)彎時(shí)，反位鋼梁的防側(cè)傾裝置應(yīng)處于腹板中心偏卜，正位鋼梁防側(cè)傾裝置應(yīng)處于腹板中心偏上，偏移量應(yīng)根據(jù)鋼梁截面尺寸、防側(cè)傾裝置的形式確定；2鋼梁預(yù)彎加載前應(yīng)檢查和標(biāo)定千斤頂，并應(yīng)檢查已安裝的防側(cè)傾裝置。雙梁預(yù)彎加載后應(yīng)檢查梁端傳力拉桿的鎖定裝置。10.5.4加載過(guò)程中，防側(cè)傾裝置應(yīng)可靠。當(dāng)鋼梁不能豎向滑動(dòng)時(shí)應(yīng)暫停預(yù)彎加載，待防側(cè)傾裝置調(diào)整后再重新加載。10.5.5加載完成后，應(yīng)將鎖定裝置鎖緊并檢查鎖緊質(zhì)量。施工除應(yīng)符合本標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定外，尚應(yīng)符合國(guó)家現(xiàn)行相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的錨固，綁扎鋼筋、澆筑一期混凝土，養(yǎng)生、拆模及釋放預(yù)彎力，按現(xiàn)行《城市橋梁工程施工與質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》CJJ2或《公路工程質(zhì)量檢驗(yàn)評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)土建工程》JTGF80/1中的相關(guān)規(guī)定1宜在支點(diǎn)、跨中、四分點(diǎn)共計(jì)5處對(duì)稱設(shè)置防側(cè)傾裝置。防側(cè)傾裝置的間距不宜大于6.5m。2防側(cè)傾裝置中的水平頂桿應(yīng)頂在鋼梁腹板的受壓區(qū)內(nèi)，持荷5min后卸載；再次加載達(dá)到施工控制噸位，此時(shí)預(yù)彎力實(shí)測(cè)值與施工控制值相差不應(yīng)超過(guò)3%,即可鎖定加載裝置。11.2.3施加預(yù)彎力過(guò)程中，加載速度宜為20kN/min~1當(dāng)不計(jì)鋼梁自重及加載反力架自重引起的變形，單梁在式中：fon——由設(shè)計(jì)預(yù)彎力引起并考慮焊接殘余變形的鋼梁施工預(yù)拱度控制值(mm);fo——僅由設(shè)計(jì)預(yù)彎力P?引起的鋼梁預(yù)拱度(mm);k—鋼梁焊接殘余變形的影響系數(shù)，應(yīng)根據(jù)實(shí)測(cè)結(jié)果取值，缺少實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)時(shí)可取1.06;P?——按本標(biāo)準(zhǔn)式(5.2.2-1)計(jì)算的設(shè)計(jì)預(yù)彎力，計(jì)算L——預(yù)彎(鋼)梁的計(jì)算跨徑(mm);E——鋼材的彈性模量(MPa);2對(duì)單梁在四分點(diǎn)預(yù)彎加載的情況，或雙梁對(duì)彎加載的下鋼梁，計(jì)入鋼梁自重影響的加工控制拱度變化量應(yīng)按本標(biāo)準(zhǔn)式(5.3.1-1)和式(5.3.2)計(jì)算。3對(duì)雙梁四分點(diǎn)對(duì)彎加載情況的上鋼梁，當(dāng)計(jì)入鋼梁自重式中：△fi——為加載反力架(含千斤頂重量)產(chǎn)生的上鋼梁跨中撓度值(mm),應(yīng)根據(jù)支承臺(tái)的位置按雙懸臂11.3.4預(yù)彎梁反彈時(shí)，一期混凝土養(yǎng)生時(shí)間不得少于6d,當(dāng)環(huán)境溫度持續(xù)在30℃以上時(shí)，養(yǎng)生天數(shù)可減少到5d;但釋放預(yù)彎力時(shí)，混凝土強(qiáng)度均應(yīng)達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的90%以上。11.3.5釋放預(yù)彎力的速度不宜大于25kN/min。11.4.1當(dāng)采用雙梁對(duì)彎法施工時(shí)，上梁應(yīng)處于反位(倒置)的1鋼梁和預(yù)彎梁運(yùn)輸中的抗傾覆安全系數(shù)不應(yīng)小于1.5;2在吊裝時(shí)，預(yù)彎梁應(yīng)滿足梁的受力及穩(wěn)定性的要求。在1存放臺(tái)座應(yīng)堅(jiān)固穩(wěn)定，且宜高出地面200mm以上，存2預(yù)彎梁應(yīng)按其安裝的先后順序編號(hào)存放，預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁的存放時(shí)間不宜超過(guò)60d,超過(guò)60d時(shí)應(yīng)采取配重措施。3在預(yù)彎梁或鋼梁的存放期間，應(yīng)采取有效措施防止梁發(fā)11.5.3當(dāng)預(yù)彎梁分階段存放時(shí)，應(yīng)對(duì)梁段的分段進(jìn)行編號(hào)、標(biāo)記和記錄。11.6二期混凝土施工11.6.1澆筑二期混凝土前，腹板及橋面板中的鋼筋應(yīng)已完成安裝，鋼筋安裝應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)規(guī)范《城市橋梁工程施工與質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》CJJ2或《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》JTG/TF50的相關(guān)要求。11.6.2預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁二期混凝土澆筑應(yīng)符合下列規(guī)定：1應(yīng)采取減少二期混凝土收縮、徐變的措施；2澆筑二期混凝土?xí)r，縱橋向應(yīng)由跨中向兩端對(duì)稱澆筑，預(yù)彎梁的拱度應(yīng)對(duì)稱；橫橋向應(yīng)由中梁向兩側(cè)邊梁對(duì)稱澆筑。11.6.3二期混凝土的模板可直接架設(shè)在吊裝后的預(yù)彎梁一期混凝土上。11.7.1鋼梁加工和質(zhì)量驗(yàn)收，應(yīng)按設(shè)計(jì)圖紙的要求進(jìn)行。當(dāng)設(shè)計(jì)圖紙無(wú)要求時(shí)，應(yīng)符合國(guó)家現(xiàn)行相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。11.7.2鋼梁加工預(yù)拱度應(yīng)在正位并支承在兩個(gè)理論支點(diǎn)的情況下進(jìn)行測(cè)量。實(shí)測(cè)值與施工控制預(yù)拱度的相對(duì)誤差不宜超過(guò)5%,絕對(duì)誤差不宜超過(guò)+8mm和—3mm。11.7.3一期混凝土、二期混凝土施工中涉及的鋼筋、模板與支架、混凝土質(zhì)量及成橋拱度驗(yàn)收應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《城市橋梁工程施工與質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》CJJ2或《公路工程質(zhì)量檢驗(yàn)評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)土建工程》JTGF80/1的相關(guān)規(guī)定。11.7.4橋面鋪裝施工，橋梁支座、伸縮縫、欄桿及照明等安裝工程的施工及驗(yàn)收方法應(yīng)符合國(guó)家現(xiàn)行相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。A.0.1預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁橋可根據(jù)道路線形和受力需求將主梁A.0.2變截面預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁橋的設(shè)計(jì)預(yù)彎力和預(yù)彎階段的A.0.3變高度預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁宜采用鋼腹板上緣加高的方式A.0.4變鋼板厚度的預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁可用于跨徑大于30n的1鋼板厚度變化點(diǎn)宜選在跨中L/2梁段向支座方向的2由鋼板厚度變化引起的跨中截面與支點(diǎn)截面慣性矩比值Im/I不宜大于1.25;3當(dāng)滿足上述規(guī)定時(shí)，變鋼板厚度的鋼梁的設(shè)計(jì)預(yù)彎力P?仍可按本標(biāo)準(zhǔn)式(5.2.2-1)計(jì)算，其中的鋼梁自重應(yīng)力oz計(jì)算A.0.5當(dāng)滿足比值Im/I小于1.25時(shí)，可按截面抗彎慣性矩為Im的等截面鋼梁計(jì)算鋼梁的設(shè)計(jì)預(yù)拱度f(wàn)。該方法也可適用于A.0.6由本標(biāo)準(zhǔn)附錄C可計(jì)算梁在各受力階段的跨中截面和支A.0.7由各階段的跨中截面抗彎慣性矩I和本標(biāo)準(zhǔn)附錄E,可驗(yàn)算變高度預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合簡(jiǎn)支梁各受力階A.0.8變鋼板厚度的變截面預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合簡(jiǎn)支梁各受力階段的控制截面變形及應(yīng)力，仍可按本標(biāo)準(zhǔn)附錄D和附錄E中等截B.1.1預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合連續(xù)梁宜根據(jù)剪跨進(jìn)行分段，中跨跨中及邊跨跨徑內(nèi)梁段應(yīng)為預(yù)彎梁段，中支點(diǎn)組合梁段應(yīng)為普通鋼-混凝土組合梁段。各梁段經(jīng)連接后澆筑二期混凝土形成預(yù)彎預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁(圖B.1.1)。預(yù)彎梁段預(yù)彎梁段卜—預(yù)彎梁段普通組合梁段B.1.2預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合連續(xù)梁的各組成梁段以連接段相連接，連接段的長(zhǎng)度可取1.0m～1.5m。B.1.3連續(xù)梁的整體作用(或荷載)效應(yīng)可采用有限元數(shù)值分析方法進(jìn)行計(jì)算。B.1.4預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合連續(xù)梁橋的預(yù)彎梁段(即正彎矩區(qū)段)可按簡(jiǎn)支梁的規(guī)定對(duì)短暫狀況下預(yù)彎鋼梁和反彈后的預(yù)彎梁進(jìn)行應(yīng)力及變形計(jì)算。B.1.5對(duì)連續(xù)梁橋的中支點(diǎn)組合梁段，可按傳統(tǒng)鋼-混凝土組合梁的方法計(jì)算短暫狀況和持久狀況下的應(yīng)力與抗裂性，并應(yīng)配置抗裂構(gòu)造鋼筋。B.1.6預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合連續(xù)梁的跨中正彎矩區(qū)段的受彎承載力應(yīng)按本標(biāo)準(zhǔn)第6.2節(jié)的方法計(jì)算，同時(shí)應(yīng)按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》JTGD60的作用基本組合進(jìn)行控制截面的應(yīng)力驗(yàn)算。B.2.1負(fù)彎矩區(qū)段的混凝土橋面板可配置體內(nèi)或體外預(yù)應(yīng)力凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》JTGD62的全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件或部分預(yù)應(yīng)力AB.2.2當(dāng)負(fù)彎矩區(qū)采用預(yù)應(yīng)力混凝土B類構(gòu)件或鋼筋混凝土構(gòu)件時(shí)，應(yīng)按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《公路鋼筋混凝土設(shè)計(jì)規(guī)范》JTGD62的相關(guān)規(guī)定驗(yàn)算正常使用極限狀態(tài)下混凝B.2.3由作用頻遇組合引起的負(fù)彎矩區(qū)開裂截面縱向受拉鋼筋的應(yīng)力可按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《公路鋼混組合橋梁設(shè)計(jì)與施工規(guī)范》B.2.4當(dāng)負(fù)彎矩區(qū)采用全預(yù)應(yīng)力混凝土或部分預(yù)應(yīng)力A類混凝土橋面板的應(yīng)力計(jì)算時(shí)，應(yīng)根據(jù)平截面假定按組合梁全截面(扣除腹板混凝土面積)進(jìn)行計(jì)算；對(duì)B類構(gòu)件及普通鋼筋混凝土B.2.5采用普通鋼筋或體內(nèi)預(yù)應(yīng)力束的負(fù)彎矩區(qū)抗彎承載力計(jì)算方法可按鋼-混凝土組合梁橋負(fù)彎矩區(qū)的計(jì)算方法。當(dāng)配置無(wú)B.2.6當(dāng)預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合連續(xù)梁橋采用預(yù)應(yīng)力鋼筋(束)時(shí)，鋼筋(束)的種類和力學(xué)性能應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《公路鋼筋混B.2.7預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁負(fù)彎矩區(qū)段的截面受剪承載力可按本標(biāo)準(zhǔn)第6.3.1條的方法計(jì)算。同作用時(shí)，應(yīng)按下式驗(yàn)算鋼梁腹板的最大折算應(yīng)力：段應(yīng)選在永久作用彎矩為零的截面附近。圖B.3.2施工工藝流程1鋼梁預(yù)制：鋼梁分節(jié)段制作，根據(jù)預(yù)彎梁部分的鋼梁段3梁段的吊裝及連接：設(shè)置跨徑內(nèi)的臨時(shí)墩，各梁段吊裝4補(bǔ)澆連接段的一期混凝土：對(duì)其施加預(yù)壓力，或采用微6澆筑二期混凝土：在預(yù)彎梁上支模，澆筑腹板、橫隔板7張拉預(yù)應(yīng)力鋼束：對(duì)負(fù)彎矩區(qū)段或全梁上緣張拉預(yù)應(yīng)力8澆筑橋面鋪裝，安裝欄桿、燈桿等：與傳統(tǒng)橋梁一樣進(jìn)B.3.3當(dāng)預(yù)彎鋼梁的下翼板面積大于上翼板面積時(shí)，應(yīng)對(duì)連接截面進(jìn)行正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力驗(yàn)算，或B.3.4預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合連續(xù)梁的鋼梁連接段可采用高強(qiáng)螺栓連接(圖B.3.4),連接截面的強(qiáng)度和剛度不應(yīng)小于原預(yù)彎鋼梁截1—高強(qiáng)螺栓；2—加勁板；3—千斤頂；4—一期混凝土；5—補(bǔ)澆一期混凝土面的強(qiáng)度和剛度。連接段的高強(qiáng)螺栓數(shù)量應(yīng)通過(guò)計(jì)算確定。在連接段變形協(xié)調(diào)的情況下亦可采用焊接連接。B.3.5連接部位的一期混凝土可采用配重法或施加預(yù)加力方法對(duì)其施加預(yù)壓力。B.3.6預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合連續(xù)梁橋可采用簡(jiǎn)支轉(zhuǎn)連續(xù)的施工方法，在中支點(diǎn)負(fù)彎矩區(qū)段應(yīng)施加體內(nèi)或體外預(yù)應(yīng)力束?？刹捎酶咝阅芑炷磷龀蓸蛎孢B續(xù)結(jié)構(gòu)。附錄C幾何參數(shù)及計(jì)算系數(shù)C.0.1鋼梁預(yù)彎階段截面幾何參數(shù)(圖C.0.1)宜按下列公式十twhw(0.5hw+t′-ysu)2+b?it(0.5t+hw+tYsu=[0.5but2+hwtw(0.5h式中：As、Ig——鋼梁截面的面積(mm2)和慣性矩C.0.2預(yù)彎梁反彈階段截面幾何參數(shù)計(jì)算(圖C.0.2)應(yīng)符合2預(yù)彎梁的換算截面面積和換算截面慣性矩應(yīng)按下列公式A?=A+A./n1(C.0.2-1)I?=Is+d2As+d2A./n1+I./n1(C.n1=Es/E1式中：A?——預(yù)彎梁的換算截面面積(mm2);A.—一期混凝土的截面面積(mm2);I?——預(yù)彎梁的換算截面慣性矩(mm?);Ic—一期混凝土繞自身形心軸的慣性矩(mm?);Es、Ea——鋼材和一期混凝土的彈性模量(MPa),在反彈階段計(jì)算時(shí)應(yīng)取E1為反彈時(shí)一期混凝土的實(shí)際模量(MPa)。C.0.3預(yù)彎組合梁截面計(jì)算(圖C.0.3)應(yīng)符合下列規(guī)定：1預(yù)彎組合梁截面應(yīng)由鋼梁、一期混凝土和二期混凝土G—二期混凝土截面形心；G?—預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁截面形心；d2、d&一、二期混凝土截面形心的距離；ds1、d?—鋼梁截面形心至預(yù)彎梁截面形心和預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁截面形心的距離；ysi?、ys2—預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁截面形心至鋼梁上、下緣的距離；y2、ycr2—預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁截面形心至二期混凝土上、下2預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁的換算截面面積和換算截面慣性矩應(yīng)按下列公式計(jì)算：A?=As+A./n?+A'′/n?1在活載作用階段，當(dāng)一期混凝土完全開裂，或作為截面式中：A?——二期混凝土與鋼梁的換算截面面積(mm2);C.0.5當(dāng)一期混凝土為B類構(gòu)件時(shí)，折算截面幾何參數(shù)計(jì)算(圖C.0.5)應(yīng)符合下列規(guī)定：,yesu=—(hs+c一ye)(C.0.式中：I—一期混凝土開裂后的折算慣性矩(mm?);I?——預(yù)彎組合梁跨中截面慣性矩(mm?);由本標(biāo)準(zhǔn)式I?——不計(jì)一期混凝土?xí)r跨中截面慣性矩(mm?);由本取正常使用階段跨中截面活載彎矩作用標(biāo)準(zhǔn)值Mq,M?——消壓彎矩(N·mm),即使一期混凝土下緣預(yù)壓應(yīng)M——截面一期混凝土下緣消壓后的開裂彎矩(N·mm),即使一期混凝土下緣由零應(yīng)力到其抗拉強(qiáng)度可將鋼梁的變形計(jì)算分解為不同的受力階段和計(jì)算步驟，并將變形計(jì)算結(jié)果疊加。在預(yù)彎前，鋼梁已有預(yù)拱度f(wàn)存在。2在撓度計(jì)算中，梁在水平狀態(tài)的撓度為零，上拱為負(fù)，D.0.2預(yù)彎鋼梁階段，在設(shè)計(jì)預(yù)彎力P?和鋼梁自重集度qs共同第C.0.1條確定。若設(shè)計(jì)預(yù)彎力P?在兩L/4點(diǎn)加載，由預(yù)彎力和鋼梁自重引起的跨中截面豎向變形f1可按下列公式計(jì)算：f?=—fo(D.0.2-1)式中：f?——設(shè)計(jì)預(yù)彎力作用下梁的撓度(mm);D.0.3預(yù)彎梁反彈階段的截面幾何特性應(yīng)按本標(biāo)準(zhǔn)附錄第式中：Ma—一期混凝土自重引起的跨中彎矩(N·mm),其2卸除預(yù)彎力時(shí)，預(yù)彎梁的回彈拱度相當(dāng)于在預(yù)彎梁上作用一對(duì)反向預(yù)彎力一P?,此時(shí)預(yù)彎梁的反拱值f?應(yīng)按下式計(jì)算：其中M+1按本標(biāo)準(zhǔn)式(E.0.3-10)計(jì)算。4一期混凝土收縮產(chǎn)生的拱度f(wàn)s可按下式計(jì)算：其中Ms1按本標(biāo)準(zhǔn)式(E.0.3-20)計(jì)算。5在二期混凝土澆筑后及結(jié)硬前，由二期混凝土自重Ma2D.0.4全截面參與工作階段的截面形式及幾何性質(zhì)應(yīng)由本標(biāo)準(zhǔn)附錄第C.0.3條給出，變形計(jì)算應(yīng)符合以下步驟：1二期混凝土結(jié)硬后拆除模板，形成預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁。拆除模板后組合梁的回彈撓度f(wàn)"可按式(D.0.4-1)計(jì)算。將式(D.0.3-5)和式(D.0.4-1)的計(jì)算結(jié)果疊加后，可得二期混凝土結(jié)硬后由二期混凝土自重所產(chǎn)生的撓度f(wàn)?,可按式f?=f6+f"(D.0.4-2)2二期結(jié)構(gòu)重力產(chǎn)生的撓度f(wàn)?應(yīng)按下式計(jì)算：3二期混凝土收縮產(chǎn)生的撓度f(wàn)?可按下式計(jì)算：其中M2按本標(biāo)準(zhǔn)式(E.0.4-11)計(jì)算。其中M+2按本標(biāo)準(zhǔn)式(E.0.4-22)計(jì)算。5一期混凝土后期徐變(t=t?→∞)引起的截面變形D.0.5在成橋階段一期混凝土應(yīng)處于受壓狀態(tài)。成橋變形狀態(tài)應(yīng)為本標(biāo)準(zhǔn)第D.0.3條、第D.0.4條和第D.0.5條中總計(jì)10項(xiàng)1在橋梁建成時(shí)，不計(jì)混凝土收縮、徐變長(zhǎng)期影響的成橋上拱值fp可由下式計(jì)算：2在結(jié)構(gòu)重力長(zhǎng)期作用下，預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合簡(jiǎn)支梁橋梁跨中剩余上拱值f,應(yīng)按下式計(jì)算：計(jì)算成橋階段上拱值fp時(shí)，可根據(jù)成橋狀態(tài)計(jì)算的時(shí)間要求選取本標(biāo)準(zhǔn)式(D.0.5-1)或式(D.0.5-2)進(jìn)行計(jì)算。3在正常使用極限狀態(tài)下，由可變作用頻遇彎矩Ma引起的跨中撓度計(jì)算方法見本標(biāo)準(zhǔn)第7.2.2條。預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁橋跨中截面由可變作用引起的撓度應(yīng)滿足本標(biāo)準(zhǔn)第7.2.3條的D.0.6計(jì)算撓度f(wàn)4、f9和f1時(shí)，可直接采用下列簡(jiǎn)化公式，(E.0.4-22)和式(E.0.4-31)計(jì)算。附錄E截面應(yīng)力計(jì)算E.0.1應(yīng)力計(jì)算應(yīng)符合下列規(guī)定：1預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合截面的應(yīng)力計(jì)算宜采用基于彈性理論的2根據(jù)結(jié)構(gòu)的受力過(guò)程，預(yù)彎預(yù)應(yīng)力組合梁的截面應(yīng)力可3符號(hào)約定：應(yīng)力以拉為正，以壓為負(fù)；梁上、下翼板邊緣至中性軸的距離(y)以上側(cè)為負(fù)，下側(cè)為正；撓度計(jì)算時(shí)以4腳標(biāo)規(guī)定：計(jì)算中所有符號(hào)的第一腳標(biāo)s表示鋼，c表示混凝土；上標(biāo)“'”表示二期混凝土；計(jì)算中第二腳標(biāo)u表示上翼(緣)板位置，l表示下翼(緣)板位置；變量中第三腳標(biāo)E.0.2鋼梁預(yù)彎階段，鋼梁截面幾何參數(shù)計(jì)算應(yīng)符合本標(biāo)準(zhǔn)附錄第C.0.1條的規(guī)定。當(dāng)設(shè)計(jì)預(yù)彎力P。作用在鋼梁的L/4點(diǎn)時(shí)，鋼梁上、下緣由預(yù)彎力P?和鋼梁自重集度qs引起的應(yīng)力應(yīng)式中：M——由兩個(gè)四分點(diǎn)作用設(shè)計(jì)預(yù)彎力引起的跨中截面預(yù)彎矩(N·mm);P?——設(shè)計(jì)預(yù)彎力；Is——為鋼梁的截面慣性矩(mm?),由本標(biāo)準(zhǔn)式E.0.3預(yù)彎梁反彈階段，一期混凝土已達(dá)到規(guī)定的強(qiáng)度，卸除預(yù)彎力，預(yù)彎梁反彈。同時(shí)，一期混凝土開始發(fā)生收縮和徐變。預(yù)彎梁的截面幾何參數(shù)應(yīng)符合本標(biāo)準(zhǔn)附錄第C.0.2條的規(guī)定。1一期混凝土達(dá)到要求的強(qiáng)度后，卸除預(yù)彎力P,梁體反彈，一期混凝土受壓形成預(yù)彎梁。卸除預(yù)彎力在預(yù)彎梁上2一期混凝土自重引起預(yù)彎梁的截面應(yīng)力應(yīng)按下列公式式中：Ma——由一期混凝土的自重集