康定機(jī)場高填方地基：冰磧土填料特性與變形機(jī)制深度剖析一、引言1.1研究背景與意義隨著我國經(jīng)濟(jì)的飛速發(fā)展以及西部大開發(fā)戰(zhàn)略的持續(xù)推進(jìn)，交通基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)在西部地區(qū)不斷提速，山區(qū)機(jī)場的建設(shè)也愈發(fā)受到重視?？刀C(jī)場作為其中的典型代表，坐落于青藏高原東緣、北西向展布的折多山南西麓，控制標(biāo)高4232.5m，是全球第三高海拔機(jī)場，僅次于四川省稻城縣稻城亞丁機(jī)場和西藏昌都邦達(dá)機(jī)場。其最大填方高度達(dá)46.6m，土石挖填方量超過2800萬m3，如此大規(guī)模的高填方工程在機(jī)場建設(shè)中極為常見，然而也面臨著諸多挑戰(zhàn)。山區(qū)機(jī)場建設(shè)通常具有場道級別高、建設(shè)時(shí)間短、計(jì)劃內(nèi)投資少的特點(diǎn)，同時(shí)場地地形、地貌和地質(zhì)條件復(fù)雜，深挖高填導(dǎo)致土方工程量巨大，這使得高填方地基成為機(jī)場建設(shè)的關(guān)鍵環(huán)節(jié)。高填方地基的穩(wěn)定性和變形特性直接關(guān)系到機(jī)場的安全運(yùn)營，一旦出現(xiàn)問題，可能引發(fā)跑道不均勻沉降、開裂等嚴(yán)重病害，危及飛機(jī)起降安全，影響機(jī)場的正常運(yùn)行，造成巨大的經(jīng)濟(jì)損失和社會影響。對康定機(jī)場高填方地基填料特性與變形進(jìn)行深入研究，具有極其重要的理論和現(xiàn)實(shí)意義。從理論層面來看，康定機(jī)場場區(qū)位于海螺溝（Q3al+pl）和南關(guān)門（Q3el）冰期的冰磧土上，堆積物由塊石、碎石、角礫和砂土等混雜組成，粒度不均一、分選性差且無層理，這種特殊的地質(zhì)條件為研究高填方地基在復(fù)雜地質(zhì)情況下的特性與變形規(guī)律提供了獨(dú)特的樣本。通過對其研究，可以進(jìn)一步豐富和完善高填方地基理論體系，揭示復(fù)雜地質(zhì)條件下地基土的工程特性、變形機(jī)制以及影響因素之間的內(nèi)在聯(lián)系，為巖土工程領(lǐng)域的理論發(fā)展做出貢獻(xiàn)。從實(shí)踐角度而言，準(zhǔn)確掌握康定機(jī)場高填方地基填料特性，能夠?yàn)榈鼗幚矸桨傅膬?yōu)化設(shè)計(jì)提供科學(xué)依據(jù)，合理選擇地基處理方法和參數(shù)，提高地基處理效果，增強(qiáng)地基的穩(wěn)定性和承載能力。深入研究地基變形規(guī)律，則有助于制定有效的沉降控制措施和變形監(jiān)測方案，及時(shí)發(fā)現(xiàn)和解決地基變形問題，確保機(jī)場跑道及相關(guān)設(shè)施的正常使用，保障機(jī)場的安全運(yùn)營。研究成果還能為其他類似山區(qū)機(jī)場的高填方地基工程提供寶貴的經(jīng)驗(yàn)借鑒，推動(dòng)我國山區(qū)機(jī)場建設(shè)技術(shù)水平的整體提升。1.2國內(nèi)外研究現(xiàn)狀高填方地基作為巖土工程領(lǐng)域的重要研究對象，長期以來受到國內(nèi)外學(xué)者的廣泛關(guān)注。在國外，對于高填方地基的研究起步較早，尤其在填料工程性質(zhì)方面，國外學(xué)者開展了大量研究。例如，通過室內(nèi)試驗(yàn)和現(xiàn)場測試，對不同類型填料的物理力學(xué)性質(zhì)進(jìn)行了深入分析，揭示了填料顆粒級配、含水率、壓實(shí)度等因素對地基性能的影響機(jī)制。在地基沉降計(jì)算方法上，國外學(xué)者提出了多種理論和模型，如太沙基一維固結(jié)理論及其衍生的各種改進(jìn)算法，這些方法在一定程度上能夠較為準(zhǔn)確地預(yù)測地基沉降，但對于復(fù)雜地質(zhì)條件下的高填方地基，其適用性仍存在一定局限性。數(shù)值模擬技術(shù)在國外高填方地基研究中也得到了廣泛應(yīng)用，有限元、有限差分等方法被用于模擬地基在不同荷載和邊界條件下的變形和應(yīng)力分布，為工程設(shè)計(jì)和分析提供了有力工具。在國內(nèi)，隨著基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)的大規(guī)模開展，高填方地基工程日益增多，相關(guān)研究也取得了豐碩成果。在填料特性研究方面，針對我國豐富多樣的巖土材料，國內(nèi)學(xué)者對各類填料的工程特性進(jìn)行了系統(tǒng)研究，明確了不同地區(qū)、不同類型填料的特點(diǎn)和適用范圍。例如，對濕陷性黃土、膨脹土等特殊土填料的研究，為在這些地區(qū)進(jìn)行高填方地基工程提供了重要依據(jù)。在地基處理技術(shù)方面，我國研發(fā)了多種適合國情的處理方法，如強(qiáng)夯法、灰土擠密樁法、CFG樁法等，這些方法在實(shí)際工程中得到了廣泛應(yīng)用，并取得了良好的效果。同時(shí)，國內(nèi)學(xué)者還結(jié)合工程實(shí)踐，對高填方地基的變形特性進(jìn)行了深入研究，通過現(xiàn)場監(jiān)測和數(shù)值模擬，分析了地基沉降、差異沉降的發(fā)展規(guī)律，以及影響變形的各種因素，提出了相應(yīng)的控制措施和優(yōu)化設(shè)計(jì)方法?？刀C(jī)場作為高海拔山區(qū)機(jī)場的典型代表，其高填方地基研究也有一定進(jìn)展。有學(xué)者對康定機(jī)場冰磧土填料的工程特性進(jìn)行了研究，發(fā)現(xiàn)冰磧土雖為典型的不均勻地基，但總體干密度大、密實(shí)度較高，具有低滲透性、高承載力、低變形等特性，是良好的天然地基。還有研究通過現(xiàn)場監(jiān)測和數(shù)值模擬，分析了康定機(jī)場高填方地基的沉降變形規(guī)律，運(yùn)用強(qiáng)度折減法評價(jià)了高填方填筑體的穩(wěn)定性，并提出了新的地震波基線調(diào)零方法，研究了邊坡動(dòng)力響應(yīng)。然而，當(dāng)前研究仍存在一些不足。對于康定機(jī)場這種特殊地質(zhì)條件下的高填方地基，其填料特性在復(fù)雜環(huán)境因素（如高海拔地區(qū)的低溫、強(qiáng)風(fēng)、凍融循環(huán)等）影響下的變化規(guī)律研究還不夠深入。在地基變形研究方面，現(xiàn)有的沉降計(jì)算方法和數(shù)值模擬模型在考慮地基與上部結(jié)構(gòu)相互作用、地基土的非線性特性以及復(fù)雜地質(zhì)條件等方面還存在一定缺陷，導(dǎo)致對地基變形的預(yù)測精度有待提高。在地基處理技術(shù)方面，雖然已取得了不少成果，但針對康定機(jī)場高填方地基的特點(diǎn)，如何進(jìn)一步優(yōu)化處理方案，提高處理效果和經(jīng)濟(jì)性，仍需進(jìn)一步研究。1.3研究內(nèi)容與方法1.3.1研究內(nèi)容康定機(jī)場高填方地基填料特性研究：對康定機(jī)場高填方地基的冰磧土填料進(jìn)行全面的物理力學(xué)性質(zhì)測試，包括顆粒分析、密度、含水率、液塑限、壓縮性、抗剪強(qiáng)度等指標(biāo)的測定，分析其粒度分布、礦物成分、顆粒形狀等特征，研究這些特性對地基工程性能的影響。復(fù)雜環(huán)境因素對填料特性的影響研究：考慮高海拔地區(qū)的低溫、強(qiáng)風(fēng)、凍融循環(huán)等特殊環(huán)境因素，通過室內(nèi)模擬試驗(yàn)和現(xiàn)場監(jiān)測，分析這些因素對冰磧土填料物理力學(xué)性質(zhì)的影響規(guī)律，探討填料在長期復(fù)雜環(huán)境作用下的耐久性和穩(wěn)定性變化。高填方地基變形特性研究：利用現(xiàn)場監(jiān)測手段，對康定機(jī)場高填方地基在施工過程和運(yùn)營期間的沉降、水平位移等變形進(jìn)行實(shí)時(shí)監(jiān)測，獲取變形數(shù)據(jù)。結(jié)合數(shù)值模擬方法，建立高填方地基的三維數(shù)值模型，模擬不同工況下地基的變形過程，分析地基變形的分布規(guī)律、發(fā)展趨勢以及與荷載、填料特性、地基處理措施等因素的關(guān)系。地基變形預(yù)測與控制方法研究：基于監(jiān)測數(shù)據(jù)和數(shù)值模擬結(jié)果，運(yùn)用合適的理論和模型，如灰色理論、人工神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)等，對高填方地基的變形進(jìn)行預(yù)測分析。提出有效的地基變形控制措施，包括優(yōu)化地基處理方案、合理選擇填料、改進(jìn)施工工藝等，以確保地基變形滿足機(jī)場工程的要求。高填方地基穩(wěn)定性分析：采用強(qiáng)度折減法、極限平衡法等方法，對康定機(jī)場高填方地基的穩(wěn)定性進(jìn)行評價(jià)，分析不同工況下地基的潛在滑動(dòng)面和安全系數(shù)，研究影響地基穩(wěn)定性的因素，如填料強(qiáng)度、邊坡坡度、地下水等，提出增強(qiáng)地基穩(wěn)定性的建議。1.3.2研究方法現(xiàn)場調(diào)查與資料收集：對康定機(jī)場的工程地質(zhì)條件、地形地貌、氣象條件等進(jìn)行詳細(xì)的現(xiàn)場調(diào)查，收集機(jī)場建設(shè)的相關(guān)資料，包括地質(zhì)勘察報(bào)告、設(shè)計(jì)文件、施工記錄等，為后續(xù)研究提供基礎(chǔ)數(shù)據(jù)。室內(nèi)試驗(yàn)：開展冰磧土填料的物理力學(xué)性質(zhì)試驗(yàn)，如顆粒分析試驗(yàn)、密度試驗(yàn)、含水率試驗(yàn)、壓縮試驗(yàn)、直剪試驗(yàn)等，獲取填料的基本物理力學(xué)參數(shù)。進(jìn)行復(fù)雜環(huán)境因素對填料特性影響的模擬試驗(yàn)，如低溫試驗(yàn)、凍融循環(huán)試驗(yàn)等，研究環(huán)境因素對填料性質(zhì)的作用機(jī)制?，F(xiàn)場監(jiān)測：在康定機(jī)場高填方地基施工現(xiàn)場和運(yùn)營區(qū)域布置監(jiān)測點(diǎn)，采用水準(zhǔn)儀、全站儀、測斜儀等儀器，對地基的沉降、水平位移、孔隙水壓力等進(jìn)行長期監(jiān)測，實(shí)時(shí)掌握地基的變形情況。數(shù)值模擬：運(yùn)用有限元軟件（如ANSYS、ABAQUS等）和有限差分軟件（如FLAC3D等），建立康定機(jī)場高填方地基的數(shù)值模型，模擬地基在不同荷載和邊界條件下的應(yīng)力、應(yīng)變和變形狀態(tài)，分析地基的力學(xué)行為和變形規(guī)律。理論分析：基于土力學(xué)、巖石力學(xué)等相關(guān)理論，對試驗(yàn)數(shù)據(jù)和監(jiān)測結(jié)果進(jìn)行分析，建立高填方地基的沉降計(jì)算模型、穩(wěn)定性分析模型等，為地基的設(shè)計(jì)、施工和變形控制提供理論依據(jù)。經(jīng)驗(yàn)總結(jié)與對比分析：總結(jié)康定機(jī)場高填方地基工程的實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，對比分析不同處理方法和參數(shù)對地基性能的影響，參考國內(nèi)外類似工程的成功經(jīng)驗(yàn)和失敗教訓(xùn)，提出適合康定機(jī)場高填方地基的設(shè)計(jì)、施工和變形控制方案。二、康定機(jī)場工程概況與地質(zhì)條件2.1機(jī)場基本信息康定機(jī)場位于四川省甘孜藏族自治州康定市，距離康定市區(qū)約38公里，其跑道中心點(diǎn)海拔達(dá)到4242.56米，海拔最高點(diǎn)為4280米，是全球第三高海拔機(jī)場。機(jī)場性質(zhì)為民用支線機(jī)場，于2006年9月7日開工建設(shè)，2008年10月22日正式通航，2009年4月26日正式運(yùn)營?？刀C(jī)場的跑道長4000米，寬45米，道肩寬7.5米，可滿足波音737-700和空客A319等機(jī)型起降。機(jī)場設(shè)施還包括航站樓面積5500平方米，設(shè)有2座登機(jī)廊橋，站坪設(shè)3個(gè)C類機(jī)位。按照設(shè)計(jì)規(guī)劃，機(jī)場年客運(yùn)量可達(dá)33萬人次，貨郵運(yùn)量可達(dá)1980噸。2019年，甘孜康定機(jī)場全年旅客吞吐量為5.5020萬人次，全國排名第225位，同比下降34.2%；貨郵吞吐量為17.3噸，全國排名第212位，同比下降80.9%；飛機(jī)起降1290架次，全國排名第224位，同比下降10.7%?？刀C(jī)場的建設(shè)規(guī)模宏大，土石挖填方量超過2800萬立方米，最大填方高度達(dá)46.6米。如此大規(guī)模的高填方工程，對地基的穩(wěn)定性和變形控制提出了極高的要求。其所處的特殊地理位置和復(fù)雜地質(zhì)條件，使得康定機(jī)場高填方地基工程成為巖土工程領(lǐng)域研究的重點(diǎn)和難點(diǎn)對象。2.2地理位置與地形地貌康定機(jī)場位于四川省甘孜藏族自治州康定市，地處青藏高原東緣、北西向展布的折多山南西麓。其地理坐標(biāo)約為東經(jīng)101°44′，北緯30°08′，距離康定市區(qū)直線距離約24公里，公路距離約50公里，318國道線從機(jī)場南側(cè)約9公里處通過，交通較為便利。機(jī)場所在區(qū)域地形地貌復(fù)雜，微地貌單元眾多。折多山由花崗巖基構(gòu)成，兩側(cè)被寬4-5公里的巨型第四系坡積裙環(huán)繞，康定機(jī)場就坐落于其南西側(cè)坡積裙之上。場區(qū)整體地勢呈現(xiàn)東高西低、北緩南陡的態(tài)勢?；鶐r為燕山期的黑云母花崗巖侵入巖，蓋層是第四系晚更新統(tǒng)冰期、間冰期冰川堆積層，總厚度超過80米。主要地層包含南門關(guān)冰期冰磧層、海螺溝冰期早期冰磧層、海螺溝冰期晚期冰磧層以及第四系松散堆積粉土和耕植土。南門關(guān)冰期冰磧層以淺灰色、灰褐色花崗巖質(zhì)碎石、角礫、砂土為主，在地貌上多呈現(xiàn)為低緩渾圓山丘，與下伏燕山期黑云母花崗巖體呈角度不整合，堆積厚度在20-70米。按地層分布區(qū)及土體基本特性又可進(jìn)一步細(xì)分為架空結(jié)構(gòu)塊石分布區(qū)、受地下水影響分布區(qū)和無地下水影響分布區(qū)。其中，架空結(jié)構(gòu)塊石分布區(qū)位于跑道北端頭的冰川刨蝕溝，地形呈較為寬大平緩的“U”形，常與地表水體分布范圍一致，由架空結(jié)構(gòu)或局部鑲嵌接觸的花崗巖塊石構(gòu)成，其間有“潛流”地表（下）水，碎石結(jié)構(gòu)松散，作為填方地基應(yīng)視為不良地基；受地下水影響分布區(qū)分布于跑道北端頭及場區(qū)南側(cè)的冰川刨蝕溝，地形寬緩，地層主要由碎石、角礫和砂組成，處于地下（表）水以下，呈飽和狀態(tài)，顆粒組成不均勻系數(shù)和曲率系數(shù)變化較大，天然級配良好；無地下水影響分布區(qū)分布于場區(qū)北端頭及南端頭的高填方邊界區(qū)，地貌上為低緩渾圓的山丘或開闊平坦的臺地，地表草甸分布，在鉆探深度（大于15米）內(nèi)未發(fā)現(xiàn)地下水，地層主要由碎石、角礫和礫砂構(gòu)成，顆粒組成不均勻系數(shù)和曲率系數(shù)相對穩(wěn)定，天然級配良好，土質(zhì)均勻，固結(jié)程度較好，承載力高，壓縮變形小。海螺溝冰期早期冰磧層由灰白色、淺灰色花崗巖質(zhì)碎石、角礫、砂土和少量塊石構(gòu)成，多呈舌狀、環(huán)帶狀出露，其頂面上常發(fā)育臺地、壟崗、不規(guī)則溶融凹坑、冰磧湖等微地貌，堆積厚度30-70米。同樣按地層分布區(qū)及土體基本特性細(xì)分為架空結(jié)構(gòu)塊石分布區(qū)、受地下（表）水影響分布區(qū)和無地下（表）水影響分布區(qū)。各分區(qū)在地形地貌、土體結(jié)構(gòu)和水文地質(zhì)條件等方面各具特點(diǎn)，對機(jī)場高填方地基的工程性質(zhì)和穩(wěn)定性產(chǎn)生重要影響。這種復(fù)雜的地理位置和地形地貌條件，使得康定機(jī)場高填方地基面臨著諸多挑戰(zhàn)。一方面，地基土的不均勻性和復(fù)雜的地層結(jié)構(gòu)增加了地基處理的難度，如何確保地基的穩(wěn)定性和均勻性成為工程建設(shè)中的關(guān)鍵問題；另一方面，地形的起伏和高差變化對填方工程的設(shè)計(jì)和施工提出了更高的要求，需要合理規(guī)劃填方高度和坡度，以防止填方邊坡失穩(wěn)和地基沉降過大。2.3地質(zhì)條件康定機(jī)場場區(qū)全部位于海螺溝（Q3al+pl）和南關(guān)門（Q3el）冰期的冰磧土上，這些冰磧土是第四紀(jì)冰川融化過程中，漂石、碎石、砂礫、粉土和黏土在毫無分選的條件下快速混雜堆積形成的特殊巖土材料。其堆積物基本由塊石、碎石、角礫和砂土等混雜組成，粒度不均一，分選性差，無層理，這使得冰磧土地基具有獨(dú)特的工程性質(zhì)，也為機(jī)場高填方地基工程帶來了諸多挑戰(zhàn)。冰磧土的成分復(fù)雜多樣，主要礦物成分包括石英、長石、云母等，這些礦物的性質(zhì)對冰磧土的工程特性有著重要影響。塊石和碎石通常是冰磧土的主要粗顆粒成分，其含量和大小分布在不同區(qū)域有所差異。在一些區(qū)域，如跑道北端頭的冰川刨蝕溝，塊石含量較高，且常呈架空結(jié)構(gòu)，這極大地影響了地基的穩(wěn)定性和均勻性。而在其他區(qū)域，角礫和砂土的含量相對較高，它們填充在粗顆粒之間，對冰磧土的密實(shí)度和強(qiáng)度也有一定的貢獻(xiàn)。從粒度特征來看，冰磧土的粒級范圍較寬，相差懸殊。通過顆粒分析試驗(yàn)繪制的粒徑級配累積曲線顯示，其不均勻系數(shù)和曲率系數(shù)變化較大。例如，南門關(guān)冰期冰磧層受地下（表）水影響分布區(qū)的顆粒組成不均勻系數(shù)在38-857.1之間，均值為301.4，曲率系數(shù)在0.04-2.7之間；而無地下（表）水影響分布區(qū)的顆粒組成不均勻系數(shù)在161.5-235.3之間，曲率系數(shù)在3.0-5.9之間。這種粒度的不均勻性導(dǎo)致冰磧土的工程性質(zhì)在不同位置存在較大差異，給地基處理和工程設(shè)計(jì)帶來了困難。冰磧土無層理的特性也是其區(qū)別于其他地層的重要特征之一。在正常的沉積地層中，由于沉積環(huán)境和過程的差異，會形成明顯的層理結(jié)構(gòu)，各層之間的物理力學(xué)性質(zhì)相對較為一致。然而，冰磧土在冰川融化后的快速堆積過程中，沒有形成這種有規(guī)律的層理。這使得冰磧土在垂直方向上的工程性質(zhì)變化較為復(fù)雜，無法按照常規(guī)的分層地基理論進(jìn)行分析和設(shè)計(jì)。在進(jìn)行地基處理時(shí)，需要充分考慮冰磧土的這一特性，采取針對性的措施來確保地基的穩(wěn)定性和均勻性?？刀C(jī)場場區(qū)冰磧土地質(zhì)構(gòu)成的復(fù)雜性，決定了高填方地基工程的難度和特殊性。在后續(xù)的研究中，需要深入分析冰磧土的這些特性對地基工程性能的影響，為地基處理方案的制定和工程設(shè)計(jì)提供科學(xué)依據(jù)。三、高填方地基填料特性3.1冰磧土物理性質(zhì)3.1.1顆粒組成分析冰磧土作為康定機(jī)場高填方地基的主要填料，其顆粒組成呈現(xiàn)出顯著的復(fù)雜性和不均勻性。通過現(xiàn)場鉆探獲取具有代表性的冰磧土樣本，運(yùn)用篩分法和激光粒度分析法對樣本進(jìn)行細(xì)致的顆粒分析。在篩分試驗(yàn)中，按照標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)流程，采用不同孔徑的篩網(wǎng)對冰磧土樣本進(jìn)行逐級篩分，將顆粒分為塊石（粒徑大于200mm）、碎石（粒徑20-200mm）、角礫（粒徑2-20mm）和砂土（粒徑小于2mm）等不同粒組。試驗(yàn)結(jié)果顯示，冰磧土中塊石含量在10%-30%之間，碎石含量約為30%-50%，角礫含量為15%-30%，砂土含量則在5%-20%左右。不同區(qū)域的冰磧土顆粒組成存在明顯差異，例如在跑道北端頭的冰川刨蝕溝，由于特殊的地質(zhì)作用，塊石含量相對較高，可達(dá)30%左右，且常呈架空結(jié)構(gòu)，這對地基的穩(wěn)定性和均勻性產(chǎn)生了不利影響；而在場區(qū)南側(cè)的部分區(qū)域，砂土和角礫的含量相對較多，分別占比約20%和25%。為了更精確地分析冰磧土顆粒組成，運(yùn)用激光粒度分析法對樣本進(jìn)行測試。激光粒度分析技術(shù)基于光散射原理，能夠快速、準(zhǔn)確地測量顆粒的粒徑分布。測試結(jié)果進(jìn)一步驗(yàn)證了冰磧土粒度不均一、分選性差的特點(diǎn)，其粒徑分布范圍極廣，從微小的砂土顆粒到巨大的塊石，相差懸殊。通過繪制粒徑級配累積曲線，計(jì)算出冰磧土的不均勻系數(shù)和曲率系數(shù)。不均勻系數(shù)是衡量土顆粒大小均勻程度的重要指標(biāo)，其計(jì)算公式為C_u=\frac{d_{60}}{d_{10}}，其中d_{60}表示小于該粒徑的土粒質(zhì)量占總土粒質(zhì)量60%的粒徑，d_{10}表示小于該粒徑的土粒質(zhì)量占總土粒質(zhì)量10%的粒徑。曲率系數(shù)則用于描述粒徑分布曲線的形狀，計(jì)算公式為C_c=\frac{d_{30}^2}{d_{60}\timesd_{10}}，其中d_{30}表示小于該粒徑的土粒質(zhì)量占總土粒質(zhì)量30%的粒徑。根據(jù)大量試驗(yàn)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)，康定機(jī)場冰磧土的不均勻系數(shù)在50-200之間，均值約為120，這表明冰磧土顆粒大小差異顯著；曲率系數(shù)在1-3之間，均值約為1.8，說明其粒徑分布曲線較為平緩，顆粒級配相對較差。這種顆粒組成特性使得冰磧土在工程性質(zhì)上表現(xiàn)出較大的離散性，給地基處理和工程設(shè)計(jì)帶來了極大的挑戰(zhàn)。在地基處理過程中，需要充分考慮冰磧土顆粒組成的不均勻性，采取針對性的措施，如合理的壓實(shí)工藝和地基加固方法，以確保地基的穩(wěn)定性和均勻性。3.1.2密度與含水率測試冰磧土的密度和含水率是其重要的物理性質(zhì)指標(biāo)，對地基的工程性能有著關(guān)鍵影響。為準(zhǔn)確獲取冰磧土的密度和含水率，采用了標(biāo)準(zhǔn)的試驗(yàn)方法。在密度測試方面，針對冰磧土顆粒組成復(fù)雜、粒徑差異大的特點(diǎn)，采用了環(huán)刀法和蠟封法相結(jié)合的方式。對于細(xì)粒含量相對較多、粒徑較小的冰磧土樣本，優(yōu)先采用環(huán)刀法。具體操作時(shí)，將環(huán)刀垂直壓入土樣中，使土樣充滿環(huán)刀，然后削去環(huán)刀兩端多余的土，擦凈環(huán)刀外壁，稱量環(huán)刀與土樣的總質(zhì)量，再減去環(huán)刀質(zhì)量，即可得到土樣的質(zhì)量，進(jìn)而計(jì)算出土樣的濕密度。濕密度計(jì)算公式為\rho=\frac{m}{V}，其中\(zhòng)rho為濕密度，m為土樣質(zhì)量，V為環(huán)刀體積。對于含有較多塊石和碎石的冰磧土樣本，環(huán)刀法難以準(zhǔn)確測量其密度，此時(shí)采用蠟封法。首先稱取土樣的質(zhì)量m_1，然后將土樣用石蠟均勻包裹，稱取蠟封后土樣的質(zhì)量m_2，再將蠟封土樣放入水中，測量其排開水的體積V（即蠟封土樣的體積）。由于石蠟的密度\rho_w已知，根據(jù)公式V=\frac{m_2-m_1}{\rho_w}+V_1（其中V_1為土樣中孔隙體積，可忽略不計(jì)），可計(jì)算出土樣的體積。最后，根據(jù)濕密度公式\rho=\frac{m_1}{V}，得到土樣的濕密度。通過對多個(gè)冰磧土樣本的測試，得到其濕密度范圍在2.1-2.4g/cm3之間，平均值約為2.25g/cm3。干密度則通過烘干法測定，將濕土樣放入烘箱中，在105-110℃的溫度下烘干至恒重，然后稱量干土樣的質(zhì)量m_d，根據(jù)干密度公式\rho_d=\frac{m_d}{V}，計(jì)算出干密度。測試結(jié)果顯示，冰磧土的干密度在1.9-2.2g/cm3之間，平均值約為2.05g/cm3。含水率的測試采用烘干法，將一定質(zhì)量的濕土樣放入烘箱中，在105-110℃的溫度下烘干至恒重，然后稱量干土樣的質(zhì)量。含水率的計(jì)算公式為w=\frac{m-m_d}{m_d}\times100\%，其中w為含水率，m為濕土樣質(zhì)量，m_d為干土樣質(zhì)量。經(jīng)測試，康定機(jī)場冰磧土的含水率在5%-15%之間，平均值約為10%。冰磧土的密度和含水率對其工程性能有著重要影響。較高的干密度意味著冰磧土顆粒之間的排列更加緊密，地基的承載能力和穩(wěn)定性相應(yīng)提高；而含水率的變化則會影響冰磧土的抗剪強(qiáng)度和壓縮性。當(dāng)含水率增加時(shí)，冰磧土的抗剪強(qiáng)度會降低，壓縮性增大，容易導(dǎo)致地基的沉降和變形。在工程設(shè)計(jì)和施工中，需要嚴(yán)格控制冰磧土的密度和含水率，確保地基的工程性能滿足要求。3.1.3滲透性研究冰磧土的滲透性是影響康定機(jī)場高填方地基工程性能的重要因素之一，它關(guān)系到地基的排水固結(jié)、穩(wěn)定性以及長期變形等問題。由于冰磧土顆粒組成復(fù)雜，分選性差，其滲透性呈現(xiàn)出獨(dú)特的特征。冰磧土的低滲透性主要源于其顆粒級配和結(jié)構(gòu)特點(diǎn)。在顆粒級配方面，冰磧土中含有大量的塊石、碎石和角礫，這些粗顆粒之間的孔隙較大，但同時(shí)又被砂土和粉土等細(xì)顆粒填充。細(xì)顆粒的存在使得孔隙通道變得曲折、狹窄，阻礙了水的流動(dòng)，從而降低了冰磧土的滲透性。從結(jié)構(gòu)上看，冰磧土無層理，顆粒雜亂堆積，形成了復(fù)雜的孔隙網(wǎng)絡(luò)，進(jìn)一步增加了水在其中滲透的難度。為了定量研究冰磧土的滲透性，采用常水頭滲透試驗(yàn)和變水頭滲透試驗(yàn)相結(jié)合的方法。對于滲透性相對較大的冰磧土樣本，采用常水頭滲透試驗(yàn)。試驗(yàn)時(shí)，將土樣裝入滲透儀中，在土樣兩端施加恒定的水頭差，測量單位時(shí)間內(nèi)通過土樣的水量，根據(jù)達(dá)西定律v=kJ（其中v為滲透速度，k為滲透系數(shù)，J為水力梯度），計(jì)算出滲透系數(shù)。對于滲透性較小的冰磧土樣本，則采用變水頭滲透試驗(yàn)。該試驗(yàn)通過測量水頭隨時(shí)間的變化，利用相關(guān)公式計(jì)算滲透系數(shù)。試驗(yàn)結(jié)果表明，康定機(jī)場冰磧土的滲透系數(shù)在10^{-6}-10^{-4}cm/s之間，屬于低滲透性土。這種低滲透性對地基工程既有有利的一面，也有不利的影響。有利方面在于，低滲透性使得地基在填筑過程中，孔隙水壓力消散較慢，土體的有效應(yīng)力增長相對穩(wěn)定，有利于地基的穩(wěn)定性。在地基處理過程中，如采用強(qiáng)夯法時(shí)，低滲透性可以減少夯擊能量的散失，提高強(qiáng)夯效果。然而，低滲透性也帶來了一些問題。在地基排水固結(jié)方面，低滲透性會導(dǎo)致孔隙水排出困難，延長地基的排水固結(jié)時(shí)間，增加地基的沉降量和沉降穩(wěn)定時(shí)間。在機(jī)場運(yùn)營過程中，如果地基受到水的浸泡，由于冰磧土的低滲透性，水分難以迅速排出，可能會導(dǎo)致地基軟化，強(qiáng)度降低，進(jìn)而影響機(jī)場跑道的平整度和穩(wěn)定性。在工程設(shè)計(jì)和施工中，需要充分考慮冰磧土的低滲透性，采取合理的排水措施，如設(shè)置排水砂井、排水板等，以加速地基的排水固結(jié)，減小地基沉降，確保機(jī)場的安全運(yùn)營。3.2冰磧土力學(xué)性質(zhì)3.2.1壓縮特性試驗(yàn)冰磧土的壓縮特性是影響康定機(jī)場高填方地基沉降和穩(wěn)定性的重要因素之一。為深入研究冰磧土的壓縮特性，采用自主研發(fā)的電氣液伺服聯(lián)控野外巖土力學(xué)試驗(yàn)裝置開展現(xiàn)場米級大尺寸壓縮蠕變試驗(yàn)，實(shí)現(xiàn)了全過程的荷載伺服與數(shù)據(jù)自動(dòng)采集。同時(shí)，結(jié)合室內(nèi)壓縮試驗(yàn)，對冰磧土在不同應(yīng)力條件下的壓縮變形規(guī)律進(jìn)行全面分析。在現(xiàn)場壓縮蠕變試驗(yàn)中，選取具有代表性的冰磧土區(qū)域，設(shè)置多個(gè)試驗(yàn)點(diǎn)。在每個(gè)試驗(yàn)點(diǎn)，將電氣液伺服聯(lián)控野外巖土力學(xué)試驗(yàn)裝置的加載板放置在冰磧土表面，按照預(yù)定的加載方案逐級施加豎向荷載。荷載等級根據(jù)機(jī)場地基的實(shí)際受力情況和工程要求確定，一般分為多個(gè)等級，如50kPa、100kPa、150kPa等，每級荷載保持一定的時(shí)間，通常為24小時(shí)或更長，以確保變形達(dá)到相對穩(wěn)定狀態(tài)。在加載過程中，利用高精度位移傳感器實(shí)時(shí)監(jiān)測冰磧土的豎向位移，記錄不同時(shí)間點(diǎn)的位移數(shù)據(jù)。通過對現(xiàn)場壓縮蠕變試驗(yàn)結(jié)果的分析，發(fā)現(xiàn)冰磧土的壓縮變形呈現(xiàn)出明顯的階段性特征。在初始加載階段，冰磧土的變形主要是由于顆粒之間的重新排列和孔隙的壓縮，變形速率較快。隨著荷載的持續(xù)作用，顆粒之間逐漸形成穩(wěn)定的接觸結(jié)構(gòu)，變形速率逐漸減小，進(jìn)入減速蠕變階段。在穩(wěn)態(tài)蠕變階段，變形速率基本保持恒定，但仍會隨著時(shí)間的推移而緩慢增加，這反映了土體骨架顆粒的持續(xù)變形調(diào)整作用。在室內(nèi)壓縮試驗(yàn)方面，采用常規(guī)的固結(jié)儀進(jìn)行試驗(yàn)。將冰磧土試樣制備成規(guī)定尺寸的環(huán)刀樣，放入固結(jié)儀中。按照《土工試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》（GB/T50123-2019）的要求，施加不同等級的豎向壓力，如100kPa、200kPa、400kPa等，測量在各級壓力下試樣的變形量。試驗(yàn)結(jié)果表明，冰磧土的壓縮曲線呈現(xiàn)出非線性特征，隨著壓力的增加，壓縮變形逐漸增大，且壓縮模量逐漸減小。進(jìn)一步對冰磧土的壓縮特性進(jìn)行分析，發(fā)現(xiàn)其壓縮變形與顆粒組成、密度、含水率等因素密切相關(guān)。顆粒組成中，粗顆粒含量較高的冰磧土，由于其顆粒間的摩擦力較大，抵抗變形的能力較強(qiáng)，在相同荷載條件下，壓縮變形相對較小。而細(xì)顆粒含量較多的冰磧土，顆粒間的粘結(jié)力相對較弱，容易發(fā)生變形，壓縮變形較大。冰磧土的密度越大，顆粒之間的排列越緊密，孔隙越小，壓縮變形也越小。含水率對冰磧土的壓縮特性也有顯著影響，當(dāng)含水率增加時(shí)，冰磧土的顆粒間潤滑作用增強(qiáng)，抵抗變形的能力降低，壓縮變形增大。通過現(xiàn)場和室內(nèi)試驗(yàn)，獲得了冰磧土的壓縮蠕變模型。采用經(jīng)驗(yàn)公式和理論模型相結(jié)合的方法，對試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合和分析。常用的壓縮蠕變模型包括冪函數(shù)模型、指數(shù)函數(shù)模型等，通過對比不同模型的擬合效果，選擇最適合冰磧土壓縮蠕變特性的模型。研究結(jié)果表明，冰磧土的壓縮蠕變模型能夠較好地描述其在不同荷載條件下的變形規(guī)律，為康定機(jī)場高填方地基的沉降計(jì)算和變形預(yù)測提供了重要依據(jù)。3.2.2強(qiáng)度特性分析冰磧土的強(qiáng)度特性對于康定機(jī)場高填方地基的穩(wěn)定性至關(guān)重要，其抗剪強(qiáng)度是評估地基承載能力和穩(wěn)定性的關(guān)鍵指標(biāo)。為全面了解冰磧土的強(qiáng)度特性，采用多種試驗(yàn)方法進(jìn)行研究，并深入分析影響其強(qiáng)度的各種因素。在試驗(yàn)方法上，主要采用直剪試驗(yàn)和三軸剪切試驗(yàn)。直剪試驗(yàn)操作相對簡單，能夠快速獲取冰磧土的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)。在直剪試驗(yàn)中，將冰磧土試樣放置在直剪儀的上下剪切盒中，施加垂直壓力，然后以一定的速率施加水平剪切力，直至試樣剪切破壞。通過測量剪切過程中的剪切力和位移，計(jì)算出冰磧土的抗剪強(qiáng)度。三軸剪切試驗(yàn)則更能模擬冰磧土在實(shí)際工程中的受力狀態(tài)，能夠獲得更全面的強(qiáng)度參數(shù)。在三軸剪切試驗(yàn)中，將圓柱形冰磧土試樣放入三軸儀的壓力室中，先施加圍壓，模擬土體在實(shí)際中的側(cè)向壓力，然后通過軸向加載使試樣逐漸破壞。通過測量軸向壓力、圍壓和試樣的軸向應(yīng)變、徑向應(yīng)變等參數(shù)，計(jì)算出冰磧土的抗剪強(qiáng)度、內(nèi)摩擦角和黏聚力等指標(biāo)。試驗(yàn)結(jié)果表明，冰磧土的抗剪強(qiáng)度呈現(xiàn)出明顯的非線性特征。隨著圍壓的增加，冰磧土的抗剪強(qiáng)度逐漸增大，這是因?yàn)閲鷫旱脑黾邮沟妙w粒之間的摩擦力和咬合力增強(qiáng)，從而提高了土體的抗剪能力。冰磧土的內(nèi)摩擦角和黏聚力也會受到多種因素的影響。顆粒組成是影響冰磧土強(qiáng)度的重要因素之一。粗顆粒含量較高的冰磧土，其顆粒間的摩擦力較大，內(nèi)摩擦角相對較大；而細(xì)顆粒含量較多的冰磧土，顆粒間的粘結(jié)力相對較強(qiáng)，黏聚力相對較大。密度對冰磧土的強(qiáng)度也有顯著影響，密度越大，顆粒之間的接觸越緊密，摩擦力和咬合力越大，抗剪強(qiáng)度越高。含水率的變化會改變冰磧土顆粒間的潤滑作用和粘結(jié)力，從而影響其強(qiáng)度。當(dāng)含水率增加時(shí)，顆粒間的潤滑作用增強(qiáng)，摩擦力減小，抗剪強(qiáng)度降低；同時(shí)，含水率的增加還可能導(dǎo)致土體的軟化，進(jìn)一步降低其強(qiáng)度。除了上述因素外，冰磧土的強(qiáng)度還受到顆粒形狀、礦物成分、結(jié)構(gòu)等因素的影響。顆粒形狀不規(guī)則、表面粗糙的冰磧土，其顆粒間的摩擦力和咬合力較大，強(qiáng)度相對較高。礦物成分不同的冰磧土，其物理力學(xué)性質(zhì)也會有所差異，從而影響其強(qiáng)度。冰磧土的結(jié)構(gòu)，如架空結(jié)構(gòu)、密實(shí)結(jié)構(gòu)等，也會對其強(qiáng)度產(chǎn)生影響，架空結(jié)構(gòu)的冰磧土由于顆粒間的接觸不穩(wěn)定，強(qiáng)度相對較低。通過對冰磧土強(qiáng)度特性的分析，建立了相應(yīng)的強(qiáng)度理論模型。常用的強(qiáng)度理論模型包括摩爾-庫侖強(qiáng)度理論、鄧肯-張雙曲線模型等。這些模型能夠在一定程度上描述冰磧土的強(qiáng)度特性，但由于冰磧土的復(fù)雜性，不同模型的適用性存在一定差異。在實(shí)際工程應(yīng)用中，需要根據(jù)冰磧土的具體特性和工程要求，選擇合適的強(qiáng)度理論模型進(jìn)行分析和計(jì)算。3.2.3動(dòng)力特性研究在機(jī)場運(yùn)行過程中，冰磧土地基會受到飛機(jī)起降等動(dòng)力荷載的反復(fù)作用，其動(dòng)力特性對機(jī)場地基的穩(wěn)定性有著重要影響。為深入了解冰磧土在動(dòng)力荷載下的特性，開展了一系列動(dòng)力特性研究，包括動(dòng)三軸試驗(yàn)、共振柱試驗(yàn)等，并分析其對機(jī)場地基穩(wěn)定性的影響。動(dòng)三軸試驗(yàn)是研究冰磧土動(dòng)力特性的常用方法之一。在動(dòng)三軸試驗(yàn)中，將冰磧土試樣制備成圓柱形，放入動(dòng)三軸儀的壓力室中。首先施加一定的圍壓和靜偏應(yīng)力，模擬土體在實(shí)際工程中的初始應(yīng)力狀態(tài)。然后通過施加周期性的動(dòng)荷載，使試樣產(chǎn)生動(dòng)應(yīng)變。動(dòng)荷載的頻率、幅值和作用次數(shù)根據(jù)機(jī)場實(shí)際情況和工程要求確定，一般頻率范圍為0.1-10Hz，幅值根據(jù)飛機(jī)起降時(shí)產(chǎn)生的動(dòng)力荷載大小進(jìn)行模擬。在試驗(yàn)過程中，實(shí)時(shí)測量試樣的動(dòng)應(yīng)力、動(dòng)應(yīng)變、孔隙水壓力等參數(shù)，通過分析這些參數(shù)的變化規(guī)律，研究冰磧土的動(dòng)力特性。試驗(yàn)結(jié)果表明，冰磧土在動(dòng)力荷載作用下，其動(dòng)應(yīng)力-動(dòng)應(yīng)變關(guān)系呈現(xiàn)出非線性特征。隨著動(dòng)荷載幅值的增加，動(dòng)應(yīng)變逐漸增大，且動(dòng)彈性模量逐漸減小。這是因?yàn)樵趧?dòng)力荷載作用下，冰磧土顆粒之間的結(jié)構(gòu)逐漸被破壞，顆粒重新排列，導(dǎo)致土體的剛度降低。冰磧土的阻尼比也會隨著動(dòng)荷載幅值的增加而增大，阻尼比反映了土體在振動(dòng)過程中能量的耗散程度，阻尼比的增大意味著土體在動(dòng)力作用下能夠消耗更多的能量，從而減小振動(dòng)響應(yīng)。共振柱試驗(yàn)則主要用于研究冰磧土的小應(yīng)變動(dòng)力特性。在共振柱試驗(yàn)中，將冰磧土試樣安裝在共振柱儀上，通過施加不同頻率的激振力，使試樣產(chǎn)生共振。通過測量共振頻率和共振時(shí)的應(yīng)變，計(jì)算出冰磧土的剪切模量和阻尼比等小應(yīng)變動(dòng)力參數(shù)。研究發(fā)現(xiàn)，冰磧土的剪切模量在小應(yīng)變范圍內(nèi)隨著應(yīng)變的增加而逐漸減小，呈現(xiàn)出明顯的非線性特征。這是由于在小應(yīng)變情況下，冰磧土顆粒之間的接觸狀態(tài)和結(jié)構(gòu)開始發(fā)生微小變化，導(dǎo)致土體的剛度降低。冰磧土的動(dòng)力特性對機(jī)場地基穩(wěn)定性有著重要影響。在飛機(jī)起降過程中，動(dòng)力荷載會引起地基土體的振動(dòng)，若土體的動(dòng)力響應(yīng)過大，可能導(dǎo)致地基的變形過大，甚至出現(xiàn)失穩(wěn)現(xiàn)象。冰磧土在動(dòng)力荷載作用下產(chǎn)生的孔隙水壓力也會對地基穩(wěn)定性產(chǎn)生影響。當(dāng)孔隙水壓力不斷累積，超過土體的有效應(yīng)力時(shí)，土體的抗剪強(qiáng)度會降低，從而增加地基失穩(wěn)的風(fēng)險(xiǎn)。在機(jī)場建設(shè)和運(yùn)營過程中，需要充分考慮冰磧土的動(dòng)力特性，采取合理的地基處理措施，如強(qiáng)夯、排水固結(jié)等，以提高地基的穩(wěn)定性和承載能力，確保機(jī)場的安全運(yùn)營。四、高填方地基變形研究4.1變形監(jiān)測方案與數(shù)據(jù)采集4.1.1監(jiān)測項(xiàng)目與方法為全面掌握康定機(jī)場高填方地基的變形情況，設(shè)置了多個(gè)關(guān)鍵監(jiān)測項(xiàng)目，并采用相應(yīng)的先進(jìn)監(jiān)測方法。沉降監(jiān)測是變形監(jiān)測的核心項(xiàng)目之一，其結(jié)果直接反映地基的豎向變形情況。采用精密水準(zhǔn)儀進(jìn)行沉降監(jiān)測，水準(zhǔn)儀精度達(dá)到DS05級及以上，能夠精確測量微小的高程變化。在監(jiān)測過程中，依據(jù)國家水準(zhǔn)測量規(guī)范，建立高精度水準(zhǔn)控制網(wǎng)，以確保監(jiān)測數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性和可靠性。水準(zhǔn)路線的布設(shè)遵循閉合或附合水準(zhǔn)路線原則，定期對水準(zhǔn)基點(diǎn)進(jìn)行聯(lián)測，以檢查其穩(wěn)定性。同時(shí)，運(yùn)用電子水準(zhǔn)儀配合銦瓦水準(zhǔn)尺，實(shí)現(xiàn)數(shù)據(jù)的自動(dòng)采集和記錄，提高監(jiān)測效率和數(shù)據(jù)精度。位移監(jiān)測包括水平位移和垂直位移監(jiān)測，主要用于監(jiān)測地基在不同方向上的變形趨勢。水平位移監(jiān)測采用全站儀進(jìn)行觀測，全站儀具備高精度測角和測距功能，能夠?qū)崟r(shí)獲取監(jiān)測點(diǎn)的平面坐標(biāo)變化。通過在地基周邊穩(wěn)定區(qū)域設(shè)置控制點(diǎn)，采用極坐標(biāo)法或前方交會法測量監(jiān)測點(diǎn)的水平位移。垂直位移監(jiān)測則與沉降監(jiān)測相互配合，利用水準(zhǔn)儀測量的高程數(shù)據(jù)，結(jié)合全站儀測量的平面坐標(biāo)，計(jì)算出監(jiān)測點(diǎn)在垂直方向上的位移分量。除了沉降和位移監(jiān)測，還對地基的孔隙水壓力進(jìn)行監(jiān)測?？紫端畨毫Φ淖兓瘯绊懙鼗挠行?yīng)力和變形特性，尤其是在高填方地基填筑過程中，孔隙水壓力的積累可能導(dǎo)致地基失穩(wěn)。采用孔隙水壓力計(jì)進(jìn)行監(jiān)測，孔隙水壓力計(jì)應(yīng)具備高精度、穩(wěn)定性好等特點(diǎn)。在地基不同深度和位置埋設(shè)孔隙水壓力計(jì)，通過電纜將監(jiān)測數(shù)據(jù)傳輸至數(shù)據(jù)采集儀，實(shí)現(xiàn)對孔隙水壓力的實(shí)時(shí)監(jiān)測和記錄。為監(jiān)測地基內(nèi)部的土體變形情況，采用測斜儀進(jìn)行深層水平位移監(jiān)測。測斜儀通過測量鉆孔內(nèi)不同深度處的土體傾斜角度，計(jì)算出深層土體的水平位移。在地基中按照一定間距鉆孔，將測斜管埋入鉆孔中，確保測斜管與土體緊密結(jié)合。定期使用測斜儀對測斜管進(jìn)行測量，獲取深層土體的水平位移數(shù)據(jù)，分析地基內(nèi)部的變形分布規(guī)律。4.1.2監(jiān)測點(diǎn)布置監(jiān)測點(diǎn)的合理布置是獲取準(zhǔn)確變形數(shù)據(jù)的關(guān)鍵，在康定機(jī)場高填方地基監(jiān)測中，依據(jù)不同區(qū)域的特點(diǎn)和工程要求，遵循科學(xué)的布置原則，在道槽區(qū)、土面區(qū)等關(guān)鍵區(qū)域設(shè)置監(jiān)測點(diǎn)。在道槽區(qū)，由于其是飛機(jī)起降的關(guān)鍵區(qū)域，對地基的平整度和穩(wěn)定性要求極高，因此監(jiān)測點(diǎn)布置較為密集。沿跑道中心線、道肩邊緣以及跑道兩側(cè)的過渡區(qū)域，按照一定間距設(shè)置沉降監(jiān)測點(diǎn)和位移監(jiān)測點(diǎn)。一般情況下，在跑道中心線每隔30-50米設(shè)置一個(gè)沉降監(jiān)測點(diǎn)，在道肩邊緣每隔20-30米設(shè)置一個(gè)位移監(jiān)測點(diǎn)。同時(shí)，在道槽區(qū)的關(guān)鍵部位，如跑道與滑行道的連接處、跑道的彎道處等，加密監(jiān)測點(diǎn)的布置，以更精確地監(jiān)測這些部位的變形情況。土面區(qū)雖然對地基平整度的要求相對較低，但也需要關(guān)注其變形對機(jī)場整體穩(wěn)定性的影響。在土面區(qū)，根據(jù)地形地貌和填方高度的變化，合理布置監(jiān)測點(diǎn)。在填方高度較大的區(qū)域、土面區(qū)與道槽區(qū)的交界處以及可能存在地質(zhì)缺陷的區(qū)域，設(shè)置沉降和位移監(jiān)測點(diǎn)。監(jiān)測點(diǎn)的間距一般控制在50-100米，對于地形復(fù)雜或填方不均勻的區(qū)域，適當(dāng)加密監(jiān)測點(diǎn)。對于高填方邊坡，其穩(wěn)定性直接關(guān)系到機(jī)場的安全，因此在邊坡上布置了多個(gè)監(jiān)測項(xiàng)目的監(jiān)測點(diǎn)。在邊坡的坡頂、坡面和坡腳處設(shè)置位移監(jiān)測點(diǎn)，以監(jiān)測邊坡在水平和垂直方向上的位移變化。在坡頂每隔20-30米設(shè)置一個(gè)水平位移監(jiān)測點(diǎn)，在坡面按照一定坡度間隔設(shè)置垂直位移監(jiān)測點(diǎn)。同時(shí)，在邊坡內(nèi)部不同深度處埋設(shè)測斜管，監(jiān)測邊坡深層土體的水平位移。在邊坡坡腳處設(shè)置孔隙水壓力計(jì)，監(jiān)測孔隙水壓力的變化，以評估邊坡的穩(wěn)定性。為確保監(jiān)測數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性和可靠性，在地基周邊穩(wěn)定區(qū)域設(shè)置了多個(gè)基準(zhǔn)點(diǎn)?；鶞?zhǔn)點(diǎn)應(yīng)遠(yuǎn)離地基變形影響范圍，且具有良好的穩(wěn)定性和通視條件?；鶞?zhǔn)點(diǎn)的布置采用三角形或四邊形網(wǎng)形，定期對基準(zhǔn)點(diǎn)進(jìn)行聯(lián)測和復(fù)核，以保證其坐標(biāo)和高程的準(zhǔn)確性。4.1.3數(shù)據(jù)采集與處理監(jiān)測數(shù)據(jù)的采集頻率根據(jù)地基的施工進(jìn)度和變形情況進(jìn)行合理調(diào)整，以確保能夠及時(shí)捕捉到地基的變形動(dòng)態(tài)。在地基填筑初期，由于填筑速率較快，地基變形變化較大，數(shù)據(jù)采集頻率相對較高。一般每天進(jìn)行一次沉降和位移監(jiān)測，每2-3天進(jìn)行一次孔隙水壓力和深層水平位移監(jiān)測。隨著填筑高度的增加和地基逐漸趨于穩(wěn)定，數(shù)據(jù)采集頻率可以適當(dāng)降低。在填筑完成后的工后沉降觀測階段，沉降監(jiān)測頻率一般為每周一次，位移監(jiān)測每兩周一次，孔隙水壓力和深層水平位移監(jiān)測每月一次。當(dāng)發(fā)現(xiàn)地基變形異常或出現(xiàn)特殊情況時(shí)，及時(shí)增加監(jiān)測頻率，進(jìn)行加密觀測。數(shù)據(jù)采集采用自動(dòng)化采集和人工采集相結(jié)合的方式，以提高采集效率和數(shù)據(jù)質(zhì)量。自動(dòng)化采集主要通過各類傳感器與數(shù)據(jù)采集儀連接，實(shí)現(xiàn)數(shù)據(jù)的實(shí)時(shí)自動(dòng)采集和傳輸。例如，孔隙水壓力計(jì)、測斜儀等傳感器將監(jiān)測數(shù)據(jù)通過電纜傳輸至數(shù)據(jù)采集儀，數(shù)據(jù)采集儀按照設(shè)定的時(shí)間間隔自動(dòng)采集數(shù)據(jù)，并通過無線傳輸模塊將數(shù)據(jù)發(fā)送至監(jiān)控中心。人工采集則主要用于沉降和位移監(jiān)測，由專業(yè)測量人員使用水準(zhǔn)儀、全站儀等儀器進(jìn)行觀測，并手工記錄數(shù)據(jù)。在人工采集過程中，嚴(yán)格按照測量規(guī)范操作，確保測量數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性。采集到的原始數(shù)據(jù)需要進(jìn)行嚴(yán)格的處理和分析，以提取有用的變形信息。首先對原始數(shù)據(jù)進(jìn)行質(zhì)量檢查，剔除異常數(shù)據(jù)和錯(cuò)誤數(shù)據(jù)。異常數(shù)據(jù)可能是由于傳感器故障、測量誤差或外界干擾等原因?qū)е碌模ㄟ^數(shù)據(jù)對比、統(tǒng)計(jì)分析等方法進(jìn)行識別和剔除。對于錯(cuò)誤數(shù)據(jù)，如記錄錯(cuò)誤、計(jì)算錯(cuò)誤等，及時(shí)進(jìn)行修正。然后對處理后的數(shù)據(jù)進(jìn)行整理和統(tǒng)計(jì)分析，計(jì)算監(jiān)測點(diǎn)的沉降量、位移量、孔隙水壓力變化值等參數(shù)，并繪制變形隨時(shí)間變化的曲線。通過對變形曲線的分析，了解地基變形的發(fā)展趨勢和規(guī)律，判斷地基是否處于穩(wěn)定狀態(tài)。運(yùn)用數(shù)據(jù)處理軟件對監(jiān)測數(shù)據(jù)進(jìn)行回歸分析、濾波處理等，進(jìn)一步提高數(shù)據(jù)的精度和可靠性。利用回歸分析方法建立地基變形與時(shí)間、荷載等因素之間的數(shù)學(xué)模型，預(yù)測地基的未來變形趨勢。采用濾波處理方法去除數(shù)據(jù)中的噪聲和干擾，突出變形信號的特征。4.2地基變形規(guī)律分析4.2.1時(shí)間-沉降關(guān)系分析通過對康定機(jī)場高填方地基沉降監(jiān)測數(shù)據(jù)的整理與分析，繪制出時(shí)間-沉降曲線，該曲線直觀地展現(xiàn)了地基沉降隨時(shí)間的變化規(guī)律，對研究地基變形特性具有重要意義。在地基填筑初期，時(shí)間-沉降曲線呈現(xiàn)出快速上升的趨勢。這一階段，隨著填方高度的迅速增加，地基所承受的荷載急劇增大。在巨大的荷載作用下，地基土體中的孔隙被快速壓縮，顆粒之間的排列發(fā)生顯著調(diào)整，導(dǎo)致沉降量迅速增加。例如，在填筑的前3個(gè)月內(nèi)，部分監(jiān)測點(diǎn)的沉降量可達(dá)10-20厘米，沉降速率較快，每月可達(dá)5-8厘米。這是因?yàn)樵谔钪跗?，地基土體還未達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)，對荷載的響應(yīng)較為敏感，變形主要以瞬時(shí)沉降和主固結(jié)沉降為主。瞬時(shí)沉降是由于土體在荷載作用下的彈性變形和孔隙水來不及排出而產(chǎn)生的剪切變形，其發(fā)生時(shí)間較短，幾乎與荷載施加同時(shí)完成；主固結(jié)沉降則是隨著孔隙水的逐漸排出，土體骨架在有效應(yīng)力作用下發(fā)生的壓縮變形。隨著填筑的持續(xù)進(jìn)行，地基沉降速率逐漸減緩，時(shí)間-沉降曲線的斜率變小，進(jìn)入沉降發(fā)展階段。在這一階段，地基土體中的孔隙水逐漸排出，有效應(yīng)力逐漸增加，土體的壓縮變形逐漸趨于穩(wěn)定。例如，在填筑3-6個(gè)月期間，沉降速率下降至每月2-4厘米，沉降量的增長速度明顯放緩。這是因?yàn)殡S著孔隙水的排出，土體顆粒之間的接觸更加緊密，摩擦力和咬合力增大，抵抗變形的能力增強(qiáng)。在這一階段，次固結(jié)沉降逐漸占據(jù)主導(dǎo)地位。次固結(jié)沉降是在主固結(jié)沉降完成后，由于土顆粒的蠕變和土骨架的持續(xù)調(diào)整而產(chǎn)生的緩慢沉降，其沉降速率相對較小，但會持續(xù)較長時(shí)間。在填筑完成后的工后沉降階段，時(shí)間-沉降曲線逐漸趨于平緩，沉降速率進(jìn)一步降低，最終趨近于零，地基沉降基本穩(wěn)定。此時(shí)，地基土體中的孔隙水已基本排出，有效應(yīng)力達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)，土體的變形主要是由于長期的蠕變和微小的結(jié)構(gòu)調(diào)整。例如，在填筑完成6個(gè)月后，大部分監(jiān)測點(diǎn)的沉降速率已降至每月1厘米以下，且隨著時(shí)間的推移，沉降量的增長越來越小。通過對長時(shí)間監(jiān)測數(shù)據(jù)的分析，發(fā)現(xiàn)工后沉降在一定時(shí)間內(nèi)仍會緩慢增加，但增長幅度極小，對地基的穩(wěn)定性影響較小。一般情況下，在填筑完成1-2年后，地基沉降基本趨于穩(wěn)定，滿足機(jī)場工程對地基變形的要求。通過對時(shí)間-沉降曲線的分析，還可以發(fā)現(xiàn)不同區(qū)域的沉降發(fā)展規(guī)律存在一定差異。跑道中心區(qū)域由于承受的飛機(jī)荷載較大，其沉降量相對較大，且沉降穩(wěn)定所需的時(shí)間較長；而道肩和土面區(qū)的沉降量相對較小，沉降穩(wěn)定速度較快。這是因?yàn)榕艿乐行膮^(qū)域的地基所受荷載集中，土體的壓縮變形更為顯著；而道肩和土面區(qū)的荷載相對較小，地基土體的變形也相對較小。4.2.2空間變形分布特征康定機(jī)場高填方地基的空間變形分布特征呈現(xiàn)出明顯的不均勻性，不同區(qū)域的沉降和位移情況存在顯著差異，這與地基的地質(zhì)條件、填方高度以及荷載分布等因素密切相關(guān)。從沉降分布來看，跑道區(qū)域的沉降量相對較大，且呈現(xiàn)出中心向兩側(cè)逐漸減小的趨勢。跑道中心區(qū)域的最大沉降量可達(dá)30-50厘米，這是由于跑道直接承受飛機(jī)起降的巨大荷載，地基土體在長期的重復(fù)荷載作用下，產(chǎn)生了較大的壓縮變形。隨著距離跑道中心的增加，沉降量逐漸減小，在跑道邊緣處，沉降量一般可降至10-20厘米。這是因?yàn)楹奢d在地基中的傳遞是按照一定的擴(kuò)散角進(jìn)行的，距離荷載作用點(diǎn)越遠(yuǎn)，地基所承受的附加應(yīng)力越小，沉降量也相應(yīng)減小。道肩區(qū)域的沉降量相對較小，一般在5-10厘米之間。道肩主要承受飛機(jī)滑行時(shí)的部分荷載以及自身的重力，其荷載強(qiáng)度低于跑道中心區(qū)域。道肩的填方高度相對較低，地基土體所受的壓力也較小，因此沉降量相對較小。土面區(qū)的沉降量則更小，一般在5厘米以下。土面區(qū)主要承受自身的重力以及少量的雨水、積雪等荷載，其荷載作用相對較輕，地基土體的壓縮變形也較小。在水平位移方面，高填方邊坡區(qū)域的水平位移較為明顯。在邊坡坡頂和坡面，水平位移量可達(dá)5-10厘米，且隨著填方高度的增加和邊坡坡度的增大，水平位移量有增大的趨勢。這是因?yàn)檫吰峦馏w在自重和填方荷載的作用下，存在向坡外滑動(dòng)的趨勢，導(dǎo)致水平位移的產(chǎn)生。在邊坡坡腳處，由于受到土體的約束作用，水平位移量相對較小，一般在2-5厘米之間。地基內(nèi)部不同深度處的變形也存在差異。通過測斜儀對地基深層水平位移的監(jiān)測發(fā)現(xiàn)，隨著深度的增加，水平位移量逐漸減小。在地基淺層，由于受到填方荷載和外部環(huán)境因素的影響較大，水平位移量相對較大；而在地基深層，土體受到的約束作用較強(qiáng)，水平位移量則相對較小。例如，在地表以下5米深度處，水平位移量可能達(dá)到5厘米左右；而在地表以下20米深度處，水平位移量可能減小至1-2厘米。4.2.3影響變形的因素探討康定機(jī)場高填方地基的變形受到多種因素的綜合影響，其中填料特性、施工工藝以及地基處理措施等是最為關(guān)鍵的因素，深入分析這些因素對于準(zhǔn)確掌握地基變形規(guī)律、采取有效的變形控制措施具有重要意義。填料特性對地基變形有著重要影響。冰磧土作為主要填料，其顆粒組成、密度、含水率和力學(xué)性質(zhì)等特性直接關(guān)系到地基的變形情況。顆粒組成不均勻、級配不良的冰磧土，由于其顆粒間的接觸不穩(wěn)定，在荷載作用下容易發(fā)生顆粒重新排列和相對滑動(dòng)，導(dǎo)致地基變形增大。當(dāng)冰磧土中塊石含量較高且分布不均勻時(shí)，可能會形成架空結(jié)構(gòu)，使得地基局部承載能力降低，從而引發(fā)較大的沉降和不均勻沉降。冰磧土的密度和含水率也會影響地基變形。密度較低的冰磧土，其孔隙率較大，在荷載作用下容易被壓縮，導(dǎo)致沉降量增加；而含水率過高的冰磧土，顆粒間的潤滑作用增強(qiáng)，抗剪強(qiáng)度降低，也會使地基變形增大。冰磧土的力學(xué)性質(zhì)，如壓縮性、抗剪強(qiáng)度等，對地基變形起著決定性作用。壓縮性較大的冰磧土，在荷載作用下會產(chǎn)生較大的壓縮變形；抗剪強(qiáng)度較低的冰磧土，則容易在荷載作用下發(fā)生剪切破壞，導(dǎo)致地基失穩(wěn)和變形。施工工藝對地基變形的影響也不容忽視。填筑速率是施工工藝中的一個(gè)重要參數(shù)。如果填筑速率過快，地基土體在短時(shí)間內(nèi)承受過大的荷載，孔隙水來不及排出，有效應(yīng)力不能及時(shí)增長，導(dǎo)致地基產(chǎn)生較大的超孔隙水壓力。超孔隙水壓力的存在會降低土體的抗剪強(qiáng)度，使地基處于不穩(wěn)定狀態(tài)，從而引發(fā)較大的沉降和不均勻沉降。在一些高填方區(qū)域，由于填筑速率過快，在填筑過程中出現(xiàn)了地基土體的明顯下沉和開裂現(xiàn)象。壓實(shí)質(zhì)量也是影響地基變形的關(guān)鍵因素。壓實(shí)度不足的地基，土體顆粒之間的接觸不夠緊密，孔隙率較大，在荷載作用下容易產(chǎn)生壓縮變形。在施工過程中，若壓實(shí)設(shè)備的選型不當(dāng)、壓實(shí)遍數(shù)不足或壓實(shí)方法不合理，都可能導(dǎo)致地基壓實(shí)質(zhì)量不達(dá)標(biāo)，從而增加地基的變形量。地基處理措施是控制地基變形的重要手段?？刀C(jī)場高填方地基采用了強(qiáng)夯、沖擊碾壓等多種地基處理方法。強(qiáng)夯法通過強(qiáng)大的夯擊能量，使地基土體產(chǎn)生強(qiáng)制壓縮和加密，提高地基的承載力和穩(wěn)定性，減小地基變形。沖擊碾壓則是利用沖擊壓路機(jī)對地基進(jìn)行反復(fù)碾壓，使地基土體在沖擊荷載作用下得到壓實(shí)和加固。合理的地基處理措施能夠有效改善地基的工程性質(zhì)，減少地基變形。如果地基處理措施不當(dāng)，如強(qiáng)夯能級選擇不合理、沖擊碾壓遍數(shù)不足等，可能無法達(dá)到預(yù)期的地基加固效果，地基變形仍然會超出允許范圍。五、高填方地基處理與加固措施5.1強(qiáng)夯法處理技術(shù)5.1.1強(qiáng)夯原理與參數(shù)設(shè)計(jì)強(qiáng)夯法是一種常用的地基處理方法，其基本原理是將重錘從高處自由落下，利用夯錘下落產(chǎn)生的巨大沖擊力和沖擊能，對地基一定深度內(nèi)土體進(jìn)行密實(shí)、加固，從而提高地基承載力，降低其壓縮性。這種方法對康定機(jī)場高填方地基的處理具有重要意義，因?yàn)楸兺恋奶厥庑再|(zhì)，如顆粒組成不均勻、孔隙率較大等，需要通過強(qiáng)夯的強(qiáng)大沖擊作用來改善其工程性能。在強(qiáng)夯過程中，夯錘的勢能轉(zhuǎn)化為動(dòng)能，當(dāng)夯錘落地時(shí)，產(chǎn)生的沖擊力以壓縮波、剪切波和瑞利波等形式向地基深處傳播。壓縮波使土體受壓或受拉，能引起瞬時(shí)的孔隙水匯集，導(dǎo)致地基土的抗剪強(qiáng)度大為降低；剪切波會導(dǎo)致土體結(jié)構(gòu)的破壞；瑞利波則在夯點(diǎn)附近造成地面隆起。在這些波的綜合作用下，土體顆粒重新排列相互靠攏，排出孔隙中的氣體，使土體擠密壓實(shí)，強(qiáng)度提高。對于細(xì)顆粒飽和土，強(qiáng)夯還借助動(dòng)力固結(jié)理論，巨大的沖擊能量使土體局部發(fā)生液化并產(chǎn)生許多裂隙，增加了排水通道，使孔隙水順利逸出，待超孔隙水壓力消散后，土體固結(jié)，強(qiáng)度得到提高。夯擊能是強(qiáng)夯法中的關(guān)鍵參數(shù)，它直接影響強(qiáng)夯的加固效果。夯擊能的計(jì)算公式為E=mgh，其中E為夯擊能（kN?m），m為夯錘質(zhì)量（t），g為重力加速度（9.8m/s2），h為夯錘落距（m）。在康定機(jī)場高填方地基處理中，根據(jù)冰磧土的特性和工程要求，通過現(xiàn)場試夯確定合適的夯擊能。一般來說，對于淺層加固，夯擊能可選擇較小值；對于深層加固，則需要較大的夯擊能。在初步設(shè)計(jì)中，可參考類似工程經(jīng)驗(yàn)，選擇不同的夯擊能進(jìn)行試夯，如1000kN?m、2000kN?m、3000kN?m等。通過試夯，觀察地基的加固效果，包括土體的密實(shí)度、承載力等指標(biāo)的變化，最終確定滿足工程要求的夯擊能。布點(diǎn)方式也是強(qiáng)夯參數(shù)設(shè)計(jì)的重要內(nèi)容，它影響著強(qiáng)夯加固的均勻性和效果。常見的布點(diǎn)方式有正方形布點(diǎn)、正三角形布點(diǎn)和梅花形布點(diǎn)等。在康定機(jī)場高填方地基處理中，根據(jù)場地的地形、地質(zhì)條件以及填方的分布情況，選擇合適的布點(diǎn)方式。對于地形較為平坦、填方均勻的區(qū)域，可采用正方形布點(diǎn)，這種布點(diǎn)方式施工方便，加固效果較為均勻；對于地形復(fù)雜或填方不均勻的區(qū)域，可采用正三角形布點(diǎn)或梅花形布點(diǎn)，以提高加固的效果和均勻性。夯點(diǎn)間距的確定也至關(guān)重要，它應(yīng)根據(jù)夯擊能、地基土的性質(zhì)以及加固深度等因素綜合考慮。一般來說，夯點(diǎn)間距可在3-6m之間，通過試夯進(jìn)行優(yōu)化調(diào)整。5.1.2強(qiáng)夯施工工藝與質(zhì)量控制強(qiáng)夯施工工藝是確保強(qiáng)夯加固效果的關(guān)鍵環(huán)節(jié)，其施工流程包括多個(gè)步驟，每個(gè)步驟都需要嚴(yán)格按照規(guī)范和設(shè)計(jì)要求進(jìn)行操作。首先是施工場地的清理與平整，這一步驟的目的是為后續(xù)的強(qiáng)夯施工提供一個(gè)堅(jiān)實(shí)、平整的工作平臺。在康定機(jī)場高填方地基處理中，需要清除場地上的雜物、雜草以及松散的表層土等，然后用推土機(jī)或平地機(jī)對場地進(jìn)行平整，確保場地的平整度滿足施工要求。同時(shí)，要對場地的標(biāo)高進(jìn)行測量，記錄原始數(shù)據(jù)，以便后續(xù)計(jì)算夯沉量。在平整好的場地上，需要精確地標(biāo)出第一遍夯點(diǎn)位置。這一過程需要使用測量儀器，如全站儀或經(jīng)緯儀，按照設(shè)計(jì)的布點(diǎn)方式和夯點(diǎn)間距進(jìn)行定位。為了確保夯點(diǎn)位置的準(zhǔn)確性，可采用石灰樁或鋼筋等標(biāo)記物進(jìn)行標(biāo)記，并在標(biāo)記物周圍設(shè)置明顯的警示標(biāo)志，防止施工過程中被破壞。同時(shí)，再次測量場地高程，作為后續(xù)計(jì)算夯沉量的基準(zhǔn)。強(qiáng)夯機(jī)具就位是施工過程中的重要環(huán)節(jié)，它直接影響夯擊的準(zhǔn)確性和效果。起重機(jī)應(yīng)選用起重能力足夠、穩(wěn)定性好的設(shè)備，如履帶式起重機(jī)。在就位過程中，要確保起重機(jī)的支腿穩(wěn)固，夯錘對準(zhǔn)夯點(diǎn)位置，偏差應(yīng)控制在允許范圍內(nèi)?？赏ㄟ^調(diào)整起重機(jī)的位置和角度，以及使用輔助設(shè)備，如導(dǎo)向滑輪等，來確保夯錘的準(zhǔn)確就位。就位后，測量夯前錘頂高程，記錄數(shù)據(jù)，為后續(xù)計(jì)算夯沉量提供依據(jù)。將夯錘起吊到預(yù)定高度是強(qiáng)夯施工的核心步驟之一，這一步驟需要嚴(yán)格控制夯錘的落距，以確保夯擊能符合設(shè)計(jì)要求。起重機(jī)應(yīng)配備可靠的起吊設(shè)備和自動(dòng)脫鉤裝置，確保夯錘能夠順利起吊到預(yù)定高度，并在達(dá)到預(yù)定高度后自動(dòng)脫鉤自由下落。在起吊過程中，要密切關(guān)注起重機(jī)的運(yùn)行狀態(tài)和夯錘的位置，防止出現(xiàn)安全事故。當(dāng)夯錘脫鉤自由下落后，放下吊鉤，立即測量錘頂高程，計(jì)算出本次夯擊的夯沉量。若發(fā)現(xiàn)因坑底傾斜而造成夯錘歪斜時(shí)，應(yīng)及時(shí)將坑底整平，以保證下一次夯擊的準(zhǔn)確性。按照設(shè)計(jì)規(guī)定的夯擊次數(shù)及控制標(biāo)準(zhǔn)，完成一個(gè)夯點(diǎn)的夯擊。夯擊次數(shù)的確定需要根據(jù)試夯結(jié)果和工程要求進(jìn)行，一般來說，每個(gè)夯點(diǎn)的夯擊次數(shù)在3-10次之間。在夯擊過程中，要嚴(yán)格控制夯擊次數(shù)，不得隨意增減。同時(shí)，要密切關(guān)注夯坑的情況，如夯坑的深度、周圍土體的隆起情況等，當(dāng)出現(xiàn)夯坑過深起錘困難、夯點(diǎn)周圍土擠出隆起過大等情況時(shí)，應(yīng)停止夯擊，分析原因并采取相應(yīng)的措施。重復(fù)上述步驟，完成第一遍全部夯點(diǎn)的夯擊。第一遍夯擊完成后，用推土機(jī)將夯坑填平，并測量場地高程。這一步驟的目的是為下一遍夯擊創(chuàng)造條件，同時(shí)計(jì)算第一遍夯擊后的場地平均夯沉量。在填平夯坑時(shí)，要確保填土的質(zhì)量和壓實(shí)度，避免出現(xiàn)虛填現(xiàn)象。測量場地高程時(shí)，要采用精確的測量儀器，保證測量數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性。在規(guī)定的時(shí)間間隔后，按上述步驟逐次完成全部夯擊遍數(shù)。兩遍夯擊之間的時(shí)間間隔主要取決于地基土中孔隙水壓力的消散時(shí)間，對于滲透性較好的砂土等地基，時(shí)間間隔可較短，一般為1-2d；對于滲透性較差的粘性土，時(shí)間間隔應(yīng)較長，一般為3-4周。在康定機(jī)場高填方地基處理中，由于冰磧土的滲透性相對較差，兩遍夯擊之間的時(shí)間間隔一般控制在2-3周。在進(jìn)行下一遍夯擊前，要對場地進(jìn)行檢查，確保場地的平整度和夯點(diǎn)位置的準(zhǔn)確性。最后用低能量滿夯，將場地表層松土夯實(shí)。滿夯的目的是進(jìn)一步提高場地表層土體的密實(shí)度，減少地基的不均勻沉降。滿夯時(shí)，夯錘的落距和夯擊能應(yīng)比點(diǎn)夯時(shí)小，一般落距為3-5m，夯擊能為500-1000kN?m。滿夯的夯點(diǎn)應(yīng)彼此搭接，搭接寬度一般為1/4-1/3錘底直徑。在滿夯過程中，要確保夯擊的均勻性，避免出現(xiàn)漏夯現(xiàn)象。測量夯后場地高程，計(jì)算最終的平均夯沉量，并與設(shè)計(jì)要求進(jìn)行對比，判斷強(qiáng)夯施工是否達(dá)到預(yù)期效果。在強(qiáng)夯施工過程中，質(zhì)量控制至關(guān)重要。需要對夯錘重量和落距進(jìn)行嚴(yán)格檢查，確保單點(diǎn)夯擊能量符合設(shè)計(jì)要求。在每批夯擊前，應(yīng)對夯點(diǎn)放線進(jìn)行復(fù)核，夯完后檢查夯坑位置，發(fā)現(xiàn)偏差或漏夯應(yīng)及時(shí)糾正。按設(shè)計(jì)要求檢查每個(gè)夯點(diǎn)的夯擊次數(shù)和每擊的夯沉量，并做好詳細(xì)記錄。定期對夯擊設(shè)備進(jìn)行維護(hù)和檢查，確保設(shè)備的正常運(yùn)行。同時(shí)，要加強(qiáng)對施工人員的培訓(xùn)和管理，提高施工人員的質(zhì)量意識和操作技能。5.1.3強(qiáng)夯效果檢測與評價(jià)強(qiáng)夯處理后，對地基強(qiáng)度和承載力的檢測是評估強(qiáng)夯效果的重要手段。常用的檢測方法包括靜載試驗(yàn)、標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)、重型動(dòng)力觸探試驗(yàn)等。靜載試驗(yàn)是直接測定地基承載力的方法，它通過在地基上逐級施加豎向荷載，觀測地基在不同荷載作用下的沉降情況，從而確定地基的承載力。在康定機(jī)場高填方地基檢測中，靜載試驗(yàn)采用慢速維持荷載法，試驗(yàn)荷載分級不應(yīng)少于8級，最大加載量不應(yīng)小于設(shè)計(jì)要求的2倍。在加載過程中，按照規(guī)定的時(shí)間間隔觀測沉降量，當(dāng)沉降相對穩(wěn)定后，再施加下一級荷載。根據(jù)試驗(yàn)得到的荷載-沉降曲線，確定地基的承載力特征值，并與設(shè)計(jì)要求進(jìn)行對比，判斷強(qiáng)夯處理是否滿足工程要求。標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)是一種原位測試方法，通過將標(biāo)準(zhǔn)貫入器打入地基土中，記錄貫入一定深度所需的錘擊數(shù)，來評價(jià)地基土的強(qiáng)度和密實(shí)度。在康定機(jī)場高填方地基檢測中，標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)的錘重為63.5kg，落距為76cm，貫入深度為30cm。根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)得到的錘擊數(shù)，可查相關(guān)規(guī)范確定地基土的承載力和密實(shí)度指標(biāo)，并與強(qiáng)夯處理前的數(shù)據(jù)進(jìn)行對比，分析強(qiáng)夯對地基土強(qiáng)度和密實(shí)度的改善效果。重型動(dòng)力觸探試驗(yàn)也是一種常用的原位測試方法，它與標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)類似，但錘重和落距不同。重型動(dòng)力觸探試驗(yàn)的錘重為63.5kg，落距為76cm，通過記錄每貫入10cm所需的錘擊數(shù)，來評價(jià)地基土的強(qiáng)度和密實(shí)度。在康定機(jī)場高填方地基檢測中，重型動(dòng)力觸探試驗(yàn)主要用于檢測地基深部土體的性質(zhì)。根據(jù)試驗(yàn)得到的錘擊數(shù)，可評估地基深部土體在強(qiáng)夯后的加固效果，判斷地基深部的承載力和密實(shí)度是否滿足設(shè)計(jì)要求。除了地基強(qiáng)度和承載力檢測，還需要對地基的變形進(jìn)行監(jiān)測和評價(jià)。在強(qiáng)夯處理前后，采用水準(zhǔn)儀、全站儀等測量儀器，對地基的沉降和位移進(jìn)行監(jiān)測。通過對比強(qiáng)夯前后地基的沉降和位移數(shù)據(jù)，分析強(qiáng)夯對地基變形的影響。在強(qiáng)夯處理后，地基的沉降和位移應(yīng)滿足設(shè)計(jì)要求，若出現(xiàn)異常情況，應(yīng)及時(shí)分析原因并采取相應(yīng)的處理措施。對強(qiáng)夯處理后的地基進(jìn)行綜合評價(jià)時(shí)，需要結(jié)合各項(xiàng)檢測結(jié)果，包括地基強(qiáng)度、承載力、變形等指標(biāo)，以及施工過程中的記錄和數(shù)據(jù)，對強(qiáng)夯效果進(jìn)行全面、客觀的評價(jià)。若強(qiáng)夯效果滿足設(shè)計(jì)要求，則可進(jìn)入下一道工序；若不滿足要求，應(yīng)分析原因，采取補(bǔ)夯或其他加固措施，直至滿足工程要求為止。在評價(jià)過程中，要注重?cái)?shù)據(jù)的準(zhǔn)確性和可靠性，嚴(yán)格按照相關(guān)規(guī)范和標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行評價(jià)，確保評價(jià)結(jié)果的科學(xué)性和公正性。5.2其他加固措施探討5.2.1土工合成材料應(yīng)用土工合成材料在高填方地基加固中具有重要作用，其獨(dú)特的性能能夠有效改善地基的工程性質(zhì)，提高地基的穩(wěn)定性和承載能力。在康定機(jī)場高填方地基處理中，土工合成材料的應(yīng)用主要包括以下幾個(gè)方面。土工合成材料具有良好的加筋作用，能夠增強(qiáng)土體的強(qiáng)度和穩(wěn)定性。在高填方地基中，鋪設(shè)土工格柵、土工織物等加筋材料，可與土體形成一個(gè)整體，共同承受荷載。土工格柵具有較高的抗拉強(qiáng)度和剛度，其與土體之間的摩擦力和咬合力能夠約束土體的變形，提高土體的抗滑能力。在填方邊坡中鋪設(shè)土工格柵，能夠增加邊坡土體的抗滑力，防止邊坡失穩(wěn)。土工織物則具有較好的柔韌性和透水性，能夠在土體中起到加筋和排水的雙重作用。它可以分散土體中的應(yīng)力，減少土體的不均勻變形，同時(shí)加速土體中孔隙水的排出，提高地基的固結(jié)速度。排水功能是土工合成材料的另一個(gè)重要作用。在高填方地基中，由于填筑材料的滲透性差異和施工過程中的壓實(shí)不均，可能會導(dǎo)致地基中出現(xiàn)積水現(xiàn)象，影響地基的穩(wěn)定性。土工合成材料中的排水板、排水帶等具有良好的排水性能，能夠快速排出地基中的孔隙水，降低孔隙水壓力，加速地基的固結(jié)。排水板通常由芯板和濾膜組成，芯板具有良好的輸水通道，濾膜則能夠防止土顆粒進(jìn)入排水通道，保證排水的順暢。在康定機(jī)場高填方地基中，在地基內(nèi)部不同深度處鋪設(shè)排水板，可有效地將地基中的孔隙水排出，提高地基的承載能力和穩(wěn)定性。隔離作用也是土工合成材料的重要功能之一。在高填方地基中，不同類型的土體或填筑材料之間可能會發(fā)生相互作用，導(dǎo)致地基的不均勻變形。土工合成材料可以作為隔離層，將不同性質(zhì)的土體或填筑材料分隔開來，防止它們之間的相互干擾。在冰磧土填料與其他基礎(chǔ)土層之間鋪設(shè)土工膜，能夠阻止冰磧土中的水分滲透到基礎(chǔ)土層中，同時(shí)也能防止基礎(chǔ)土層中的有害物質(zhì)對冰磧土填料的影響，保證地基的穩(wěn)定性。在康定機(jī)場高填方地基中應(yīng)用土工合成材料時(shí)，需要根據(jù)地基的具體情況和工程要求，合理選擇土工合成材料的類型和規(guī)格。對于填方高度較大、地基穩(wěn)定性要求較高的區(qū)域，可選擇高強(qiáng)度的土工格柵和排水性能良好的排水板；對于填方邊坡，可采用土工格柵和土工織物相結(jié)合的方式，提高邊坡的穩(wěn)定性。在施工過程中，要嚴(yán)格按照施工規(guī)范進(jìn)行操作，確保土工合成材料的鋪設(shè)質(zhì)量。鋪設(shè)土工格柵時(shí)，要保證格柵的平整度和連續(xù)性，避免出現(xiàn)扭曲、折皺等現(xiàn)象；鋪設(shè)排水板時(shí)，要確保排水板的垂直度和排水通道的暢通。5.2.2地基改良方法研究除了強(qiáng)夯法和土工合成材料應(yīng)用外，還有多種地基改良方法可用于康定機(jī)場地基處理，這些方法各有特點(diǎn)，在不同的地質(zhì)條件和工程要求下具有不同的可行性?；彝翑D密樁法是一種常用的地基改良方法，它通過在地基中打入灰土樁，使樁間土得到擠密，從而提高地基的承載力和穩(wěn)定性?；彝翑D密樁法適用于處理地下水位以上的濕陷性黃土、素填土和雜填土等地基。在康定機(jī)場地基處理中，如果部分區(qū)域存在濕陷性黃土或填土性質(zhì)較差的情況，可考慮采用灰土擠密樁法。灰土擠密樁法的原理是利用樁錘的沖擊能量，將樁管打入地基土中，使樁管周圍的土體受到擠壓和擾動(dòng)，孔隙減小，密度增加。然后將灰土填入樁管內(nèi)，分層夯實(shí)，形成灰土樁?；彝翗杜c樁間土共同組成復(fù)合地基，提高地基的承載能力?；彝翑D密樁法的優(yōu)點(diǎn)是施工設(shè)備簡單，施工速度快，成本較低。它能夠有效地消除地基土的濕陷性，提高地基的強(qiáng)度和穩(wěn)定性。但該方法也存在一定的局限性，如對施工場地的要求較高，需要有足夠的空間進(jìn)行樁的施工；對于含水量較高的地基土，擠密效果可能會受到影響。CFG樁法也是一種有效的地基改良方法，它由水泥、粉煤灰、碎石和外加劑等材料加水拌合形成高粘結(jié)強(qiáng)度樁，與樁間土和褥墊層一起形成復(fù)合地基。CFG樁法適用于處理黏性土、粉土、砂土和已自重固結(jié)的素填土等地基。在康定機(jī)場高填方地基處理中，如果地基土的承載能力較低，且對地基變形要求較高，可考慮采用CFG樁法。CFG樁法的原理是通過樁的端承力和側(cè)摩阻力將荷載傳遞到深層地基中，同時(shí)樁間土也承擔(dān)部分荷載，從而提高地基的承載能力和減小地基變形。CFG樁法的優(yōu)點(diǎn)是樁身強(qiáng)度高，能夠承受較大的荷載；復(fù)合地基的變形小，能夠滿足對地基變形要求較高的工程。該方法施工方便，施工質(zhì)量容易控制。然而，CFG樁法的成本相對較高，施工過程中需要注意控制樁的垂直度和樁身質(zhì)量。注漿加固法是通過向地基中注入漿液，使?jié){液填充地基土的孔隙和裂縫，改善地基土的物理力學(xué)性質(zhì)，提高地基的承載力和穩(wěn)定性。注漿加固法適用于處理砂土、粉土、黏性土和人工填土等地基。在康定機(jī)場地基處理中，對于地基中存在空洞、裂縫或土體松散的區(qū)域，可采用注漿加固法。注漿加固法的原理是利用壓力將漿液注入地基土中，漿液在壓力作用下擴(kuò)散，填充土體的孔隙和裂縫，使土體顆粒之間的粘結(jié)力增強(qiáng)，從而提高地基的強(qiáng)度和穩(wěn)定性。注漿加固法的優(yōu)點(diǎn)是能夠有效地處理地基中的局部缺陷，對地基的加固效果顯著。該方法施工靈活，可根據(jù)地基的具體情況調(diào)整注漿參數(shù)。但注漿加固法對注漿設(shè)備和施工技術(shù)要求較高，注漿效果受漿液性質(zhì)、注漿壓力和注漿量等因素的影響較大。六、地基變形數(shù)值模擬分析6.1數(shù)值模擬軟件與模型建立6.1.1軟件選擇與介紹在康定機(jī)場高填方地基變形研究中，選用了FLAC3D軟件進(jìn)行數(shù)值模擬分析。FLAC3D是一款功能強(qiáng)大的三維顯式有限差分程序，由美國ITASCA公司開發(fā)。它基于有限差分法，能夠高效地求解巖土工程領(lǐng)域中復(fù)雜的力學(xué)問題，在模擬土體、巖體等材料的力學(xué)行為和變形過程方面具有獨(dú)特優(yōu)勢。FLAC3D具備強(qiáng)大的材料模型庫，包含多種適用于巖土材料的本構(gòu)模型，如摩爾-庫侖模型、Drucker-Prager模型、彈塑性模型等。這些模型能夠準(zhǔn)確地描述巖土材料在不同應(yīng)力狀態(tài)下的力學(xué)特性，為模擬康定機(jī)場高填方地基的冰磧土力學(xué)行為提供了豐富的選擇。對于冰磧土這種復(fù)雜的巖土材料，其力學(xué)性質(zhì)呈現(xiàn)出明顯的非線性和各向異性，F(xiàn)LAC3D的本構(gòu)模型能夠充分考慮這些特性，通過合理選擇模型參數(shù)，精確地模擬冰磧土在荷載作用下的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系和變形過程。該軟件在處理大變形問題上表現(xiàn)出色，采用拉格朗日算法和混合離散法，能夠?qū)崟r(shí)跟蹤材料的變形和運(yùn)動(dòng)，準(zhǔn)確捕捉土體在大變形過程中的力學(xué)響應(yīng)。在康定機(jī)場高填方地基的數(shù)值模擬中，由于填方高度較大，地基土體在填筑過程和運(yùn)營期間會發(fā)生較大的變形，F(xiàn)LAC3D的大變形處理能力能夠有效地模擬這種復(fù)雜的變形情況，為分析地基的穩(wěn)定性和變形規(guī)律提供準(zhǔn)確的結(jié)果。FLAC3D還提供了豐富的邊界條件設(shè)置選項(xiàng)，可模擬各種實(shí)際工程中的邊界情況，如固定邊界、自由邊界、透水邊界和不透水邊界等。在模擬康定機(jī)場高填方地基時(shí)，可以根據(jù)實(shí)際的地質(zhì)條件和工程要求，靈活設(shè)置邊界條件，使模型更加符合實(shí)際情況。對于地基與周圍土體的接觸邊界，可以設(shè)置為固定邊界，以模擬地基在水平方向上的約束；對于地基底部與基巖的接觸邊界，可以根據(jù)基巖的特性設(shè)置為剛性邊界或彈性邊界，以準(zhǔn)確反映地基與基巖之間的相互作用。軟件具備直觀的可視化功能，能夠?qū)⒛M結(jié)果以多種形式展示，如等值線圖、云圖、矢量圖等，方便用戶直觀地觀察和分析模擬結(jié)果。通過可視化功能，可以清晰地了解地基在不同工況下的應(yīng)力分布、變形情況和潛在的破壞模式，為工程決策提供有力支持。在模擬康定機(jī)場高填方地基的沉降變形時(shí)，可以通過繪制沉降等值線圖和位移矢量圖，直觀地展示地基沉降的分布規(guī)律和水平位移的方向及大小，幫助工程師快速判斷地基的穩(wěn)定性和變形情況。6.1.2模型建立與參數(shù)設(shè)置根據(jù)康定機(jī)場的實(shí)際地形、地質(zhì)條件和填方情況，構(gòu)建了三維數(shù)值模型。模型的幾何形狀嚴(yán)格按照機(jī)場的設(shè)計(jì)圖紙和實(shí)際測量數(shù)據(jù)進(jìn)行繪制，確保模型能夠準(zhǔn)確反映實(shí)際工程情況。模型的范圍在水平方向上覆蓋了整個(gè)機(jī)場場區(qū)，包括跑道、道肩、土面區(qū)以及周邊一定范圍內(nèi)的土體；在垂直方向上，從填方頂部延伸至基巖以下一定深度，以充分考慮地基土體與基巖的相互作用。為了提高計(jì)算效率和精度，對模型進(jìn)行了合理的網(wǎng)格劃分。在填方區(qū)域和地基關(guān)鍵部位，如跑道下方、高填方邊坡等，采用了較密的網(wǎng)格，以準(zhǔn)確捕捉這些區(qū)域的應(yīng)力應(yīng)變變化；在遠(yuǎn)離填方區(qū)域和對計(jì)算結(jié)果影響較小的部位，采用了較疏的網(wǎng)格，以減少計(jì)算量。通過這種疏密結(jié)合的網(wǎng)格劃分方式，既能保證計(jì)算結(jié)果的準(zhǔn)確性，又能提高計(jì)算效率。在模型的邊界條件設(shè)置方面，考慮了實(shí)際的受力和約束情況。模型底部設(shè)置為固定邊界，限制了地基在垂直和水平方向的位移，模擬地基與基巖的緊密接觸和基巖對地基的約束作用。模型側(cè)面設(shè)置為水平約束邊界，允許地基在垂直方向上自由變形，但限制了水平方向的位移，模擬地基周圍土體對其的側(cè)向約束。在模型頂部，根據(jù)實(shí)際情況施加了相應(yīng)的荷載，包括填方土體的自重、飛機(jī)荷載以及其他附加荷載等。飛機(jī)荷載根據(jù)不同機(jī)型的重量和起落架布置方式，按照一定的分布規(guī)律施加在跑道區(qū)域，以模擬飛機(jī)起降對地基的作用。對于冰磧土的參數(shù)設(shè)置，依據(jù)前面章節(jié)中通過室內(nèi)試驗(yàn)和現(xiàn)場測試所獲得的物理力學(xué)性質(zhì)數(shù)據(jù)進(jìn)行確定。冰磧土的密度根據(jù)試驗(yàn)測得的平均值進(jìn)行輸入，取值為2.2g/cm3。彈性模量和泊松比是描述冰磧土彈性性質(zhì)的重要參數(shù)，通過室內(nèi)三軸試驗(yàn)和壓縮試驗(yàn)結(jié)果，結(jié)合經(jīng)驗(yàn)公式進(jìn)行計(jì)算和修正，最終確定彈性模量為50MPa，泊松比為0.3。冰磧土的內(nèi)摩擦角和黏聚力是其抗剪強(qiáng)度的關(guān)鍵指標(biāo)，根據(jù)直剪試驗(yàn)和三軸剪切試驗(yàn)結(jié)果，內(nèi)摩擦角取值為35°，黏聚力取值為20kPa。在設(shè)置參數(shù)時(shí)，充分考慮了冰磧土的不均勻性和各向異性，對不同區(qū)域和不同深度的冰磧土參數(shù)進(jìn)行了適當(dāng)調(diào)整，以更準(zhǔn)確地模擬地基的力學(xué)行為。6.2模擬結(jié)果與實(shí)測數(shù)據(jù)對比驗(yàn)證6.2.1模擬結(jié)果分析利用FLAC3D軟件對康定機(jī)場高填方地基進(jìn)行數(shù)值模擬后，得到了地基在不同工況下的沉降、位移等結(jié)果。通過對模擬結(jié)果的分析，可以清晰地了解地基的變形特征和力學(xué)行為。從沉降模擬結(jié)果來看，在填方完成后，地基沉降呈現(xiàn)出明顯的分布規(guī)律。跑道區(qū)域的沉降量相對較大，最大值出現(xiàn)在跑道中心部位，達(dá)到了0.8m左右。這是因?yàn)榕艿乐苯映惺茱w機(jī)起降的巨大荷載，在長期的重復(fù)荷載作用下，地基土體產(chǎn)生了較大的壓縮變形。隨著距離跑道中心的增加，沉降量逐漸減小，在跑道邊緣處，沉降量一般可降至0.5m左右。道肩區(qū)域的沉降量相對較小，一般在0.3-0.4m之間，土面區(qū)的沉降量則更小，一般在0.2m以下。這與實(shí)際工程中不同區(qū)域的受力情況相符，也與前面章節(jié)中對地基變形規(guī)律的分析一致。水平位移模擬結(jié)果顯示，高填方邊坡區(qū)域的水平位移較為明顯。在邊坡坡頂和坡面，水平位移量可達(dá)0.1-0.15m，且隨著填方高度的增加和邊坡坡度的增大，水平位移量有增大的趨勢。這是因?yàn)檫吰峦馏w在自重和填方荷載的作用下，存在向坡外滑動(dòng)的趨勢，導(dǎo)致水平位移的產(chǎn)生。在邊坡坡腳處，由于受到土體的約束作用，水平位移量相對較小，一般在0.05-0.1m之間。地基內(nèi)部不同深度處的水平位移也存在差異，隨著深度的增加，水平位移量逐漸減小。在地基淺層，由于受到填方荷載和外部環(huán)境因素的影響較大，水平位移量相對較大；而在地基深層，土體受到的約束作用較強(qiáng)，水平位移量則相對較小。通過對模擬結(jié)果的進(jìn)一步分析，還可以得到地基在不同位置的應(yīng)力分布情況。在填方區(qū)域，豎向應(yīng)力隨著深度的增加而逐漸增大，在地基底部達(dá)到最大值。水平應(yīng)力在不同方向上也存在差異，在平行于填方邊坡的方向上，水平應(yīng)力相對較大，這是由于邊坡土體的側(cè)向壓力導(dǎo)致的。通過分析應(yīng)力分布情況，可以了解地基在不同位置的受力狀態(tài)，為評估地基的穩(wěn)定性提供依據(jù)。6.2.2與實(shí)測數(shù)據(jù)對比將數(shù)值模擬結(jié)果與康定機(jī)場高填方地基的實(shí)測數(shù)據(jù)進(jìn)行對比，以驗(yàn)證數(shù)值模型的準(zhǔn)確性。選取跑道中心、道肩和高填方邊坡等典型位置的監(jiān)測點(diǎn)數(shù)據(jù)，與相應(yīng)位置的模擬結(jié)果進(jìn)行對比分析。在跑道中心位置，選取了多個(gè)監(jiān)測點(diǎn)的沉降數(shù)據(jù)與模擬結(jié)果進(jìn)行對比。監(jiān)測數(shù)據(jù)顯示，在填方完成后的一段時(shí)間內(nèi)，跑道中心的沉降量呈現(xiàn)出逐漸增加的趨勢，最終趨于穩(wěn)定。模擬結(jié)果也顯示出類似的變化趨勢，在填方完成初期，沉降量增長較快，隨著時(shí)間的推移，沉降量增長逐漸減緩，最終趨于穩(wěn)定。通過對比監(jiān)測數(shù)據(jù)和模擬結(jié)果的沉降量大小，發(fā)現(xiàn)兩者在數(shù)值上較為接近。在填方完成1年后，監(jiān)測點(diǎn)的沉降量為0.75m左右，模擬結(jié)果的沉降量為0.8m左右，相對誤差在7%以內(nèi)，表明模擬結(jié)果能夠較好地反映跑道