PAGEPAGEIII《無砟道床維護(hù)關(guān)鍵技術(shù)及其專用成套設(shè)備的研究》技術(shù)研究報(bào)告無砟道床維修材料及工藝技術(shù)目錄1無砟軌道維修技術(shù)概述及國內(nèi)外現(xiàn)狀 11.1 無砟軌道維修技術(shù)概述 11.1.1CRTSⅠ型板式無砟道床維修技術(shù) 11.1.2CRTSⅡ型板式無砟道床維修技術(shù) 21.1.3雙塊式無砟軌道道床傷損形式及傷損等級判定標(biāo)準(zhǔn) 21.1.4道岔區(qū)軌枕埋入式無砟道床 31.2 無砟軌道維修技術(shù)國外現(xiàn)狀 31.3 無砟軌道維修技術(shù)國內(nèi)研究進(jìn)展情況 41.4 課題來源、立項(xiàng)目的及研究內(nèi)容 51.4.1 課題來源 51.4.2 立項(xiàng)目的 51.4.3 研究內(nèi)容 52CRTSⅠ板式無砟軌道充填層修補(bǔ)成套技術(shù)研究 62.1CRTSⅠ板式無砟軌道充填層離縫傷損技術(shù)研究 62.1.1研究概況 62.1.2離縫專用改性雙酚F熱固性膠粘修補(bǔ)劑的結(jié)構(gòu)與性能 72.1.3室內(nèi)模擬修補(bǔ)工藝實(shí)驗(yàn) 162.1.4放大型工藝試驗(yàn)研究 172.1.5CRTSⅠ板式無砟軌道充填層離縫傷損技術(shù)研究結(jié)論 292.2CRTSⅠ板式無砟軌道充填層裂縫傷損技術(shù)研究 302.2.1研究概況 302.2.2裂縫專用改性雙酚F熱固性膠粘修補(bǔ)劑的結(jié)構(gòu)與性能 302.2.3室內(nèi)模擬修補(bǔ)工藝實(shí)驗(yàn) 322.2.4放大性工藝試驗(yàn)研究 322.2.5CRTSⅠ板式無砟軌道充填層裂縫傷損技術(shù)研究結(jié)論 332.3CRTSⅠ板式無砟軌道充填層缺損掉塊傷損技術(shù)研究 332.3.1研究概況 332.3.2砂漿缺損修補(bǔ)專用改性交聯(lián)雙酚A膠黏劑的結(jié)構(gòu)及性能 332.3.3室內(nèi)模擬修補(bǔ)工藝實(shí)驗(yàn) 372.3.4放大型工藝試驗(yàn)研究 372.3.5CRTSⅠ板式無砟軌道充填層缺損掉塊傷損技術(shù)研究結(jié)論 412.4CRTSⅠ板式無砟軌道凸臺(tái)樹脂傷損技術(shù)研究 412.4.1研究概況 412.4.2凸臺(tái)樹脂修補(bǔ)專用高彈高浸潤室溫固化雙組分互穿聚氨酯的結(jié)構(gòu)與性能 422.4.3室內(nèi)模擬修補(bǔ)實(shí)驗(yàn) 452.4.4CRTSⅠ板式無砟軌道凸臺(tái)樹脂傷損技術(shù)研究結(jié)論 472.5CRTSⅠ板式無砟軌道框架板傷損技術(shù)研究 472.5.1研究概況 472.5.2框架板離縫專用改性雙酚F熱固性膠粘修補(bǔ)劑的研制 482.5.3室內(nèi)模擬修補(bǔ)工藝實(shí)驗(yàn) 482.5.4放大性工藝試驗(yàn)研究 482.2.5CRTSⅠ板式無砟軌道框架板傷損技術(shù)研究結(jié)論 513CRTSⅡ板式無砟軌道充填層修補(bǔ)成套技術(shù)研究 513.1CRTSⅡ板式無砟軌道填充層離裂縫傷損技術(shù)研究 513.1.1研究概況 513.1.2離縫專用改性雙酚F熱固性膠粘修補(bǔ)劑的研制 513.1.3室內(nèi)模擬修補(bǔ)工藝實(shí)驗(yàn) 523.1.4高強(qiáng)擠塑板離縫室內(nèi)模擬修補(bǔ)試驗(yàn) 543.1.5放大型工藝試驗(yàn)研究 553.1.6CRTSⅡ板式無砟軌道填充層離裂縫傷損技術(shù)研究結(jié)論 643.2CRTSⅡ板式無砟軌道填充層缺損掉塊傷損技術(shù)研究 643.2.1研究概況 643.2.2砂漿缺損修補(bǔ)專用改性環(huán)氧樹脂砂漿（ZTXS）的結(jié)構(gòu)及性能 653.2.3室內(nèi)模擬修補(bǔ)工藝實(shí)驗(yàn) 673.2.4放大性工藝試驗(yàn)研究 683.2.5CRTSⅡ板式無砟軌道填充層缺損掉塊傷損技術(shù)研究結(jié)論 704板式無砟軌道充填層整體替換技術(shù)研究 704.1鐵科院關(guān)于CRTSⅡ整體換板技術(shù)研究 704.1.1研究概況 714.1.2整體換板專用聚合物砂漿材料的調(diào)試與性能 714.1.3現(xiàn)場應(yīng)用試驗(yàn) 714.1.4鐵科院CRTSⅡ整體替換技術(shù)研究結(jié)論 754.2課題組關(guān)于無砟軌道充填層整體換板技術(shù)研究 754.2.1研究概況 754.2.2整體換板專用聚合物砂漿材料的調(diào)試與性能 754.2.3放大性工藝試驗(yàn) 774.2.4CRTSⅡ整體替換技術(shù)研究結(jié)論 825無砟軌道混凝土結(jié)構(gòu)維修維護(hù)技術(shù)研究 825.1無砟軌道混凝土結(jié)構(gòu)缺陷檢測技術(shù)研究 825.1.1裂縫寬度的檢測 835.1.2裂縫深度的檢測 845.2混凝土結(jié)構(gòu)缺損修補(bǔ) 895.2.1混凝土裂縫修補(bǔ) 895.2.2混凝土缺損修補(bǔ) 955.2.3混凝土外觀缺陷修補(bǔ) 96《無砟道床充填層維護(hù)關(guān)鍵技術(shù)及專用成套設(shè)備研究》技術(shù)研究報(bào)告PAGEPAGE1501無砟軌道維修技術(shù)概述及國內(nèi)外現(xiàn)狀無砟軌道維修技術(shù)概述根據(jù)道床結(jié)構(gòu)形式，無砟軌道分為CRTSⅠ型板式、CRTSⅡ型板式、雙塊式以及道岔區(qū)軌枕埋入式和板式無砟軌道等。根據(jù)《高速鐵路無砟軌道線路維修規(guī)則》規(guī)定：無砟道床的傷損等級分為Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ級（具體見附錄）。高速鐵路無砟軌道檢查與維護(hù)應(yīng)堅(jiān)持動(dòng)態(tài)檢查為主，動(dòng)、靜態(tài)檢查相結(jié)合，結(jié)構(gòu)檢查與軌道幾何尺寸檢查并重的原則，對Ⅰ級傷損應(yīng)做好記錄，定期觀察其發(fā)展變化；對Ⅱ和Ⅲ級傷損應(yīng)及時(shí)維修。1.1.1CRTSⅠ型板式無砟道床維修技術(shù)具體的CRTSⅠ型板式無砟道床傷損形式及傷損等級判定標(biāo)準(zhǔn)如下，主要針對不同軌道板傷損形式及等級，軌道板傷損主要包括離裂縫、錨穴封端離縫和大面積缺損。軌道板的離裂縫主要包括CA砂漿充填層的離裂縫、錨穴封端離縫、凸臺(tái)樹脂的水平和垂直裂縫，對于其Ⅰ級傷損，應(yīng)進(jìn)行觀測記錄，并定期觀察其發(fā)展變化；對于Ⅱ級傷損，宜采用表面封閉法進(jìn)行修補(bǔ)；對于Ⅲ級離裂縫，宜采用無壓注漿法進(jìn)行修補(bǔ)。軌道板的大面積缺損主要有底座板混凝土和凸臺(tái)樹脂混凝土的病害，對于軌道板混凝土缺損，可根據(jù)缺損面積大小，采用直接修補(bǔ)或立模修補(bǔ)方法進(jìn)行處理。對于凸形擋臺(tái)混凝土缺損，宜采用直接修補(bǔ)法進(jìn)行修補(bǔ)。軌道結(jié)構(gòu)失效修理作業(yè)，以致于軌道板損壞嚴(yán)重，采取其它措施無法保證無砟軌道的穩(wěn)定性和平順性時(shí)，必須更換軌道板。水泥乳化瀝青砂漿層失效更換，水泥乳化瀝青砂漿層損壞嚴(yán)重，采取修補(bǔ)措施無法保證軌道板穩(wěn)定性和行車平穩(wěn)性時(shí)，必須重新灌注充填層，水泥乳化瀝青砂漿層更換可按以下工藝進(jìn)行施作：清除受損部位的凸形擋臺(tái)周圍樹脂。松開受損部位一定范圍的扣件。利用軌道板側(cè)面的吊裝孔（8個(gè)），安裝起吊裝置，將鋼軌和軌道板抬升至適當(dāng)高度，分離軌道板與水泥乳化瀝青砂漿層。清除水泥乳化瀝青砂漿及凸形擋臺(tái)側(cè)面，并保證底座表面及凸形擋臺(tái)側(cè)面的清潔。精調(diào)軌道板狀態(tài)，并固定。采用模筑法灌注固化速度較快的樹脂砂漿。安裝樹脂灌注袋，灌注凸形擋臺(tái)周圍樹脂。鋼軌就位，安裝扣件，軌道狀態(tài)精調(diào)，恢復(fù)線路。1.1.2CRTSⅡ型板式無砟道床維修技術(shù)CRTSⅡ型板式軌道板維修作業(yè)主要包括裂、離縫和缺損。對于CRTSⅡ型板式軌道板裂縫傷損修補(bǔ)的辦法于裂縫是否是預(yù)裂縫和非預(yù)裂縫有關(guān)，對于Ⅰ級預(yù)裂縫處的修補(bǔ)方法應(yīng)進(jìn)行觀測記錄，并定期觀察其發(fā)展變化。對于預(yù)裂縫處的Ⅱ級和Ⅲ級裂縫，宜采用表面封閉法進(jìn)行修補(bǔ)。對于非預(yù)裂縫處的Ⅱ級和Ⅲ級水平裂縫，宜采用無壓注漿的方法進(jìn)行修補(bǔ)。對于非預(yù)裂縫處的Ⅱ級和Ⅲ級垂直裂縫，應(yīng)根據(jù)裂縫寬度選擇合適的修補(bǔ)方法。當(dāng)裂縫寬度﹤0.5mm時(shí)，宜采用表面封閉法進(jìn)行修補(bǔ)；當(dāng)裂縫寬度≧0.5mm時(shí)，宜采用低壓注漿法進(jìn)行修補(bǔ)。對于非預(yù)裂縫處水平裂縫和垂直裂縫連通的Ⅱ級和Ⅲ級傷損，應(yīng)先將垂直裂縫封閉，然后對水平裂縫采用無壓注漿的方法進(jìn)行處理。對于軌道板混凝土缺損和因側(cè)向擋塊與底座板粘連引起的側(cè)向擋塊混凝土拉裂，可根據(jù)缺損面積大小，采用直接修補(bǔ)或立模修補(bǔ)方法進(jìn)行處理。軌道板與CA砂漿的Ⅰ級離縫，應(yīng)進(jìn)行觀測記錄，并定期觀察其發(fā)展變化。對于Ⅱ級和Ⅲ級傷損的裂縫，宜采用無壓注漿法進(jìn)行修補(bǔ)。對于軌道板間連接部的缺損，可根據(jù)缺損面積大小，采用直接修補(bǔ)或立模修補(bǔ)方法進(jìn)行處理。對于Ⅱ級和Ⅲ級傷損的離縫，宜采用柔性填充法進(jìn)行修補(bǔ)。彈性限位板損壞嚴(yán)重或失效時(shí)，應(yīng)將整個(gè)側(cè)向擋塊清除，更換彈性限位板，重新澆筑側(cè)向擋塊。更換擠塑板的材料和工藝按照鐵道部維修細(xì)則嚴(yán)格執(zhí)行。1.1.3雙塊式無砟軌道道床傷損形式及傷損等級判定標(biāo)準(zhǔn)雙塊式軌枕維修作業(yè)主要包括混凝土裂縫、軌枕松動(dòng)、缺損和擋肩破損。雙塊式軌枕混凝土裂縫傷損維修作業(yè)要求，按照上述混凝土修補(bǔ)方法進(jìn)行修補(bǔ)。對于雙塊式軌枕松動(dòng)，應(yīng)及時(shí)維修，視嚴(yán)重程度，可采用裂縫注漿、更換軌枕或在軌枕間安裝特殊扣件等方法進(jìn)行處理。如雙塊式軌枕兩螺栓孔間縱裂引起的縱向裂縫、承軌面和擋肩交界處的橫向裂縫寬度大于1.0mm、或擋肩面破損長度超過擋肩長度的1/2，則判定為擋肩失效，應(yīng)及時(shí)維修，可采用更換軌枕或在軌枕間安裝特殊扣件等方法進(jìn)行處理。對于雙塊式軌枕（含擋肩部位）混凝土缺損，可根據(jù)缺損面積大小，采用直接修補(bǔ)或立模修補(bǔ)方法進(jìn)行處理。雙塊式軌枕擋肩、承軌部位傷損嚴(yán)重、軌枕松動(dòng)或扣件調(diào)整量用到極限，采取其它措施不能保證無砟軌道穩(wěn)定性和行車平穩(wěn)性時(shí)，應(yīng)更換雙塊式軌枕。雙塊式軌枕失效更換可按維修細(xì)則中更換方法執(zhí)行。1.1.4道岔區(qū)軌枕埋入式無砟道床混凝土岔枕維修作業(yè)混凝土岔枕傷損形式主要包括裂縫和缺損。裂縫和缺損的維修辦法基本上與CRTSⅠ和CRTSⅡ板式無砟軌道的管理辦法類似。無砟軌道維修技術(shù)國外現(xiàn)狀高速鐵路及客運(yùn)專線，因廣泛采用板式無砟軌道，在運(yùn)營過程中體現(xiàn)出運(yùn)能大、時(shí)間省、安全好、能耗低、污染輕、占地少和經(jīng)濟(jì)效益高等綜合優(yōu)勢，取得了良好的社會(huì)效益和顯著的經(jīng)濟(jì)效益。自1964年日本東海道新干線開通以來，高速鐵路體現(xiàn)出運(yùn)能大、安全好、占地少、成本低等綜合優(yōu)勢。截至2006年5月，世界上開通運(yùn)營的高速鐵路網(wǎng)絡(luò)延伸到14個(gè)國家。高速鐵路較發(fā)達(dá)的日本和德國針對各自的軌道結(jié)構(gòu)型式和特點(diǎn)，分別研發(fā)了以較低模量和抗壓強(qiáng)度的CA砂漿和以較高的彈性模量和抗壓強(qiáng)度的BZ砂漿，并以應(yīng)用于實(shí)際工程。CA砂漿和BZ砂漿的主要組分（水泥、乳化瀝青、細(xì)骨料、水）基本相同，但組分配比有所差異，因而其力學(xué)性能特點(diǎn)不同。日本是最早建成高速鐵路并投入運(yùn)營的國家，單元板式無砟軌道使其主要的結(jié)構(gòu)型式。在下部結(jié)構(gòu)變形至某一限度時(shí)可進(jìn)行修補(bǔ)，是在板式軌道結(jié)構(gòu)中采用CA砂漿的三個(gè)主要目的之一。CA砂漿的研發(fā)始于1965年，大范圍推廣應(yīng)用始于1975年開通運(yùn)營的山陽新干線西段，至今在新干線上鋪設(shè)長度達(dá)到2600km。經(jīng)過長期營運(yùn)實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)的積累，對單元板式無砟軌道病害的成因及發(fā)展機(jī)理做了較深入的分析研究，并針對不同的病害提出了相應(yīng)的修復(fù)標(biāo)準(zhǔn)和維護(hù)方法。根據(jù)JR東日本對東北新干線新白河到群山間近6km板式軌道凸形擋臺(tái)和板下CAM填充層傷損狀況的實(shí)地調(diào)查資料，可區(qū)分為裂縫、剝離和碎裂三種傷損類型，傷損比例為28%，其中裂縫占13%、剝離12%和碎裂3%。按照其編制的板式軌道各部修補(bǔ)手冊可知，維護(hù)檢查時(shí)，按照缺損和裂縫兩種情況對傷損程度分成了三級，A級：引起注意，記錄在案；B級：按計(jì)劃進(jìn)行修補(bǔ)；C級:X迅速修補(bǔ)。針對缺損的維修方法包括采用樹脂進(jìn)行的模板灌注法，采用樹脂砂漿的模子填充法和采用超早強(qiáng)砂漿法（必要時(shí)用玻璃布補(bǔ)強(qiáng)）等；針對砂漿硅軌道板的離縫情況，采用的修補(bǔ)方法主要是樹脂灌注法，及現(xiàn)在軌道板面注入口上插入漏斗，然后采用粘合性強(qiáng)、流動(dòng)性好的液體樹脂進(jìn)行灌注。按照裂縫和碎裂的寬度為0.2mm～5mm及6mm～15mm兩種情況選擇不同的材料進(jìn)行維修維護(hù)，當(dāng)裂縫寬度0.2mm～5mm時(shí)，選用液體聚丙烯酸樹脂類、液態(tài)聚氨基甲酸乙酯類、環(huán)氧樹脂和聚酯樹脂類對其進(jìn)行修補(bǔ)；當(dāng)裂縫縫6mm～15mm及碎裂時(shí)，選用液態(tài)聚氨基甲酸乙酯類、液態(tài)環(huán)氧樹脂類作為修補(bǔ)材料。德國于1977年開始進(jìn)行縱連板板式無砟軌道研究，并于1999年在德國客貨混運(yùn)的卡爾斯魯至海德堡之間建成了一段735m長的博格板式無砟軌道直線試驗(yàn)段。此后，又在德國胡蘇姆附近的哈特施德特建成了第二條長度為285m博格板式無砟軌道曲線示范段，在2006年開通營運(yùn)的紐倫堡-英戈施塔特高速鐵路上鋪設(shè)70km博格板式無砟軌道。由于應(yīng)用實(shí)踐較短，其耐久性還有待觀察。Bogl板式無砟軌道的修補(bǔ)材料主要有低粘度的樹脂、彈性聚氨酯材料、乙烯基類樹脂。針對上述維修材料，文獻(xiàn)中記載的BZ砂漿損壞的修補(bǔ)方法，此方法首先借助索鋸將軌道板與灌漿層分離開來，然后調(diào)高設(shè)備將軌道板提起并進(jìn)行精確定位，在將板下空隙的兩側(cè)進(jìn)行密封和灌漿。此方法是Bogl公司在試驗(yàn)基地進(jìn)行的，尚未用于實(shí)際的砂漿維修工程中。無砟軌道維修技術(shù)國內(nèi)研究進(jìn)展情況我國于20世紀(jì)70年代進(jìn)行了板式軌道結(jié)構(gòu)和水泥瀝青砂漿的研究工作，鋪設(shè)了兩個(gè)試驗(yàn)段，試驗(yàn)工作停止。2002年在秦沈客運(yùn)專線狗河橋和雙河橋上分別采用了國內(nèi)研究的兩種水泥瀝青砂漿和進(jìn)口的日本CA砂漿，通車過一年后及發(fā)現(xiàn)了砂漿的傷損現(xiàn)象。鐵道部科技司非常重視板式軌道的維修技術(shù)，針對無渣軌道水泥瀝青砂漿充填層的邊角掉塊及離縫進(jìn)行了分類，劃分了傷損等級，編制了《高速鐵路無砟軌道線路維修規(guī)則》。根據(jù)國外高鐵經(jīng)驗(yàn)和國內(nèi)調(diào)研情況，隨著雨雪凍融、施工環(huán)境溫度梯度和因動(dòng)車組不斷高速通過對軌道板和砂漿層的沖擊，軌道板與砂漿層會(huì)出現(xiàn)各種形式的傷害。日本和德國是最先掌握無砟軌道綜合技術(shù)應(yīng)用及推廣的兩個(gè)國家，在高速鐵路線路的養(yǎng)護(hù)維修方面進(jìn)行了大量的探索和實(shí)踐。因此，正確認(rèn)識(shí)和理解國外的實(shí)際成果，結(jié)合我國客運(yùn)專線線路設(shè)備的特點(diǎn)，找出適合線路檢修的模式，是盡快提高我國線路檢修水平的捷徑。由于我國無砟軌道建設(shè)工作起步較晚，我國對無砟軌道充填層的修補(bǔ)材料開發(fā)及工藝尚無成套的技術(shù)。結(jié)合國內(nèi)無砟軌道主要傷損形式，開發(fā)一種高速鐵路無砟軌道結(jié)構(gòu)修補(bǔ)材料及其修補(bǔ)工藝技術(shù)，對無砟軌道修補(bǔ)材料及工藝進(jìn)行系統(tǒng)研發(fā)，填補(bǔ)國內(nèi)空白具有重要意義。課題來源、立項(xiàng)目的及研究內(nèi)容課題來源本項(xiàng)目來源于中國中鐵股份有限公司和中鐵四局集團(tuán)有限公司。立項(xiàng)目的無砟軌道修補(bǔ)技術(shù)在后高鐵時(shí)代展示了十分誘人的潛在前景，現(xiàn)已經(jīng)成為各大科研及生產(chǎn)單位科技研究領(lǐng)域最為活躍的一個(gè)部分。本項(xiàng)目緊緊抓住高科技發(fā)展的契機(jī)，從混凝土修補(bǔ)技術(shù)和高分子材料的改性研究出發(fā)，綜合產(chǎn)品性能及應(yīng)用工藝，設(shè)計(jì)出多種傷損專用修補(bǔ)系列技術(shù)，滿足無砟道床維護(hù)的基本要求。研究內(nèi)容本項(xiàng)目在深入調(diào)研和采集國內(nèi)外無砟軌道病害的基礎(chǔ)信息的基礎(chǔ)上，積極開展了各項(xiàng)準(zhǔn)備工作，進(jìn)一步組織實(shí)施項(xiàng)目的試驗(yàn)研究和理論分析，提出主要研究內(nèi)容及方法如下：1無砟軌道充填層維修維護(hù)技術(shù)(1)、無砟軌道充填層結(jié)構(gòu)修補(bǔ)及封邊材料的研制：項(xiàng)目針對不同傷損部位，開發(fā)了離裂縫傷損專用改性雙酚F膠粘修補(bǔ)劑(ZTX-1)、砂漿層缺損修補(bǔ)用改性交聯(lián)雙酚A補(bǔ)強(qiáng)膠黏劑(ZTX-2)、凸臺(tái)樹脂維修用高浸潤雙組份聚氨酯修補(bǔ)材料(ZTPU)和雙組份環(huán)氧樹脂快速封邊砂漿（ZTS）；并系統(tǒng)研究了各組分的種類及用量對修補(bǔ)膠的粘度、固化時(shí)間、收縮率、凍融穩(wěn)定性、熱膨脹性能、滲透性能、抗壓強(qiáng)度、溫度適應(yīng)性、干濕基面的粘接強(qiáng)度的影響，得出固化膠的最佳配比。(2)、無砟軌道充填層修補(bǔ)機(jī)具及配套研發(fā)裝置的應(yīng)用：包括低壓全自動(dòng)灌注機(jī)具、剔除設(shè)備和壓注裝置。初步判斷結(jié)構(gòu)維修材料與機(jī)具的匹配性，并對主要零部位進(jìn)行改進(jìn)，提高了專用設(shè)備在施工過程中的便攜性及可操作性；(3)、無砟軌道充填層修補(bǔ)及封邊工藝的技術(shù)研究：研究分析各類型無砟軌道充填層病害原因及發(fā)展機(jī)理，確定部位的傷損等級及維修辦法；分別對CRTSⅠ型軌道板整體和局部離裂縫、砂漿缺損掉塊、凸臺(tái)樹脂、CRTSⅡ軌道板整體與局部離裂縫、砂漿層缺損掉塊和框架板離裂縫等主要傷損形式進(jìn)行模擬修補(bǔ)試驗(yàn)，驗(yàn)證結(jié)構(gòu)維修材料及封邊材料的可操作性、可行性和維修的整體效果，確保整個(gè)維修工藝能夠在高鐵運(yùn)營線路天窗時(shí)間內(nèi)完成；(4)、對模擬試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行放大，根據(jù)現(xiàn)場運(yùn)營線路存在的問題，開展現(xiàn)場維修工作，進(jìn)一步驗(yàn)證整個(gè)修補(bǔ)材料及工藝。2無砟軌道混凝土結(jié)構(gòu)維修維護(hù)技術(shù)(1)、無砟軌道混凝土結(jié)構(gòu)缺陷檢測技術(shù)研究無砟軌道混凝土結(jié)構(gòu)缺陷檢測技術(shù)主要是混凝土裂縫檢測的技術(shù)，包括混凝土裂縫寬度和深度的檢測。對于裂縫的寬度的測量主要采用裂縫觀測儀進(jìn)行觀測，對于裂縫的深度的測量主要采用超聲波檢測儀進(jìn)行檢測。研究分析檢測方法的不同對混凝土缺陷測試的準(zhǔn)確度，從而找出較為準(zhǔn)確的混凝土缺陷檢測方法。(2)、無砟軌道混凝土結(jié)構(gòu)維修維護(hù)技術(shù)混凝土結(jié)構(gòu)缺損修補(bǔ)包括混凝土裂縫、混凝土缺損、軌道板錨穴封端離縫、軌道板錨穴封端脫落及混凝土外觀缺陷等缺損修補(bǔ)。根據(jù)裂縫性質(zhì)的不同，修補(bǔ)材料分為有機(jī)硅、聚氨酯彈性材料和環(huán)氧樹脂材料及樹脂砂漿材料；根據(jù)裂縫寬度的不同，修補(bǔ)工藝為表面封閉法、無壓注漿法和低壓注漿法。通過放大試驗(yàn)，研究分析最適合于無砟軌道混凝土結(jié)構(gòu)維修維護(hù)的材料和相應(yīng)工藝。2CRTSⅠ板式無砟軌道充填層修補(bǔ)成套技術(shù)研究CRTSⅠ板式無砟軌道充填層修補(bǔ)成套技術(shù)研究包括充填層離縫傷損技術(shù)研究、充填層裂縫傷損技術(shù)研究、充填層缺損掉塊傷損技術(shù)研究、凸臺(tái)樹脂傷損技術(shù)研究和框架板傷損技術(shù)研究。2.1CRTSⅠ板式無砟軌道充填層離縫傷損技術(shù)研究2.1.1研究概況CA砂漿在無砟軌道充填層現(xiàn)場鋪設(shè)后，隨著在較溫暖地區(qū)大量推廣應(yīng)用，達(dá)到了為充填層、軌道板與底座間隙、提供一定軌道彈性的預(yù)期效果。但隨著板式軌道結(jié)構(gòu)在全國范圍內(nèi)的推廣應(yīng)用，特別在寒冷和積雪地區(qū)，由于施工、載荷和氣候交替變化等因素的影響，CA砂漿層不可避免產(chǎn)生大量的離縫傷損。本文主要以雙酚F、1、6-己二醇二縮水甘油醚稀釋劑、自制的聚硫醇3300和縮胺105為主要原料，采用靜態(tài)混合技術(shù)，經(jīng)固化交聯(lián)反應(yīng)制備了改性雙酚F熱固性膠粘修補(bǔ)劑。系統(tǒng)研究了不同配比對修補(bǔ)材料的凝膠時(shí)間、收縮率、抗壓強(qiáng)度、粘結(jié)強(qiáng)度和彈性模量的影響，該修補(bǔ)劑能夠滿足《高速鐵路無砟軌道養(yǎng)護(hù)維修管理辦法》CRTSⅠ充填層離縫傷損形式對材料的性能要求。并將修補(bǔ)劑進(jìn)行了放大性修補(bǔ)試驗(yàn)，考察了不同封邊技術(shù)、不同傷損部位對工藝試驗(yàn)的影響，驗(yàn)證了材料修補(bǔ)效果。2.1.2離縫專用改性雙酚F熱固性膠粘修補(bǔ)劑的結(jié)構(gòu)與性能1合成用原材料選型離縫專用改性雙酚F熱固性膠粘修補(bǔ)劑的主要原材料如下表：表2.1.1離縫專用改性雙酚F熱固性膠粘修補(bǔ)劑的主要原材料序號名稱等級生產(chǎn)廠家1雙酚F工業(yè)級國都化工有限公司21、6-己二醇二縮水甘油醚工業(yè)級安徽新遠(yuǎn)化工有限公司32,2’-二巰基乙硫醚工業(yè)級四川永業(yè)化工有限公司4三羥甲基丙烷三丙烯酸酯工業(yè)級上海舒飛士特種化工有限公司5三乙胺工業(yè)級浙江建業(yè)化工股份有限公司6縮胺-105工業(yè)級蘇州光福合成材料廠2合成步驟合成步驟包括雙酚F環(huán)氧樹脂主劑的調(diào)制、聚硫醇-縮胺類復(fù)合改性固化劑的合成和聚硫醇-縮胺類復(fù)合改性固化劑固化雙酚F環(huán)氧樹脂三個(gè)步驟，以生產(chǎn)中使用的最佳配比為例：(1)雙酚F環(huán)氧樹脂主劑的調(diào)制：將100份雙酚F(a)、75份的活性稀釋劑1、6-己二醇二縮水甘油醚(b)加入到反應(yīng)容器中，60℃攪拌溶解2h，制備出粘度為75-100mPa·S雙酚F環(huán)氧樹脂主劑；(2)聚硫醇-縮胺類復(fù)合改性固化劑的合成：將7.5份的2-2’-二巰基乙硫醚、7份的三羥甲基丙烷三丙烯酸酯和0.5份三乙胺置于反應(yīng)容器中，通入氮?dú)獗Ｗo(hù)，60-80℃攪拌反應(yīng)7-8h，得到多支化結(jié)構(gòu)的無色透明聚硫醇改性劑(c)15份，然后加入50份縮胺-105固化劑(d)，攪拌均勻保溫反應(yīng)1-2h后，得到粘度為10-30mPa·S的聚硫醇-縮胺類復(fù)合改性固化劑；(3)聚硫醇-縮胺類復(fù)合改性固化劑固化雙酚F環(huán)氧樹脂：取雙酚F環(huán)氧樹脂主劑175份，聚硫醇-縮胺類復(fù)合改性固化劑65份，經(jīng)全自動(dòng)灌注設(shè)備靜態(tài)混合后灌注到無砟軌道離裂縫傷損部位，待快速固化成型后得到低粘度高滲透性修補(bǔ)劑（ZTX-1）。3低粘度高滲透性修補(bǔ)劑（ZTX-1）主要性能測試方法(1)結(jié)構(gòu)分析MAGNA-IR750傅立葉紅外光譜儀，將雙酚F主劑、復(fù)合改性固化劑、ZTX-1分別于索式提取器提純后，然后經(jīng)KBr研磨后放置于紅外光譜儀中進(jìn)行分析測試。BRUKERDRX500MHz核磁共振儀，對實(shí)驗(yàn)室合成的聚硫醇結(jié)構(gòu)進(jìn)行核磁分析(1HNMR).(2)凝膠時(shí)間測定儀CHMC51-22A/50-凝膠時(shí)間測定儀，按照規(guī)定的配比稱量雙組份修補(bǔ)膠100g于23℃放入凝膠時(shí)間測定儀中，記錄體系發(fā)生凝膠的時(shí)間；(3)拉伸強(qiáng)度及斷裂伸長率的測定WDW-100微機(jī)控制電子萬能試驗(yàn)機(jī)，將固化膠導(dǎo)入拉伸用啞鈴狀樣條中，待固化后，放入萬能試驗(yàn)機(jī)中，設(shè)定試驗(yàn)加載速度為10mm/min,測定其拉伸強(qiáng)度和斷裂伸長率；(4)抗壓強(qiáng)度和彈性模量測定WDW-100微機(jī)控制電子萬能試驗(yàn)機(jī)，將環(huán)氧主劑和改性固化劑混合均勻后，注入Φ50mm×50mm的模型內(nèi)，在指定溫度20℃±3℃，65％±5％RH下，于規(guī)定的時(shí)間，按照加載速率1.0mm/min測量抗壓強(qiáng)度和壓縮彈性模量；(5)收縮率測定取初始混合均勻的AB膠、固化物分別在溫度為23±1℃重量杯、23±2℃的浸漬液（水）中測定液態(tài)膠黏劑的密度和硬化物的密度，然后計(jì)算得出收縮率；(6)人工氣候老化性能SN-900氙燈老化試驗(yàn)箱，將符合要求的Ⅰ型啞鈴在定神保持器上于溫度（23士2)℃，相對濕度（60士15)％條件下，放置24h，然后放置在氙燈老化試驗(yàn)箱中，試驗(yàn)250h,再在溫度（23士2)℃，相對濕度（60士15)％，放置4h，觀察定神保持器上的試件有無變形和裂紋；(7)耐堿性測試XD-119A拉力試驗(yàn)機(jī)，將啞鈴Ⅰ型試件放入0.1%氫氧化鈉溶液-Ca(OH)2飽和溶液中處理，在（23士2)℃下連續(xù)浸泡(168士1）h，置于標(biāo)準(zhǔn)條件下進(jìn)行拉伸試驗(yàn)，對比樣品處理前后的拉伸強(qiáng)度相對值；(8)粘結(jié)性能測試XD-119A拉力試驗(yàn)機(jī)，將500gAB膠施于干濕兩種8字形試件的斷裂面上，將厚度控制為0.5~0.7mm，三次涂刷后迅速對接好原件，于溫度為（20±3)℃，濕度為（50~70)％下進(jìn)行拉伸，加載速度為100N/S，得出干濕基面的粘結(jié)強(qiáng)度。4低粘度高滲透性修補(bǔ)劑（ZTX-1）主要性能測試結(jié)果(1)結(jié)構(gòu)分析(A)多支化聚硫醇的表征：MES中的巰基含活潑氫，在Et3N的催化下，與TMPTA中的雙鍵發(fā)生Michael加成反應(yīng)，從官能團(tuán)數(shù)看，體系為2-3官能度體系且?guī)€基過量，平均官能度f=2.0。不發(fā)生凝膠的最大值，故體系經(jīng)充分反應(yīng)，得到具有大量支化單元且末端全為巰基的產(chǎn)物。反應(yīng)式如下：圖2.1.1多支化聚硫醇反應(yīng)方程式圖2.1.2為上述產(chǎn)物的HNMR譜圖，其中化學(xué)位移參數(shù)δ=0.857和δ=1.450兩處的峰分別為TMPTA中的-CH2CH3的甲基和亞甲基；δ=2.155處為末端的巰基；δ=2.625~2.846處的一簇峰為中-CH2的峰，δ=4.004~4.236兩處的峰來自于-CH2OCO-的裂分，根據(jù)甲基和巰基的峰面積及各峰對應(yīng)的氫原子數(shù)，計(jì)算出的產(chǎn)物的巰基值為0.149mol/100g。產(chǎn)物的支化度為DB=(D+T)/(D+T+L)=0.335;D、T、L分別為支化單元、未段單元和線性單元。圖2.1.2多支化聚硫醇的1HNMR譜圖鑒于聚硫醇中結(jié)構(gòu)基團(tuán)-SH易交聯(lián)的特點(diǎn)，產(chǎn)品品應(yīng)要儲(chǔ)藏在陰涼、低溫的庫房中（溫度最好可以控制在10度左右）以減緩巰基的自交聯(lián)反應(yīng)；產(chǎn)品應(yīng)盡量保存在原包裝桶中，在使用前不要打開封蓋，建議在4個(gè)月內(nèi)使用此產(chǎn)品；處于產(chǎn)品氣味的考慮，要在通風(fēng)良好的地方打開包裝，并在打開包裝后盡快使用完畢。(B)紅外分析：圖中A、B、C分別是環(huán)氧樹脂主劑、復(fù)合固化劑、聚硫醇-縮胺類復(fù)合改性固化劑固化雙酚F環(huán)氧樹脂的紅外曲線。圖2.1.3紅外譜圖A中3494cm-1是1、6-己二醇二縮水甘油醚形成的氫鍵，3066cm-1是雙酚F苯環(huán)上不飽和氫的伸縮振動(dòng)，1458、1384cm-1是CH3的非對稱與對稱伸縮振動(dòng)峰，907cm-1是環(huán)氧基特征吸收峰；b中2558cm-1是-SH的特征弱吸收峰，1582cm-1是-N-H的變形振動(dòng)；隨著固化反應(yīng)的進(jìn)行，環(huán)氧基的特征吸收峰逐漸消失，表現(xiàn)在譜圖c上907cm-1的吸收峰較弱。上述數(shù)據(jù)表明，A與B確定發(fā)生固化反應(yīng)，且整個(gè)反應(yīng)較完全。(2)材料性能分析上述雙組分結(jié)構(gòu)膠的合成工藝簡單，其主要性能參數(shù)如下表：表2.1.2離縫專用改性雙酚F熱固性膠粘修補(bǔ)劑的性能檢測序號檢測項(xiàng)目單位指標(biāo)要求ZTX-1（A:B=2.69:1）1凝膠時(shí)間min≤40302拉伸強(qiáng)度MPa≥27.5(2h)25.8(24h)3抗壓強(qiáng)度MPa≥6（2h）30(2h);≥30（24h）68(24h)4彈性模量MPa100～300128.85斷裂伸長率%≥1.512.46收縮率%≤80.87人工氣候老化無裂縫及變形無裂縫及變形8耐堿性（堿處理，拉伸強(qiáng)度保持率）％60～150959干粘結(jié)強(qiáng)度MPa≥1.58.510潮濕基面粘結(jié)強(qiáng)度MPa≥1.56.7從表中可以看出，其性能可以滿足CRTSⅠ充填層離縫傷損形式對材料的性能要求，且富余量較大。四種組分的比例不同固化后材料的性能也不同。本節(jié)主要考察不同配比對修補(bǔ)材料的凝膠時(shí)間、體積穩(wěn)定性、抗壓強(qiáng)度及彈性模量和粘結(jié)強(qiáng)度的影響。(A)凝膠時(shí)間環(huán)氧樹脂的固化反應(yīng)的快慢主要取決于環(huán)氧樹脂的含量、稀釋劑的用量、固化劑及促進(jìn)劑的使用量。對于雙酚F樹脂的固化反應(yīng)來說，凝膠時(shí)間主要與1、6-己二醇二縮水甘油醚的含量、聚硫醇固化劑的含量有關(guān)?；钚韵♂寗?b)含量對凝膠時(shí)間的影響如下圖：以a=100g，從環(huán)氧值可以得知c=50g實(shí)驗(yàn)中取d=15g，稀釋劑b從0、25、50、75、100g變化時(shí)，材料的凝膠時(shí)間逐漸上升，當(dāng)b=100g時(shí)固化時(shí)間超出了40min的要求，考慮到后續(xù)灌注施工工藝，實(shí)驗(yàn)優(yōu)選b=75g。圖2.1.4離縫修補(bǔ)膠凝膠時(shí)間與稀釋劑用量的關(guān)系曲線聚硫醇固化劑的含量對固化時(shí)間的影響如下圖，凝膠時(shí)間隨著聚硫醇的含量的增大而逐漸變短，當(dāng)d=15g時(shí)，凝膠時(shí)間為29min，能夠符合要求。圖2.1.5離縫修補(bǔ)膠凝膠時(shí)間與聚硫醇用量的關(guān)系曲線(B)體積穩(wěn)定性體積穩(wěn)定性也是修補(bǔ)材料考察的重要性能，對于環(huán)氧樹脂來說，材料在固化反應(yīng)的過程中體積變化很小。從1、6-己二醇二縮水甘油醚的含量、聚硫醇固化劑的含量對其收縮率變化如下圖。圖2.1.6離縫修補(bǔ)膠收縮率與稀釋劑用量的關(guān)系曲線圖2.1.7離縫修補(bǔ)膠收縮率與聚硫醇用量的關(guān)系曲線從圖上數(shù)據(jù)來看，當(dāng)b的量從25~100g時(shí)收縮率基本保持不變，固定a、b、c的量時(shí)，改變d的含量從0到20g時(shí)，收縮率從1.2%到0.7%。因此改變各組分的含量對體系收縮率的影響不大。(C)抗壓強(qiáng)度及彈性模量環(huán)氧樹脂的抗壓強(qiáng)度與彈性模量主要與固化溫度、材料的類型及配比、固化劑的類型。對于無砟軌道離縫維修技術(shù)來說，材料除了具備較低的粘度、良好的流動(dòng)密實(shí)性、體積穩(wěn)定性外，還必須必備較快的室溫固化速率、較強(qiáng)的抗壓強(qiáng)度和粘接強(qiáng)度?？s胺-105在固化反應(yīng)中解決了胺類固化反應(yīng)難以控制的缺點(diǎn)和酸酐類固化劑常溫難以固化的問題，但與高鐵維護(hù)材料總體要求相比，其固化速率仍未達(dá)到要去，因此通過對縮胺-105進(jìn)行聚硫醇復(fù)合改性，實(shí)現(xiàn)固化速率和力學(xué)強(qiáng)度的可控性。圖2.1.8抗壓強(qiáng)度、彈性模量與稀釋劑用量的關(guān)系曲線圖2.1.9抗壓強(qiáng)度、彈性模量與聚硫醇用量的關(guān)系曲線在稀釋劑用量與力學(xué)強(qiáng)度關(guān)系的圖中，結(jié)構(gòu)膠固化2h后其抗壓強(qiáng)度和彈性模量隨著稀釋劑（b）的增加出現(xiàn)先增加然后減小的趨勢，而24h的抗壓強(qiáng)度出現(xiàn)先增加而后穩(wěn)定，這是稀釋劑的加入降低了固化反應(yīng)的速率和力學(xué)強(qiáng)度，而未加入稀釋劑的試塊，由于固化速率快出現(xiàn)“暴聚”現(xiàn)象，從而降低了固化物的強(qiáng)度。從固化膠的力學(xué)強(qiáng)度和彈性模量與聚硫醇含量圖中，未加聚硫醇的固化體系反應(yīng)較慢，2h都沒出現(xiàn)固化反應(yīng)。加入硫醇固化劑后，2h的抗壓強(qiáng)度基本不變，當(dāng)加入量過多時(shí)，材料出現(xiàn)部分“暴聚”，影響了材料最終的強(qiáng)度。材料的彈性模量隨著d的含量的增加而降低，這是由于聚硫醇的加入增加了整個(gè)材料的柔性，相當(dāng)于內(nèi)增塑作用。(D)粘結(jié)強(qiáng)度干濕基面的粘接強(qiáng)度也是修補(bǔ)材料重點(diǎn)研究的性能指標(biāo)之一，環(huán)氧樹脂膠黏劑對干濕基面的粘接效果不同，從實(shí)驗(yàn)性能檢測來看，材料對干基面的粘接效果明顯好于潮濕基面的粘接效果，但該因素不會(huì)影響維修工藝技術(shù)的整體效果。合成控制最優(yōu)配方得到的雙組分固化膠對干濕基面的粘接強(qiáng)度分別為8.5MPa和6.7MPa,大大超過標(biāo)準(zhǔn)要求的1.5MPa。(E)材料耐久性由于耐久性是材料的一項(xiàng)長期性質(zhì),所以對耐久性最可靠的判斷是在使用條件下進(jìn)行長期的觀察和測定,這樣做需要很長的時(shí)間。根據(jù)高分子時(shí)溫等效原理，在一定時(shí)間、溫度環(huán)境下，材料的熱膨脹系數(shù)是判斷材料耐久性的關(guān)鍵指標(biāo)。離縫專用改性雙酚F熱固性膠粘修補(bǔ)劑的熱膨脹系數(shù)結(jié)果如下表2.1.3。實(shí)驗(yàn)以體積膨脹系數(shù)α為準(zhǔn):表2.1.3離縫專用改性雙酚F熱固性膠粘修補(bǔ)劑的體膨脹系數(shù)測定序號溫度區(qū)間1溫度區(qū)間2溫度區(qū)間3V20V60△Vα1V20V80△Vα2V60V80△Vα313d82.583.40.92.7*10-489.389.50.23.7*10-583.483.50.16*10-527d82.583.513*10-489.389.50.23.7*10-583.583.60.16*10-50.0002850.0000370.00060從上述數(shù)據(jù)來看，離縫修補(bǔ)劑的體膨脹系數(shù)對溫度的區(qū)間很敏感，在一定的隨著溫度的升高，體膨脹系數(shù)越來越小，這是由于溫度加快了仍未固化的環(huán)氧樹脂的固化，提高了材料溫度的穩(wěn)定性。2.1.3室內(nèi)模擬修補(bǔ)工藝實(shí)驗(yàn)對自主研制的材料進(jìn)行室內(nèi)模擬修補(bǔ)工藝實(shí)驗(yàn)，可以預(yù)先驗(yàn)證材料的應(yīng)用效果，對放大性工藝試驗(yàn)具有指導(dǎo)意義。砂漿的離縫修補(bǔ)效果主要從試塊修補(bǔ)前后抗折試驗(yàn)研究出發(fā)，觀察斷面位置與斷面形態(tài)，初步驗(yàn)證材料的修補(bǔ)效果。使用最佳配比固化膠進(jìn)行Ⅰ型板室內(nèi)離裂縫修補(bǔ)抗折模擬實(shí)驗(yàn)，如下圖：圖2.1.10CRTS-Ⅰ離裂縫缺陷模擬試塊(a)干基面(b)濕基面圖2.1.11CRTS-Ⅰ離裂縫缺陷模擬修補(bǔ)(a)干基面(b)濕基面圖2.1.12CRTS-Ⅰ離裂縫缺陷模擬干濕基面修補(bǔ)效果圖從上圖可知，通過對試塊兩種不同位置（中間和1/3位置）、干濕兩種基面進(jìn)行修補(bǔ)效果驗(yàn)證發(fā)現(xiàn)，砂漿斷裂面的位置不是出現(xiàn)在缺陷制造的位置，而且斷裂為傾斜、不規(guī)則斷裂，這充分說明材料修補(bǔ)后試塊強(qiáng)度明顯高于或等于砂漿原始的強(qiáng)度，效果明顯。修補(bǔ)材料在7d用切割機(jī)切割垂直斷面后，然后修補(bǔ)結(jié)構(gòu)膠與標(biāo)準(zhǔn)實(shí)驗(yàn)條件下養(yǎng)護(hù)21d,28d時(shí)在力學(xué)試驗(yàn)機(jī)上測定抗折強(qiáng)度。對陽離子砂漿干基面中間部位修補(bǔ)的試塊，其抗折強(qiáng)度為Rf=2.48MPa,濕基面的抗折強(qiáng)度Rf=3.42MPa,陽離子砂漿濕基面1/3部分修補(bǔ)的試塊，其抗折強(qiáng)度Rf=3.31MPa,干基面的抗折強(qiáng)度Rf=3.03MPa;濕基面的粘接強(qiáng)度明顯高于干基面的粘接強(qiáng)度。圖2.1.13陽離子砂漿在干濕基面及不同傷損部位模擬修補(bǔ)后的試塊抗折實(shí)驗(yàn)這可能與無明水狀態(tài)下潮濕基面有助于修補(bǔ)膠的滲透，在滲透的過程中，修補(bǔ)膠發(fā)生固化反應(yīng)，固化物相當(dāng)于鉚釘錨固在CA砂漿基體的內(nèi)部，達(dá)到了提高力學(xué)強(qiáng)度的目的。2.1.4放大型工藝試驗(yàn)研究1、人員配置及分工表2.1.4離縫修補(bǔ)放大性試驗(yàn)的人員配置及分工工種人數(shù)工作內(nèi)容施工負(fù)責(zé)人1負(fù)責(zé)本工班的勞動(dòng)組織，安全、質(zhì)量和進(jìn)度兼砂漿灌注指揮技術(shù)負(fù)責(zé)人1負(fù)責(zé)本作業(yè)工班的技術(shù)指導(dǎo)工作；主要是砂漿及修補(bǔ)材料質(zhì)量控制、板的預(yù)濕等安全員1負(fù)責(zé)本工班的安全工作和指揮行吊作業(yè)試驗(yàn)檢驗(yàn)員2負(fù)責(zé)配合比的調(diào)整、試件制作和砂漿現(xiàn)場檢測砂漿車司機(jī)1負(fù)責(zé)砂漿車的運(yùn)行、移位和保養(yǎng)砂漿拌合司機(jī)2負(fù)責(zé)砂漿的拌合吊車司機(jī)1給砂漿車加料、中轉(zhuǎn)罐吊送等砂漿車輔助工6負(fù)責(zé)砂漿向中轉(zhuǎn)罐倒轉(zhuǎn)，中轉(zhuǎn)罐的清洗，吊車的掛鉤，砂漿車加料等封邊10采用透氣布及砂漿封邊，應(yīng)在砂漿封邊固化完成后灌板預(yù)濕潤1采用高壓水槍預(yù)濕板底及基層頂面砂漿灌注6兩人灌漿，4人堵排氣孔2、主要修補(bǔ)機(jī)具及配套設(shè)備放大性試驗(yàn)的主要機(jī)具及配套設(shè)施如下：表2.1.4離縫修補(bǔ)放大性試驗(yàn)的主要機(jī)具及配套設(shè)施序號名稱型號生產(chǎn)廠家1全自動(dòng)灌注設(shè)備MS-200上海曼斯實(shí)業(yè)有限公司2自動(dòng)化CA砂漿攪拌系統(tǒng)ZTNC中鐵四局南昌機(jī)電分公司3手持?jǐn)嚢杵鱀340P河南騰飛有限公司4軌道板及其配套設(shè)施安徽中鐵工程材料科技有限公司5配電房變壓器S9-315/10平頂山地特力電氣6門式起重機(jī)MG-20T山東龍輝起重機(jī)械7輕構(gòu)廠房中鐵四局鋼構(gòu)公司3、主要傷損形式修補(bǔ)工藝試驗(yàn)(1)三種模擬傷損修補(bǔ)工藝性試驗(yàn)研究CRTSⅠ離縫修補(bǔ)內(nèi)容主要包括整體離縫、邊側(cè)離縫和邊角離縫，模擬工藝內(nèi)容包括CA砂漿的灌注、缺陷制造、封邊工藝、灌注工藝和揭板驗(yàn)證工藝。CRTSⅠ整體離縫修補(bǔ)工藝試驗(yàn)如下圖：（a）缺陷制造:利用千斤頂和鋼尺來驗(yàn)證整體離縫的大小，模擬試驗(yàn)設(shè)定離縫大小為2~3mm。圖2.1.14CRTS-Ⅰ整體離縫缺陷制造圖(b)試驗(yàn)初步選用兩種封邊工藝：封邊布配合快硬水泥封邊工藝和環(huán)氧樹脂砂漿封邊，得出環(huán)氧樹脂砂漿作為封邊材料具有快速固化、力學(xué)強(qiáng)度高的特點(diǎn)，能夠確保整個(gè)工藝能在天窗時(shí)間內(nèi)完成。圖2.1.15CRTS-Ⅰ整體快硬水泥封邊工藝圖(c)灌注工藝，利用精調(diào)系統(tǒng)、沖擊回彈儀觀察灌注前后軌道板的上浮情況和灌注膠的流動(dòng)密實(shí)性，對于整體離縫，預(yù)先選擇三個(gè)灌注口和三個(gè)預(yù)留孔，灌注過程交替使用灌注口，確保每個(gè)預(yù)留孔大量出膠為灌注結(jié)束狀態(tài)；圖2.1.16CRTS-Ⅰ整體灌注工藝圖（a）灌注前的情況;(b)灌注后的情況圖2.1.17CRTS-Ⅰ整體離縫沖擊回彈儀檢測(d)揭板驗(yàn)證工藝，采用金角爪起板，然后進(jìn)行起吊翻板作業(yè)，最后對灌注圖2.1.18CRTS-Ⅰ整體離整體與局部觀察(a)起板作業(yè)；(b)整體觀察；(c)局部觀察整板和局部進(jìn)行觀察實(shí)驗(yàn)，確定灌注的飽滿程度和灌注膠的厚度。CRTSⅠ邊側(cè)局部離縫修補(bǔ)工藝基本同上，(a)缺陷制造及封邊工藝：采用封邊布配合快硬水泥封邊工藝，主要考察材料的粘接及應(yīng)用效果。圖2.1.19CRTSⅠ邊側(cè)離縫缺陷制造及封邊工藝圖(b)灌注工藝，利用全自動(dòng)灌注設(shè)備，精確控制設(shè)備的吐膠量,從灌注口處灌入低粘度環(huán)氧樹脂修補(bǔ)膠，待出膠口出膠后進(jìn)行補(bǔ)膠操作，然后結(jié)束工工藝圖2.1.20CRTSⅠ邊側(cè)離縫灌注及封堵工藝(c)揭板驗(yàn)證工藝，由于固化膠與上軌道板和CA砂漿層的粘結(jié)性能較好，揭板后，整體CA層被粘結(jié)在軌道板表面，通過電鎬除去軌道板上殘留的砂漿圖2.1.21CRTSⅠ邊側(cè)離縫整體與局部觀察層后，固化膠層的厚度從灌注口到另一側(cè)厚度逐漸減??；CRTSⅠ邊角局部離縫修補(bǔ)同上，(a)缺陷制造及封邊工藝：利用金角爪從從軌道板一個(gè)拐角處進(jìn)行頂板試驗(yàn)，然后利用鋼尺進(jìn)行厚度控制試驗(yàn)，從現(xiàn)場的實(shí)驗(yàn)經(jīng)驗(yàn)可以得出，金角爪旋轉(zhuǎn)1圈板，抬起的軌道板的厚度大約為2~3mm。圖2.1.22CRTSⅠ邊角缺陷離縫制造及封邊工藝(b)灌注工藝,待AB膠調(diào)試工作完成后，利用全自動(dòng)灌注設(shè)備進(jìn)行灌注操作，待預(yù)留孔出膠后利用干砂和封邊布聯(lián)合封堵，結(jié)束工藝。圖2.1.23CRTSⅠ邊角缺陷離縫灌注工藝(c)揭板驗(yàn)證工藝：從整體和局部效果觀察來看，灌注膠的滲透性較強(qiáng)，能圖2.1.24CRTSⅠ邊角離縫揭板試驗(yàn)整體與局部觀察夠進(jìn)入到CA砂漿的內(nèi)部，通過與砂漿層的緊密結(jié)合，起到了明顯的修補(bǔ)效果。(2)整體離縫修補(bǔ)工藝時(shí)間研究CRTSⅠ整體離縫修補(bǔ)工藝時(shí)間研究主要是考察修補(bǔ)維護(hù)工藝能否在鐵路運(yùn)營天窗時(shí)間內(nèi)完成，對成套技術(shù)的大規(guī)模應(yīng)用具有重要意義。根據(jù)鐵路運(yùn)營的天窗時(shí)間為4~5h，試驗(yàn)以一臺(tái)灌注設(shè)備為準(zhǔn)，從封邊工藝開始計(jì)時(shí)，預(yù)計(jì)總體施工時(shí)間為120min左右。為了詳細(xì)研究其施工技術(shù)，試驗(yàn)選用整板離縫缺陷，其缺陷大小如下：(a)缺陷制造，利用千斤頂來控制離縫的大小為2~3mm，缺陷制造完成后，在軌道板四周安裝壓緊裝置，其時(shí)間不計(jì)入系統(tǒng)施工時(shí)間；圖2.1.25CRTSⅠ整體離縫缺陷制造(b)整板灌注封邊，選用粘度適宜的樹脂砂漿對軌道板離縫位置進(jìn)行封邊，根據(jù)視頻資料顯示，封邊整體工藝施工占用時(shí)間25min，樹脂砂漿完全固化成型的時(shí)間為20min，封邊工藝完成后可立即進(jìn)行設(shè)備調(diào)試。圖2.1.26CRTSⅠ整體離縫封邊工藝(c)灌注工藝試驗(yàn)，利用調(diào)試完成的AB膠，經(jīng)靜態(tài)混合技術(shù)，通過預(yù)埋孔對其進(jìn)行灌注，灌注完成時(shí)間為84min，灌注的過程平緩，無漏漿現(xiàn)象。圖2.1.27CRTSⅠ整體離縫灌注工藝(d)揭板試驗(yàn)，灌注結(jié)束后2h進(jìn)行揭板實(shí)驗(yàn)，從整體和局部觀察來看，AB固化膠通過灌注袋滲透到CA砂漿的內(nèi)部，起到錨固釘?shù)淖饔?，固化膠對軌道板與CA砂漿的粘結(jié)效果明顯。圖2.1.28CRTSⅠ整體離縫揭板實(shí)驗(yàn)(a)整體觀察;(b)局部觀察整體離縫灌注修補(bǔ)工藝時(shí)間研究表明，施工總體時(shí)間為2h左右，加上固化膠的完固化時(shí)間30min，能夠確保施工工藝能在高速鐵路運(yùn)營天窗時(shí)間內(nèi)完成。4、施工工藝流程及工序時(shí)間施工工藝流程和工序所需時(shí)間是判斷無砟軌道CRTSⅠ離縫灌注成功與否，及能否使材料和工序在鐵路天窗時(shí)間內(nèi)完成的關(guān)鍵。根據(jù)上述實(shí)驗(yàn)結(jié)論和實(shí)際操作過程，灌注試驗(yàn)采用一臺(tái)全自動(dòng)灌注設(shè)備，在專業(yè)維修隊(duì)伍的現(xiàn)場操作下完成的。整體和局部離縫修補(bǔ)實(shí)驗(yàn)所需時(shí)間如下圖所示，整體離縫修補(bǔ)實(shí)驗(yàn)所需時(shí)間為144min,材料在灌注后能夠在30min內(nèi)快速固化，整體需要時(shí)間為174min,能夠確保在整個(gè)維修工藝在天窗時(shí)間（4h）內(nèi)完成。而對于局部維修維護(hù)來說，所需的時(shí)間較整體維護(hù)技術(shù)時(shí)間要短，邊側(cè)離縫和邊角離縫的修補(bǔ)具體時(shí)間為125min和85min。圖2.1.29CRTSⅠ整體離縫修補(bǔ)施工與工序時(shí)間圖圖2.1.30CRTSⅠ邊側(cè)離縫修補(bǔ)施工與工序時(shí)間圖圖2.1.31CRTSⅠ邊角離縫修補(bǔ)施工與工序時(shí)間圖5、維修應(yīng)急措施現(xiàn)場維修作業(yè)工程量大，施工時(shí)間較為倉促，因此在離縫灌注施工中可能出現(xiàn)一些不可預(yù)計(jì)的因素，可能導(dǎo)致施工過程中途停止的現(xiàn)象，針對上述問題，課題組特制訂以下措施：(1)施工過程中容易出現(xiàn)在問題(a)、施工過程斷電；(b)、雙組份全自動(dòng)灌漿機(jī)具泵體故障；(c)、突然下雨的惡劣天氣；(d)、臨近天窗時(shí)間，灌注未飽滿；(e)、灌注封邊處漏漿；(2)針對出現(xiàn)上述現(xiàn)象應(yīng)采取如下處理及應(yīng)急方案(a)、斷電處理方案由于施工現(xiàn)場取電不方便，課題組已購置了兩臺(tái)功率為150KW便攜手提式柴油發(fā)電機(jī)組。在離縫施工過程中一旦發(fā)生停電就立即啟動(dòng)另外一臺(tái)發(fā)電機(jī)組，同時(shí)關(guān)閉其它的用電設(shè)備，保證維修作業(yè)的順利進(jìn)行。在修補(bǔ)過程中如突遇斷電現(xiàn)象，為了保證修補(bǔ)施工的質(zhì)量，應(yīng)保持靜態(tài)混合器與注漿嘴密貼，防止?jié){體因內(nèi)部壓力導(dǎo)致封邊側(cè)邊的漿體流出。(b)、泵機(jī)故障： 雙組份灌注系統(tǒng)的供料方式為不銹鋼桶；擁有穩(wěn)定、堅(jiān)固的機(jī)器基座，占地面積小，節(jié)藥空間，觸控屏操作，數(shù)字化膠量輸入簡易方便，模塊化設(shè)計(jì)更易操作和維護(hù)。其中多種計(jì)量缸滿足特定比例，性能卓越，精度誤差±1%。(ⅰ)壓縮空氣源故障，雙組份設(shè)備屬于氣動(dòng)傳輸，當(dāng)壓縮空氣源的壓力不足無法促使雙液膠閥打開時(shí)，應(yīng)檢查塑料管道是否漏氣，必要時(shí)可使用替補(bǔ)設(shè)備；(ⅱ)同時(shí)加強(qiáng)泵機(jī)及機(jī)械設(shè)的日常檢查及維修工作，確保維修作業(yè)的順利進(jìn)行，如遇泵機(jī)零配件損壞的，需及時(shí)采購及更換。(c)突然下雨等雨天作業(yè)外理方案(ⅰ)維修作業(yè)前，必須提前了解當(dāng)天的天氣情況，提前做好準(zhǔn)備。(ⅱ)維修作業(yè)前，盡可能選天氣陰涼及晴天澆筑，避免雨天作業(yè)，特別是施工現(xiàn)場的天氣情況需要及時(shí)與相關(guān)工務(wù)段及車間溝通了解。(ⅲ)在施工作業(yè)過程中，若遇小雨或大雨，事先由材料部采購防雨材料，如塑料皮、防雨布等材料。一旦下雨，必須安排專人對軌道板路面、修補(bǔ)部位進(jìn)行全面覆蓋，防止雨水侵蝕破壞修復(fù)部位。(d)臨近天窗時(shí)間，灌注未飽滿一般開通運(yùn)營高速鐵路的天窗時(shí)間為AM0:30~AM4:30,除去現(xiàn)場施工前的準(zhǔn)備工作和施工完成的善后處理工作（設(shè)備上下搬運(yùn)設(shè)備、材料）外，真正剩余的施工時(shí)間為3h。如何確保在有限的時(shí)間內(nèi)高效率的完成維修工作是施工作業(yè)的重中之重。施工作業(yè)中，無法避免因臨近天窗時(shí)間而出現(xiàn)灌注未飽滿的現(xiàn)象，在未完成灌注作業(yè)時(shí)，只需將灌注嘴封閉完成即可，下次灌注根據(jù)灌注情況實(shí)時(shí)灌注。(e)、灌注封邊處漏漿；雙組份灌注過程應(yīng)連續(xù)進(jìn)行，如必須間歇，時(shí)間應(yīng)盡量縮短，并應(yīng)在修補(bǔ)材料固化之前，將整板離縫修復(fù)完畢。在施工過程中，可能出現(xiàn)漏漿情況，為此我們將采取如下措施：(ⅰ)選擇合理的施工灌注法，分層分段灌注，合理地利用漿體的流動(dòng)密實(shí)性，避免灌注壓力過大導(dǎo)致爆漿；(ⅱ)加強(qiáng)維修隊(duì)伍素質(zhì)管理，提高工人安設(shè)注漿嘴及封邊密實(shí)的操作能力；(ⅲ)發(fā)現(xiàn)有漏漿，立即停止灌注，使用高粘度有機(jī)硅樹脂把縫堵?。?3)、其它技術(shù)及安全措施：(a)、使用灌注機(jī)具前應(yīng)檢查電源電壓，輸電線箱必須安裝漏電開關(guān)，保護(hù)電源線路是否良好，電源線不得有接頭。(b)、檢查機(jī)械是否運(yùn)轉(zhuǎn)正常，在設(shè)備移動(dòng)時(shí)，不能硬拉電線，更不能在鋼筋和其他銳利物上拖拉，防止割破拉斷電線而造成觸電傷亡事故。(c)、灌注作業(yè)應(yīng)編制詳細(xì)的作業(yè)指導(dǎo)書，做好各方面的技術(shù)交底，才正式施工，做到萬無一失，真正做到有的放矢。2.1.5CRTSⅠ板式無砟軌道充填層離縫傷損技術(shù)研究結(jié)論(1)以雙酚F（a）、1、6-己二醇二縮水甘油醚稀釋劑（b）、自制的聚硫醇3300（c）和縮胺105（d）為主要原料，經(jīng)交聯(lián)反應(yīng)制備了改性雙酚F熱固性膠粘修補(bǔ)劑。研究了不同配比對修補(bǔ)材料的凝膠時(shí)間、體積穩(wěn)定性、抗壓強(qiáng)度及彈性模量和粘結(jié)強(qiáng)度的影響，得出最佳質(zhì)量配比(ma：mb：mc：md)為100:75:50:15。(2)利用全自動(dòng)灌注設(shè)備，對整體離縫、邊側(cè)離縫和邊角離縫三種傷損形式進(jìn)行了室內(nèi)模擬修補(bǔ)和工藝性放大試驗(yàn)，結(jié)果表明修補(bǔ)材料對CA砂漿界面具有良好的滲透和流動(dòng)密實(shí)性，且對軌道板和CA砂漿層離縫傷損具有較好的粘結(jié)效果。(3)整體離縫灌注修補(bǔ)工藝時(shí)間研究表明，施工總體時(shí)間為2h左右，能夠確保施工工藝能在高速鐵路運(yùn)營天窗時(shí)間內(nèi)完成。2.2CRTSⅠ板式無砟軌道充填層裂縫傷損技術(shù)研究2.2.1研究概況CA砂漿作為板式軌道混凝土底座與軌道板間的彈性調(diào)整充填層，是一種兼具混凝土剛性和瀝青彈性的半剛性體，在較溫暖氣候和地區(qū)大量推廣應(yīng)用，在軌道板與底座間隙之間達(dá)到了一定軌道彈性的預(yù)期效果。但隨著中國運(yùn)營線路的復(fù)雜性和線路跨度大的特點(diǎn)，在寒冷和積雪地區(qū)，由于施工、載荷和氣候等因素的影響，CA砂漿層不可避免產(chǎn)生裂縫傷損，但從目前秦沈客專、遂逾線高鐵運(yùn)營線路來看，貫穿的裂縫傷損的現(xiàn)象并不常見。本研究以離縫修補(bǔ)專用雙酚F熱固性修補(bǔ)劑做為無砟軌道裂縫傷損的修補(bǔ)材料。在離縫材料主要性能的基礎(chǔ)上，重點(diǎn)考察了修補(bǔ)劑的初始粘度，該修補(bǔ)劑能夠滿足《高速鐵路無砟軌道養(yǎng)護(hù)維修管理辦法》CRTSⅠ充填層裂縫傷損形式對材料的性能要求。2.2.2裂縫專用改性雙酚F熱固性膠粘修補(bǔ)劑的結(jié)構(gòu)與性能1原材料選型裂縫專用改性雙酚F熱固性膠粘修補(bǔ)劑的主要原材料同離縫專用改性雙酚F熱固性膠粘修補(bǔ)劑的原材料；2合成步驟合成步驟同離縫專用改性雙酚F熱固性膠粘修補(bǔ)劑的合成控制步驟；3裂縫專用改性雙酚F熱固性膠粘修補(bǔ)劑的性能上述雙組分結(jié)構(gòu)膠的合成工藝簡單，其主要性能參數(shù)如下表：表2.2.1裂縫傷損專用改性雙酚F熱固性膠粘修補(bǔ)劑的性能檢測序號檢測項(xiàng)目單位指標(biāo)要求ZTX-1(A:B=2.69:1)1凝膠時(shí)間min≤30302粘度mPa·s≤100253拉伸強(qiáng)度MPa≥6（2h）≥20（24h）7.5(2h)265.11(24h)4抗壓強(qiáng)度MPa≥6（2h）≥30（24h）30(2h);68(24h)5斷裂伸長率%≥212.46收縮率%≤20.87粘結(jié)強(qiáng)度MPa≥38.5（15d）從表中可以看出，其性能能夠滿足CRTSⅠ充填層裂縫傷損形式對材料的性能要求，且富余量較大。四種組分的比例不同固化后材料的性能也不同。上節(jié)中考察了不同配比對修補(bǔ)材料的凝膠時(shí)間、體積穩(wěn)定性、抗壓強(qiáng)度及彈性模量和粘結(jié)強(qiáng)度的影響。在環(huán)氧樹脂的固化過程中存在粘度的變化，混合開始其粘度保持不變，隨著固化放熱后續(xù)的一段時(shí)間，其粘度逐漸變小，然后體系快速固化成型，粘度有個(gè)遞增的過程。圖2.2.1裂縫修補(bǔ)傷損專用初始粘度與聚硫醇用量的關(guān)系曲線因此，我們主要考察不同配比對其初始粘度的影響，當(dāng)雙酚F(a)=100g,縮胺-105（c）=50g，主要討論稀釋劑（b）和聚硫醇（d）的加入量對初始粘度的影響。按照裂縫修補(bǔ)性能指標(biāo)，參考離縫主要影響因素，b分別取0g、25g、50g、75g、90g，d分別取5g、10g、15g、20g和25g，將上述四種物質(zhì)進(jìn)行混合后得初始粘度數(shù)據(jù)如下：圖2.2.2裂縫修補(bǔ)傷損專用初始粘度與稀釋劑用量的關(guān)系曲線由上圖可知，稀釋劑對固化物的初始粘度的影響較大，而聚硫醇固化劑對產(chǎn)品初始粘度的影響較小，主要是因?yàn)橄♂寗┑恼扯容^低，與環(huán)氧樹脂齊聚物高分子鏈的兼容性較好，混合后粘度較低，而硫醇固化劑本身粘度較低，而且含量較小，導(dǎo)致改變其加入量對體系的粘度基本無貢獻(xiàn)。2.2.3室內(nèi)模擬修補(bǔ)工藝實(shí)驗(yàn)對于CRTSⅠ軌道板CA試塊，對其進(jìn)行裂縫傷損形式模擬，主要是通過切割機(jī)對砂漿試塊進(jìn)行切割處理，其裂縫模擬實(shí)驗(yàn)基本上與室內(nèi)離縫模擬工藝相近，實(shí)驗(yàn)的結(jié)果與離縫室內(nèi)模擬修補(bǔ)工藝實(shí)驗(yàn)結(jié)果相同。2.2.4放大性工藝試驗(yàn)研究CA砂漿裂縫形式放大性工藝試驗(yàn)采用現(xiàn)有的試驗(yàn)工具和手段，無法對其實(shí)施真實(shí)模擬，其修補(bǔ)工藝主要采取與混凝土修補(bǔ)技術(shù)工藝相同。首先，對砂漿裂縫處進(jìn)行清理，并沿裂縫鑿開；其次，利用全自動(dòng)灌注設(shè)備從軌道板側(cè)面灌注低粘度環(huán)氧樹脂AB膠，直到砂漿裂縫完全充填，進(jìn)行封閉處理；最后對砂漿側(cè)面修正，清理施工現(xiàn)場。裂縫整體維修人員分工及配置、主要修補(bǔ)機(jī)具及配套設(shè)備、工藝試驗(yàn)機(jī)工序時(shí)間可參照CRTSⅠ離縫修補(bǔ)工藝技術(shù)研究。2.2.5、維修應(yīng)急措施CRTSⅠ充填層裂縫傷損維修應(yīng)急措施參考充填層離縫維修應(yīng)急措施。2.2.5CRTSⅠ板式無砟軌道充填層裂縫傷損技術(shù)研究結(jié)論以雙酚F（a）、1、6-己二醇二縮水甘油醚稀釋劑（b）、聚硫醇3300（c）和縮胺105（d）為主要原料，制備了低粘度改性雙酚F熱固性膠粘修補(bǔ)劑。該修補(bǔ)劑具有粘度較低、室溫固化速率快和力學(xué)強(qiáng)度較高的特點(diǎn)，能夠滿足裂縫傷損形式對修補(bǔ)材料的要求，具有廣闊的應(yīng)用前景。2.3CRTSⅠ板式無砟軌道充填層缺損掉塊傷損技術(shù)研究2.3.1研究概況CRTSⅠ板式無砟軌道填充層缺損掉塊傷損也是目前國內(nèi)板式軌道充填層損傷的主要形式，與離裂縫傷損不同的是這種模式缺損在于它的面積較大，維修材料除了與CA砂漿提供相同的軌道彈性外，還必須具有較高粘度、強(qiáng)大的粘接及滲透能力和良好的施工可操作性。本文主要以雙酚A、聚硫醇3300和縮胺-105為主要原料，經(jīng)交聯(lián)固化得到了改性交聯(lián)雙酚A補(bǔ)強(qiáng)膠黏劑。該膠黏劑選用復(fù)合固化體系，有效控制了體系結(jié)構(gòu)，固化物能夠滿足《高速鐵路無砟軌道養(yǎng)護(hù)維修管理辦法》CRTSⅠ充填層缺損掉塊傷損形式對材料的性能要求。材料經(jīng)放大性工藝修補(bǔ)驗(yàn)證試驗(yàn)，修補(bǔ)效果顯著，應(yīng)用前景廣闊。2.3.2砂漿缺損修補(bǔ)專用改性交聯(lián)雙酚A膠黏劑的結(jié)構(gòu)及性能1原材料選型缺損掉塊專用改性交聯(lián)雙酚A膠黏劑的主要原材料如下表：表2.3.1缺損掉塊專用改性交聯(lián)雙酚A膠黏劑的主要原材料序號名稱等級生產(chǎn)廠家1揚(yáng)農(nóng)雙酚A(1828)工業(yè)級國都化工有限公司2縮胺-105工業(yè)級蘇州光福合成材料廠32,2’-二巰基乙硫醚工業(yè)級四川永業(yè)化工有限公司4三羥甲基丙烷三丙烯酸酯工業(yè)級上海舒飛士特種化工有限公司5三乙胺工業(yè)級浙江建業(yè)化工股份有限公司2合成控制步驟合成步驟包括：揚(yáng)農(nóng)雙酚A(牌號1828)（a）、聚硫醇-縮胺類復(fù)合改性固化劑和聚硫醇-縮胺類復(fù)合改性固化劑固化雙酚A環(huán)氧樹脂三個(gè)步驟，以最佳生產(chǎn)配比為例：(1)聚硫醇-縮胺類復(fù)合改性固化劑的合成：將7.5份的2-2’-二巰基乙硫醚、7份的三羥甲基丙烷三丙烯酸酯和0.5份三乙胺置于反應(yīng)容器中，通入氮?dú)獗Ｗo(hù)，60-80℃攪拌反應(yīng)7-8h，得到多支化結(jié)構(gòu)的無色透明聚硫醇改性劑(b)15份，然后加入50份縮胺-105固化劑(c)，攪拌均勻保溫反應(yīng)1-2h后，得到粘度為10-30mPa·S的聚硫醇-縮胺類復(fù)合改性固化劑；(2)聚硫醇-縮胺類復(fù)合改性固化劑固化雙酚F環(huán)氧樹脂：取雙酚A環(huán)氧樹脂（a）100份，聚硫醇-縮胺類復(fù)合改性固化劑65份，經(jīng)攪拌混合后應(yīng)用于無砟軌道缺損掉塊傷損部位，待快速固化成型后得到高粘度環(huán)氧樹脂修補(bǔ)劑（ZTX-2）。3樣品性能測試及條件(1)、紅外分析MAGNA-IR750傅立葉紅外光譜儀，將雙酚A、復(fù)合改性固化劑、ZTX-2分別于索式提取器提純后，然后經(jīng)KBr研磨后放置于紅外光譜儀中進(jìn)行分析測試。(2)、凝膠時(shí)間測定儀，CHMC51-22A/50-凝膠時(shí)間測定儀，按照規(guī)定的配比稱量雙組份修補(bǔ)膠150g于23℃放入凝膠時(shí)間測定儀中，記錄體系發(fā)生凝膠的時(shí)間；(3)、拉伸強(qiáng)度及斷裂伸長率的測定WDW-100微機(jī)控制電子萬能試驗(yàn)機(jī)，將固化膠導(dǎo)入拉伸用啞鈴狀樣條中，待固化后，放入萬能試驗(yàn)機(jī)中，設(shè)定試驗(yàn)加載速度為10mm/min,測定其拉伸強(qiáng)度和斷裂伸長率；(4)、抗壓強(qiáng)度和彈性模量測定WDW-100微機(jī)控制電子萬能試驗(yàn)機(jī)，將環(huán)氧主劑和改性固化劑混合均勻后，注入Φ50mm×50mm的模型內(nèi)，在指定溫度20℃±3℃，65％±5％RH下，于規(guī)定的時(shí)間，按照加載速率1.0mm/min測量抗壓強(qiáng)度和壓縮彈性模量；(5)、收縮率測定取初始混合均勻的AB膠、固化物分別在溫度為23±1℃重量杯、23±2℃的浸漬液（水）中測定液態(tài)膠黏劑的密度和硬化物的密度，然后計(jì)算得出收縮率；(6)、粘結(jié)性能測試XD-119A拉力試驗(yàn)機(jī)，將500gAB膠施于干濕兩種8字形試件的斷裂面上，將厚度控制為0.5~0.7mm，三次涂刷后迅速對接好原件，于溫度為（20±3)℃，濕度為（50~70)％下進(jìn)行拉伸，加載速度為100N/S，得出干濕基面的粘結(jié)強(qiáng)度；4結(jié)果討論(1)分子結(jié)構(gòu)分析圖中A、B、C分別是雙酚A、復(fù)合固化劑、聚硫醇-縮胺類復(fù)合改性固化劑、改性交聯(lián)雙酚A膠黏劑ZTX-2的紅外曲線。A中3503cm-1是雙酚A中形成的締合氫鍵，3056cm-1是雙酚A苯環(huán)上不飽和氫的伸縮振動(dòng)，1415、1363cm-1是CH3的非對稱與對稱伸縮振動(dòng)峰，907cm-1是環(huán)氧基特征吸收峰；b中2558cm-1是-SH的特征弱吸收峰，1582cm-1是-N-H的變形振動(dòng)；隨著固化反應(yīng)的進(jìn)行，譜圖上出現(xiàn)了環(huán)氧基的特征吸收峰逐漸消失和固化過程中-N-O-鍵的形成峰，表現(xiàn)在譜圖c上924cm-1的吸收峰較弱和1586cm-1吸收增強(qiáng)。上述數(shù)據(jù)表明，A與B確定發(fā)生固化反應(yīng)，且整個(gè)反應(yīng)較完全。圖2.3.1紅外譜圖(2)材料性能分析(A)主要性能參數(shù)上述雙組分結(jié)構(gòu)膠的合成工藝簡單，其主要性能參數(shù)如下表：表2.3.2缺損掉塊專用改性交聯(lián)雙酚A膠黏劑的主要性能序號檢測項(xiàng)目單位指標(biāo)要求自主研發(fā)高粘度修補(bǔ)AB膠（ZTX-2）a:b:c=100:50:5a:b:c=100:50:7.5a:b:c=100:50:15a:b:c=100:50:201凝膠時(shí)間min≤30403430262拉伸強(qiáng)度MPa≥6（2h）≥20（24h）7.8（2h）25.2(24h)7.5（2h）24.6(24h)8.02h）26.3(24h)8.4（2h）27.2(24h)3抗壓強(qiáng)度MPa≥6（2h）≥30（24h）26(2h)77(24h)32(2h)82(24h)32(2h)82(24h)34（2h）83(24h)4彈性模量MPa100～300103.5132.7101.5116.45斷裂伸長率%≥211.613.413.51476收縮率%≤10.80.80.80.87粘結(jié)強(qiáng)度MPa≥1.59.612.315.68.5從上述數(shù)據(jù)來看，在一定的配比范圍內(nèi)，除凝膠時(shí)間外，其它性能基本都能滿足缺損掉塊傷損對材料的性能要求。下步工藝試驗(yàn)優(yōu)化a:b:c=100:50:15。(B)材料耐久性缺損掉塊專用改性交聯(lián)雙酚A膠黏劑的熱膨脹系數(shù)結(jié)果如下表2.3。實(shí)驗(yàn)以體積膨脹系數(shù)α為準(zhǔn):表2.3.3缺損掉塊專用改性交聯(lián)雙酚A膠黏劑的體膨脹系數(shù)測定序號溫度區(qū)間1溫度區(qū)間2溫度區(qū)間3V20V60△Vα1V20V80△Vα2V60V80△Vα313d75.476.20.82.7*10-484.284.1-0.1-2.0*10-576.276.30.16.6*10-527d75.476.20.82.7*10-484.284.50.35.9*10-576.276.30.16.6*10-50.000270.0000590.000066從上述數(shù)據(jù)來看，隨著體系溫度的升高，加快了內(nèi)部未交聯(lián)環(huán)氧樹脂的反應(yīng)，缺損掉塊專用改性交聯(lián)雙酚A膠黏劑的熱穩(wěn)定性更強(qiáng)，因此體膨脹系數(shù)隨著溫度的區(qū)間的增大而減小。2.3.3室內(nèi)模擬修補(bǔ)工藝實(shí)驗(yàn)缺損掉塊室內(nèi)模擬試驗(yàn)，將Ⅰ型板CA砂漿從分別從中間、1/3位置兩種不圖2.3.2CRTS-Ⅰ缺損掉塊修補(bǔ)模擬試塊及灌注試驗(yàn)圖2.3.3CRTS-Ⅰ缺損掉塊干濕基面不同部位缺損試塊抗折實(shí)驗(yàn)同位置進(jìn)行缺損模擬，然后將配置的ZTX-2修補(bǔ)劑灌入缺損部位，再放入抗折壓力機(jī)上進(jìn)行室內(nèi)抗折實(shí)驗(yàn)，觀察斷面的結(jié)構(gòu)和斷裂的位置，初步判斷修補(bǔ)的效果。2.3.4放大型工藝試驗(yàn)研究1、人員配置及分工表2.3.4缺損修補(bǔ)放大性試驗(yàn)的人員配置及分工工種人數(shù)工作內(nèi)容施工負(fù)責(zé)人1負(fù)責(zé)本工班的勞動(dòng)組織，安全、質(zhì)量和進(jìn)度兼砂漿灌注指揮技術(shù)負(fù)責(zé)人1負(fù)責(zé)本作業(yè)工班的技術(shù)指導(dǎo)工作；主要是砂漿及修補(bǔ)材料質(zhì)量控制、板的預(yù)濕等砂漿及叉車司機(jī)2負(fù)責(zé)砂漿的拌合和物料的運(yùn)送預(yù)濕潤1采用高壓水槍預(yù)濕板底及基層頂面砂漿灌注6兩人灌漿，4人堵排氣孔2、主要修補(bǔ)機(jī)具及配套設(shè)備主要修補(bǔ)機(jī)具及配套設(shè)備見表2.1.4離縫修補(bǔ)放大性試驗(yàn)的主要機(jī)具及配套設(shè)施。3、工藝試驗(yàn)CRTSⅠ缺損掉塊修補(bǔ)主要工藝包括缺陷制造工藝、攪拌灌膠工藝和揭板驗(yàn)證工藝，(a)缺陷制造：利用鋼尺來驗(yàn)證缺損部位的大小，制造的缺損部位大小選定為30cm*15cm*4cm。圖2.3.4CRTSⅠ缺損掉塊修補(bǔ)缺陷制造(b)灌注工藝：將不同組分稱量好放入攪拌桶內(nèi)，通過手持?jǐn)嚢杵鲾嚢?，然后灌入傷損部位，直到固化膠灌滿為止。圖2.3.5CRTSⅠ缺損掉塊修補(bǔ)封堵及灌注工藝圖2.3.6CRTSⅠ缺損掉塊揭板驗(yàn)證效果圖(c)揭板驗(yàn)證工藝：通過對灌注完成固化的修補(bǔ)部位進(jìn)行揭板試驗(yàn)，結(jié)果表明高粘度環(huán)氧樹脂ZTX-2處理的修補(bǔ)部位飽滿度較好，砂漿層與修補(bǔ)材料無明顯的斷面。待整體破碎后斷裂面不在界面處，而在固化膠內(nèi)部發(fā)生了脆性斷裂。4、施工工藝流程及工序時(shí)間缺損掉塊修補(bǔ)施工過程較為簡單，無需全自動(dòng)灌注設(shè)備，操作工序總體需要時(shí)間為80min。圖2.3.6CRTSⅠ缺損掉塊施工工藝流程及工序時(shí)間清單5、維修應(yīng)急措施現(xiàn)場維修作業(yè)工程量大，施工時(shí)間較為倉促，因此在離縫灌注施工中可能出現(xiàn)一些不可預(yù)計(jì)的因素，可能導(dǎo)致施工過程中途停止的現(xiàn)象，針對上述問題，課題組特制訂以下措施：(1)施工過程中容易出現(xiàn)在問題(a)、施工過程斷電；(b)、突然下雨的惡劣天氣；(c)、缺損掉塊封邊處漏漿；(2)針對出現(xiàn)上述現(xiàn)象應(yīng)采取如下處理及應(yīng)急方案(a)、斷電處理方案由于施工現(xiàn)場取電不方便，課題組已購置了兩臺(tái)功率為150KW便攜手提式柴油發(fā)電機(jī)組。在離縫施工過程中一旦發(fā)生停電就立即啟動(dòng)另外一臺(tái)發(fā)電機(jī)組，同時(shí)關(guān)閉其它的用電設(shè)備，保證維修作業(yè)的順利進(jìn)行。在修補(bǔ)過程中如突遇斷電現(xiàn)象，為了保證修補(bǔ)施工的質(zhì)量，應(yīng)保持靜態(tài)混合器與注漿嘴密貼，防止?jié){體因內(nèi)部壓力導(dǎo)致封邊側(cè)邊的漿體流出。(b)、突然下雨等雨天作業(yè)外理方案(ⅰ)維修作業(yè)前，必須提前了解當(dāng)天的天氣情況，提前做好準(zhǔn)備。(ⅱ)維修作業(yè)前，盡可能選天氣陰涼及晴天澆筑，避免雨天作業(yè)，特別是施工現(xiàn)場的天氣情況需要及時(shí)與相關(guān)工務(wù)段及車間溝通了解。(ⅲ)在施工作業(yè)過程中，若遇小雨或大雨，事先由材料部采購防雨材料，如塑料皮、防雨布等材料。一旦下雨，必須安排專人對軌道板路面、修補(bǔ)部位進(jìn)行全面覆蓋，防止雨水侵蝕破壞修復(fù)部位。(c)缺損掉塊封邊處漏漿；雙組份環(huán)氧樹脂壓注過程中應(yīng)連續(xù)進(jìn)行，防止壓注過程中整體材料的斷層現(xiàn)象。當(dāng)出現(xiàn)缺損掉塊封邊出漏漿時(shí)，應(yīng)及時(shí)噴上快速固化液使其迅速固化。(3)、其它技術(shù)及安全措施：(a)、使用壓注機(jī)具前應(yīng)檢查電源電壓，輸電線箱必須安裝漏電開關(guān)，保護(hù)電源線路是否良好，電源線不得有接頭。(b)、檢查機(jī)械是否運(yùn)轉(zhuǎn)正常，在設(shè)備移動(dòng)時(shí)，不能硬拉電線，更不能在鋼筋和其他銳利物上拖拉，防止割破拉斷電線而造成觸電傷亡事故。(c)、缺損掉塊維修作業(yè)應(yīng)編制詳細(xì)的作業(yè)指導(dǎo)書，做好各方面的技術(shù)交底，才正式施工，做到萬無一失，真正做到有的放矢。2.3.5CRTSⅠ板式無砟軌道充填層缺損掉塊傷損技術(shù)研究結(jié)論本研究主要以雙酚A、聚硫醇3300和縮胺-105為主要原料，利用復(fù)合固化體系，經(jīng)交聯(lián)固化得到了改性交聯(lián)雙酚A補(bǔ)強(qiáng)膠黏劑ZTX-2。該膠黏劑能夠滿足《高速鐵路無砟軌道養(yǎng)護(hù)維修管理辦法》CRTSⅠ充填層缺損掉塊傷損形式對材料的性能要求。材料經(jīng)放大性工藝修補(bǔ)驗(yàn)證試驗(yàn)，修補(bǔ)效果顯著，應(yīng)用前景廣闊。2.4CRTSⅠ板式無砟軌道凸臺(tái)樹脂傷損技術(shù)研究2.4.1研究概況本節(jié)以四種表面張力相近的改性聚醚為原料經(jīng)縮聚反應(yīng)制備的改性互穿聚醚彈性體，然后與MDI固化劑進(jìn)行反應(yīng)制備了、與凸臺(tái)樹脂滲透性好、相容性好的和界面粘結(jié)性強(qiáng)的雙組分聚氨酯結(jié)構(gòu)修補(bǔ)材料。該材料在凸臺(tái)樹脂破損部位具有良好的滲透性，特別是硬泡聚醚多元醇的使用，使得固化后材料有良好的配方寬容度，硬泡耐熱性好、抗壓強(qiáng)度大、尺寸穩(wěn)定性好的優(yōu)點(diǎn)。并利用室溫催化劑二月桂酸二丁基錫來固化改性聚醚彈性體，加入了聚氨酯彈性體組分的固化過程，固化操作時(shí)間完全可控，將在CRTSⅠ板式無砟軌道凸臺(tái)樹脂傷損修補(bǔ)應(yīng)用具有巨大的市場潛力。2.4.2凸臺(tái)樹脂修補(bǔ)專用高彈高浸潤室溫固化雙組分互穿聚氨酯的結(jié)構(gòu)與性能1原材料選型高彈高浸潤室溫固化雙組分互穿聚氨酯ZTPU的主要原材料如下表：表2.4.1高彈高浸潤室溫固化雙組分互穿聚氨酯ZTPU的主要原材料序號名稱等級生產(chǎn)廠家1聚醚210工業(yè)級廣州恒宇化工有限公司2聚醚220工業(yè)級廣州恒宇化工有限公司3聚醚330工業(yè)級廣州恒宇化工有限公司4聚醚430工業(yè)級廣州恒宇化工有限公司5聚醚二醇PPG工業(yè)級上海錦山化工有限公司64，4`二苯基甲烷二異氰酸酯MDI工業(yè)級煙臺(tái)萬華有限公司7二月桂酸二丁基錫工業(yè)級上海雨田化工有限公司8丙酮工業(yè)級煙臺(tái)瑪利國際貿(mào)易有限公司9二羥甲基丙酸工業(yè)級上海惠今化工有限公司2合成控制步驟(a)改性互穿聚醚彈性體的制備：將16.33份分子量為1000的聚醚多元醇1、3.33份分子量為2000聚醚多元醇2、升溫至80℃反應(yīng)2h，向上述體系加入8.67份分子量為3000聚醚多元醇3、8.67份分子量為1000硬泡聚醚多元醇4，升溫至90±2℃反應(yīng)2h后，繼續(xù)升溫至120℃，通過通入惰性氣體帶出小分子，反應(yīng)2h，冷卻后出料。(b)線性嵌段MDI預(yù)聚體的合成：將5份MDI加入到干燥反應(yīng)釜中通入惰性氣體后，滴加70份聚醚二醇PPG、3份二月桂酸二丁基錫，于90℃反應(yīng)2～3h，再加入175份丙酮稀釋，降溫至80℃，加入5份二羥甲基丙酸，當(dāng)體系中-NCO的質(zhì)量分?jǐn)?shù)接近于理論值20~25%時(shí)結(jié)束反應(yīng)；(c)雙組份互穿聚氨酯固化：取改性聚醚彈性體(a)25份、MDI預(yù)聚體(b)15份、二月桂酸二丁基錫(c)0.1~0.5份，經(jīng)手持?jǐn)嚢杵鲾嚢杌旌虾蠊嘧⒌綗o砟軌道凸臺(tái)樹脂傷損部位，待快速固化成型后得到高彈高浸潤室溫固化雙組份互穿聚氨酯修補(bǔ)材料。3樣品性能測試及條件(1)、紅外分析MAGNA-IR750傅立葉紅外光譜儀，將改性互穿聚醚彈性體、線性嵌段MDI預(yù)聚體和雙組份互穿聚氨酯固化物(ZTPU)分別于索式提取器提純后，然后經(jīng)KBr研磨后放置于紅外光譜儀中進(jìn)行分析測試。(2)、凝膠時(shí)間測定儀，CHMC51-22A/50-凝膠時(shí)間測定儀，按照規(guī)定的配比稱量雙組份修補(bǔ)膠150g于23℃放入凝膠時(shí)間測定儀中，記錄體系發(fā)生凝膠的時(shí)間；(3)、收縮率測定(4)、粘結(jié)性能測試XD-119A拉力試驗(yàn)機(jī)，將500gAB膠施于干濕兩種8字形試件的斷裂面上，將厚度控制為0.5~0.7mm，三次涂刷后迅速對接好原件，于溫度為（20±3)℃，濕度為（50~70)％下進(jìn)行拉伸，加載速度為100N/S，得出干濕基面的粘結(jié)強(qiáng)度。(5)、粘度測試NDJ-7旋轉(zhuǎn)粘度計(jì)，將上述合成的固化膠混合均勻，于23±0.5℃選擇合適的轉(zhuǎn)子和轉(zhuǎn)速，達(dá)到材料的初始動(dòng)力粘度。(6)、剪切強(qiáng)度測試將10mm*20mm*100mm的試樣在（23±2）℃，相對濕度（40~60)％下養(yǎng)護(hù)24h后，在壓剪試驗(yàn)支架下安裝，然后設(shè)定材料試驗(yàn)機(jī)加載速率為1mm/min，進(jìn)行加載試驗(yàn)，讀取試樣破壞的最大載荷，計(jì)算得到剪切強(qiáng)度。4高彈高浸潤室溫固化雙組分互穿聚氨酯主要性能(1)結(jié)構(gòu)分析圖中A、B、C分別是改性互穿聚醚彈性體、線性嵌段MDI預(yù)聚體和雙組份互穿聚氨酯固化物的紅外曲線。圖2.4.1紅外光譜圖由上可知，A中3431cm-1是未發(fā)生縮合反應(yīng)的-OH的，1731cm-1是縮聚物中羰基的伸縮振動(dòng)；b中2264cm-1是-NCO的特征吸收峰，隨著-NCO與-OH發(fā)生反應(yīng)形成-NHCO-，-NCO的特征吸收峰消失，上述數(shù)據(jù)表明，A與B確定發(fā)生固化反應(yīng)，過程中-NCO反應(yīng)基本完全。(2)主要性能檢測按照既定的配比，對上述三種材料進(jìn)行攪拌固化反應(yīng)，主要性能檢測結(jié)果如下：表2.4.2高彈高浸潤室溫固化雙組分互穿聚氨酯ZTPU的主要性能序號檢測項(xiàng)目單位指標(biāo)要求樣品名稱a:b:c=50:30:0.4a:b:c=50:30:0.2a:b:c=50:30:0.11凝膠時(shí)間h≤20.511.52粘度Pa·s≤12502202003剪切強(qiáng)度MPa≥0.5（2h）≥2（7d）≥0.8（2h）≥3（7d）≥0.7（2h）≥2.5（7d）≥0.6（2h）≥2.3（7d）4收縮率%≤10.80.80.75粘結(jié)強(qiáng)度MPa≥0.51.00.80.7由上表可知，在AB組分比例固定的情況下，調(diào)節(jié)催化劑c的量，材料的凝膠時(shí)間變化顯著，其他性能變化則不大。2.4.3室內(nèi)模擬修補(bǔ)實(shí)驗(yàn)凸臺(tái)及凸臺(tái)樹脂的傷損主要表現(xiàn)為周邊混凝土的破碎修補(bǔ)、聚氨酯凸臺(tái)樹脂的破壞以及樹脂與混凝土界面的損壞的等等。具體機(jī)具和修補(bǔ)工藝模擬實(shí)驗(yàn)如下：(1)、人員配置及分工見表2.3.4缺損修補(bǔ)放大性試驗(yàn)的人員配置及分工。(2)修補(bǔ)主要機(jī)具主要修補(bǔ)機(jī)具有鋼鑿、鋼絲刷、無油空氣噴嘴、樹脂灌注設(shè)備等。(3)凸臺(tái)模擬修補(bǔ)試驗(yàn)凸臺(tái)樹脂室內(nèi)模擬修補(bǔ)工藝性試驗(yàn)如上圖所示，主要包括(a)凸臺(tái)的制備工藝、(b)凸臺(tái)樹脂的灌注及成型工藝、(c)凸臺(tái)缺陷制造工藝、(d)整體修補(bǔ)驗(yàn)證工藝。圖2.4.2凸臺(tái)樹脂室內(nèi)模擬修補(bǔ)工藝性試驗(yàn)本次實(shí)驗(yàn)充分結(jié)合現(xiàn)場實(shí)際，對混凝土和樹脂界面出不同面積缺損進(jìn)行修補(bǔ)。結(jié)果表明，利用聚氨酯修補(bǔ)材料有效粘接受損界面及部位，修補(bǔ)完成后的部位強(qiáng)度高，不易破損，效果顯著。(4)凸臺(tái)模擬修補(bǔ)工藝流程及工序時(shí)間凸臺(tái)模擬修補(bǔ)施工過程較為簡單，無需全自動(dòng)灌注設(shè)備，只需手持?jǐn)嚢杵鬟M(jìn)行操作即可。試驗(yàn)為不失一般性，以模擬過程中特定大小的缺損位置為主要維護(hù)部位，為了跟現(xiàn)場維護(hù)保持一致，維護(hù)作業(yè)必須除去凸臺(tái)的制備工藝、凸臺(tái)樹脂的灌注及成型工藝和凸臺(tái)缺陷制造工藝等前期準(zhǔn)備工作，灌注及固化其操作工序總體需要時(shí)間為80min。圖2.4.3CRTSⅠ缺損掉塊施工工藝流程及工序時(shí)間清單(5)維修應(yīng)急措施凸臺(tái)樹脂主要是功能是對軌道板進(jìn)行定位,并提供彈韌性。為了保證軌道在運(yùn)營后不會(huì)發(fā)生偏位，板與板之間不會(huì)發(fā)生碰撞，必須對傷損部位進(jìn)行維修維護(hù)，提高其耐久性和使用壽命。(a)維修前確認(rèn)天氣，雨天禁止施工；留意天氣變化，下雨到來前應(yīng)盡量避免粘袋子或澆注樹脂。如果發(fā)生剛澆注完馬上下雨的情況，要準(zhǔn)備好防雨工裝，一定注意防止剛澆注的樹脂進(jìn)入一點(diǎn)水。(b)維修作業(yè)不要隨意切割袋子底部的泡沫聚乙烯，如有多余的泡沫聚乙烯要用裁紙刀裁掉，保證泡沫與軌道板平齊。(c)灌注作業(yè)時(shí)，若出現(xiàn)袋子粘結(jié)時(shí)產(chǎn)生褶皺，使袋子均勻的粘在軌道板及凸臺(tái)表面，確因縫隙不規(guī)則時(shí)，應(yīng)將袋子劃開一個(gè)口，以避免褶皺的產(chǎn)生，但是開口的底部要確保粘結(jié)牢固，防止?jié){液從開口處漏出。(d)樹脂攪拌灌注時(shí)，要將大桶料充分?jǐn)嚢杈鶆?，尤其要將底部的沉淀充分?jǐn)嚻饋?，攪拌過程要盡量避免產(chǎn)生大的旋渦，防止由于攪拌帶進(jìn)樹脂氣泡，當(dāng)表面有大量氣泡時(shí)，可用針狀物刺破氣泡，確保維修表面平整；灌注后15min內(nèi)要再次用刮刀刮去