第城市客車(chē)驅(qū)動(dòng)橋設(shè)計(jì)及CATIA三維建模研究摘要：驅(qū)動(dòng)橋是將發(fā)動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)矩傳給車(chē)輪，使汽車(chē)完成行駛以及轉(zhuǎn)向。本設(shè)計(jì)以中國(guó)第一汽車(chē)集團(tuán)公司的云馬城市客車(chē)YM6853為基礎(chǔ)，使用城市客車(chē)YM6853的數(shù)據(jù)完成對(duì)驅(qū)動(dòng)橋的設(shè)計(jì)。首先確定驅(qū)動(dòng)橋的主要參數(shù)，利用參數(shù)完成對(duì)主減速器的設(shè)計(jì)以及主減速器的齒輪的參數(shù)選擇和強(qiáng)度計(jì)算，然后完成差速器的設(shè)計(jì)和半軸的設(shè)計(jì)，并完成橋殼的受力分析進(jìn)行計(jì)算。然后再用CATIA根據(jù)結(jié)果繪制驅(qū)動(dòng)橋橋殼的三維模型，最后使用ANSYS軟件進(jìn)行橋殼的強(qiáng)度分析。關(guān)鍵詞：主減速器；齒輪；驅(qū)動(dòng)橋殼；強(qiáng)度分析目錄第1章緒論 11.1驅(qū)動(dòng)橋簡(jiǎn)介 11.2驅(qū)動(dòng)器橋的布置形式 11.3YM6853城市客車(chē)的基本技術(shù)參數(shù) 11.4主要設(shè)計(jì)內(nèi)容 2第2章主減速器設(shè)計(jì) 32.1客車(chē)驅(qū)動(dòng)橋主減速器的結(jié)構(gòu)形式 32.2主減速器主動(dòng)錐齒輪支撐型式及安置方法 32.3齒輪類(lèi)型 32.4主減速器的參數(shù)選擇與設(shè)計(jì)計(jì)算 32.4.1齒數(shù) 32.4.2齒輪的計(jì)算載荷的確定 42.4.3從動(dòng)齒輪的平均計(jì)算轉(zhuǎn)矩Tjm 52.5齒輪基本參數(shù)的選擇 52.5.1齒輪端面模數(shù)的選擇 62.5.2齒面寬度的選擇 62.6主減速器圓弧齒螺旋錐齒輪的強(qiáng)度計(jì)算 82.6.1單位齒長(zhǎng)上的圓周力 82.6.2齒輪的彎曲強(qiáng)度計(jì)算 92.6.3齒輪的接觸強(qiáng)度計(jì)算 102.7主減速器齒輪材料及熱處理 102.8本章小結(jié) 11第3章差速器設(shè)計(jì)及半軸的設(shè)計(jì) 123.1差速器的結(jié)構(gòu)形式的選擇 123.2普通對(duì)稱(chēng)式圓錐行星齒輪差速器的設(shè)計(jì) 123.2.1行星齒輪數(shù)目的選擇 123.2.2行星齒輪球面半徑RB（mm）的確定 123.2.3行星齒輪與半軸齒輪齒數(shù)的選擇 133.2.4壓力角α 133.2.5差速器圓錐齒輪模數(shù)及半軸齒輪節(jié)圓直徑的初步確定 133.2.6行星齒輪安裝孔直徑Φ及其深度L的確定 143.3差速器齒輪強(qiáng)度校核 153.4差速器齒輪材料的選擇 163.5半軸的形式 173.6全浮式半軸設(shè)計(jì) 173.7半軸的熱處理 173.8本章小結(jié) 18第4章驅(qū)動(dòng)橋殼的受力分析 194.1驅(qū)動(dòng)橋殼型式的選擇 194.2驅(qū)動(dòng)橋殼的受力分析 194.2.1橋殼靜彎曲應(yīng)力計(jì)算 194.2.2在不平路面上沖擊載荷作用下橋殼的強(qiáng)度計(jì)算 204.2.3汽車(chē)以最大牽引力行駛時(shí)橋殼強(qiáng)度計(jì)算 204.2.4汽車(chē)緊急制動(dòng)時(shí)橋殼強(qiáng)度計(jì)算 214.2.5汽車(chē)受最大側(cè)向力時(shí)橋殼的強(qiáng)度計(jì)算 224.3驅(qū)動(dòng)橋殼的材料的選擇 234.4本章小結(jié) 23第5章基于CATIA的驅(qū)動(dòng)橋殼的建模 245.1CATIA簡(jiǎn)介 245.2零件3維模型的創(chuàng)建 245.3驅(qū)動(dòng)橋殼總成的裝配設(shè)計(jì) 305.4本章小結(jié) 31第6章基于ANSYSWorkbench的有限元分析 326.1ANSYS簡(jiǎn)介 326.2創(chuàng)建分析項(xiàng)目 326.3模型材料的定義 336.4幾何模型的導(dǎo)入 336.5連接關(guān)系定義 346.6有限元模型的網(wǎng)格劃分 356.7靜態(tài)工況的計(jì)算 356.7.1不平路面上沖擊載荷工況計(jì)算 356.7.2最大牽引力工況計(jì)算 376.7.3最大側(cè)向力工況計(jì)算 386.8本章小結(jié) 40第7章經(jīng)濟(jì)性分析報(bào)告 417.1項(xiàng)目概述 417.2市場(chǎng)分析 417.3項(xiàng)目經(jīng)濟(jì)可行性分析 417.4項(xiàng)目技術(shù)可行性分析 427.5項(xiàng)目效益分析 427.5.1經(jīng)濟(jì)效益分析 427.5.2社會(huì)效益分析 427.6項(xiàng)目風(fēng)險(xiǎn)評(píng)估 43第8章總結(jié)與展望 44參考文獻(xiàn) 45第1章緒論我們國(guó)家在汽車(chē)工業(yè)發(fā)展到至今已經(jīng)有八十多年了，在技術(shù)開(kāi)發(fā)創(chuàng)新這方面我們依舊是遠(yuǎn)遠(yuǎn)落后于許多國(guó)家。但我國(guó)汽車(chē)工業(yè)發(fā)展勢(shì)頭十足，城市客車(chē)的換代更新非?？?，很多城市客車(chē)已經(jīng)從原來(lái)的傳統(tǒng)驅(qū)動(dòng)橋變?yōu)榱穗婒?qū)動(dòng)橋，但傳統(tǒng)的驅(qū)動(dòng)橋依舊在不斷創(chuàng)新發(fā)展，不斷追求進(jìn)步。本次畢業(yè)設(shè)計(jì)是對(duì)驅(qū)動(dòng)橋進(jìn)行設(shè)計(jì)，主要思路是先找一個(gè)客車(chē)驅(qū)動(dòng)橋模型，我選擇的是云馬城市客車(chē)YM6953的驅(qū)動(dòng)橋參數(shù)，根據(jù)給出的參數(shù)，完成驅(qū)動(dòng)橋設(shè)計(jì)，并對(duì)本次設(shè)計(jì)進(jìn)行ANSYS分析，分析出本驅(qū)動(dòng)橋的優(yōu)劣勢(shì)并展望發(fā)展前景。1.1驅(qū)動(dòng)橋簡(jiǎn)介驅(qū)動(dòng)橋是汽車(chē)傳動(dòng)系中的主要部件之一。驅(qū)動(dòng)橋的作用主要是降低車(chē)速增大轉(zhuǎn)矩，將轉(zhuǎn)矩分配給兩側(cè)的驅(qū)動(dòng)車(chē)輪，改變力的方向，降低轉(zhuǎn)速。驅(qū)動(dòng)橋由差速器、橋殼等部件組成。本次設(shè)計(jì)就是將驅(qū)動(dòng)橋分開(kāi)成各個(gè)部件，進(jìn)行計(jì)算它們的尺寸結(jié)構(gòu)以及各個(gè)載荷，方便完成橋殼各部分的尺寸計(jì)算，將它們分別建模，最后組裝成一個(gè)完整的驅(qū)動(dòng)橋橋殼。1.2驅(qū)動(dòng)器橋的布置形式本文用于設(shè)計(jì)城市客車(chē)驅(qū)動(dòng)橋采用的是4×2驅(qū)動(dòng)的汽車(chē)，4×2驅(qū)動(dòng)的客車(chē)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、制造成本低。采用具有橋殼的非斷開(kāi)式驅(qū)動(dòng)橋，這種驅(qū)動(dòng)橋的制造成本低、維修很容易、工作可靠、并且可以很好地載重，非常適合可以滿載61人的云馬城市客車(chē)YM6853.1.3YM6853城市客車(chē)的基本技術(shù)參數(shù)客車(chē)的基本參數(shù)關(guān)系到驅(qū)動(dòng)橋的各部分的設(shè)計(jì)，在設(shè)計(jì)驅(qū)動(dòng)橋之前需確定車(chē)輛的原始參數(shù)。本文是用中國(guó)第一汽車(chē)集團(tuán)公司的云馬系列城市客車(chē)YM6853為參考對(duì)象進(jìn)行設(shè)計(jì)的。原始參數(shù)詳見(jiàn)表1-1所示的基本參數(shù)。表1-1YM6853城市客車(chē)的技術(shù)參數(shù)序號(hào)項(xiàng)目名稱(chēng)具體參數(shù)1車(chē)型號(hào)YM68532外廓尺寸（長(zhǎng)寬高mm）8500x2400X31003軸距(mm)40004整備質(zhì)量（kg）70005總質(zhì)量（kg）110006額定功率（kW）91789最大扭矩（N·m）變速器最低檔傳動(dòng)比速比3506.356.2510輪胎型號(hào)8.25-2011變速器型式6MT12驅(qū)動(dòng)型式4X2FR13最高車(chē)速（km/h）8014前后輪距（mm）1900由表1-1可知本設(shè)計(jì)使用的輪胎為8.25-20經(jīng)查《GB/T2977載重汽車(chē)輪胎規(guī)格、尺寸、氣壓與負(fù)荷》可知，輪胎靜負(fù)荷半徑re=464mm，本文計(jì)算時(shí)認(rèn)為滾動(dòng)半徑r等于靜力半徑。本文計(jì)算時(shí)取滿載時(shí)前后軸荷分配為40:60.則滿載時(shí)后軸載荷G21.4主要設(shè)計(jì)內(nèi)容本章主要介紹驅(qū)動(dòng)橋的布置及組成，選取中國(guó)第一汽車(chē)集團(tuán)公司的云馬系列城市客車(chē)YM6853為參考對(duì)象，列出YM6853城市客車(chē)的已知參數(shù)，便于接下來(lái)驅(qū)動(dòng)橋各部件的設(shè)計(jì)。第2章主減速器設(shè)計(jì)2.1主減速器形式的選擇主減速器有雙級(jí)、單級(jí)主減速器和單級(jí)主減速器加輪邊減速等多種結(jié)構(gòu)形式。針對(duì)云馬城市客車(chē)YM6853的設(shè)計(jì)，主減速器選擇單級(jí)錐齒輪。這種主減速器結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，質(zhì)量較輕，成本低。2.2主減速器主動(dòng)錐齒輪支撐型式及安置方法本設(shè)計(jì)是關(guān)于城市客車(chē)YM6853的驅(qū)動(dòng)橋設(shè)計(jì)，支承結(jié)構(gòu)有跨置式支承結(jié)構(gòu)和懸臂式支承結(jié)構(gòu)。城市客車(chē)的載重較大，所以支承結(jié)構(gòu)選擇跨置式支承結(jié)構(gòu)?？缰檬降闹蝿偠群艽?，齒輪嚙合的條件很好，同時(shí)還減小了軸承的負(fù)荷，齒輪的承載能力也要更高，并且減小了主動(dòng)齒輪的軸的長(zhǎng)度，客車(chē)車(chē)底的布置更加緊湊，對(duì)車(chē)結(jié)構(gòu)的布置更好。圖2.1跨置式支承2.3齒輪類(lèi)型本設(shè)計(jì)城市客車(chē)YM6853驅(qū)動(dòng)橋的主減速器的齒輪用的是雙曲面制的螺旋圓錐齒輪。這樣齒輪可以沿著兩個(gè)方向滑動(dòng)，大大提高了齒輪運(yùn)轉(zhuǎn)的穩(wěn)定性，但同時(shí)降低了傳動(dòng)效率，容易使抗膠合能力下降，造成齒輪的破壞，需要經(jīng)常加潤(rùn)滑劑。2.4主減速器的參數(shù)選擇與設(shè)計(jì)計(jì)算2.4.1齒數(shù)選擇多一點(diǎn)的齒數(shù)，使傳動(dòng)更加平穩(wěn)，齒輪受到的沖擊減小，可以小齒輪的齒數(shù)可取范圍為z1=10-40。取z1=13。小齒輪的齒數(shù)取的是1z2=n1式中：z2——大齒輪齒數(shù)，z1——小齒輪齒數(shù)，n1——齒數(shù)比，由上式可知：z2=81，2.4.2齒輪的計(jì)算載荷的確定發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩、傳動(dòng)系最低檔傳動(dòng)比時(shí)作用于主減速器從動(dòng)齒輪上的轉(zhuǎn)矩Tje和驅(qū)動(dòng)車(chē)輪打滑的時(shí)候作用于主減速器從動(dòng)齒輪上的轉(zhuǎn)矩Tjφ這兩種情況下Tje=Temax·itl·KTjφ=G2·φ·rrη代入（2—2）（2—3）可得Tje=12502.351N*m；T得到的計(jì)算載荷Tj為=12502.35N*m；2.4.3從動(dòng)齒輪的平均計(jì)算轉(zhuǎn)矩TjmTjm=Ga+Gt*rriLB*η由上式可知Tjm=5113.072.5齒輪基本參數(shù)的選擇節(jié)圓直徑的選擇可根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式得出：d2=Kd23T式中：Kd2—直徑系數(shù)，取Kd2d2Tj—計(jì)算轉(zhuǎn)矩T2.5.1齒輪端面模數(shù)的選擇齒輪端面模數(shù)m=Dz=37281根據(jù)公式m=d2/m=km3Tj（式中：Tj—計(jì)算轉(zhuǎn)矩;Tj取兩個(gè)結(jié)果較小的并取整，m=5；重新計(jì)算端面直徑，d2=405mm,d12.5.2齒面寬度的選擇主減速器的主、從動(dòng)齒輪參數(shù)及計(jì)算過(guò)程詳見(jiàn)表2—1表2—1圓弧齒錐齒輪的幾何尺寸2.6主減速器圓弧齒螺旋錐齒輪的強(qiáng)度計(jì)算2.6.1單位齒長(zhǎng)上的圓周力P的作用是算出齒輪表面的耐磨性。P=[p]F（2—8按最大轉(zhuǎn)矩計(jì)算時(shí)：P=QUOTETemax·ig·103d1i0=0.377nrVmaxig6v=60π·d1000可知：I檔計(jì)算時(shí)P1=1089.36N/mm；最高檔計(jì)算時(shí)P6=1[P6]表2-2單位齒長(zhǎng)上的圓周力許用值[p]2.6.2齒輪的彎曲強(qiáng)度計(jì)算螺旋錐齒輪輪齒的計(jì)算彎曲應(yīng)力QUOTEσW（N/QUOTEmm2）為σW=2*10σWQUOTE=577.14MPaQUOTE＜700MPa,齒輪的許用彎曲應(yīng)力為700MPa，滿足強(qiáng)度要求。2.6.3齒輪的接觸強(qiáng)度計(jì)算圓錐齒輪齒面的計(jì)算接觸應(yīng)力QUOTE（MPa）為：δj2.7主減速器齒輪材料及熱處理客車(chē)驅(qū)動(dòng)橋主減速器工作非常多，工作時(shí)間長(zhǎng)，受到的力變化大使得齒輪容易磨損、斷裂等。圓錐齒輪的材料選用20CrMnTi。齒輪在熱處理及精加工后的磷化處理，或者鍍一層錫。對(duì)齒面進(jìn)行噴丸處理可能提高25%的壽命。2.8本章小結(jié)本章為主減速器的設(shè)計(jì)，通過(guò)YM6853城市客車(chē)的具體參數(shù)，完成主減速器的選擇，通過(guò)各種公式選擇主減速器齒數(shù)為13和81、齒輪計(jì)算載荷的Tj=12502.35N*m、從動(dòng)齒輪的平均計(jì)算轉(zhuǎn)矩Tjm=5113.07第3章差速器設(shè)計(jì)及半軸的設(shè)計(jì)差速器是使汽車(chē)在行駛時(shí)，不論是轉(zhuǎn)彎還是水平直行，兩邊的車(chē)輪轉(zhuǎn)速不同時(shí)，依舊維持著車(chē)輛行駛穩(wěn)定的裝置。它能通過(guò)車(chē)輪轉(zhuǎn)速不同產(chǎn)生的力矩，來(lái)使行星齒產(chǎn)生自轉(zhuǎn)來(lái)改變車(chē)輪的轉(zhuǎn)速，使汽車(chē)行駛穩(wěn)定的。本次設(shè)計(jì)云馬城市客車(chē)YM6853驅(qū)動(dòng)橋使用普通對(duì)稱(chēng)式。3.1差速器的結(jié)構(gòu)形式的選擇本次設(shè)計(jì)的是城市客車(chē)，城市客車(chē)大都行駛在城市公路的路段，城市路況平穩(wěn)，很少有崎嶇坎坷的路段，所以客車(chē)需要的條件有工作平穩(wěn)、結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、制造方便。普通對(duì)稱(chēng)式最為合適，符合經(jīng)濟(jì)效益和實(shí)際情況。圖3.1普通錐齒輪式差速器3.2普通對(duì)稱(chēng)式圓錐行星齒輪差速器的設(shè)計(jì)3.2.1行星齒輪數(shù)目的選擇客車(chē)一般采用四個(gè)行星齒輪，云馬城市客車(chē)YM6853采用的是四個(gè)行星齒輪。3.2.2行星齒輪球面半徑RB的確定球面半徑RBRBA0=（0.98—0.99）R可得A0=70mm3.2.3行星齒輪與半軸齒輪齒數(shù)的選擇行星齒輪的齒數(shù)Z1選擇11，Z1、ZZ2L+Z這里選用Z1=11，Z2=25，滿足上述要求。3.2.4壓力角α3.2.5圓錐齒輪模數(shù)及半軸齒輪節(jié)圓直徑求出行星齒輪和半軸齒輪的節(jié)錐角γ1、γ1=tan?1γ2=tan?1求得γ1=23.75°、γ2再根據(jù)下式求得大端模數(shù)mm=2?A0ZB=（0.25~0.3）A0B—齒寬，B=21mm.3.2.6行星齒輪安裝孔直徑Φ及其深度L的確定Φ=T0·1031.1·可以計(jì)算出取Φ=26.2mm,得L=28.8mm。表3-1差速器齒輪幾何尺寸3.3齒輪強(qiáng)度校核城市客車(chē)的差速器齒輪的彎曲應(yīng)力為：σW=2?10式中：T—差速器一個(gè)行星齒輪傳遞給半軸齒輪的轉(zhuǎn)矩，T=Tj·0.6n=1875帶入σW=2?103?T?K03.4差速器齒輪材料的選擇差速器齒輪用滲碳合金鋼制造，目前用于制造差速器錐齒輪的材料為20CrMnTi。改材料多用于汽車(chē)差速器的制造。3.5半軸的形式半軸在傳動(dòng)系中是用來(lái)傳遞扭矩。半軸有全浮式、3/4浮式和半浮式三種型式。半軸傳遞扭矩是它的首要任務(wù)。本文城市客車(chē)驅(qū)動(dòng)橋設(shè)計(jì)采用全浮式半軸進(jìn)行設(shè)計(jì)。全浮式半軸除傳遞扭矩外，其他力和力矩均由軸殼承受。全浮式半軸汽車(chē)半軸與輪轂結(jié)構(gòu)，軸承由鎖緊螺母予以鎖緊，并有一定的預(yù)緊。3.6全浮式半軸設(shè)計(jì)全浮式半軸軸徑可由下式初步進(jìn)行選?。篸≥3T*1030.196[τ](本設(shè)計(jì)采用40Cr等作為全浮式半軸的材料.扭轉(zhuǎn)屈服極限可達(dá)到784MPa左右。在保證安全系數(shù)在1.3-1.6范圍時(shí)，半軸扭轉(zhuǎn)許用應(yīng)力可取為[τ]=320-700MPa。計(jì)算時(shí)取[τ]=350Mpa半軸的計(jì)算轉(zhuǎn)矩可由下式求得：T=Tmax·ig·經(jīng)計(jì)算d≥56.69這里取d=58mm。3.7半軸的熱處理在半軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中，花鍵的齒數(shù)選擇六齒。材料選擇40Cr，淬火方式為感應(yīng)淬火，40Cr鋼經(jīng)過(guò)調(diào)質(zhì)處理后硬度提高，有良好的韌性，綜合機(jī)械性能好。3.8本章小結(jié)設(shè)計(jì)的城市客車(chē)的驅(qū)動(dòng)橋的差速器和半軸，差速器先選擇行星齒輪的數(shù)目、通過(guò)公式計(jì)算行星齒輪的各部分參數(shù)，最后列表表示，完成差速器的齒輪強(qiáng)度校核并確定差速器齒輪的材料。半軸的設(shè)計(jì)是確定選擇全浮式半軸及其尺寸，選擇六個(gè)齒的花鍵，采用感應(yīng)淬火。第4章驅(qū)動(dòng)橋殼的受力分析4.1驅(qū)動(dòng)橋殼型式的選擇本設(shè)計(jì)以云馬城市客車(chē)YM6853為基礎(chǔ)使用整體式驅(qū)動(dòng)橋殼，整體式驅(qū)動(dòng)橋殼的強(qiáng)度高，可以和從動(dòng)橋一起支撐車(chē)架上的各個(gè)部件。驅(qū)動(dòng)橋橋殼有上下橋殼、半軸套管、連接環(huán)和鋼板彈簧。這些也是CATIA建模部分我要完成的建模，將他們的建模組合起來(lái)完成驅(qū)動(dòng)橋橋殼的建模。4.2驅(qū)動(dòng)橋殼的受力分析驅(qū)動(dòng)橋橋殼受力主要是關(guān)于三個(gè)方面的情況。第一個(gè)在不平的路面上時(shí)，第二個(gè)是在客車(chē)用最大的牽引力行駛的時(shí)候還有汽車(chē)制動(dòng)的時(shí)候的情況，第三個(gè)是客車(chē)受到側(cè)向力的時(shí)候。當(dāng)這些情況下，驅(qū)動(dòng)橋橋殼都能完好，那么久可以認(rèn)為本次設(shè)計(jì)的驅(qū)動(dòng)橋橋殼是可靠的。4.2.1橋殼靜彎曲應(yīng)力計(jì)算客車(chē)停在水平面的時(shí)候，地面給輪胎的反力是G2/2,驅(qū)動(dòng)橋橋殼受到的力就是（G2/2-兩鋼板彈簧座之間的彎矩為：M=（G22?gw式中：G2——客車(chē)在水平面不動(dòng)時(shí)客車(chē)向下的力，Ggw——車(chē)輪的重力，計(jì)算時(shí)取gwB——后車(chē)輪輪距，B=1.74m；S——兩個(gè)鋼板彈簧的距離，設(shè)計(jì)時(shí)取S=0.9m?？梢缘肕=13171.2N·m圖4-1靜彎曲應(yīng)力計(jì)算簡(jiǎn)圖4.2.2在不平路面上沖擊載荷作用下橋殼的強(qiáng)度計(jì)算在客車(chē)行駛在不平的路面上的時(shí)候，驅(qū)動(dòng)橋橋殼受到了兩種力，一種是不動(dòng)的時(shí)候受到的力，另外一種是客車(chē)在高速行駛時(shí)受到?jīng)_擊力，這個(gè)時(shí)候驅(qū)動(dòng)橋橋殼在動(dòng)載荷下的彎曲應(yīng)力是：δwd=Kd式中：Kd——?jiǎng)虞d荷系數(shù)，城市客車(chē)的動(dòng)載荷取K客車(chē)在不平的路面上行駛時(shí)，受到垂向動(dòng)載荷。垂向動(dòng)載荷就取后橋滿載軸荷G2所以左右板簧座施加的載荷ZL、ZZZR=2.5G2式中：a—左邊鋼板彈簧座中心點(diǎn)到橋殼中心點(diǎn)的距離，a=0.45m；b—右邊鋼板彈簧座中心點(diǎn)到橋殼中心點(diǎn)的距離，b=0.45m；經(jīng)計(jì)算ZL=ZR4.2.3汽車(chē)以最大牽引力行駛時(shí)橋殼強(qiáng)度計(jì)算城市客車(chē)在用最大的牽引力行駛的時(shí)候，車(chē)輪受到的力有垂向反力和切向反力。地面對(duì)車(chē)輪的最大切向力是：Pmax=Temax?iTL?式中：Temax—發(fā)動(dòng)機(jī)最大扭矩，Temax=350N?m；iTL—傳動(dòng)系最低檔傳動(dòng)速比,ηlB—傳動(dòng)系的傳動(dòng)效率，計(jì)算時(shí)取ηrr—車(chē)輪滾動(dòng)半徑，r所以可知：Pmax=29938.58N。則左右輪各承受14969.29N的切向力。本文計(jì)算時(shí)認(rèn)為左右輪承載相同，在最大牽引力作用下，左右輪的垂向反力可由下式求得：ZL=ZR=G2m2式中：m2—載荷轉(zhuǎn)移系數(shù)，對(duì)于城市客車(chē)汽車(chē)而言，m2=1.1~1.3.本文取則Z1L=Z1R=4.2.4汽車(chē)緊急制動(dòng)時(shí)橋殼強(qiáng)度計(jì)算在客車(chē)制動(dòng)的時(shí)候，車(chē)輪受到的力是垂向反力還有地面對(duì)車(chē)輪的制動(dòng)力。設(shè)計(jì)地面對(duì)驅(qū)動(dòng)車(chē)橋左右車(chē)輪的垂向反作用力Z2L、ZZ2L=Z2R=G2m2式中：m2'—制動(dòng)時(shí)質(zhì)量轉(zhuǎn)移系數(shù)，對(duì)于載貨汽車(chē)經(jīng)計(jì)算Z2L=Z制動(dòng)時(shí)地面提供的切向反力可由下式求得：Z2=G2φ2式中：φ—地面附著系數(shù)，本文計(jì)算時(shí)取φ=0.8；經(jīng)計(jì)算Z2=25872N，則左右輪的切向反力為Z橋殼在鋼板彈簧的位置還受到了制動(dòng)力引起的轉(zhuǎn)矩T2：T2式中參數(shù)同上述，經(jīng)計(jì)算T2=9686.48對(duì)比4.2.3節(jié)和4.2.4節(jié)的計(jì)算結(jié)果，客車(chē)在最大牽引力的時(shí)候力是最大的。4.2.5汽車(chē)受最大側(cè)向力時(shí)橋殼的強(qiáng)度計(jì)算客車(chē)在轉(zhuǎn)彎的時(shí)候就會(huì)受到一個(gè)側(cè)向力，這時(shí)候地面就會(huì)給輪胎一個(gè)反向作用力，在這個(gè)側(cè)向力達(dá)到最大值的時(shí)候，客車(chē)的一個(gè)車(chē)輪就會(huì)離開(kāi)地面，力就全部作用在另一個(gè)車(chē)輪上面。對(duì)于全浮式，在橋殼兩端的半軸套管上，各裝著一對(duì)輪轂軸承，他們布置在車(chē)輪垂向反作用力作用線的兩側(cè)。其具體狀態(tài)如下：圖5—1橋殼兩端輪的受力分析根據(jù)一個(gè)車(chē)輪的受力平衡可以得出下式：S1L=rrS2L=rra+bYS1R=rrS1L=r式中：rrS1L、SY2l、Y2R——地面給左右車(chē)輪的側(cè)向反作用力，N；Y2lY2l=Z2l*φ1Y2R=Z2R*φ1Z2l、Z當(dāng)汽車(chē)向右側(cè)滑時(shí)，驅(qū)動(dòng)輪的左右輪支承反力可由下式求得：Z2l=G2（12Z2R=G2（12由式4-13和4-14可知，當(dāng)hgφ1/B=0.5時(shí)，Z2l=0；Z2R=G2；這時(shí)完全由一個(gè)車(chē)輪受力。就可以計(jì)算出客車(chē)側(cè)滑時(shí)的極限載荷，則Z2R=64680N。取φ14.3驅(qū)動(dòng)橋殼的材料的選擇本設(shè)計(jì)選用延展性較好的16Mn作為鋼板沖壓焊接式橋殼材料。16Mn是一種鋼材的材質(zhì)。它是低碳合金鋼（c<0.2%)，綜合性能好，低溫性能好，冷沖壓性能，焊接性能和可切削性能好。4.4本章小結(jié)采用鋼板沖焊式驅(qū)動(dòng)橋殼進(jìn)行設(shè)計(jì)，在三種典型的工況下證明汽車(chē)在各種行駛條件下是可靠的。首先是我們選擇在不平的道路上行駛的情況，然后選在最大牽引力的作用下的情況，還有制動(dòng)時(shí)候的情況，最后是受側(cè)向力的情況。并且確定了驅(qū)動(dòng)橋殼的材料。第5章驅(qū)動(dòng)橋的建模5.1驅(qū)動(dòng)橋橋殼的建模5.1.1驅(qū)動(dòng)橋各部件的建模本文使用CATIA中的零件設(shè)計(jì)模塊進(jìn)行橋殼各個(gè)零件的數(shù)模繪制。1、半軸管套的建模圖5-1半軸管套圖5-2半軸管套圓環(huán)部分草圖圖5-3半軸管套方環(huán)部分草圖圖5-4半軸管套圓環(huán)部分拉伸圖5-5多截面曲面圖5-6半軸管套曲面加厚曲面14mm完成半軸管套建模；2、鋼板彈簧座的建模圖5-7鋼板彈簧座圖5-8鋼板彈簧座草圖定義凸臺(tái)16mm；圖5-9鋼板彈簧座支架草圖通過(guò)鏡像、拉伸完成鋼板彈簧座建模；3、鏈接環(huán)的建模圖5-10鏈接環(huán)作內(nèi)徑340mm外徑424mm的圓并拉伸10mm完成建模；4、上橋殼的建模圖5-11上橋殼圖5-12上橋殼側(cè)面草圖圖5-13上橋殼正面草圖圖5-14上橋殼修剪圖1圖5-15上橋殼修剪圖2圖5-15上橋殼修剪圖3然后通過(guò)凹槽、鏡像等完成建模。5.1.2驅(qū)動(dòng)橋殼總成的裝配設(shè)計(jì)本設(shè)計(jì)用CATIA裝配模塊完成各零件的設(shè)計(jì)建模，考慮各零件的約束關(guān)系，完成單個(gè)建模后，再將產(chǎn)品合成整體。本文城市客車(chē)橋殼設(shè)計(jì)的時(shí)候主要使用的約束工具欄和移動(dòng)工具欄。用約束工具欄定義接觸約束、角度約束、同軸約束、固聯(lián)約束等。使用移動(dòng)命令可以快速的實(shí)現(xiàn)零部件的旋轉(zhuǎn)平移。圖5-16驅(qū)動(dòng)橋殼裝配總圖圖5-17驅(qū)動(dòng)橋殼裝配總圖爆炸圖

5.2驅(qū)動(dòng)橋半軸的建模驅(qū)動(dòng)橋半軸建模需要在CATIA草圖上根據(jù)各參數(shù)畫(huà)出半軸的草圖，將草圖旋轉(zhuǎn)得到半軸模型，在半軸模型上進(jìn)行倒角、打孔、挖花鍵槽完成驅(qū)動(dòng)橋半軸的最終建模。圖5-18驅(qū)動(dòng)橋半軸的建模圖5-19半軸的參數(shù)圖5-20半軸大斷面的孔的創(chuàng)建

5.3主減速器螺旋錐齒輪的建模圖5-21螺旋錐齒輪三維圖的等軸側(cè)視圖圖5-22螺旋錐齒輪三維圖的上視圖5.4差速器行星齒輪的建模圖5-23差速器行星齒輪圖5-24行星齒輪草圖圖5-25行星齒輪齒的建模5.5本章小結(jié)本章運(yùn)用CATIA軟件完成城市客車(chē)驅(qū)動(dòng)橋的設(shè)計(jì)和裝配，運(yùn)用前面得出的數(shù)據(jù)，利用截圖詳細(xì)闡述了驅(qū)動(dòng)橋各部分的設(shè)計(jì)過(guò)程，具體數(shù)值，將驅(qū)動(dòng)橋各部件完美地展現(xiàn)出來(lái)。

第6章基于ANSYSWorkbench的有限元分析6.1ANSYS分析流程ANSYS分析流程如圖（1—6）：圖6-1有限元分析流程6.2驅(qū)動(dòng)橋橋殼的有限元分析6.2.1創(chuàng)建分析項(xiàng)目本文主要進(jìn)行城市客車(chē)車(chē)橋殼結(jié)構(gòu)有限元分析與優(yōu)化設(shè)計(jì)。要?jiǎng)?chuàng)建分析系統(tǒng)，展開(kāi)工具箱中的“標(biāo)準(zhǔn)分析”文件夾，然后將分析類(lèi)型對(duì)象“template”拖到項(xiàng)目原理圖上。分析系統(tǒng)顯示為單元的垂直陣列（示意圖），其中每個(gè)單元表示分析系統(tǒng)的一個(gè)組件。通過(guò)右鍵單擊單元格并選擇編輯選項(xiàng)來(lái)尋址每個(gè)單元格。要?jiǎng)?chuàng)建包含要添加到現(xiàn)有系統(tǒng)中的數(shù)據(jù)傳輸?shù)姆治鱿到y(tǒng)，請(qǐng)將表示上游分析的對(duì)象模板直接拖動(dòng)到現(xiàn)有系統(tǒng)原理圖上，這樣紅色的框?qū)鼑鷮⒃谙到y(tǒng)之間共享數(shù)據(jù)的單元格。上鍵單擊后，將顯示兩個(gè)示意圖，其中包括一個(gè)互連鏈接和一個(gè)關(guān)于哪些單元共享數(shù)據(jù)的數(shù)字名稱(chēng)。本文在ANSYSWorkbench工作區(qū)中選擇StaticStructural，然后拖至Projectschematic區(qū)域中，完成分析項(xiàng)目的創(chuàng)建。圖6-2項(xiàng)目原理圖本文分析時(shí)取橋殼尾段進(jìn)行分析，其分析方法與工況均與整車(chē)分析相同，由于分析量減小，這樣可以得到令人滿意的網(wǎng)格，從而可獲得令人滿意的分析結(jié)果。6.2.2模型材料的定義ANSYS擁有材料屬性定義功能。驅(qū)動(dòng)橋橋殼材料16Mn。其基本屬性詳見(jiàn)下表6-1。表6-1StructuralSteel材料屬性參數(shù)名稱(chēng)數(shù)值楊氏模量（N/㎡）2.12X10泊松比0.30密度（Kg/m37850在Projectschematic雙擊A2欄的EngineeringData處雙擊，進(jìn)入工程數(shù)據(jù)管理模塊?？瞻滋幱益I選擇EngineeringDataSourcse切換至EngineeringDataSourcse選項(xiàng)欄，在選項(xiàng)欄中選擇Generalmaterials，然后在彈出的outlineofGeneralmaterials窗口B列單擊“+”號(hào)，完成材料屬性的定義。6.2.3幾何模型的導(dǎo)入模型導(dǎo)入前，需對(duì)模型進(jìn)行簡(jiǎn)化處理。模型簡(jiǎn)化的主要目的是提高計(jì)算速度和精度.本文在導(dǎo)入ANSYS前使用相關(guān)三維軟件對(duì)模型進(jìn)行了簡(jiǎn)化。將零部件的非關(guān)鍵位置的小孔和槽刪去，用圓孔代替螺紋孔，用直角代替圓角及倒角。本文將薄板零部件、梁等零部件提取外表面完成簡(jiǎn)化模型。 本文將幾何模型保存為.stp格式。在項(xiàng)目欄Geometry處右鍵選擇ImportGeometry然后單擊Browse，選擇幾何模型的.stp文件。圖6-3幾何文件的導(dǎo)入然后在項(xiàng)目欄Geometry處右鍵，彈出對(duì)話框處左鍵單擊EditGeometryinDesignmodeler進(jìn)入DesignModeler模塊。在DesignModeler模塊中須要進(jìn)行單位定義，本文選擇長(zhǎng)度單位為mm，角度單位為度。單擊Generate命令，生成幾何模型。隨即完成了幾何模型的導(dǎo)入工作。圖6-4橋殼導(dǎo)入ANSYS模型6.2.4連接關(guān)系定義本文設(shè)計(jì)的橋殼以焊接方式連接。AYSYS中可用接觸關(guān)系來(lái)簡(jiǎn)化實(shí)際的焊接關(guān)系。在模型樹(shù)connection處右鍵插入contact，然后右鍵插入manualcontactregion，將邊線定義為contactbodies，將面定義為targetbodies。接觸類(lèi)型選擇接觸綁定（bonded），符合焊縫連接的物理屬性。6.2.5有限元模型的網(wǎng)格劃分模型導(dǎo)入后，返回Projectschematic，雙擊A4欄的model，進(jìn)入mechanical模塊，進(jìn)行橋殼網(wǎng)格劃分。選擇物理參考（physicalpreference）為機(jī)械（mechanical）。ANSYS按網(wǎng)格劃分方法可分為：自動(dòng)劃分法、掃描劃分法、多區(qū)域劃分法。將網(wǎng)格劃分為六面體網(wǎng)格。本文采用六面體網(wǎng)格劃分方式。全局網(wǎng)格單元大小為10mm；網(wǎng)格劃分后詳見(jiàn)下圖。圖6-5橋殼總成網(wǎng)格劃分圖6-6網(wǎng)格質(zhì)量6.2.5靜態(tài)工況的計(jì)算由第四章可知本文對(duì)車(chē)橋殼進(jìn)行靜態(tài)強(qiáng)度分析，分析時(shí)考慮：不平路面上、最大牽引力或者制動(dòng)時(shí)、最大側(cè)向力的三種工況。6.2.6不平路面上沖擊載荷工況計(jì)算當(dāng)汽車(chē)高速行駛于不平路面上時(shí)，橋殼除承受在靜載荷狀態(tài)下的那部分載荷外，還承受附加的沖擊載荷由4.2.2節(jié)可知右邊鋼板彈簧座上的載荷為ZL=ZR=106575N。分析時(shí)限制左右軸管全部自由度。在鋼板彈簧座處施加圖6-7不平路面的沖擊載荷工況邊界條件由圖（6-8）可知，橋殼在不平路面上工況下的應(yīng)力為137.07Mpa。第四強(qiáng)度理論認(rèn)為：引起材料屈服主要因素是畸變能，而且，不論材料處于何種應(yīng)力狀態(tài)，只要畸變能密度達(dá)到材料單向拉伸屈服時(shí)的畸變能密度，即材料發(fā)生屈服。第四強(qiáng)度理論的強(qiáng)度條件為：12（σ1-查16Mn規(guī)格表可知，橋殼材料的屈服強(qiáng)度為345MPa，彎曲工況下的應(yīng)力小于屈服強(qiáng)度，滿足強(qiáng)度要求。查總變形量圖（TotalDeformation）可知橋殼最大變形量為0.18mm。變形量較小，滿足要求。圖6-8不平路面上沖擊載荷工況的等效應(yīng)力仿真結(jié)果圖6-9不平路面上沖擊載荷工況的應(yīng)力仿真結(jié)果6.2.7最大牽引力工況計(jì)算對(duì)比4.2.3節(jié)和4.2.4節(jié)的計(jì)算結(jié)果，取汽車(chē)以最大牽引力行駛時(shí)的切向力為計(jì)算結(jié)果為最大切向力工況計(jì)算載荷。在進(jìn)行汽車(chē)以最大牽引力行駛時(shí)橋殼強(qiáng)度計(jì)算計(jì)算時(shí)忽略汽車(chē)側(cè)向力。此時(shí)作用在左右驅(qū)動(dòng)輪上除有垂向反力外，還有切向反力。在板簧坐處施加Z1L=Z1R=19075N的垂向力，在板簧座處施加；P1=P2=29938.58/2=14969.29N圖6-10最大牽引力工況邊界條件由圖（6—11）可以看出，最大應(yīng)力出現(xiàn)在半軸套管處，這與實(shí)際情況相吻合。最大牽引力工況工況最大應(yīng)力為33.72MPa。小于材料屈服強(qiáng)度σs=345MPa圖6-11最大牽引力工況的等效應(yīng)力仿真結(jié)果圖6-12最大牽引力工況的最大位移仿真結(jié)果有圖6-12可以看出橋殼在最大牽引力工況下的最大變形發(fā)生在橋殼中段，最大變形量為0.0524mm。說(shuō)明橋殼具有足夠剛度即剛度也滿足強(qiáng)度要求。6.2.8最大側(cè)向力工況計(jì)算當(dāng)車(chē)輛滿載、高速轉(zhuǎn)彎時(shí)，則會(huì)產(chǎn)生一個(gè)相當(dāng)大的且作用于汽車(chē)質(zhì)心處的離心力。汽車(chē)也會(huì)由于其他原因而承受側(cè)向力。當(dāng)汽車(chē)所承受的側(cè)向力達(dá)到地面給輪胎的側(cè)向反作用力的最大值即側(cè)向附著力時(shí)，則汽車(chē)處于臨界狀態(tài)，此時(shí)沒(méi)有縱向力。此時(shí)一個(gè)車(chē)輪離開(kāi)地面，后橋垂直載荷全部作用在另一面車(chē)輪上，其危險(xiǎn)斷面在輪轂軸承附近。對(duì)于全浮式，在橋殼兩端的半軸套管上，各裝著一對(duì)輪轂軸承，他們布置在車(chē)輪垂向反作用力作用線的兩側(cè)。由4.2.5可知：此時(shí)為側(cè)Z2R=64680N；則Y2R=51744N。載荷均有右側(cè)車(chē)輪承擔(dān)，左側(cè)車(chē)輪Z2l，圖6-13最大側(cè)向力工況邊界條件由圖（6-13）可以看出，最大應(yīng)力為92.58MPa。遠(yuǎn)小于材料屈服強(qiáng)度σs=345MPa。滿足強(qiáng)度要求。有圖（6-14圖6-14最大側(cè)向力工況的最大位移仿真結(jié)果圖6-15最大側(cè)向力工況的最大位移仿真結(jié)果6.3驅(qū)動(dòng)橋差速器行星齒輪的有限元分析6.3.1模型材料的定義ANSYS擁有材料屬性定義功能。驅(qū)動(dòng)橋橋殼材料20CrMn。其基本屬性詳見(jiàn)下表6-2。表6-2StructuralSteel材料屬性參數(shù)名稱(chēng)數(shù)值楊氏模量（N/㎡）2.07X10泊松比0.25密度（Kg/m37800在Projectschematic雙擊A2欄的EngineeringData處雙擊，進(jìn)入工程數(shù)據(jù)管理模塊?？瞻滋幱益I選擇EngineeringDataSourcse切換至EngineeringDataSourcse選項(xiàng)欄，在選項(xiàng)欄中選擇Generalmaterials，然后在彈出的outlineofGeneralmaterials窗口B列單擊“+”號(hào)，完成材料屬性的定義。6.3.2幾何模型的導(dǎo)入模型導(dǎo)入前，需對(duì)模型進(jìn)行簡(jiǎn)化處理。模型簡(jiǎn)化的主要目的是提高計(jì)算速度和精度.本文在導(dǎo)入ANSYS前使用相關(guān)三維軟件對(duì)模型進(jìn)行了簡(jiǎn)化。 本文將幾何模型保存為.stp格式。在項(xiàng)目欄Geometry處右鍵選擇ImportGeometry然后單擊Browse，選擇幾何模型的.stp文件。圖6-16幾何文件的導(dǎo)入然后在項(xiàng)目欄Geometry處右鍵，彈出對(duì)話框處左鍵單擊EditGeometryinDesignmodeler進(jìn)入DesignModeler模塊。在DesignModeler模塊中須要進(jìn)行單位定義，本文選擇長(zhǎng)度單位為mm，角度單位為度。單擊Generate命令，生成幾何模型。隨即完成了幾何模型的導(dǎo)入工作。6.3.3有限元模型的網(wǎng)格劃分模型導(dǎo)入后，返回Projectschematic，雙擊A4欄的model，進(jìn)入mechanical模塊，進(jìn)行橋殼網(wǎng)格劃分。選擇物理參考（physicalpreference）為機(jī)械（mechanical）。ANSYS按網(wǎng)格劃分方法可分為：自動(dòng)劃分法、掃描劃分法、多區(qū)域劃分法。將網(wǎng)格劃分為六面體網(wǎng)格。如圖6-17所示。網(wǎng)格質(zhì)量合格。圖6-17行星齒輪網(wǎng)格劃分圖6-18行星齒輪網(wǎng)格質(zhì)量6.3.4差速器行星齒輪的ANSYS分析本次分析的是汽車(chē)直行時(shí)驅(qū)動(dòng)橋差速器的行星齒輪不自轉(zhuǎn)，行星齒輪只受到支承的壓力和半軸齒輪的轉(zhuǎn)矩。在齒輪出施加一個(gè)1875.35N·m的扭矩，在錐齒輪的尾端施加一個(gè)固定約束。圖6-19行星齒輪的約束驅(qū)動(dòng)橋差速器受到的最大彎曲應(yīng)力遠(yuǎn)小于許用彎曲應(yīng)力980MPa，滿足設(shè)計(jì)要求。6.8本章小結(jié)本章是利用ANSYS分析計(jì)算在前面驅(qū)動(dòng)橋橋殼和差速器行星齒輪的計(jì)算數(shù)據(jù)，觀察是否滿足設(shè)計(jì)條件。將CATIA的簡(jiǎn)化模型導(dǎo)入ANSYS并劃分網(wǎng)格，計(jì)算不平路面上、最大牽引力以及最大側(cè)向力時(shí)的工況，分析橋殼、齒輪強(qiáng)度是否滿足條件。

第7章經(jīng)濟(jì)性分析報(bào)告7.1項(xiàng)目概述本項(xiàng)目通過(guò)分析城市客車(chē)驅(qū)動(dòng)橋的主要參數(shù)和工作原理，獨(dú)立計(jì)算出驅(qū)動(dòng)橋的基本結(jié)構(gòu)尺寸，并且使用CATIA軟件完成了汽車(chē)橋殼的建模裝配，然后再將CATIA的驅(qū)動(dòng)橋橋殼的簡(jiǎn)化模型導(dǎo)進(jìn)ANSYS軟件，對(duì)橋殼進(jìn)行強(qiáng)度校核和運(yùn)動(dòng)仿真，并提出了相關(guān)的改進(jìn)措施，對(duì)整個(gè)設(shè)計(jì)流程進(jìn)行一定程度的優(yōu)化。7.2市場(chǎng)分析根據(jù)中國(guó)產(chǎn)業(yè)調(diào)研網(wǎng)發(fā)布的2019-2025年中國(guó)汽車(chē)驅(qū)動(dòng)橋行業(yè)發(fā)展研究分析與預(yù)測(cè)報(bào)告顯示，2019年1-9月我國(guó)汽車(chē)銷(xiāo)售量已經(jīng)突破2200萬(wàn)輛，相比去年同比增長(zhǎng)13.8%。2021年1月13日中國(guó)汽車(chē)協(xié)會(huì)發(fā)布了2020年全國(guó)汽車(chē)銷(xiāo)售數(shù)據(jù)，由于收到疫情影響，2020年全國(guó)汽車(chē)銷(xiāo)售量為2532.1萬(wàn)輛，同比下降1.9%。近年來(lái)，新能源客車(chē)開(kāi)始肉眼可見(jiàn)地遍布于各個(gè)城市，成為客車(chē)市場(chǎng)的主要發(fā)展方向?！把a(bǔ)貼退坡”“雙積分”等政策影響下，車(chē)企面對(duì)著較大的挑戰(zhàn)，促進(jìn)了新能源汽車(chē)的發(fā)展。所以我認(rèn)為電驅(qū)動(dòng)橋的發(fā)展以成為一大趨勢(shì)，我這次設(shè)計(jì)的客車(chē)驅(qū)動(dòng)橋不具備市場(chǎng)發(fā)展?jié)摿Α?.3項(xiàng)目經(jīng)濟(jì)可行性分析本項(xiàng)目作為畢業(yè)設(shè)計(jì)的成果，主要圍繞驅(qū)動(dòng)橋的設(shè)計(jì)方面展開(kāi)，通過(guò)查找的資料展開(kāi)設(shè)計(jì)，實(shí)現(xiàn)過(guò)程中沒(méi)有用到任何經(jīng)費(fèi)，相關(guān)成本較低。項(xiàng)目成本主要在于與設(shè)計(jì)相關(guān)的軟件費(fèi)用以及人力成本。正版的ANSYS企業(yè)版軟件費(fèi)用接近100萬(wàn)，配置基礎(chǔ)模塊的正版CATIA企業(yè)版軟件的價(jià)格大概為20萬(wàn)、配置全套模塊的正版CATIA企業(yè)版軟件價(jià)格可以達(dá)到幾百萬(wàn)元，再加上額外的人工成本的話項(xiàng)目總體開(kāi)發(fā)成本在200-300萬(wàn)元左右。這個(gè)成本對(duì)于汽車(chē)差速器設(shè)計(jì)行業(yè)來(lái)說(shuō)屬于比較低的門(mén)檻，在經(jīng)濟(jì)方面具有很高的可行性。7.4項(xiàng)目技術(shù)可行性分析本項(xiàng)目在分析驅(qū)動(dòng)橋主要參數(shù)和工作原理的基礎(chǔ)上，計(jì)算其基本結(jié)構(gòu)尺寸，使用CATIA軟件完成橋殼的三維設(shè)計(jì)，使用ANSYS軟件完成主要零部件的強(qiáng)度校核與整體運(yùn)動(dòng)仿真。利用CATIA軟件可以很方便地完成對(duì)各種汽車(chē)零件的三維設(shè)計(jì)并給出相應(yīng)的三維繪圖。使用ANSYS完成強(qiáng)度校核和運(yùn)動(dòng)仿真是業(yè)界常用的方法之一，具有很成熟的技術(shù)規(guī)范。綜上所述，借助CATIA和ANSYS軟件完成錐齒輪差速器的設(shè)計(jì)與仿真在技術(shù)方面具有很高的可行性。7.5項(xiàng)目效益分析7.5.1經(jīng)濟(jì)效益分析我國(guó)經(jīng)濟(jì)水平不斷提高，汽車(chē)的價(jià)格也逐漸降低，更多的家庭有能力去購(gòu)買(mǎi)汽車(chē)。本設(shè)計(jì)的城市客車(chē)驅(qū)動(dòng)橋，行駛更加平穩(wěn)，乘客的乘坐感更加舒適，現(xiàn)在都提倡環(huán)保出行，大家也愿意去乘坐公交車(chē)，城市客車(chē)遍布于城市的每個(gè)角落，居民們出行也更加方便，熱衷于乘坐大巴旅游，這時(shí)候一輛行駛更加舒適，污染幾不可聞的城市客車(chē)，會(huì)讓大家更加依賴(lài)。居民開(kāi)始在外奔走，城市客車(chē)往往就是第一的選擇，城市客車(chē)越多，人員流通率就越大，就會(huì)加快帶動(dòng)社會(huì)經(jīng)濟(jì)的發(fā)展，人民的生活水平提高，國(guó)家就會(huì)越發(fā)強(qiáng)大，帶來(lái)更多的發(fā)展，形成一個(gè)良好的循環(huán)，這就是一個(gè)好的城市客車(chē)驅(qū)動(dòng)橋所帶來(lái)的經(jīng)濟(jì)效益7.5.2社會(huì)效益分析我國(guó)社會(huì)發(fā)展穩(wěn)定，車(chē)輛也越發(fā)的普及開(kāi)來(lái)，本設(shè)計(jì)驅(qū)動(dòng)橋行駛更加平穩(wěn)，減少了污染物的排放，推動(dòng)了社會(huì)經(jīng)濟(jì)發(fā)展，提高了居民們的生活水平，會(huì)讓中國(guó)人民更加熱生活，國(guó)家會(huì)加大對(duì)城市客車(chē)的發(fā)展，將城市客車(chē)驅(qū)動(dòng)橋發(fā)展研發(fā)到新的階段。如今疫情漸漸平息，人們又開(kāi)始活躍了起來(lái)，由前兩年的疫情帶來(lái)的社會(huì)經(jīng)濟(jì)蕭條期開(kāi)始慢慢過(guò)去了，感謝偉大的祖國(guó)母親。城市客車(chē)遍布于市區(qū)，給人們帶來(lái)便捷，讓腿腳不便的老人也可以獨(dú)自去探望幾公里外的親人，并且不收取分毫，讓老人家在城市客車(chē)上乘坐舒適就是最好的驅(qū)動(dòng)橋。7.6項(xiàng)目風(fēng)險(xiǎn)評(píng)估本設(shè)計(jì)是以YM6853客車(chē)為基礎(chǔ)的，屬于129批次的城市客車(chē)，該客車(chē)批次已被撤銷(xiāo)，應(yīng)該是跟不上現(xiàn)如今的客車(chē)發(fā)展趨勢(shì)了，項(xiàng)目風(fēng)險(xiǎn)不大，但收益不高，不建議投資，目前各城市都開(kāi)始使用電驅(qū)動(dòng)橋的城市客車(chē)了，我猜測(cè)這將成為今后城市客車(chē)發(fā)展的大趨勢(shì)。第8章總結(jié)與展望畢業(yè)設(shè)計(jì)已經(jīng)快要完成了，在這里對(duì)本次的畢業(yè)設(shè)計(jì)進(jìn)行總結(jié)。本次設(shè)計(jì)的內(nèi)容是城市客車(chē)驅(qū)動(dòng)橋，這次設(shè)計(jì)是對(duì)以前學(xué)過(guò)知識(shí)點(diǎn)的總結(jié)。關(guān)于本次設(shè)計(jì)的驅(qū)動(dòng)橋，從拿到題目就開(kāi)始思考，什么是城市客車(chē)，有那些范圍，需要做的什么工作，驅(qū)動(dòng)橋設(shè)計(jì)難不難，我需要用到什么軟件。但真正開(kāi)始的時(shí)候才發(fā)現(xiàn)，我所要做的工作開(kāi)題報(bào)告里就已經(jīng)闡述好了，按照流程，克服一個(gè)個(gè)的難題，詢(xún)問(wèn)老師還有同學(xué)，完成設(shè)計(jì)報(bào)告。我選擇的是以云馬城市客車(chē)YM6853的驅(qū)動(dòng)橋?yàn)閰⒖紝?duì)象，計(jì)算以該城市客車(chē)的參數(shù)完成驅(qū)動(dòng)橋的各組成部分的設(shè)計(jì)，當(dāng)數(shù)據(jù)都完成后，開(kāi)始根據(jù)數(shù)據(jù)建立CATIA模型，并用AN