1 護(hù)岸工程胸墻模板設(shè)計書 司二號船塢護(hù) 岸工程胸墻分為鋼筋混凝土胸墻和素混凝土胸墻兩種 ，均呈“ L”型布置 。 鋼筋混凝土胸墻共計 62 段， 均以沉箱作為基礎(chǔ)，結(jié)構(gòu)形式為 種，其中 21 段， 29段， 11 段， 1 段，胸墻的標(biāo)準(zhǔn)長度為 18200標(biāo)準(zhǔn)長度段有 59 段，非標(biāo)準(zhǔn)長度段有 3 段 ；素混凝土胸墻 91 段 ，均為斜坡式塊石作為基礎(chǔ)，結(jié)構(gòu)形式為 種，其中 67 段， 24段，胸墻的標(biāo)準(zhǔn)長度為 10000準(zhǔn)長度段有 88 段， 非 標(biāo)準(zhǔn)長度段有 3段 。 南斜坡堤和南 直立堤 部位的胸墻 總長度為 232+頂部標(biāo)高為 +斜坡堤 24 段 胸墻采用素混凝土結(jié)構(gòu)，南 直立堤 49 段 采用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)；東 直立堤 、東 斜坡堤 和北 斜坡堤 胸墻的 頂部標(biāo)高為 + +種 ，東直立堤 胸墻采用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)， 其中有 2 段頂標(biāo)高為 + 11 段頂標(biāo)高為 +東 斜坡堤 39 段 和北 斜坡堤 28 段 胸墻采用素混凝土結(jié)構(gòu) ，頂標(biāo)高為 + 各段胸 墻的長度、標(biāo)高、混凝土量以及坐落部位詳細(xì)見下表： 渤船重工二號船塢護(hù)岸工程胸墻分列表 序號 胸墻 形式 坐落 部位 長度 (數(shù)量 (段 ) 頂標(biāo)高 (m) 底寬 (m) 混凝土 (立方 /段 ) 備注 2 1 直立堤 8175 1 +18200 20 +2 直立堤 8200 27 +東直立堤 8200 2 +3 直立堤 8200 10 +18175 1 +4 直立堤 8025 1 +5 東斜坡堤 10000 38 +東斜坡堤 5478 1 +北斜坡堤 10000 27 +北斜坡堤 6440 1 +6 斜坡堤 10000 23 +南斜坡堤 1520 1 +匯總 渤船重工二號船塢護(hù)岸工程單段胸墻混凝土澆注量表 序號 胸墻 形式 分層標(biāo)高 (m) 長度 (m) 頂段混凝土量(底段混凝土量 (數(shù)量 備注 1 1 段 2 9 段 3 1 段 4 7 段 5 4 段 藝 3 胸墻擬定施工工期為 2008 年 3 月 27 日 7 月 19 日 ，總計 115日歷天； 鑒于混凝土拌和站與澆注地點的距離，混凝土采用混凝土攪拌車進(jìn)行運輸 ； 采用普通反鏟下灰，人工使用插入式振搗棒進(jìn)行振搗。 胸墻采用分層、跳檔施工，分層的標(biāo)高均為 +段的長度 為：獨立段長度為 18200檔段長度不小于18200施工段長度為 10000 施工順序： 先施工東斜坡堤 南斜坡堤 再 按照沉箱的安裝順序施工 后施工 板使用 板進(jìn)行改制。 凝土拌和設(shè)備 現(xiàn)有混凝土拌和站設(shè)置 2 臺 雙臥軸 強(qiáng)制式自落攪拌機(jī)，攪拌機(jī)型號為 一臺 ，即出料斗容為 2 1 拌和機(jī)主要性能指標(biāo)為： ： 進(jìn)料容量 1600L， 出料容量 1000L， 理論生產(chǎn)率 60m3/h ： 進(jìn)料容量 1200L， 出料容量 750L，理論 生產(chǎn)率 30m3/h 依據(jù)現(xiàn)場的施工情況，工作時間利用系數(shù)按照 行考慮，拌和機(jī)的實際生產(chǎn)能力為 為 33m3/h， 為 16.5 m3/h，拌和站的實際生產(chǎn)能力為 33+9.5 m3/h。 凝土入模 混凝土采用反鏟入模工藝施工， 300 型反鏟標(biāo)準(zhǔn)斗容為 1.3 照 反鏟自接混凝土開始到將混凝土入模后需要的 4 平均 時間大致 為 3 分鐘，每小時平均輸送混凝土 量 (入模量 )為 h。 凝土運輸 混凝土運輸采用車容量為 6 混凝土運輸車，自拌和站到 燈塔山下棧橋距離是 3200m ， 距離直立護(hù)岸沉箱轉(zhuǎn)點的 距離是3200+266+232+ 3200+600+277+387+ 單程 最大 距離 行計算 ； 運輸車輛的速度取 30km/h；運輸車輛裝料、停歇、沖洗等時間按照 25+15+10=50 分鐘考慮 。 采用公式 N=60*L/v+t) /60算需 要混凝土運輸車輛為： =*（ 60*+50） /60*6 =7 臺 際工作擬定 為保證業(yè)主工期，日澆注混凝土量按照 2 個底段 +1 個頂段進(jìn)行最大化考慮，即混凝土量為 )+ )+ )=。 人工和機(jī)械的配備按照兩個施工點進(jìn)行考慮，5.1 m3/h，混凝土入模需要的時間為 時； 混凝土攪拌的時間為： 時 t= 不能滿足要求； 內(nèi)拉間距按照 900行驗算，跨中部分撓度如下： 5) q 384=(5300/900)2)*004/(384*05*04) =容許撓度 t=l/500=900/500= 16 故 拉 桿拉力 F=03N，可滿足施工要求； 簡化成懸臂簡支梁進(jìn)行計算； 303*1003/(3*05*04) =許撓度 t=l/500=100/500=故 t=能滿足要求； 栓 抗剪 驗算 A 底段前片 (， 高 ) 橫 桁架重量： 4 榀 * =桁架重量： 17 榀 * =連桿重量： 17 對 *2* =縱肋重量： 板重量： 底段前片模板重量： 0N/箱上 每個螺栓承受力 F=4=2954N； B頂段前片 (取 ) 橫桁架重量： 8 榀 * =桁架重量： 17 榀 * =連桿重量： 17 對 *2* =縱 肋重量： 板重量： 24 底段前片模板重量： 0N/最不利情況進(jìn)行驗算，底段預(yù)留 栓孔間距為 600底段上每個螺栓承受力 F=7=6073N； 單個螺栓的抗剪承載力值： r2* =2*12*120/4=13565N； (材抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 20N/073N 3565N，故預(yù)埋 栓進(jìn)行模板固定能夠滿足施工要求； 栓抗拉驗算 螺栓抗拉主要體現(xiàn)在模板桁架抱角螺栓和模板頂口的支拉桿上面，兩個部位均需要進(jìn)行驗算。 單個螺栓抗拉強(qiáng)度設(shè)計值 材的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值 205 N/ 由表查的 栓的有效截面積 561 353 個抗拉螺栓的承載力設(shè)計值 c*出： 栓的承載力 16*205=105780N; 栓的承載力 53*205=72365N; 澆注混凝土 對螺栓 產(chǎn)生 的 拉力： F=700*600=64860N； 模板在傾倒趨勢下 對螺栓產(chǎn)生的 拉力： F=6073N； 栓承受拉力為： 64860+6073=70933N 2365N，可滿足要求； 栓主要承受混凝土澆注過程中產(chǎn)生的對模板的壓力，即為64680N 05780N，可滿足要求。 25 拉桿抗 拉 驗算 A 底段頂口支拉桿 強(qiáng)度驗算 支拉桿長度 l=2843板自重約 拉桿間距 900 假設(shè)模板自重荷載 傾倒趨勢時 全部作用在支拉桿上進(jìn)行計算。 支拉桿承受 模板自重 N= 澆注混凝土側(cè)壓力： P=000*2138=519534N； 每個支拉桿承受最大拉力 F=(19534)/15=37393N； 支拉桿受壓強(qiáng)度計算公式 =N/A 得出構(gòu)件最小凈截面面積： A=N/ =37393/215=174 支拉桿兩端使用螺栓進(jìn)行連接和固定， 由計算結(jié)果得知螺栓 最小直徑為 15采用 8 和直徑 24栓配合制作支拉桿能滿足要求。 B頂段頂口支拉桿強(qiáng)度驗算 支拉桿長度 l=1500板自重約 拉桿間距 900 假設(shè)模板自重荷載傾倒趨勢時全部作用在支拉桿上進(jìn)行計算。 支拉桿承受 模板自重 N= 支拉桿受壓強(qiáng)度計算公式 =N/A 得出構(gòu)件最小凈截面面積： A=N/ =(19534)/15/215=193 支拉桿兩端使用螺栓進(jìn)行連接和固定，由計算結(jié)果得知螺栓最小直徑為 16采用 8 和直徑 24栓配合制作支拉桿能滿足要求。 板連接驗算 縱肋焊縫 26 50*5 的肢厚為 5板的厚度為 5 焊腳最大尺寸： t 即 5 焊腳最小尺寸： 即 1/2=4 為保證焊接質(zhì)量，使用小焊條滿焊全厚度； 口支拉桿焊縫 頂口支拉桿的最大承載力 4860N； 角焊縫的有效高度 小焊腳尺寸 焊縫抗剪 40 N/公式 N/( 出焊縫長度計算公式： N/(64860/(5*140)=93 故頂口支拉桿焊接 絲的時候采用雙面焊接，每邊焊縫長度為100 角節(jié)點板焊縫 承載力 焊縫有效 高度 小焊腳尺寸 焊縫抗剪 40 N/縫長度 *(80+50+50)=360 焊縫最大承載力 N *360*140=252000N； 段 U 型拉桿 最小焊腳尺寸 焊縫有效高度 拉杠主要承受混凝土澆注產(chǎn)生的側(cè)壓力 N=4860N； 焊縫長度 N/(64860/(5*140)=93 故 U 型拉桿焊接時候采用雙面焊接，單面焊接長度不得小于 47保證構(gòu)件安全，該部位的采用 雙面焊接，單邊焊縫長度不得小于 80 段模板底口內(nèi)拉桿 27 拉桿承受拉力 F=03N； 焊縫有效高度 焊縫長度 N/(03/(5*140)=73 故模板支立施工時內(nèi)拉桿與預(yù)埋鐵件的焊縫長度不得小于 100 架桿件焊縫 依據(jù)單榀桁架的計算結(jié)果，取 45090載力 ； 焊縫有效高度 焊縫長度 N/(45090/(5*140)=65 （是否應(yīng)按照水平桁架和豎直桁架區(qū)分開 來） 板整體穩(wěn)定性驗算 垂直于模板表面上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值用公式 k= s 600 計算。 風(fēng)荷載體型系數(shù) s=壓高度變化系數(shù) z=速按照 6 級風(fēng)速取值 s； 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 k=600= 模板自穩(wěn)角按照公式 P+(/2 K k 計算。 抗傾倒系數(shù) K=板自重 9* P+(/2 K k */(2* 故 當(dāng)模板的豎直面于垂直面之間的夾角大于 （模板頂口位移量為736的時候即可傾倒。 板整體 拼裝后 防傾拉桿 A防傾拉桿間距驗算 前片模板自重： 28 前片模板自重： 混凝土重量： (9*24=N； 鋼筋自重： N； 假設(shè)拉桿與胸墻的斜面平行布置 ，及與水平面成 74夾角，預(yù)埋鐵件距離底段八字角 1000置，以胸墻內(nèi)混凝土交點 A 為交點進(jìn)行力矩驗算； 單 片 模 板 寬 度 按 7 5 0 計算（包括板面等厚度）)+*出 F=1108/ (*768 焊縫允許單個拉桿最大拉力 N=185*1024=189 單片 9 米長模板上需要布設(shè)拉桿數(shù)量為： 768/189=4 個； 考慮模板整體工藝?yán)瓧U 按照如下原則設(shè)置： 第一根拉桿距離側(cè)面模板 1200后間距 2400設(shè)三個 (第四根拉桿距離模板豎向接縫 600 29 B防傾拉桿焊縫 最小焊腳尺寸 0縫有效高度 0 拉桿 主要承受壓力 N=189000N； 焊縫長度 N/(189000/(10*140)=135 故固定防傾拉桿的預(yù)埋鐵件為 10，外露長度為 150桿使用 8，拉桿與預(yù)埋鐵件、桁架之間采用 8 兩面的雙面焊接工藝，單面焊縫長度不得小于 100 C底段 固定防傾拉桿 預(yù)埋鐵件錨入深度 預(yù)埋鐵件采用 10 制作，錨固深度為 100露長度為 100離模板前沿 1200拉螺栓直徑擬定為 18 鐵件的錨固長度按椎體破壞計算，由公式 F=算： 由 10 截面積按照面積相等原則計算出直徑 b，取 b=40行計算； 混凝土抗壓強(qiáng)度 00N/ 軸向拔出力 F=0*(2.3*0*h)=189000N 錨固深度最大 h=126 故為保證模板整體穩(wěn)