徐州工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) I 圖書分類號(hào)： 密 級(jí)： 摘要 在礦井的生產(chǎn)中，礦井運(yùn)輸占有重要的地位。其中，礦用的采煤機(jī)，刮板運(yùn)輸機(jī)，膠帶輸送機(jī)，礦用電機(jī)車是井下運(yùn)輸中的核心設(shè)備，這些集機(jī)械、電子、液壓于一體的器械的有機(jī)組合，大大增加的煤礦的運(yùn)輸、生產(chǎn)效率。而人們對(duì)于礦井運(yùn)輸設(shè)備的 選型 設(shè)計(jì) 有嚴(yán)格的 要 求，首先對(duì)具體煤礦的工作條件、產(chǎn)量、運(yùn)輸量進(jìn)行精確的測(cè)量與計(jì)算，然后選擇最符合要求的礦井運(yùn)輸設(shè)備的型號(hào)， 用 最小的經(jīng)濟(jì)投入 換來(lái) 運(yùn)輸 機(jī)械 的最大效率，。 本文簡(jiǎn)要介紹了礦井運(yùn)輸系統(tǒng)中這幾種常用的運(yùn)輸設(shè)備，對(duì)礦井運(yùn)輸系統(tǒng)進(jìn)行了簡(jiǎn)要 概述，對(duì)于刮板輸送機(jī)、轉(zhuǎn)載機(jī)、可伸縮膠帶輸送機(jī)、上下山輸送機(jī)及運(yùn)輸大巷電機(jī)車這幾類運(yùn)輸設(shè)備給出了具體的選型原則并有較詳細(xì)的文字說(shuō)明，其中對(duì)刮板輸送機(jī)、可伸縮膠帶輸送機(jī)和電機(jī)車的選型給出了詳細(xì)的計(jì)算和說(shuō)明。 關(guān)鍵字 刮板輸送機(jī)；可伸縮膠帶輸送機(jī)；電機(jī)車 徐州工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) II Abstract In mine production, mine transport occupies an important position. Among them, the mine Shearer, scraper transport planes, belt conveyor, the mine is underground locomotive power in the core transport equipment, these sets mechanical, electronic, hydraulic equipment in one of the organic combination of the big increase in coal mine Transport, production efficiency. People for the Selection of mine transportation equipment, design of stringent requirements, the first coal mine on the specific conditions of work, production, transport of accurate measurement and calculation, and then choose the most to meet the requirements of the mine transportation equipment models, with the smallest In exchange for economic transport machinery of the greatest efficiency,. This paper introduces the mine transport systems commonly used in these types of transport equipment, mine transport system a brief overview of the scraper conveyor, reproduced machine, retractable belt conveyor, conveyor and down the mountain on the roadway motor vehicles These types of transportation equipment is given a specific principle of selection and a more detailed text, the scraper conveyor, retractable belt conveyor motor vehicles and the selection is given a detailed calculation and annotations. Keywords scraper conveyor retractable belt conveyor motor vehicles 徐州工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) I 目錄 1 緒論 . 1 1.1 礦山運(yùn)輸設(shè)備在現(xiàn)代礦井生產(chǎn)中的作用 . 1 1.2 礦井運(yùn)輸設(shè)備的類型 . 1 1.3 國(guó)內(nèi)外礦井運(yùn)輸設(shè)備發(fā)展?fàn)顩r . 2 2 采煤機(jī)選型設(shè)計(jì) . 5 2.1 采煤機(jī)概述 . 5 2.2 設(shè)計(jì)原始資料 . 5 2.3 滾筒采煤機(jī)的選擇 . 5 2.3.1 采煤機(jī)的性能參數(shù)計(jì)算與選擇 . 6 2.3.2 所選采煤機(jī)主要技術(shù)參數(shù)的校核 . 8 3 刮板輸機(jī)選型設(shè)計(jì) . 10 3.1 刮板輸送機(jī)概述 . 10 3.2 刮板輸送機(jī)的選型原則 . 10 3.3 刮板輸送機(jī)選擇計(jì) 算 . 10 3.3.1 回采工作面生產(chǎn)能力 . 11 3.3.2 刮板輸送機(jī)初選 . 11 3.3.3 刮板輸送機(jī)各參數(shù)的驗(yàn)算 . 12 4 采區(qū)順槽運(yùn)輸機(jī)械的選型設(shè)計(jì) . 21 4.1 轉(zhuǎn)載機(jī)概述 . 21 4.2 載機(jī)的選擇原則 . 21 4.3 轉(zhuǎn)載機(jī)的初選 . 22 4.4 轉(zhuǎn)載機(jī)各參數(shù)的校核 . 22 5 可伸縮帶式輸送機(jī)的選型設(shè)計(jì) . 25 5.1 帶式輸送機(jī)概述 . 25 5.2 可伸縮帶式輸送機(jī)的選型原則 . 25 5.3 膠帶輸送機(jī)的選擇計(jì)算 . 26 5.3.1 膠帶輸送機(jī)的初選 . 26 5.3.2 可伸縮膠帶輸送機(jī)各參數(shù)的校核 . 27 6 采區(qū)上下山運(yùn)輸設(shè)備選型設(shè)計(jì) . 35 6.1 上下山運(yùn)輸機(jī)初選 . 35 6.2 鋼絲繩蕊膠帶輸送機(jī)相關(guān)參數(shù)的校核 . 35 7 礦用電機(jī)車選型設(shè)計(jì) . 40 7.1 電機(jī)車概述 . 40 徐州工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) II 7.2 礦用電機(jī)車運(yùn) 輸設(shè)備初選 . 40 7.3 電機(jī)車選擇計(jì)算 . 41 7.3.1 列車組成計(jì)算 . 41 7.3.2 電機(jī)車臺(tái)數(shù)的計(jì)算 . 45 結(jié)論 . 47 謝辭 . 48 參考文獻(xiàn) . 49 附錄 . 錯(cuò)誤 !未定義書簽。 附錄 1 . 錯(cuò)誤 !未定義書簽。 徐州工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 1 1 緒論 1.1 礦山運(yùn)輸設(shè)備在現(xiàn)代礦井生產(chǎn)中的作用 煤炭是我國(guó)主要的能源和重要的化工原料，自建國(guó)以來(lái)，為促進(jìn)國(guó)民經(jīng)濟(jì)的發(fā)展，煤炭行業(yè)已取得了舉世矚目的偉大成就，我國(guó)煤炭?jī)?chǔ)量居世界前列，原煤產(chǎn)量從 1949年的0.32億噸，到 2003年突破 13億噸，成為世界第一產(chǎn)煤大國(guó)，目前煤炭在今后相當(dāng)長(zhǎng)的時(shí)期內(nèi)仍將是 第一位的主要能源。 【 1】 礦山運(yùn)輸是煤炭生產(chǎn)中非常重要的環(huán)節(jié)，從井下采煤工作面采出的煤炭，只有通過(guò)礦井運(yùn)輸和提升將其運(yùn)到地面，才能夠加以利用。礦井運(yùn)輸和提升在礦井生產(chǎn)中擔(dān)負(fù)著以下任務(wù)： 1將工作面采出的煤炭運(yùn)送到地面裝車站； 2 將掘進(jìn)出來(lái)的矸石運(yùn)往地面矸石廠或矸石綜合加工廠； 3將井下生產(chǎn)所必需的材料，設(shè)備運(yùn)往工作面或其他工作場(chǎng)所； 4運(yùn)送井下工作人員?？梢哉f(shuō)礦井運(yùn)輸是礦井生產(chǎn)的“動(dòng)脈”與 “咽喉”，其設(shè)備在工作中一旦發(fā)生故障，將直接影響生產(chǎn)，甚至造成人身傷害。此外礦井運(yùn)輸?shù)暮碾娏亢艽?，一般占礦井生產(chǎn)總耗電量的 50%以上。因此，合理選擇維護(hù)使用這些設(shè)備，使之安全可靠，經(jīng)濟(jì)高效的運(yùn)行，對(duì)保證礦井安全高效的生產(chǎn)，提高煤炭企業(yè)經(jīng)濟(jì)效益，具有重要的現(xiàn)實(shí)意義。 由于礦井運(yùn)輸設(shè)備是在井下巷道內(nèi)工作，空間受到限制，故要求它們結(jié)構(gòu)緊湊，外部尺寸盡量??；同時(shí)因工作地點(diǎn)經(jīng)常變化，又要求其中的許多設(shè)備應(yīng)便于移置；另外，由于井下有瓦斯、煤塵、淋水、潮濕等特殊環(huán)境，還要求設(shè)備防爆耐腐蝕等。 1.2 礦井運(yùn)輸設(shè)備的類型 礦 井運(yùn)輸設(shè)備的類型按其動(dòng)作方式不同可分為連續(xù)動(dòng)作式運(yùn)輸設(shè)備和周期動(dòng)作式運(yùn)輸設(shè)備兩大類；按用途不同可分為主要運(yùn)輸設(shè)備和輔助運(yùn)輸設(shè)備。 1、連續(xù)動(dòng)作方式運(yùn)輸設(shè)備 連續(xù)動(dòng)作式運(yùn)輸設(shè)備是當(dāng)設(shè)備啟動(dòng)后，能連續(xù)不斷地運(yùn)送貨載。常見(jiàn)類型如下： 輸送機(jī) 刮板輸送機(jī)、帶式輸送機(jī)、杓斗提運(yùn)機(jī)等。 無(wú)極繩運(yùn)輸設(shè)備 這種運(yùn)輸方式是將貨載裝在礦車中用無(wú)極連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)的鋼絲繩牽引礦車在軌道上運(yùn)行，礦車與鋼絲繩之間通過(guò)連接裝置掛鉤或摘鉤。這種方式可用于井下或地面水平運(yùn)輸及傾角小于 15 的斜巷運(yùn)輸。 風(fēng)力或水力運(yùn)輸設(shè)備 主要設(shè)備為空壓機(jī) ，高壓水泵及運(yùn)輸管道或運(yùn)輸槽，這種方式可分為利用壓縮空氣或高壓水在管內(nèi)運(yùn)運(yùn)送貨載的有壓運(yùn)輸和利用自然坡度在鐵槽內(nèi)運(yùn)送貨載的無(wú)壓水力運(yùn)輸兩種。水力運(yùn)輸適用于水力采煤或旱采水運(yùn)礦井。 自重運(yùn)輸 即在坡度較大的情況下，利用貨載本身的自重分力，使貨載沿斜坡向下連續(xù)自溜運(yùn)輸。 2、周期動(dòng)作式運(yùn)輸設(shè)備 周期動(dòng)作式運(yùn)輸設(shè)備已一定的循環(huán)方式周期的運(yùn)送貨載，在輸送中需經(jīng)?？刂破溥\(yùn)行徐州工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 2 方向。 機(jī)車運(yùn)輸設(shè)備 用機(jī)車牽引一組礦車在軌道上往返周期的運(yùn)送貨載，是我國(guó)目前水平巷長(zhǎng)距離運(yùn)輸?shù)闹饕绞街弧?有技術(shù)運(yùn)輸設(shè)備 用有極往復(fù)運(yùn) 行的鋼絲繩牽引單個(gè)或一組礦車子軌道上往復(fù)運(yùn)行。多用作小型礦井的主斜井提升或一般礦井的采區(qū)上下山輔助運(yùn)輸?shù)取?礦井提升設(shè)備 利用提升滾筒傳動(dòng)的鋼絲繩牽引提升容器在井筒內(nèi)往返運(yùn)行，完成提升或下放人員及貨載的任務(wù)。 3、輔助運(yùn)輸設(shè)備 一般指除了運(yùn)煤以外的運(yùn)輸設(shè)備，主要類型有： 卡軌車 它是一種地軌式輔助運(yùn)輸設(shè)備，在車輛上除了裝有普通的行走輪外，另裝有卡軌輪，其作用是卡住軌道，使車輪不脫離軌道，以適用于巷道底板起伏大，有低鼓以及難以使用機(jī)車和有極繩運(yùn)輸?shù)南锏馈?單軌吊車 單軌吊車是綜合機(jī)械化采煤配合使用的一種 采區(qū)巷道輔助運(yùn)輸設(shè)備。它用吊掛車輛，在懸掛于巷道上方的工字型單軌上運(yùn)行，摩擦輪絞車作動(dòng)力裝置，通過(guò)鋼絲繩牽引單軌吊車運(yùn)送貨載。 架空索道 適用于個(gè)別山區(qū)礦井地面運(yùn)輸設(shè)備。 推車機(jī)或爬車機(jī) 推車機(jī)是采取裝車站，井底車場(chǎng)，當(dāng)向罐籠，翻車機(jī)推送礦車時(shí)或在溜煤眼下部推送礦車時(shí)，推動(dòng)礦車。而爬車機(jī)則是在礦車自溜系統(tǒng)中，用以補(bǔ)償?shù)V車自溜所降落的標(biāo)高差，故又稱為高差補(bǔ)償器。 無(wú)軌車 如膠輪機(jī)車在礦井下直接運(yùn)行。 1.3 國(guó)內(nèi)外礦井運(yùn)輸設(shè)備發(fā)展?fàn)顩r 建國(guó)以來(lái)，我國(guó)的礦山運(yùn)輸設(shè)備在技術(shù)上有了很大的發(fā)展。各種運(yùn)輸設(shè)備均能批量生產(chǎn) 并投入使用。 刮板輸送機(jī)應(yīng)用極廣，種類很多，有單鏈、雙鏈、三鏈之分。近年來(lái)，隨著高產(chǎn)高效工作面裝備技術(shù)水平的不斷提高，刮板輸送機(jī)一發(fā)展成大功率，高強(qiáng)度，高可靠性的運(yùn)輸設(shè)備。目前國(guó)外工作面刮板輸送機(jī)最大工作長(zhǎng)度達(dá)到 45m，最大輸送能力達(dá)到 5000t/h，最大功率達(dá)到 2000kw。已普遍采用了側(cè)卸機(jī)頭，雙速電機(jī)，主副電機(jī)，主副電機(jī)液壓平衡的一機(jī)體。我國(guó)最新研制裝機(jī)容量和生產(chǎn)能力最大的刮板輸送機(jī)裝機(jī)功率也超過(guò) 500kw，鏈速達(dá)到 1.21m/s，輸送長(zhǎng)度達(dá)到 200m以上，工作能力達(dá)到 1000t/h?，F(xiàn)代先進(jìn)刮板輸送 機(jī)主要表現(xiàn)為 : 1 整體鑄造溜槽或組合焊接溜槽，減少螺栓連接，提高了可靠性，使用壽命達(dá)到 600萬(wàn) t錯(cuò)誤 !未找到引用源。 1000萬(wàn) t過(guò)煤量； 2 采用大直徑刮板鏈； 3 采用軟啟動(dòng)技術(shù)大大提高了輸送機(jī)的可靠性，使鏈子和鏈輪的壽命加倍； 4 故障診斷和工況監(jiān)測(cè)輸送機(jī)各部件的運(yùn)行狀態(tài)，進(jìn)行故障診斷和報(bào)警。 在帶式輸送機(jī)方面，近年來(lái)國(guó)內(nèi)外帶式輸送機(jī)向著長(zhǎng)距離，高帶速，大運(yùn)量，大功率，徐州工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 3 長(zhǎng)壽命，低能耗智 能化方向發(fā)展。這是高產(chǎn)高效節(jié)約化礦井生產(chǎn)的需要。國(guó)外帶式輸送機(jī)的發(fā)展主要表現(xiàn)在兩個(gè)方面：一方面是帶式輸送機(jī)的功能多元化，應(yīng)用范圍擴(kuò)大化，如高傾角帶式輸送機(jī)，管狀帶式輸送機(jī)，空間轉(zhuǎn)彎帶式輸送機(jī)等各種機(jī)型；另一方面是帶式輸送機(jī)本身的技術(shù)與裝備有了巨大的發(fā)展，尤其是長(zhǎng)距離，高帶速，大運(yùn)量等帶式輸送機(jī)已成為發(fā)展的重主要方向，其核心技術(shù)是開(kāi)發(fā)應(yīng)用了帶式輸送機(jī)動(dòng)態(tài)分析與監(jiān)控技術(shù)，提高了帶式輸送機(jī)的運(yùn)行性能和可靠性。目前國(guó)外在煤礦井下使用的帶式輸送機(jī)已達(dá)到主要技術(shù)指標(biāo)見(jiàn)下表 1-1【 2】 表 1-1國(guó)外帶式輸送機(jī)的主要技術(shù) 指標(biāo) 主要參數(shù) 國(guó)外 300500萬(wàn)噸 /年高產(chǎn)效礦井 采區(qū)平巷可伸縮帶式輸送機(jī) 大巷與斜井固定式強(qiáng)力帶式輸送機(jī) 運(yùn)距 /m 20003000 3000 帶速 /m錯(cuò)誤 !未找到引用源。 3.54 45,最高達(dá) 8 輸送量 /t錯(cuò)誤 !未找到引用源。 25003000 30004000 驅(qū)動(dòng)總功率 /kw 12002000 15003000最大達(dá) 10100 我國(guó)生產(chǎn)的帶式輸送機(jī)技術(shù)水平也有很大提高，煤礦井下用大功率、長(zhǎng)距離帶式輸送機(jī)的關(guān)鍵技術(shù)研究和新產(chǎn)品開(kāi)發(fā)都取得了很大的進(jìn)步 。如大傾角長(zhǎng)距離帶式輸送機(jī)成套設(shè)備、高產(chǎn)高效工作面平巷可伸縮帶式輸送機(jī)等均填補(bǔ)了國(guó)內(nèi)空白，并對(duì)帶式輸送機(jī)的關(guān)鍵技術(shù)及其主要部件進(jìn)行了理論研究和產(chǎn)品開(kāi)發(fā)，研制成功了多種軟啟動(dòng)和制動(dòng)裝置以及以PLC為核心的可編程電控裝置，驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)采用調(diào)速型液力耦合器和行星齒輪減速器。目前，我國(guó)煤礦井下用帶式輸送機(jī)的主要技術(shù)指標(biāo)如表 1-2： 【 2】 表 1-2國(guó)內(nèi)帶式輸送機(jī)的主要指標(biāo) 主要參數(shù) 可伸縮帶式輸送機(jī) 大巷與斜井固定強(qiáng)力帶式輸送機(jī) 運(yùn)距 /m 10002000 10004000 帶速 /m錯(cuò)誤 !未找到引用源。 23.5 2.54 輸送量 /t錯(cuò)誤 !未找到引用源。 8001800 10002000 驅(qū)動(dòng)總功率 /kw 250750 7501500 隨著高產(chǎn)高效工作面的逐漸增多及煤炭科技的迅速發(fā)展，我國(guó)原來(lái)的帶式輸送機(jī)，無(wú)論是主要參數(shù)還是運(yùn)行性能都難以適應(yīng)高產(chǎn)高效工作面的要求，在今后的發(fā)展中，需盡快徐州工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 4 解決好以下幾方面的關(guān)鍵技術(shù)問(wèn)題： 1帶式輸送機(jī)動(dòng)態(tài)分析與監(jiān)控技術(shù)； 2 軟啟動(dòng)與功率平衡技術(shù)； 3中間驅(qū)動(dòng)技術(shù) ； 4自張緊技術(shù)； 5新型長(zhǎng)壽命高速托輥技術(shù)； 6快速自移動(dòng)機(jī)尾技術(shù)； 7高效儲(chǔ)帶技術(shù)。這樣才能提高我國(guó)帶式輸送機(jī)的設(shè)計(jì)生產(chǎn)和使用管理能力，趕上國(guó)際先進(jìn)技術(shù)水平。 在電機(jī)車運(yùn)輸方面，電機(jī)車正向著大型化、高速化、能爬大坡度、高度自動(dòng)化控制方向發(fā)展。如瑞典、美國(guó)、波蘭等國(guó)家已開(kāi)始研制和使用能自動(dòng)裝卸載、無(wú)人駕駛運(yùn)行的全自動(dòng)化控制的電機(jī)車運(yùn)輸設(shè)備。電機(jī)車的速度與調(diào)速均由中央控制室控制，實(shí)現(xiàn)裝卸自 動(dòng)化，列車位置及岔道的開(kāi)合狀態(tài)可在中央控制室的模擬盤上觀察，我國(guó)電機(jī)車已采用晶閘管脈沖調(diào)速系統(tǒng)，實(shí)現(xiàn)無(wú)級(jí)調(diào)速，這標(biāo)志著我國(guó)在礦山運(yùn)輸方面已達(dá)到了一個(gè)新的水平。 徐州工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 5 2 采煤機(jī)選型設(shè)計(jì) 2.1 采煤機(jī)概述 采煤機(jī)是一個(gè)集機(jī)械、電氣和液壓為一體的大型復(fù)雜系統(tǒng) ,工作環(huán)境惡劣 ,如果出現(xiàn)故障將會(huì)導(dǎo)致整個(gè)采煤工作的中斷 ,造成巨大的經(jīng)濟(jì)損失 .隨著煤炭工業(yè)的發(fā)展 ,采煤機(jī)的功能越來(lái)越多 ,其自身的結(jié)構(gòu)、組成愈加復(fù)雜 ,因而發(fā)生故障的原因也隨之復(fù)雜。雙滾筒采煤機(jī)綜合了國(guó)內(nèi)外薄煤層采煤機(jī)的成功經(jīng)驗(yàn) ，是針對(duì)我國(guó)具體國(guó)情而設(shè)計(jì)的新型大功率薄煤層采煤機(jī)。 2.2 設(shè)計(jì)原始資料 已知條件 煤層厚度 ： 2.4 2.6 m； 支護(hù)強(qiáng)度： 40 KN/錯(cuò)誤 !未找到引用源。 ； 頂板條件 ： 級(jí) 3 類 ； 工作面年產(chǎn)量 ： 100 萬(wàn)噸 ,； 工作面長(zhǎng)度： 150 m, 傾角 : 5 度； 物料的散碎密度： 850 Kg/m 物料中最大塊度的尺寸： max = 300 ； 物料的動(dòng)堆積角： 20； 大巷坡度： 3 大巷條件： 低瓦斯礦井， 大巷為進(jìn)風(fēng)巷道； 該礦井有 2個(gè)相同的生產(chǎn)能力的工作面，分別設(shè)有 2個(gè)采 區(qū)， 2個(gè)采區(qū)裝車站到井底車廠距離分別為： 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 = 3.5 ， 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 = 3 ； 順槽長(zhǎng)度： 890 m； 上下山： 下； 上下山長(zhǎng)度： 990 m； 順槽有少量的灰塵， 溫度正常； 使用 ZZ4000/17/35 型（ ZY35b 型）支撐掩護(hù)式支架，其具體使用條件為： 煤層厚度 2.0 3.2 m，煤層傾角 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 25錯(cuò)誤 !未找到引用源。 頂板中徐州工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 6 等穩(wěn)定，底板抗壓強(qiáng)度 2Mp,支撐高度 1.7 3.5 m,中心距 1.5m,工作阻力 4000KN,初撐力1884N,支護(hù)強(qiáng)度 0.73Mp ,質(zhì)量 10.5 t,對(duì)底板比壓 1.83。 2.3 滾筒采煤機(jī)的選擇 正確選擇和使用采煤機(jī)是提高采煤工作面，生產(chǎn)能力的一項(xiàng)主要任務(wù)，對(duì)采煤工作面的生產(chǎn)效率、能耗、安全等都具有重要影響，但采煤機(jī)選型涉及問(wèn)題較多，目前還缺乏一套完善的計(jì)算方法。它不僅與煤層的厚度，傾角及煤的物理機(jī)械性質(zhì)、地質(zhì)條件等有關(guān)，還要考慮與支護(hù)設(shè)備，運(yùn)輸設(shè)備之間配套關(guān)系，因此，在選型過(guò)程中要考慮多方面因素，綜合分析后去確定。 2.3.1采煤機(jī)的性能參數(shù)計(jì)算與選擇 1、液壓 支柱最大工作高度 Hmax及最小 工作高度 Hmin的計(jì)算 Hmax=hmax-c =2.6-0.096=2.504m Hmin=hmin-s-c-a =2.4-0.20-0.096-0.080=2.074m 式中 hmax， hmin 煤層最大，最小采高 c 頂梁高度 c=96mm s 最大控頂距處，頂板下沉量，可參閱液壓支架方法選取 a 支柱卸載高度，取 80mm 2、滾筒直徑的選擇： 滾筒直徑大些對(duì)裝煤有利，但不宜過(guò)大并應(yīng)滿足采高的要求。雙滾筒采煤機(jī)滾簡(jiǎn)直徑應(yīng)大于 液壓支架 最大采高 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 的一半 ，則 D= （ 0.52 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 0.6） 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =（ 0.52 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 0.6） 2.8= 1.45 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 1.68m 初選 D=1.6 m 式中 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 液壓支架最 大 采高 ,為 hmax加上支撐高度的補(bǔ)償量，中厚煤層可取 200 毫米， 厚煤層取 300 毫米，薄煤層適當(dāng)減??； 3、 滾筒截深 的確定 滾筒截深是采煤機(jī)工作機(jī)構(gòu)截入煤璧的深度，是影響采煤機(jī)裝機(jī)功率及生產(chǎn)率的主要因素，決定截深時(shí)應(yīng)充分考慮煤層的壓張效應(yīng)， 截割阻抗 (截齒截割單位切屑厚度所對(duì)應(yīng)的截割阻力 )大小，煤層厚度、傾角、頂板穩(wěn)定性及采煤機(jī)穩(wěn)定性等。另外：為了管理頂板方便，截深應(yīng)等于液壓支架的推移步距。中厚煤層截深可取 0.6錯(cuò)誤 !未找到引用源。0.8m，若頂扳穩(wěn)定，截割阻抗小可適當(dāng)加大厚煤層為了減輕煤壁片邦，減輕液壓支架載荷和避免煤從運(yùn)輸機(jī)溢出，截深宜小，可取 0.5m左右。薄煤層由于工人行走困難，牽引速度比較低。為了保證大的生產(chǎn)率截深可取 0.8 1m。國(guó)內(nèi)生產(chǎn)采煤機(jī)，為了制造方便，大部分截深在 0.6m左右，薄煤層為 l米左右。 在這里選取 0.5m 4、滾 筒轉(zhuǎn)速的計(jì)算 滾筒轉(zhuǎn)速 一般認(rèn)為滾筒轉(zhuǎn)速在 30 50r/min較為適宜，薄煤層小直徑滾筒由于裝煤能徐州工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 7 力差，為了提高生產(chǎn)率轉(zhuǎn)速可增大到 60錯(cuò)誤 !未 找到引用源。 100r/min。 假定滾筒轉(zhuǎn)速為 n=40r/min， 轉(zhuǎn)速及滾筒直徑經(jīng)確定后 則 V=錯(cuò)誤 !未找到引用源。 = 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =4m/min 式中 m 每一截線上的截齒數(shù)取 m=2 t 允許的切削厚度 t=50mm 5、采煤機(jī)最小設(shè)計(jì)生產(chǎn)率 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =錯(cuò)誤 !未找到引用源。 = 694t/h 式中 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 年生產(chǎn)量 ,t d 年工作日，取 300天 h 24小時(shí) K 有效 開(kāi)機(jī)率， 有效開(kāi)動(dòng)率是指采煤機(jī)在一天或一班內(nèi)有效工作時(shí)間與一天或一班占有時(shí)間的比值，它綜合反映了設(shè)備可靠性，選型及組織管理水平，工人技術(shù)熟練程度等，西德高產(chǎn)工作面有效開(kāi)動(dòng)率可達(dá) 51%，蘇聯(lián)高產(chǎn)綜采工作面可達(dá) 50，我國(guó)根據(jù)有些典型工作面的推算大約在0.15錯(cuò)誤 !未找到引用源。 0.35之間，一般可取 0.20。 6、采煤機(jī)截割時(shí)牽引速度及生產(chǎn)率 采煤機(jī)截割時(shí)牽引速度的高低，直接決定采煤 機(jī)的生產(chǎn)率及所需電機(jī)功率，由于滾筒裝煤能力，運(yùn)輸機(jī)生產(chǎn)率，支護(hù)設(shè)備推移速度等因素的影響，采煤機(jī)在截割時(shí)的牽引速度比空調(diào)時(shí)低的多。采煤機(jī)牽引速度在零到某個(gè)值范圍內(nèi)變化，選擇截割時(shí)的牽引速度，要根據(jù)下述幾方面因素，綜合考慮。 （ 1)根據(jù)采煤機(jī)最小設(shè)計(jì)生產(chǎn)率 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 決定牽引速度 v 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =60 H B v r 式 (2.1) 式中 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 采煤機(jī)最小設(shè)計(jì)生產(chǎn)率 ,t/h H 采煤機(jī)平均采高 ,m B 采煤機(jī)截深 ,m r 煤的容重 1.35 t/錯(cuò)誤 !未找到引用源。 由式 (2.1)得 V=錯(cuò)誤 !未找到引用源。 = 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =5.49m/min （ 2) 通過(guò)截齒最大切屑速度， 液壓支架推移速度， 綜合分析后， 取 v=5.5 m/min 所以 Q =60 H B v r =60 2.6 0.6 5.5 1.35= 695t/h 7、采煤機(jī)所需電機(jī)功率 徐州工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 8 由于采煤機(jī)在截割和裝載過(guò)程中，受到很多因素的影響，所需電機(jī)功率大小，很難用理 論方法精確計(jì)算，常采用類比法或比能耗法來(lái)估算。采用比能耗法估算電機(jī)功率，是根據(jù)采煤機(jī)生產(chǎn)率和比能耗 (截割單位體積 煤所消耗的功率 )實(shí)驗(yàn)資料來(lái)確定，如果比能耗值確定適當(dāng)，計(jì)算值就比較合理。 取截割阻抗 A=180錯(cuò)誤 !未找到引用源。 200N/mm的煤為基準(zhǔn)煤，當(dāng)采煤機(jī)以不同的牽引速度截割時(shí)，包括牽引部及輔助液壓系統(tǒng)在內(nèi)，其比能耗的估算值如表 2-1， 表 2-1 螺旋滾筒采煤機(jī)比能耗 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 牽引速度（米 /分） 2 3 4 5 6 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 （千瓦 小時(shí) /噸） 0.50 0.44 0.42 0.40 0.38 （ 1)計(jì)算比能耗值 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 ： 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =錯(cuò)誤 !未找到引用源。 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =錯(cuò)誤 !未找到引用源。 0.38=0.34 式中 A 截割阻抗 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 被截割煤層截割阻抗國(guó)內(nèi)還缺乏這方面資料 根據(jù)經(jīng)驗(yàn)取 0.18 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 基準(zhǔn)煤的比能 ,按上表取 0.38 （ 2) 雙滾筒采煤機(jī)所需電機(jī)功率 雙滾筒采煤機(jī)前滾筒與后滾筒截割條件不同，前滾筒截割時(shí)，煤層只有面向采空區(qū)一個(gè) 自由面，后滾筒截割時(shí)，前滾筒己截割出第二個(gè)自由面。若以 錯(cuò)誤 !未找到引用源。表示前滾箭截割比能耗，后滾筒截割比能耗 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 為 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =0.8 0.34=0.27 N=錯(cuò)誤 !未找到引用源。 (0.6錯(cuò)誤 !未找到引用源。 +0.4錯(cuò)誤 !未找到引用源。 )=錯(cuò)誤 !未找到引用源。 (0.6 0.34+0.4 0.27)= 337kw 式中 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 功率利用系數(shù) 兩臺(tái)電機(jī)驅(qū)動(dòng)為 0.8 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 功率水平系數(shù) 取 0.85 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 后滾筒工作條件系數(shù) ,按表 2-2選取，取 0.8 表 2-2 后滾筒工作條件系數(shù) 滾筒轉(zhuǎn)向 后滾筒開(kāi)采煤層部位 下部 上部 徐州工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 9 向著前滾筒截割自由面 0.8 0.7 逆著前滾筒截割自由面 1.0 0.9 國(guó)內(nèi)生產(chǎn)的采煤機(jī)電機(jī)功率已系列化，有 100、 150、 170、 (170 2)、 200、 300、 (300 2)千瓦，可就近選取 雙電機(jī)驅(qū)動(dòng) N=170 2=340 kw。 選 ML錯(cuò)誤 !未找到引用源。 H340雙電機(jī)滾筒采煤機(jī)， ML錯(cuò)誤 !未找到引用源。 H340 雙電機(jī)滾筒采煤機(jī)的參數(shù) : 生產(chǎn)率： 780 噸 /時(shí) ， 采高： 1.6 3.0 米，滾筒直徑 1.6 米 ,最大牽引力 210KN 牽引速度 0 9.33 米 /分 電機(jī)功率 2 170 千瓦 ,最小控頂距 2.2 米。外形尺寸： 74002113 1400 毫米 ,質(zhì)量 30 噸。 查采煤機(jī)配套相關(guān)書籍，初選 SGZ-730/264 刮板輸送機(jī)與之配套。 2.3.2所選采煤機(jī)主要技術(shù)參數(shù)的校核 1、最大采高 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 的校核： 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =A 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 +L 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 +錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =1.380.23+1.19 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 +0.8= 2.96m2.8m 所以 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 符合 2、最小采高 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 的校核 : 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =A+錯(cuò)誤 !未找到引用源。 +錯(cuò)誤 !未找到引用源。=1.380+0.138+0.25=1.768m錯(cuò)誤 !未找到引用源。 其運(yùn)輸能力滿足 （ 2）裝載截面的校核 在與采煤機(jī)配套使用時(shí)中部槽應(yīng)具有的裝載面積為 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =錯(cuò)誤 !未找到引用源。 式 (3.5) 式中 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 中部槽應(yīng)具有的裝載斷面積， 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 采煤機(jī)的實(shí)際生產(chǎn)能力， t/h V 刮板鏈速 ,m/s 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 采煤機(jī)的牽引速度， m/min 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 物料的散碎密度， kg/m 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 裝滿系數(shù)，取 0.9 由 式 (3.5)得 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =錯(cuò)誤 !未找到引用源。 “ ”的選擇原則是：當(dāng)刮板鏈與采煤機(jī)運(yùn)動(dòng)方向相反時(shí)取 正，相同時(shí)取負(fù)，在這里取負(fù)，便于校核 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =0.134 0 當(dāng) 0.6錯(cuò)誤 !未找到引用源。 0.4錯(cuò)誤 !未找到引用源。 0時(shí)既傾斜向下運(yùn)煤傾角不大時(shí)，“ 1” 點(diǎn)張力最小 當(dāng) 0.6錯(cuò)誤 !未找到引用源。 0.4錯(cuò)誤 !未找到引用源。 3.5 所以滿足強(qiáng)度要求。 經(jīng)以上計(jì)算知，所選 SGZ730/2 132刮板輸送機(jī)滿足選型需要，在給定條件下能適用。 徐州工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 22 4 采區(qū)順槽運(yùn)輸機(jī)械的選型設(shè)計(jì) 4.1 轉(zhuǎn)載機(jī)概述 轉(zhuǎn)載機(jī)是將工作面輸送機(jī)運(yùn)出的煤，轉(zhuǎn)載到帶式輸送機(jī)上的中間轉(zhuǎn)載設(shè)備，它的作用有兩個(gè)：一是將工作面刮板輸送機(jī)運(yùn)出的煤，轉(zhuǎn)運(yùn)到可伸縮帶式輸送機(jī)上；二是輸送機(jī)伸縮時(shí)減少膠帶的拆裝次數(shù)。轉(zhuǎn)載機(jī)實(shí)際上是一種結(jié)構(gòu)特殊的短刮板輸送機(jī)，其傳動(dòng)系統(tǒng)和驅(qū)動(dòng)裝置與刮板機(jī)相同，主要不同點(diǎn)是，轉(zhuǎn)載機(jī)的機(jī)身有一段 懸橋結(jié)構(gòu)，使它能與帶式輸送機(jī)有一段搭接長(zhǎng)度。機(jī)身主要由拱橋段，拍破斷于落地段三部分組成。拱橋段部分由標(biāo)準(zhǔn)溜槽、擋板和封底板組成，三者用螺栓連接成一剛性整體。連接時(shí)溜槽，擋板俄封底板的接口要互相錯(cuò)開(kāi)，以增加機(jī)身的剛度。拱橋段的前端與機(jī)頭不連接，后端與爬坡段的凸形溜槽連接。爬坡段由凸形溜槽，凹溜槽組成，將貨載抬高，并與拱橋組成一剛性體整體結(jié)構(gòu)，構(gòu)成與可伸縮帶式輸送機(jī)機(jī)尾搭接的足夠長(zhǎng)度，后段的凹溜槽與破碎機(jī)的出料腔連接。落地段的前方與破碎機(jī)的進(jìn)料口連接，后方與機(jī)尾連接，其各溜槽間用啞鈴連接，允許在水平和垂直方向有 一定的偏轉(zhuǎn)以適應(yīng)底板的變化。 【 2】 4.2 載機(jī)的選擇原則 選擇轉(zhuǎn)載機(jī)， 要注意與工作面刮板輸送機(jī)的配套要求： （ 1） 轉(zhuǎn)載機(jī)的運(yùn)輸能力要稍大于工作面刮板輸送機(jī)的運(yùn)輸能力 為保證采煤工作面正常生產(chǎn)不使刮板輸送機(jī)的煤流出現(xiàn)堵塞，并能滿足在采煤高峰的最大生產(chǎn)能力和和轉(zhuǎn)載機(jī)不出現(xiàn)溢煤現(xiàn)象，轉(zhuǎn)載機(jī)的輸送能力 QZ應(yīng)大于刮板輸送機(jī)的輸送能力 QS,即 QZ QS, 轉(zhuǎn)載機(jī)生產(chǎn)能力應(yīng)由下列幾方面得到保證 1刮板鏈速度 轉(zhuǎn)載機(jī)刮板鏈的速度 V應(yīng)大于刮板輸送機(jī)的鏈速 V即 VZVS 實(shí)驗(yàn)證明：刮板 輸送機(jī)的鏈速增大以后，不僅對(duì)槽體和刮板鏈磨損嚴(yán)重，而且使刮板鏈的動(dòng)負(fù)荷劇增，使鏈條壽命明顯下降，因此刮板鏈速不宜過(guò)高，一般轉(zhuǎn)載機(jī)的鏈速 V應(yīng)比刮板輸送機(jī)大 20%左右。 2刮板間距 L 為了提高運(yùn)煤效果，和刮板鏈通過(guò)爬坡段時(shí)不致降低輸送量，轉(zhuǎn)載機(jī)的刮板間距 LZ應(yīng)大于刮板輸送機(jī)的刮板間距 LS，即 LZLS 3溜槽寬度 B 為便于刮板輸送機(jī)卸載，降低機(jī)頭卸架高度以及減少回煤量，轉(zhuǎn)載機(jī)的溜槽寬度 B應(yīng)徐州工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 23 大于刮板輸送機(jī)溜槽寬度 B,即： BZBS 為了便于維護(hù)管 理，一般轉(zhuǎn)載機(jī)溜槽寬度都采用與刮板機(jī)相同的寬度。 （ 2） 順槽轉(zhuǎn)載機(jī)的機(jī)尾與工作面輸送機(jī)的連接處理要配套 （ 3）轉(zhuǎn)載機(jī)的零部件與工作面輸送刮板機(jī)的零部件應(yīng)盡可能通用 （ 4）轉(zhuǎn)載機(jī)頭布置及其作業(yè)高度，機(jī)尾長(zhǎng)度均應(yīng)由巷道受動(dòng)壓后的潔凈斷面及維護(hù)條件相適應(yīng) 3 4.3 轉(zhuǎn)載機(jī)的初選 由上所述因素考慮綜采設(shè)備的配套選擇： SZZ 730/110轉(zhuǎn)載機(jī)。具體參數(shù)如 表 4-1所示 表 4-1 SZZ 730/110轉(zhuǎn)載機(jī)主要參數(shù) 項(xiàng)目 單位 數(shù)值 型號(hào) SZZ730/110 設(shè)計(jì)長(zhǎng)度 m 45 出廠長(zhǎng)度 m 35 輸送量 m 650 與皮帶機(jī)搭接長(zhǎng)度 m 12 爬坡角度 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 所以滿足要求 2、電動(dòng)機(jī)功率的校核 轉(zhuǎn)載機(jī)電動(dòng)機(jī)功率的大小，可根據(jù)各段長(zhǎng)度，爬坡段的傾角等具體條件決定，其具體的關(guān)系式為： 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =錯(cuò)誤 !未找到引用源。 式 (4.2) 式中 K 電動(dòng)機(jī)功率備用系數(shù)， K=1.15錯(cuò)誤 !未找到引用源。 1.2這里取 1.2 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 刮板鏈繞過(guò) 兩端鏈輪時(shí)附加阻力系數(shù)，取 1.1 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 轉(zhuǎn)載機(jī)爬坡段彎曲時(shí)加阻力系數(shù)，取 1.1 q 貨載每米重力 ,N/m ,按下式計(jì)算： q=錯(cuò)誤 !未找到引用源。 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 刮板鏈每米重力， N/m, 355.348N/m 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 轉(zhuǎn)載機(jī)水平段長(zhǎng)度， m 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 轉(zhuǎn)載機(jī)爬坡段長(zhǎng)度， m W 貨載在溜槽中運(yùn)行阻力系數(shù)， 0.4 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 刮板鏈在溜槽中運(yùn)行阻力系數(shù)， 0.3 爬坡段傾角， 12 Vz 鏈速， m/s 取 1.05 傳動(dòng)效率， 0.85 g 重力加速度， 徐州工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 25 根據(jù) 式 (4.2)可求得 q=錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =1814.8N/m F=錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =54KW F錯(cuò)誤 !未找到引用源。 所以輸送機(jī)輸送能力滿足要求。 2、 帶式輸送機(jī)帶寬的校核 帶式輸送機(jī)的帶寬應(yīng)據(jù)物料中最大塊度進(jìn)行校核，即對(duì)于未經(jīng)篩分后的物料， （如原煤） B 2錯(cuò)誤 !未找到引用源。 +200,mm 對(duì)于篩分后的物料 B 3.3 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 +200,mm 式中 : 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 物料平均塊度的橫向尺寸， mm 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 物料最大塊度的橫向尺寸， mm 在這里按未篩分的物料計(jì)算， B 2 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 +200mm 即 1000 2 300+200=800mm 所以帶寬滿足要求 式中 物料中最大塊度長(zhǎng)尺寸 ， 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =300mm 3、計(jì)算輸送帶運(yùn)行阻力 (1) 基本參數(shù)的計(jì)算 在輸送帶帶寬 B和帶速 V確定以后，即可進(jìn)行與運(yùn)行阻力有關(guān)的計(jì)算， 1輸送帶上物料線質(zhì)量 (單位， Kg/m)計(jì)算公式為 q =錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =72.2Kg/m 式中： q 單位長(zhǎng)輸送帶上裝運(yùn)物料量 , Kg/m； Q 設(shè)計(jì)運(yùn)輸生產(chǎn)率， t/h； 2輸送帶的線質(zhì)量 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 對(duì)于織物層型輸送帶 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 ) 式 (5.2) 對(duì)于鋼絲繩芯輸送帶 徐州工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 30 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =錯(cuò)誤 !未找到引用源。 式 (5.3) DSP1080/1000可伸縮輸送機(jī)采用 耐熱整芯塑料帶 ，所以按 式 (5.2)計(jì)算 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 ) =1.1 1 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 )= 15.4 Kg/m 式中 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 單位長(zhǎng)度輸送帶的質(zhì)量 , Kg/m； 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 輸送帶中每層帆布的厚度，平均取 1.25mm； i 帆布層數(shù)； 輸送帶材料的平均密度，對(duì)于棉帆布層取 1.1kg/dm3，對(duì)于人造纖維帆布取 1.0 kg/dm3； 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 上，下覆蓋層厚度， mm 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 鋼絲繩的直徑 ,mm 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 每根鋼絲繩的質(zhì)量， kg/m 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 輸送帶中鋼絲繩數(shù)， 3托輥組的線質(zhì)量 為了計(jì)算方便，假設(shè)以集中質(zhì)量形式的托輥回轉(zhuǎn)部分質(zhì)量 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 均勻的分布在帶式輸送機(jī)的線路上，即有托輥組的線密度為 1重段單位長(zhǎng)度上分布的托輥旋轉(zhuǎn)部分的質(zhì)量 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 = 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 = 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =11.33kg/m 2空段單位長(zhǎng)度分布的托輥旋轉(zhuǎn)部件的質(zhì)量 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 = 錯(cuò)誤 !未找到引用源 。 = 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 = 6.8kg/m 式中 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 重段單位長(zhǎng)度上分布的托輥旋轉(zhuǎn)部分的質(zhì)量 , Kg/m； 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 重段每組托輥旋轉(zhuǎn)部件的質(zhì)量， kg 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 重段托輥間距， 取 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =1.5 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 空段單位長(zhǎng)度分布的托輥旋 轉(zhuǎn)部件的質(zhì)量 ,Kg/m 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 空段每組托輥旋轉(zhuǎn)部件的質(zhì)量 ,kg 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 空段托輥間距，取 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 (2) 帶式輸送機(jī)的阻力計(jì)算： 阻力計(jì)算應(yīng)按直線段，曲線段分別進(jìn)行計(jì)算，在此僅討論直線段阻力的計(jì)算方法，關(guān)于曲線段阻力一般考慮以附加阻力系數(shù) K（ K=1.03錯(cuò)誤 !未找到引用源。 1.07） 承載分支直線段輸送帶的運(yùn)行阻力： 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =（ q+錯(cuò)誤 !未找到引用源。 +錯(cuò)誤 !未找到引用源。 ） L 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 徐州工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 31 =（ 72.2+15.4+11.33） 890 9.8 0.03 = 25886N 回空分支直線段輸送帶的運(yùn)行阻力： 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 （ 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 ） L 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 (15.4+6.8) 890 9.8 0.022 4260N 式中 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 輸送帶沿重段運(yùn)行的阻力系數(shù)， 根據(jù)表 5-4 取錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =0.03 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 輸送帶沿空段運(yùn)行的阻力系數(shù)，根據(jù)表 5-4 取 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 0.022 L 輸送機(jī)鋪設(shè)長(zhǎng)度， m 輸送機(jī)的鋪設(shè)傾角， 表 5-4輸送帶的運(yùn)行阻力系數(shù) 2 工作條件 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 （槽型） 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 （平行） 滾動(dòng)軸承 含油軸承 滾動(dòng)軸承 含油軸承 清潔，干燥 0.02 0.04 0.018 0.034 少量塵埃，正常濕度 0.03 0.05 0.022 0.04 大量塵埃，適度大 0.04 0.06 0.035 0.056 4 、輸送帶張力的計(jì)算 輸送帶作為帶式輸送機(jī)的牽引構(gòu)件，在承受為克服輸送帶運(yùn)行阻力所必須的牽引力的同時(shí)，由于帶式輸送機(jī)是靠驅(qū)動(dòng)滾筒和輸送帶之間的摩擦力傳遞牽引力，它的張力還要滿足滾筒摩擦傳動(dòng)的需要，除此之外為防止輸送帶在兩托輥之間有過(guò)大的垂度，輸送帶的張力還要滿足它的垂度不超過(guò)規(guī)定值得需要。 輸送帶作為牽引構(gòu)件，它的張力沿輸送機(jī)全長(zhǎng)是變化的，需要用逐點(diǎn)法求它在各點(diǎn)的張力。具體步驟方法如下 1繪制計(jì)算的示意圖按運(yùn)行方向從主動(dòng)滾筒分離點(diǎn)開(kāi)始編號(hào)，如 圖 5-1所示： 徐州工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 32 圖 5-1輸送帶示意圖 2用逐點(diǎn)計(jì)算的方法列出各點(diǎn)的張力關(guān)系：為簡(jiǎn)化說(shuō)明，這里僅計(jì)入了主要阻力和簡(jiǎn)化計(jì)算的繞經(jīng)滾筒的阻力。輸送帶繞轉(zhuǎn)滾筒繞行的彎曲阻力及滾筒軸承的兩項(xiàng)阻力合并，按輸送帶的張力增加 5%計(jì)算，則 k=1.05 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =錯(cuò)誤 !未找 到引用源。 +錯(cuò)誤 !未找到引用源。 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =錯(cuò)誤 !未找到引用源。 +錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =k(錯(cuò)誤 !未找到引用源。 +錯(cuò)誤 !未找到引用源。 ) 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =錯(cuò)誤 !未找到引用源。 +錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =k(錯(cuò)誤 !未找到引用源。 +錯(cuò)誤 !未找到引用源。 )+錯(cuò)誤 !未找到引用源。 外載荷要求傳動(dòng)滾筒表面輸出牽引力 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 為 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =錯(cuò)誤 !未找到引用源。 -錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =錯(cuò)誤 !未找到引用源。 (K-1)+錯(cuò)誤 !未找到引用源。 +錯(cuò)誤 !未找到引用源。 傳動(dòng)滾筒表面所能傳遞額定牽引力為 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =錯(cuò)誤 !未找到引用源。 式 (5.4) 令 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =錯(cuò)誤 !未找到引用源。 得 錯(cuò) 誤 !未找到引用源。 =錯(cuò)誤 !未找到引用源。 (K-1)+錯(cuò)誤 !未找到引用源。 +錯(cuò)誤 !未找到引用源。 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =錯(cuò)誤 !未找到引用源。 式中 n 摩擦力備用系數(shù)： n=1.15 1.2 取 n=1.2。 輸送帶與滾筒的摩擦系數(shù)：查表取 0.20， 圍包角 則： 各張力點(diǎn)為 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =9500N 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =9500+4260=13760N 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =1.05 13760=14448N 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =14448+25886=40334N 5 、 驗(yàn)算重段張力是否滿足要求： 徐州工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 33 圖 5-2輸送帶張力與垂度的關(guān)系圖 根據(jù)輸送帶張力與垂度的關(guān)系，重段最小張力 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 ， 可列出下列關(guān)系式： 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =錯(cuò)誤 !未找到引用源。 式 (5.5) 式中 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 輸送帶在重段最小張力 ,N 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 重段托輥間距， 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 1.5 q,g, 符號(hào)意義同前 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 輸送帶最大允許垂度，按 錯(cuò)誤 !未找到引用源。=0.025 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 計(jì) 將 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 帶入 式 (5.5)得 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =5（ q+錯(cuò)誤 !未找到引用源。 ） 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 g錯(cuò)誤 !未找到引 用源。 對(duì)于承載分支輸送帶的最小張力需滿足： 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 5（ q+錯(cuò)誤 !未找到引用源。 ） 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 g錯(cuò)誤 !未找到引用源。 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 5錯(cuò)誤 !未找到引用源。 (72.2+15.4)錯(cuò)誤 !未找到引用源。 1.5 9.8 1 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 6439N 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =14448N錯(cuò)誤 !未找到引用源。 所以滿足要求。 空段最小張力 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 ， 須滿足 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 5錯(cuò)誤 !未找到引用源。 g錯(cuò)誤 !未找到引用源。 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 5 15.4 2.5 1 徐州工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 34 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 193N 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =13760N錯(cuò)誤 !未找到引用源。 所以也 滿足要求。 6、 驗(yàn)算輸送帶強(qiáng)度： 為保證輸送帶的強(qiáng)度，輸送帶所受的最大張力 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 應(yīng)滿足下列條件： 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 式 (5.6) 式中 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 輸送帶允許最大張力，其計(jì)算公式如下： 若為阻燃帶輸送帶和鋼絲繩芯輸送帶 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =錯(cuò)誤 !未找到引用源。 式 (5.7) 式中 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 輸送帶的總體縱向拉斷強(qiáng)度， N/mm； B 輸送帶的寬度， mm； 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 輸送帶運(yùn)行過(guò)程中的最大許用張力； m 輸送帶安全系數(shù)對(duì)于機(jī)械接頭方式 m=10錯(cuò)誤 !未找到引用源。 15；對(duì)于硫化接頭方式 m=10； 若為分層織物層芯輸送帶 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =錯(cuò)誤 !未找到引用源。 式 (5.8) 式中 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 輸送帶每層單位寬度的縱向拉斷強(qiáng)度， N/（ mm層）； i 帆布層數(shù)；其他參數(shù)含義同前。本設(shè)計(jì)選用的為礦用阻燃帶， 所 以由 式 (5.7)得 安全系數(shù)為： 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =錯(cuò)誤 !未找到引用源。 即 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =錯(cuò)誤 !未找到引用源。 m=錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =2518 所以滿足要求， 式中 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 阻燃帶的整體縱向拉斷強(qiáng)度為 1000 /錯(cuò)誤 !未找到引用源。 B 阻燃帶寬度， B 1000 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 輸送帶運(yùn)行時(shí)所受的最大靜張力 7、 帶式輸送機(jī)牽引力及功率計(jì)算： 帶式輸送機(jī)等速運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，驅(qū)動(dòng)滾筒上表面牽引力 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 , 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =錯(cuò)誤 !未找到引用源。 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 式 (5.9) 徐州工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 35 驅(qū)動(dòng)滾筒上所需主牽引力為 p： （ 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 ）（ 0.03 0.05）（ 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 +錯(cuò)誤 !未找到引用源。 ） 40334 9500 0.03（ 40334 9500） 32329N 當(dāng) P0 時(shí)， N=K 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =1.2錯(cuò)誤 !未找到引用源。 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =114kw 式中： 功率備用系數(shù) ,取 1.2 驅(qū)動(dòng)設(shè)備傳動(dòng)效率， 取 0.85 起動(dòng)系數(shù)， 1.2 則： 114kw820t/h 即 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 輸送 能力滿足 式中 物料斷面系數(shù)， 查表 6-2 表 6-2物料斷面系數(shù) 徐州工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 38 動(dòng)堆積角 10 20 25 30 35 K 平行 槽行 67 316 148 385 172 422 209 458 247 496 取 0.1488 帶寬， 取 1.2 帶速， 取 2.5 / 傾角系數(shù)，按表 6-3選取 表 6-3傾角系數(shù) 工作傾角 010 1015 1520 C 1 0.95 0.9 取 1 r 物料的散碎密度 ；r=0.85t/m3 2 輸送帶寬校核： B 2錯(cuò)誤 !未找到引用源。 +200,mm 即 12002 300 200 800 所以帶式輸送機(jī)滿足要求。 、 計(jì)算輸送帶運(yùn)行阻力： 關(guān)參數(shù)的計(jì)算 1單位長(zhǎng)輸送帶上裝運(yùn)物料量 q =錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =91.1Kg/m 式中： q 單位長(zhǎng)輸送帶上裝運(yùn)物料量 , Kg/m； Q 設(shè)計(jì)運(yùn)輸生產(chǎn)率， t/h； V 帶速， m/s； 2重段單位長(zhǎng)度上分布的托輥旋轉(zhuǎn)部分的質(zhì)量 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =13.3kg/m 3空段單位長(zhǎng)度分布的托輥旋轉(zhuǎn)部件的質(zhì)量 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =6.7kg/m 式中 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 重段單位長(zhǎng)度上分布的托輥旋轉(zhuǎn)部分的質(zhì)量 , Kg/m； 徐州工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 39 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 重段每組托輥旋轉(zhuǎn)部件的質(zhì)量， kg； 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 重段托輥間距， 取 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =1.5 ； 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 空 段單位長(zhǎng)度分布的托輥旋轉(zhuǎn)部件的質(zhì)量 ,Kg/m ； 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 空段每組托輥旋轉(zhuǎn)部件的質(zhì)量 ,kg ； 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 空段托輥間距，取 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 （ 2） 重段分支直線段的運(yùn)行阻力 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 ： 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =（ q+錯(cuò)誤 !未找到引用源。 +錯(cuò)誤 !未找到引用源。 ） L 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 （ q+錯(cuò)誤 !未找到引用源。 ） L 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 式 (6.1) 因?yàn)樵摲种仙闲兴匀　?+” 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =(91.1+13.9+13.3) 990 9.8 0.04 cos5 +(91.1+13.9) 990 9.8 sin 5 = 134522N （ 3） 空段直線段的阻力： 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 （ 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 ） L 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 gL 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 式 (6.2) 因?yàn)樵摲种橄滦兴匀　?” 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =(13.9+6.7) 990 9.8 0.035 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 13.9 990 9.8 sin 5 = 4785N 式中 錯(cuò)誤 !未找到 引用源。 為單位長(zhǎng)度輸送帶的質(zhì)量， 13.9kg/m 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =0.04 ， 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 = 0.035 、 輸送帶各點(diǎn)張力計(jì)算 根據(jù)圖 6-1輸送帶繞徑滾筒的兩項(xiàng)阻力按輸送帶的張力增加 5%計(jì)算。即：（ 各張力點(diǎn)計(jì)算同順槽皮帶） 圖 6-1輸送帶運(yùn)動(dòng)示意圖 徐州工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 40 式中 k取 1.05 需要傳動(dòng)滾筒表面輸出牽引力 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =錯(cuò)誤 !未找到引用源。 -錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =錯(cuò)誤 !未找到引用源。 傳動(dòng)滾筒表面所能傳遞額定牽引力 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 為 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =錯(cuò)誤 !未找到引用源。 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =錯(cuò)誤 !未找到引用源。 得 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =錯(cuò)誤 !未找到引用源。=錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =47154N 所以 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =47154 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =1.0547154=49512N 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =1.0547154=49512N 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =1.0549512=51988N 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =51988+4785=47203N 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =472031.05=49563N 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =49563+134522=184085N 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =1840851.05=193289N 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =193289N 、驗(yàn)算皮帶張力是否滿足要求 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =5(q+錯(cuò)誤 !未找到引用源。 )錯(cuò)誤 !未找到引用源。 徐州工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 41 5（ 13.9 91.1） 1.5 9.8 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 7688N 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 5 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =513.92.59.8錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =1692.3N 式中 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 重段托輥間距， m； 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 空段托輥間距 ,m； 因?yàn)?錯(cuò)誤 !未找到引用源。 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 ， 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 所以各點(diǎn)張力均滿足輸送帶的垂度要求， 5 、驗(yàn)算輸送帶強(qiáng)度； m=錯(cuò)誤 !未找到引用源。 式 (6.3) 所以強(qiáng)度滿足要求 式中 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 輸送帶強(qiáng)度， 2000 / ； B 輸送帶寬度， m； 由 式 (6.3)得 m =錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =12.410 所以強(qiáng)度滿足要求 6 、牽引力及功率計(jì)算： 傳動(dòng)滾筒主軸總牽引力 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =(錯(cuò)誤 !未找到引用源。 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 )+0.03(錯(cuò)誤 !未找到引用源。 +錯(cuò)誤 !未找到引用源。 )=153348N 所需電動(dòng)機(jī)的功率 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =錯(cuò)誤 !未找到引用源。 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 式 (6.4) 式中 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 電動(dòng)機(jī)備用系數(shù)，取 1.15 傳動(dòng)效率 ，取 0.9 由 式 (6.4)得 錯(cuò)誤 !未找到引用 源。 =1.15錯(cuò)誤 !未找到引用源。 錯(cuò)誤 !未找到引用源。=490kw 故取電機(jī)功率 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =500kw 7 、拉緊力計(jì)算 如圖所示位置的拉緊位置應(yīng)有的拉緊力： P=錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =47154+49512= 96666N 徐州工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 42 7 礦用電機(jī)車選型設(shè)計(jì) 7.1 電機(jī)車概述 目前大巷運(yùn)輸設(shè)備一般采用軌道運(yùn)輸，并選用標(biāo)準(zhǔn)礦車，牽引設(shè)備一般采用電機(jī)車。小型礦井亦可采用無(wú)極繩運(yùn)輸。我國(guó)目前礦用電機(jī)車都采用直流電機(jī)車，按電能來(lái)源機(jī)車可分為礦用直流架線式電機(jī)車（ zk型）和礦用蓄電池電機(jī)車 (xk型 )。架線式電機(jī)車運(yùn)轉(zhuǎn)設(shè)備 包括列車和供電設(shè)備兩部分，列成是由電機(jī)車和礦車組組成；供電設(shè)備是由牽引電網(wǎng)和牽引變流所組成。牽引電網(wǎng)是由架空線和軌道向架線式電機(jī)車供應(yīng)電能的網(wǎng)絡(luò)，有饋電電纜、回電電纜、架空接觸線和軌道四部分組成。恰遇變流所中的主要設(shè)備有變壓器、整流器和直流配電設(shè)備等，牽引變流所一般與井底車場(chǎng)變電所在一起或在附近硐室中。而蓄電池式電機(jī)車運(yùn)輸設(shè)備由列車、供電設(shè)備、軌道組成。但軌道不再供電系統(tǒng)中。蓄電池式電機(jī)車的供電設(shè)備由變流所和充電室的設(shè)備組成。 礦用電機(jī)車特別是架線式電機(jī)車，由于它具有設(shè)備簡(jiǎn)單，牽引力大，操作調(diào)速簡(jiǎn)單方便，運(yùn) 輸成本低等優(yōu)點(diǎn)而廣泛應(yīng)用于水平或近水平巷道，巷道坡度一般為千分之三，局部坡度不能超過(guò) 3%。 7.2 礦用電機(jī)車運(yùn)輸設(shè)備初選 根據(jù)已知條件采用 MOC3.3-3.6型底卸式礦車，該車自身重量 1.7t,載重 3t。采用zk10-6/550-2c型架線式電機(jī)車，其具體參數(shù)見(jiàn)表 7-1： 2 表 7-1電機(jī)車詳細(xì)參數(shù) 技術(shù)特征 單位 數(shù)值 電機(jī)車粘著質(zhì)量 t 10 軌距 mm 600 固定軸距 mm 1100 車輪滾動(dòng)圓直徑 mm 680 機(jī)械傳動(dòng)裝置傳動(dòng)比 6.92 連接器距軌面高度 mm 270 受電器 工作高度 mm 制動(dòng)方式 機(jī)械；電氣 彎道最小曲率半徑 m 7 徐州工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 43 輪緣牽引力 小時(shí)制 kN 15.11 長(zhǎng)時(shí)制 4.3 速度 小時(shí)制 km/h 11 長(zhǎng)時(shí)制 16 最大 25 續(xù)表 7-1 牽引電動(dòng)機(jī) 型號(hào) ZQ-21 額定電壓 V 550 電流 小時(shí)制 A 50.5 長(zhǎng)時(shí)制 19.6 功率 小時(shí)制 KW 24 長(zhǎng)時(shí)制 9.6 臺(tái)數(shù) 2 外形尺寸 長(zhǎng) mm 4500 寬 1060 高 1550 生產(chǎn)廠 湘潭電機(jī)廠，常州內(nèi)燃機(jī)廠，大 連電工廠 7.3 電機(jī)車選擇計(jì)算 電機(jī)車計(jì)算的主要內(nèi)容 1、列車組成計(jì)算 2、確定礦用電機(jī)車的臺(tái)數(shù)、 7.3.1列車組成計(jì)算 一列車應(yīng)由多少輛礦車組成，要按機(jī)車的牽引能力和制動(dòng)能力計(jì)算，牽引能力受粘著力和牽引電動(dòng)機(jī)溫升條件限制，制動(dòng)能力是指能夠在規(guī)定的距離內(nèi)停車。因此列車組成應(yīng)按粘著力條件，溫升條件，及制動(dòng)條件來(lái)確定。 1、按粘著力條件計(jì)算 機(jī)車在最困難條件，即上坡重載啟動(dòng)過(guò)程中機(jī)車驅(qū)動(dòng)輪對(duì)不打滑，就是在該工況下機(jī)車能滿足粘著力條件。 機(jī)車所能輸出的最大牽引力為： F=1000Pg 式 (7.1) 機(jī)車在運(yùn)輸過(guò)程中，拉重車組在上坡時(shí)所需機(jī)車輸出的最大牽引力為： F=1000(P+錯(cuò)誤 !未找到引用源。 )g(錯(cuò)誤 !未找到引用源。 +i+0.11a) 式 (7.1) 徐州工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 44 為使機(jī)車在最困難條件下不打滑，利用以上兩公式，可得出在滿足粘著力條件下機(jī)車的牽引質(zhì)量（即重車組質(zhì)量）為 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 p 即 式 (7.3) n錯(cuò)誤 !未找到引用源。 (錯(cuò)誤 !未找到引用源。 式中 p 機(jī)車的質(zhì)量， t N 車組中礦車數(shù)， G 礦車載重的質(zhì)量， t 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 礦車自重的質(zhì)量， t 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 重車組質(zhì)量， t 粘著系數(shù)，按下述取值： 撒沙啟動(dòng) =0.24 撒沙制動(dòng) =0.17 不撒沙制動(dòng) 井下巷道中 =0.09 地面 =0.12 在這里采用撒沙啟動(dòng)取 =0.24 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 為重列車啟動(dòng)時(shí)的阻力系數(shù)，按表 7-2選取 表 7-2阻力系數(shù) 礦車載量 t 列車運(yùn)行 列車啟動(dòng) 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 1 0.009 0.011 0.0135 0.0165 2 0.007 0.009 0.0105 0.0135 3 0.006 0.007 選取 0.0105 I 軌道平均坡度，一般取 3， a 列車啟動(dòng)時(shí)的加速度， m/錯(cuò)誤 !未找到引用源。 ，井下機(jī)車啟動(dòng)時(shí)，按 0.03錯(cuò)誤 !未找到引用源。 0.05 m/錯(cuò)誤 !未找到引用源。 計(jì)，在這里取 a=0.04 m/錯(cuò)誤 !未找到引用源。 由式 (7.3) 得 n=錯(cuò)誤 !未找到引用源。 (錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =26 2、按牽引電動(dòng)機(jī)溫升條件計(jì)算 牽引電動(dòng)機(jī)的溫升條件是，電動(dòng)機(jī)在運(yùn)轉(zhuǎn)過(guò)程中，其溫升不超過(guò)允許值。機(jī)車運(yùn)輸是徐州工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 45 往返循環(huán)連續(xù)運(yùn)行，牽引電動(dòng)機(jī)是按短時(shí)重復(fù)工作制運(yùn)行。在一個(gè)循環(huán)中，兩向所需的牽引力不同。 重，空列車等速運(yùn)行所需的牽引力為： 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =1000(R+錯(cuò)誤 !未找到引用源。 )g(錯(cuò)誤 !未找到引用源。 i) 式 (7.4) 錯(cuò)誤