32 2009 年第 32 卷第 5 期 高爐配加冷固球團(tuán)工業(yè)試驗(yàn) 劉之于 (攀鋼鋼鐵研究院 ) 摘 要 :在攀鋼 4 高爐上進(jìn)行了配加 2%冷固球團(tuán)的工業(yè)試驗(yàn)研究，研究結(jié)果表明，高爐配加 2%冷固球團(tuán)取代攀枝花周邊礦，從技術(shù)上、經(jīng)濟(jì)上可行，而且有利于高爐穩(wěn)定順行 ,對(duì)緩解攀枝花周邊礦資源 緊張局勢(shì) 具有重要意義。 關(guān)鍵詞 : 高爐； 冷固球團(tuán) ；配比 0 引 言 攀鋼高爐含鐵爐料以釩鈦磁鐵礦為主，同時(shí)配加部分周邊礦進(jìn)行冶煉。隨著鋼鐵工業(yè)的發(fā)展，周邊礦供應(yīng)越來(lái)越緊張。為了解決周邊礦供應(yīng)日益緊張 問(wèn)題 降低生鐵成本，利用中、低品位粉礦和脫硫渣經(jīng)磁選后的渣鐵精礦為主要原料生 產(chǎn) 基本成分接近周邊礦 冷固球團(tuán)，代替現(xiàn)用的周邊礦是解決當(dāng)前周邊礦資源短缺的有效途徑。為了考察應(yīng)用冷固球團(tuán)對(duì)高爐的影響及效果，在攀鋼 4 高爐上開(kāi)展了冷固球團(tuán)代替周邊礦的工業(yè)試驗(yàn)。 為了盡可能減少試驗(yàn)對(duì)高爐的影響，按冷固球團(tuán)逐步替換周邊礦的方式進(jìn)行工業(yè)試驗(yàn)?；鶞?zhǔn)期為試驗(yàn)期前半個(gè)月（ 11 月 1 日至 11 月 15 日）。由于冷固球團(tuán)生產(chǎn)能力限制，課題組僅進(jìn)行了利用 2%冷固球團(tuán)取代周邊礦的試驗(yàn)（ 11 月 26 2 日）。高爐試驗(yàn)取得較好效果，冷固球團(tuán)完全能夠取代周邊礦，滿足高爐生產(chǎn)的需要。 1 試驗(yàn)用冷固球團(tuán)性能 冷固球團(tuán)是 通過(guò)人工將粉礦進(jìn)行造塊（粒度為30 35 成，并且未經(jīng)過(guò)高溫焙燒，其性能與燒結(jié)礦和氧化球團(tuán)礦均有較大差異 1。 冷固球團(tuán)理化性能 冷固球團(tuán) 的 主要 化學(xué) 成分見(jiàn)表 1。 從表 1 可以看出， 冷固球團(tuán)的 較 周邊 礦高出 若 表 1 冷固球團(tuán) 的 主要 化學(xué)成分 % S 個(gè) 百分點(diǎn)，有害元素 P 略高于 周邊 礦 ， S 高出 周邊 礦較多，但由于冷固球團(tuán)在高爐上的用量較小，對(duì)高爐影響不大。 冷固球團(tuán)冶金性能 冷固球團(tuán)的冶金性能見(jiàn)表 2，從 表 2 可見(jiàn)， 冷固球團(tuán)與周邊礦的冶金 性能相差較小， 其 轉(zhuǎn)鼓強(qiáng)度、抗壓強(qiáng)度基本上能滿足高爐冶煉的需要 2，粒度均勻，入爐粉末 ( 5 例 略高于 周邊礦 ，從冷固球團(tuán)的冶金性能來(lái)分析，高爐上用冷固球團(tuán)取代 周邊 礦不會(huì)對(duì)高爐產(chǎn)生不利影響。 2 工業(yè)試驗(yàn)結(jié)果與分析 原料條件 試驗(yàn)期間入爐燒結(jié)礦與球團(tuán)礦 的 主要 化學(xué) 成分見(jiàn)表 3，焦炭 物 化 性能見(jiàn)表 4。 表 2 冷固球團(tuán) 的冶金 性能 % % 爆裂溫度 * 轉(zhuǎn)鼓強(qiáng)度 (+6.3 % 抗壓強(qiáng)度 /(N 個(gè) 粒度 /爐粉末（ 5 /% 132 30 35 ： 800 、 30 無(wú)爆裂現(xiàn)象 。 攀 鋼 技 術(shù) 33 表 3 燒結(jié)礦與球團(tuán)礦 的 主要 化學(xué) 成分 % S 結(jié)礦 基準(zhǔn)期 驗(yàn)期 團(tuán)礦 基準(zhǔn)期 驗(yàn)期 4 焦炭物化性能 % 40 準(zhǔn)期 驗(yàn)期 表 3 可知，在基準(zhǔn)期和試驗(yàn)期間，燒結(jié)礦、球團(tuán)礦化學(xué)成分都比較穩(wěn)定，試驗(yàn)期間燒結(jié)礦品位從 升至 升高 百分點(diǎn)，而球團(tuán)礦品位相近。 從表 4 可看出，試驗(yàn)期與基準(zhǔn)期間焦炭質(zhì)量相近， 百分點(diǎn)，反應(yīng)后強(qiáng)度升高了 從原料成分及性能分析，試驗(yàn)期與基準(zhǔn)期入爐的燒結(jié)礦和球團(tuán)礦化學(xué)成分及焦炭 的理化性能相差不大。 高爐操作 基準(zhǔn)期與試驗(yàn)期高爐風(fēng)口直徑為 140 4 130 ?；鶞?zhǔn)期裝料制度為： 位檔位檔位檔位 注： “ C” 表示焦炭， “ O” 表示礦石， “ ” 表示溜槽傾角。 試驗(yàn)期高爐裝料制度為： 000 檔位檔位檔位檔位 從基準(zhǔn)期與試驗(yàn)期裝料制度可看出，試驗(yàn)期間礦石布料角度略增大，焦炭在爐內(nèi)圈減少一圈，外圈保持不變，目的是發(fā)展中心氣流，抑制邊緣氣流，保持爐況穩(wěn)定順行。 基準(zhǔn)期與試驗(yàn)期風(fēng)口大小、個(gè)數(shù)保持不變，鼓風(fēng)動(dòng)能 增加，基準(zhǔn)期間鼓風(fēng)動(dòng)能為 kJ/s（風(fēng)量 3 314 m3/溫 1 182 ），試驗(yàn)期間鼓風(fēng)動(dòng)能為 kJ/s（風(fēng)量 3 321 m3/溫 1 208 ），試驗(yàn)期鼓風(fēng)動(dòng)能增加 kJ/s,發(fā)展了中心，活躍爐缸。 煤氣流分布 爐喉煤氣流分布曲線見(jiàn)圖 1，從分布曲線看，基準(zhǔn)期與試驗(yàn)期煤氣流分布均為雙峰式，具有中心和邊沿兩條煤氣通道，試驗(yàn)期比基準(zhǔn)期的邊緣點(diǎn)下移，中心點(diǎn)上移，說(shuō)明爐內(nèi)中心氣流加強(qiáng)，邊緣氣流減弱。有利于煤氣流的合理分布。 圖 1 基準(zhǔn)期 與試驗(yàn)期爐喉煤氣流分布 高爐指標(biāo) 基準(zhǔn)期與試驗(yàn)期間高爐部分經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)見(jiàn)表 5。 3 4 5 4 3 2 1東南西北基準(zhǔn)期試驗(yàn)期 34 2009 年第 32 卷第 5 期 表 5 試驗(yàn)期與基準(zhǔn)期高爐部分經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo) 時(shí)期 入爐 品位/% 產(chǎn)量 /(td 利用系數(shù)/t (d)焦比 /(煤比 /(風(fēng)量 /(m31) 風(fēng)溫/ 透氣性指數(shù)( Q/ P) S/% 基準(zhǔn)期 62 115 3 314 1 182 2 094 驗(yàn)期 57 117 3 321 1 208 2 152 表 5 中部分經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)可看出，相關(guān)指標(biāo)皆有所改善，試驗(yàn)期間日產(chǎn)量增加 93.6 t，利用系數(shù)提高，焦比下降，透氣性指數(shù)提高，高爐接受的風(fēng)量增加，鐵水中 S含量從 降到 降低了 百分點(diǎn)。 由于冷固球團(tuán)的品位高于現(xiàn)用 周邊 礦，試驗(yàn)期間綜合入爐品位提高了 百分點(diǎn)，對(duì)產(chǎn)量的提高有一定影響，經(jīng)過(guò)對(duì)高爐操作參數(shù)與基準(zhǔn)期進(jìn)行校正，校正后日產(chǎn) 鐵 增加 42.2 t。因此，高爐利用冷固球團(tuán)替代 周邊 礦有利于改善高爐料柱透氣性 ，降低焦比， 在 技術(shù)上 和 經(jīng)濟(jì)上完全 可行 。 3 結(jié)論 （ 1）冷固球團(tuán)主要生產(chǎn)原料為中、低品位普通粉礦和部分高品位鐵精礦，成品冷固球團(tuán) 49%，基本成分接近 周邊 礦，并且成分穩(wěn)定，粒度均勻，具有良好的冶金性能。 （ 2）試驗(yàn)期間冷固球團(tuán)入爐比例 高爐爐況穩(wěn)定順行，日增鐵 42.2 t，取得了良好的技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。 （ 3）冷固球團(tuán)冶金性能