西南石油大學(xué)學(xué)生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）任務(wù)書(shū)二00八年二月一日教學(xué)部于2008年2月1日批準(zhǔn)指導(dǎo)教師發(fā)給05級(jí)油氣儲(chǔ)運(yùn)工程專(zhuān)業(yè)學(xué)生。1、題目ZL輸油管道初步設(shè)計(jì)2題目設(shè)計(jì)范疇及主要內(nèi)容該管道的設(shè)計(jì)輸量為2000萬(wàn)噸/年，管道全長(zhǎng)為220KM，管道的縱斷面數(shù)據(jù)見(jiàn)表1，輸送的原油性質(zhì)如下20的密度為860KG/M3，初餾點(diǎn)為81，反常點(diǎn)為28，凝固點(diǎn)為25。表2列出了粘溫?cái)?shù)據(jù)。表1沿程里程、高程數(shù)據(jù)管道全長(zhǎng)220KM里程KM04580110150170190210220高程M286090352528465288表2粘溫?cái)?shù)據(jù)溫度（）2830354045505560粘度（CP）124511183269605348425本設(shè)計(jì)主要的研究?jī)?nèi)容如下用經(jīng)濟(jì)流速確定管徑，并計(jì)算該管徑下的費(fèi)用現(xiàn)值和輸油成本；通過(guò)熱力和水力計(jì)算確定該經(jīng)濟(jì)管徑方案下的熱站數(shù)和泵站數(shù)，并進(jìn)行熱泵站的合一；主要設(shè)備選擇包括泵、爐、罐、原動(dòng)機(jī)；站址確定，在縱斷面圖上布站；反輸運(yùn)行參數(shù)的確定；站內(nèi)工藝流程設(shè)計(jì)；方案經(jīng)濟(jì)效益分析。3設(shè)計(jì)方案及研究要求本次設(shè)計(jì)的題目是輸油管道工藝的初步設(shè)計(jì)。長(zhǎng)輸管道的投資巨大，需在長(zhǎng)期的時(shí)間內(nèi)保持在其經(jīng)濟(jì)輸量范圍內(nèi)，才有明顯的經(jīng)濟(jì)效益。所以選擇合適的路線(xiàn)走向，合理確定建設(shè)規(guī)模，選擇正確的站址，對(duì)于節(jié)省投資和運(yùn)行費(fèi)用，以及安全環(huán)保都有很重要的意義。長(zhǎng)距離輸油管道由輸油站和線(xiàn)路組成。故設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容也主要關(guān)于這兩部分1、通過(guò)選線(xiàn)和管道路線(xiàn)的勘查，收集基本的設(shè)計(jì)參數(shù)。2、工藝計(jì)算部分，具體包括1根據(jù)導(dǎo)師給的原始數(shù)據(jù)，確定進(jìn)出站油溫，并由此確定經(jīng)濟(jì)管徑，其中經(jīng)濟(jì)管徑的確定方法最經(jīng)常用的有輸油成本法和費(fèi)用現(xiàn)值法。2通過(guò)熱力和水力計(jì)算及流態(tài)的判斷，泵站數(shù)的確定，最終進(jìn)行站址的確定，其中按最小輸量確定熱站數(shù)，按最大輸量確定泵站數(shù)。3校核計(jì)算。包括熱力、水力校核，壓力越站校核，熱力越站校核，動(dòng)靜水壓力校核，反輸校核，全越站校核等。4工藝流程設(shè)計(jì)，其原則是滿(mǎn)足各個(gè)輸油生產(chǎn)環(huán)節(jié)的需要，中間熱泵站工藝流程應(yīng)與輸油方式相適應(yīng)，便于事故的處理和檢修，節(jié)約，和能促進(jìn)新技術(shù)新設(shè)備的采用。4、安排任務(wù)日期2008年2月1日；預(yù)計(jì)完成任務(wù)日期2008年4月30日；學(xué)生實(shí)際完成全部設(shè)計(jì)（論文）日期2008年4月30日。指導(dǎo)教師學(xué)生簽名西南石油大學(xué)學(xué)生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）開(kāi)題報(bào)告設(shè)計(jì)題目ZL輸油管道初步設(shè)計(jì)學(xué)生姓名學(xué)生學(xué)號(hào)院（系）專(zhuān)業(yè)年級(jí)指導(dǎo)教師2008年2月1日選題來(lái)源長(zhǎng)輸原油輸油管道初步設(shè)計(jì)題目ZL輸油管道初步設(shè)計(jì)選題背景及理由長(zhǎng)距離輸油管道初步設(shè)計(jì)是根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)的要求，結(jié)合實(shí)際條件所做的工程具體實(shí)施方案。由工藝計(jì)算來(lái)確定管道的總體方案的主要參數(shù)管徑，泵站數(shù)，熱站數(shù)，及其位置等。本設(shè)計(jì)主要內(nèi)容包括由經(jīng)濟(jì)流速確定經(jīng)濟(jì)管徑，確定所使用管材，由最小輸量確定其熱站數(shù)，最大輸量確定其泵站數(shù)，并校合各進(jìn)出站壓力和沿線(xiàn)的壓力分布是否滿(mǎn)足要求，并為管道采用的控制和保護(hù)措施提供設(shè)計(jì)參數(shù)，提出調(diào)整，控制運(yùn)行參數(shù)的措施。在管道的運(yùn)行過(guò)程中要根據(jù)輸送條件的變化，進(jìn)行熱力，水力計(jì)算。合理確定各站的溫度，壓力等運(yùn)行參數(shù)。計(jì)算各個(gè)輸量下的運(yùn)行參數(shù)等等。主要參考文獻(xiàn)1GB/T502532003,輸油管道工程設(shè)計(jì)規(guī)范2楊筱蘅，張國(guó)忠輸油管道設(shè)計(jì)與管理第一版山東東營(yíng)石油大學(xué)出版社，2005151603GB/T5000742002石油庫(kù)設(shè)計(jì)規(guī)范4張國(guó)忠長(zhǎng)輸管道設(shè)計(jì)中的壁厚選擇油氣儲(chǔ)運(yùn)199312論文框架第一章前言第二章工藝設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)1、工程概況；2、基本參數(shù)的選?。?、參數(shù)的選?。?、工藝計(jì)算說(shuō)明；5、確定加熱站及泵站數(shù)；6、校核計(jì)算說(shuō)明；7、站內(nèi)工藝流程的設(shè)計(jì)；8、主要設(shè)備的選擇第三章工藝設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)1、經(jīng)濟(jì)流速確定管徑；2、熱力計(jì)算與確定熱站數(shù)；3、確定站址；4、反輸量的確定；5、設(shè)備選取及管線(xiàn)校核；6、開(kāi)爐開(kāi)泵方案；第四章結(jié)論致謝參考文獻(xiàn)擬完成論文進(jìn)度安排（一稿、二稿、三稿、定稿）（1）2月初開(kāi)始任務(wù)書(shū)和開(kāi)題報(bào)告的編寫(xiě)，并闡明設(shè)計(jì)原則和設(shè)計(jì)任務(wù)，在2月末完成熱站數(shù)和泵站數(shù)的確定以及工藝流程的說(shuō)明。指導(dǎo)教師定期對(duì)學(xué)生進(jìn)行輔導(dǎo)；（2）3月份開(kāi)始工藝設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)的編寫(xiě)，并確定不同輸量下的布站方案和開(kāi)爐開(kāi)泵方案，期間指導(dǎo)教師進(jìn)行中期檢查；（3）4月中旬完成全部計(jì)算，經(jīng)指導(dǎo)教師檢查審批后做最終定稿。指導(dǎo)教師意見(jiàn)該學(xué)員積極上進(jìn)、態(tài)度認(rèn)真、虛心好學(xué)，編寫(xiě)論文時(shí)充分利用各類(lèi)參考文獻(xiàn)，將自己所學(xué)的理論知識(shí)與實(shí)際工作經(jīng)驗(yàn)完好結(jié)合；語(yǔ)言組織很好，層次清晰，論文內(nèi)容闡述順暢明了，計(jì)算準(zhǔn)確無(wú)誤。經(jīng)審核，可以進(jìn)行答辯。西南石油大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）ZL輸油管道初步設(shè)計(jì)學(xué)生姓名學(xué)號(hào)專(zhuān)業(yè)班級(jí)指導(dǎo)教師2008年4月30摘要本管線(xiàn)設(shè)計(jì)最大設(shè)計(jì)年輸量為2000萬(wàn)噸。管道全長(zhǎng)220KM，所經(jīng)地段地勢(shì)較為平坦，高程在2888M之間。經(jīng)過(guò)計(jì)算，不存在翻越點(diǎn)。全線(xiàn)均采用“從泵到泵”的密閉輸送方式以及先爐后泵流程。本設(shè)計(jì)根據(jù)經(jīng)濟(jì)流速來(lái)確定管徑，選為813103，管材選擇無(wú)縫鋼管，鋼號(hào)Q345，最低屈服強(qiáng)度為325MPA。經(jīng)過(guò)熱力和水力計(jì)算，確定了所需的熱站和泵站數(shù)，考慮到運(yùn)行管理的方便，熱泵站的合一。本設(shè)計(jì)中遵循在滿(mǎn)足各種條件的情況下，工藝流程盡可能的簡(jiǎn)單，并且輸油工藝本著應(yīng)用先進(jìn)技術(shù)的原則，進(jìn)行了首站和中間站的工藝流程設(shè)計(jì)。最后繪制五張圖管道縱斷面圖，中間熱泵站工藝流程圖，首站平面布置圖，泵房安裝圖，首站工藝流程圖。關(guān)鍵詞管道；輸量；熱泵站；工藝流程ABSTRACTTHELENGTHOFTHEPIPELINEDESIGNIS220KILOMETERS,THEELEVATIONHEIGHTISBETWEEN2888METERS,THESECTIONWHICHPIPELINEPASSEDISSMOOTHGOTHROUGHTHECALCULATE,THEREWASNOGETOVERPOINTTHISDESIGNUSEDTIGHTLINEPUMPINGWHICHCALLED“FROMPUMPTOPUMP”,SOITCANREDUCECONSUMPTIVEWASTE,MOREOVER,THISMETHODCANUTILIZESUFFICIENTLYREMAINPRESSUREHEADINTHEDESIGN,ECONOMICPIPEDIAMETERISFIRSTLYDETERMINEDBYECONOMICVELOCITYATLEST,813103,L325PIPEISUSEDTHETRANSPORTATIONCAPACITYANDTHEGEOGRAPHYCONDITIONSARECONSIDEREDOFINORDERTODETERMINETHEHEATINGSTATIONANDINCLUDINGTHEENVIRONMENTALPROTECTIONTHEWORKERSLIVECONDITIONSANDSOONFINALLY,THEHEATINGSTATIONIDPLACEDTOTHEFIRSTSTATION,0KMANDDIRECTHEATINGISUSEDINTHECONDITIONOFMEETINGALLTHEKINDSOFTHOSEFACTORS,THETECHNOLOGICALPROCESSESAREUSEDASSIMPLYASPOSSIBLE,ANDTHEADVANCEDTECHNOLOGIESAREUSEDANUSUALLYASPOSSIBLYINEACHSTATION,OILISFIRSTHEATEDANDTHENPUMPEDINHEATINGPUMPSTATIONINTHEDESIGNTHEPROCESSOFTHEORIGINSTATIONISFORWARDTRANSPORTATION,REVERSETRANSPORTATION,HEATOILCYCLINGANDPIGGINGOPERATION,ETCTHETECHNOLOGYPROCESSOFTHEFOLLOWINGSTATIONISFORWARDTRANSPORTATION,REVERSETRANSPORTATION,NONPUMPINGOPERATION,NONHEATINGOILCYCLINGANDPIGGINGOPERATION,ETCTHELAST,ANALYSISOFTHEPROJECTSECONOMICBECEFICSISNECESSARYTHEIRRISINCLUDEDSO,THEPROJECTISPOSSIBLEKEYWORDTUBETYPETRANSMITOUTPUT；HOTPUMPSTATION；TECHNICALPROCESS目錄第一章前言1第二章工藝設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)21工程概況211線(xiàn)路基本概況212輸油站主要工程項(xiàng)目213管道設(shè)計(jì)32基本參數(shù)的選取321設(shè)計(jì)依據(jù)322原始數(shù)據(jù)323溫度參數(shù)的選擇43參數(shù)的選擇531管道設(shè)計(jì)參數(shù)532油品密度533粘溫方程634總傳熱系數(shù)K635最優(yōu)管徑的選擇64工藝計(jì)算說(shuō)明75確定加熱站及泵站數(shù)751熱力計(jì)算852水力計(jì)算953站址確定106校核計(jì)算說(shuō)明1161熱力、水力校核1162進(jìn)出站溫度校核1163進(jìn)出站壓力校核1164壓力越站校核1265熱力越站校核1266動(dòng)、靜水壓力校核1267反輸運(yùn)行參數(shù)的確定127站內(nèi)工藝流程的設(shè)計(jì)138主要設(shè)備的選擇1481輸油泵的選擇1482首末站罐容的選擇1583加熱爐的選擇1584閥門(mén)15第三章工藝設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)171經(jīng)濟(jì)流速確定管徑1711輸量計(jì)算1712經(jīng)濟(jì)流速172熱力計(jì)算與確定熱站數(shù)1921確定計(jì)算用各參數(shù)1922確定流態(tài)1923總傳熱系數(shù)的確定2024最小輸量下確定熱站數(shù)和泵站數(shù)2125判斷翻越點(diǎn)2326最大輸量下確定熱站數(shù)和泵站數(shù)2327翻越點(diǎn)的校核253確定站址2531熱力校核2532水力校核294反輸量的確定2941反輸量的確定3042反輸泵的選擇305設(shè)備選取及管線(xiàn)校核3051輸油站儲(chǔ)罐總?cè)萘?052輸油主泵的選擇3153給油泵選擇3154反輸泵的選擇3155加熱爐選取3156電動(dòng)機(jī)選擇3157閥門(mén)326開(kāi)爐開(kāi)泵方案3261最大輸量下3262最小輸量下33第四章結(jié)論34致謝35參考文獻(xiàn)361第一章前言作為油氣儲(chǔ)運(yùn)專(zhuān)業(yè)的本科畢業(yè)生，我們進(jìn)行了輸油管道的初步設(shè)計(jì)，使我對(duì)以前所學(xué)專(zhuān)業(yè)知識(shí)進(jìn)行了一次綜合回顧及應(yīng)用，尤其是對(duì)管輸工藝的初步設(shè)計(jì)有了更深的了解和認(rèn)識(shí)。長(zhǎng)距離輸油管道初步設(shè)計(jì)是根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)的要求，結(jié)合實(shí)際條件所做的工程具體實(shí)施方案。其主要目的是根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)規(guī)定的輸送油品的性質(zhì)，輸量及線(xiàn)路情況，由工藝計(jì)算來(lái)確定管道的總體方案的主要參數(shù)管徑，泵站數(shù)，熱站數(shù)，及其位置等。本設(shè)計(jì)主要內(nèi)容包括由經(jīng)濟(jì)流速確定經(jīng)濟(jì)管徑，確定所使用管材，由最小輸量確定其熱站數(shù)，最大輸量確定其泵站數(shù)，并校合各進(jìn)出站壓力和沿線(xiàn)的壓力分布是否滿(mǎn)足要求，并為管道采用的控制和保護(hù)措施提供設(shè)計(jì)參數(shù)，提出調(diào)整，控制運(yùn)行參數(shù)的措施。在管道的運(yùn)行過(guò)程中要根據(jù)輸送條件的變化，進(jìn)行熱力，水力計(jì)算。合理確定各站的溫度，壓力等運(yùn)行參數(shù)。計(jì)算各個(gè)輸量下的運(yùn)行參數(shù)等等。經(jīng)過(guò)這次畢業(yè)設(shè)計(jì)，我系統(tǒng)了專(zhuān)業(yè)課知識(shí)，學(xué)到了很多東西，但水平和時(shí)間有限，難免有疏漏和錯(cuò)誤之處，希望老師批評(píng)指正。2第二章工藝設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)1工程概況11線(xiàn)路基本概況本設(shè)計(jì)依據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)的要求，結(jié)合實(shí)際條見(jiàn)作出工程的實(shí)際具體實(shí)施方案。管線(xiàn)最大年輸量為2000萬(wàn)噸。全長(zhǎng)220KM，沿線(xiàn)地勢(shì)平緩，海拔最低處為28M，最高處88M，距外輸首站約80公里，首末站高差為60M，管線(xiàn)位于平原地區(qū)。管線(xiàn)外有瀝青防腐層，以減輕腐蝕損耗。管線(xiàn)設(shè)計(jì)為密閉輸送，能夠長(zhǎng)期連續(xù)穩(wěn)定運(yùn)行。并采用先爐后泵的流程。占地少，密閉安全，且對(duì)環(huán)境污染小，能耗少，受外界環(huán)境惡劣氣候的影響小。便于管理，易于實(shí)現(xiàn)遠(yuǎn)程集中監(jiān)控，自動(dòng)化程度很高，勞動(dòng)生產(chǎn)率高。油氣損耗少，運(yùn)費(fèi)較低。12輸油站主要工程項(xiàng)目本管線(xiàn)設(shè)計(jì)年輸量為2000萬(wàn)噸年，綜合考慮沿線(xiàn)的地理情況，貫徹節(jié)約占地、保護(hù)環(huán)境和相關(guān)法律法規(guī)，本著盡量避免將站址布置在海拔較高地區(qū)和遠(yuǎn)離城市的人口稀少地區(qū)，以方便職工生活，并本著“熱泵合一”的原則，兼顧平原地區(qū)的均勻布站方針，采用方案如下設(shè)立熱泵站兩座，即首站和一座中間站，均勻布站。本次設(shè)計(jì)中管道采用可減少蒸發(fā)損耗，流程簡(jiǎn)單，固定資產(chǎn)投資少，可全部利用剩余壓力便于最優(yōu)運(yùn)行的密閉輸送方式，并采用“先爐后泵”的工藝方案。選用直接加熱式加熱爐。鑒于傳統(tǒng)的采用加熱盤(pán)管對(duì)罐內(nèi)油品進(jìn)行加熱的方法存在種種弊端，本次設(shè)計(jì)將熱油循環(huán)工藝也包括在內(nèi)，即部分油品往熱油泵和加熱爐后進(jìn)罐，而且設(shè)有專(zhuān)用泵和專(zhuān)用爐，同時(shí)該泵和爐還可分別作為給油泵的備用泵和來(lái)油的加熱爐，充分體現(xiàn)了一泵兩用，一爐兩用的方針。313管道設(shè)計(jì)本設(shè)計(jì)中選擇的管道為外徑813，壁厚103MM，管材為L(zhǎng)325的管道。由于輸量較大，且沿線(xiàn)地溫較高，故從經(jīng)濟(jì)上分析，本管道不采用保溫層。全線(xiàn)設(shè)瀝青防腐層從而減少腐蝕損失。并設(shè)機(jī)械清蠟設(shè)備，保證全線(xiàn)輸油管道的暢通無(wú)阻。2基本參數(shù)的選取21設(shè)計(jì)依據(jù)本設(shè)計(jì)主要根據(jù)國(guó)家技術(shù)監(jiān)督局和中華人民共和國(guó)建設(shè)部聯(lián)合發(fā)布的輸油管道工程技術(shù)規(guī)范GB5025394，并參照其他有關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范進(jìn)行的。設(shè)計(jì)中應(yīng)以下四條設(shè)計(jì)原則（1）以國(guó)家設(shè)計(jì)規(guī)范為主要和基本原則，通過(guò)技術(shù)比較選擇最優(yōu)化最經(jīng)濟(jì)的工藝方案。（2）充分利用地形條件，兼顧熱力站、泵站的布置，本著“熱泵合一”的原則，盡量減少土地占用。（3）設(shè)計(jì)中以節(jié)能降耗為目的，在滿(mǎn)足管線(xiàn)設(shè)計(jì)要求的前提下，充分利用管線(xiàn)的承壓能力以減少不必要的損耗。（4）注意生態(tài)平衡，三廢治理和環(huán)境保護(hù)。22原始數(shù)據(jù)（1）最大設(shè)計(jì)輸量為2000萬(wàn)噸/年；生產(chǎn)期生產(chǎn)負(fù)荷（各年輸量與最大輸量的比率）見(jiàn)下表21表21生產(chǎn)期生產(chǎn)負(fù)荷表年1234567891011121314生產(chǎn)負(fù)荷（）708090100100100100100100100100908070（2）年最低月平均溫度2；4（3）管道中心埋深155M；（4）土壤導(dǎo)熱系數(shù)145W/M；（5）瀝青防腐層導(dǎo)熱系數(shù)015W/（M；（6）原油性質(zhì)20的密度860KG/M；3初餾點(diǎn)81；反常點(diǎn)28；凝固點(diǎn)25；比熱21KJ/KG；燃油熱值41810KJ/KG。4（7）粘溫關(guān)系見(jiàn)表22表22油品溫度與粘度數(shù)據(jù)溫度（）2830354045505560粘度（CP）124511183269605348425（8）沿程里程、高程（管道全程220KM）見(jiàn)表23表23管道縱斷面數(shù)據(jù)里程（KM）04580110150170190210220高程（KM）28609035252846528823溫度參數(shù)的選擇（1）出站油溫RT考慮到原油中不可避免的含水，故加熱溫度不宜高于100，以防止發(fā)生沸溢。由于本設(shè)計(jì)采取先爐后泵的方式，則加熱溫度不應(yīng)高于初餾點(diǎn)581，以免影響泵的吸入。而且管道采用瀝青防腐絕緣層，故原油的輸油溫度不能超過(guò)瀝青的耐熱溫度。而且，考慮到管道的熱變形等因素，加熱溫度也不宜太高。綜上考慮，初步確定出站溫度T60。R（2）進(jìn)站油溫ZT加熱站進(jìn)站油溫的確定主要考慮經(jīng)濟(jì)比較。對(duì)于像本設(shè)計(jì)這樣凝點(diǎn)較高的含蠟原油，由于在凝點(diǎn)附近粘溫曲線(xiàn)很陡，故經(jīng)濟(jì)進(jìn)站溫度常取高于凝固點(diǎn)23。又因?yàn)樵偷姆闯｜c(diǎn)為28，而反常點(diǎn)以上可認(rèn)為是牛頓流體?？紤]最優(yōu)熱處由理?xiàng)l件及經(jīng)濟(jì)比較來(lái)選擇進(jìn)出站溫度。借鑒經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)綜合考慮，初步設(shè)計(jì)進(jìn)站溫度T30。Z（3）平均溫度當(dāng)管路的流態(tài)在紊流光滑區(qū)時(shí)，可按平均溫度下的油流粘度來(lái)計(jì)算站間摩阻。計(jì)算平均溫度可采用下式（2ZRPJT3211）式中平均油溫，；PJT、加熱站的出站、進(jìn)站溫度，。RZ3參數(shù)的選擇31管道設(shè)計(jì)參數(shù)（1）熱站、泵站間壓頭損失15M；（2）熱泵站內(nèi)壓頭損失30M；（3）進(jìn)站壓力范圍一般為2080M；（4）年輸送天數(shù)為350天；（5）首站進(jìn)站壓力50M。32油品密度6根據(jù)20時(shí)油品的密度按下式換算成計(jì)算溫度下的密度（2）（2020TT2）式中分別為溫度為和20下的密度；20,TT溫度系數(shù)，；20135833粘溫方程根據(jù)粘度和溫度的原始參數(shù)，用最小二乘法回歸（2BTALG3）式中原油的動(dòng)力粘度，PSANTL22LGTTB34總傳熱系數(shù)K管道散熱的傳遞過(guò)程由三部分組成（1）油流至管壁的放熱（2）管壁、瀝青防腐層的熱傳導(dǎo)（3）管外壁周?chē)寥赖膫鳠峥倐鳠嵯禂?shù)的計(jì)算公式為（2KD11I2ID1W24）（2212HWTTW5）式中DI，DI1鋼管、瀝青防腐層的內(nèi)徑和外徑，M；I導(dǎo)熱系數(shù)，W/（M）；7DW管道最外圍的直徑，M；1油流至管內(nèi)壁的放熱系數(shù)，W/（M2）；2管壁至土壤放熱系數(shù)，W/（M2）；T土壤導(dǎo)熱系數(shù)，W/（M）；HT管中心埋深，M。35最優(yōu)管徑的選擇在規(guī)定輸量下，若選用較大的管徑，可降低輸送壓力，減少泵站數(shù)，從而減少了泵站的建設(shè)費(fèi)用，降低了輸油的動(dòng)力消耗，但同時(shí)也增加了管路的建設(shè)費(fèi)用。根據(jù)目前國(guó)內(nèi)加熱輸油管道的實(shí)際經(jīng)驗(yàn)，熱油管道的經(jīng)濟(jì)流速在1020M/S范圍內(nèi)。經(jīng)過(guò)計(jì)算，最終選定為外管徑813，壁厚103MM。4工藝計(jì)算說(shuō)明對(duì)于高含蠟及易凝易粘油品的管道輸送，當(dāng)其凝點(diǎn)高于管道周?chē)h(huán)境的溫度，或在環(huán)境溫度下油流粘度很高時(shí)，不能直接在環(huán)境溫度下等溫輸送。油流過(guò)高的粘度使管道阻力變大，管道沿途摩阻損失變大，導(dǎo)致了管道壓降劇增，動(dòng)力費(fèi)用高，在工程上難以實(shí)現(xiàn)或運(yùn)行不經(jīng)濟(jì)，且在冬季極易凝管，發(fā)生事故，所以在油品進(jìn)入管道前必須采取降凝降粘措施。目前國(guó)內(nèi)外很多采用加入降凝劑或給油品加熱輸送的辦法。加熱輸送時(shí)，油品溫度升高，粘度降低，減少?gòu)亩_(dá)到輸送目的。本管線(xiàn)設(shè)計(jì)采用加熱的辦法，降低油品的粘度，減少摩阻損失，降低管輸壓力，節(jié)約動(dòng)力消耗，或使關(guān)內(nèi)最低油溫維持在凝點(diǎn)以上，保證安全輸送。但也增加了熱能消耗以及加熱設(shè)備的費(fèi)用。熱油管道不同于等溫輸送的特點(diǎn)是它存在摩阻損失和熱能損失兩種能量損失，在設(shè)計(jì)和管理工作中，要正確處理這兩種能量的供求平衡關(guān)系；這兩種能量損失多少又是互相影響的，其中散熱損失起了確定性作用。摩阻損失的大小決定了油品的粘度，而粘度大小又取決于輸送溫度的高低，8管子的散熱損失往往占能量損失的主導(dǎo)地位。熱油沿管路流動(dòng)時(shí)，溫度不斷降低，粘度不斷增大，水力坡降也不斷變化。計(jì)算熱油管道的摩阻時(shí)，必須考慮管路沿線(xiàn)的溫降情況及油品的粘溫特性。因此設(shè)計(jì)管路時(shí)，必須先進(jìn)行熱力計(jì)算，然后進(jìn)行水力計(jì)算，此外，熱油管的摩阻損失應(yīng)按一個(gè)加熱站間距來(lái)計(jì)算。全線(xiàn)摩阻為各站間摩阻和。5確定加熱站及泵站數(shù)51熱力計(jì)算埋地不保溫管線(xiàn)的散熱傳遞過(guò)程是由三部分組成的，即油流至管壁的放熱，瀝青絕緣層的熱傳導(dǎo)和管外壁至周?chē)寥赖膫鳠?，由于本設(shè)計(jì)中所輸介質(zhì)的要求不高，而且管徑和輸量較大，油流到管壁的溫降比較小，故管壁到油流的散熱可以忽略不計(jì)。而總傳熱系數(shù)主要取決于管外壁至土壤的放熱系數(shù)，值在紊流狀態(tài)下對(duì)傳熱系數(shù)值的影響可忽略。21K計(jì)算中周?chē)橘|(zhì)的溫度取最冷月土壤的平均溫度，以加權(quán)平均溫度0T作為油品的物性計(jì)算溫度。由于設(shè)計(jì)流量較大，據(jù)經(jīng)驗(yàn)，將進(jìn)站溫度取為T(mén)30，出站溫度取為T(mén)60。在最小輸量下求得加熱站數(shù)。ZR（1）流態(tài)判斷（2DVQ4E6）（278159R7）DE2式中Q體積流量，M3/S；，運(yùn)動(dòng)粘度；D內(nèi)徑，M；E管內(nèi)壁絕對(duì)粗糙度，M。9經(jīng)計(jì)算3000REMINREMAXRE1，所以各流量下流態(tài)均處于水力光滑區(qū)（2）加熱站數(shù)確定在最小輸量下進(jìn)行熱力計(jì)算來(lái)確定加熱站數(shù)。加熱站間距LR的確定LR（2A1BTZ08）式中，AGCDKB，IT0管道埋深處年最低月平均地溫取1G原油的質(zhì)量流量/SC油品比熱KJ/KG取22KJ/KGI水力坡降,M由流態(tài)確定，因?yàn)樘幱谒饣瑓^(qū)M025,00246Q體積流量M3/S加熱站數(shù)NRL52水力計(jì)算最大輸量下求泵站數(shù)，首先反算出站油溫，經(jīng)過(guò)計(jì)算，確定出站油溫為4931。由粘溫關(guān)系得出粘度等數(shù)據(jù)，為以后計(jì)算打好基礎(chǔ)。為了便于計(jì)算和校核，本設(shè)計(jì)中將局部摩阻歸入一個(gè)加熱站的站內(nèi)摩阻，而忽略了站外管道的局部摩阻損失。1確定出站油溫不能忽略摩擦熱的影響，用迭代法計(jì)算最大輸量下的出站油溫TRTRT0BTZT0BEAL（29）10I（2MDQ5210）式中、M由流態(tài)確定，水力光滑區(qū)M025，00246；Q體積流量，M3/S。2管道沿程摩阻H總101ILZ（211）式中Z起終點(diǎn)高差，M；3判斷有無(wú)翻越點(diǎn)經(jīng)判斷，全程無(wú)翻越點(diǎn)。4泵的選型及泵站數(shù)的確定因?yàn)榱髁枯^小，沿線(xiàn)地勢(shì)較平坦，且從經(jīng)濟(jì)角度考慮并聯(lián)效率高，便于自動(dòng)控制優(yōu)化運(yùn)行，所以選用并聯(lián)方式泵。選型并根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)中的已知條件，202019HSB泵串聯(lián)泵，額定7510982463QH流量Q2500M/H，額定效率087。3202015HSB泵串聯(lián)泵，額定7511流量Q2500M/H，額定效率089。3計(jì)算管道全線(xiàn)摩阻確定站內(nèi)泵的個(gè)數(shù)H總101ILZ式中Z起終點(diǎn)高差，M；確定泵站數(shù)NP（212）MH總53站址確定11以節(jié)省投資和方便管理。若管道初期的輸量較低時(shí)，所需加熱站數(shù)多，泵站數(shù)少。到后期任務(wù)輸量增大時(shí)，所需的加熱站數(shù)減少，泵站數(shù)增多。設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)考慮到不同時(shí)期的不同輸量的特點(diǎn)，按最低輸量做熱力計(jì)算，布置加熱站，待輸量增大后該為熱泵站。站址的確定除根據(jù)工藝設(shè)計(jì)要求外，還需按照地形、地址、文化、氣象、給水、排水、供電和交通運(yùn)輸?shù)葪l件，并結(jié)合施工、生產(chǎn)、環(huán)境保護(hù)，以及職工生活等方面綜合考慮，并且滿(mǎn)足（1）進(jìn)站油溫為30；（2）根據(jù)進(jìn)站油溫經(jīng)過(guò)反算出的出站油溫應(yīng)低于管道允許的最高出站油溫；（3）進(jìn)站壓力應(yīng)滿(mǎn)足泵的吸入性能；（4）出站壓力不超過(guò)管線(xiàn)承壓能力最終確定站址如下表24表24布站情況表站號(hào)123站類(lèi)型熱泵站熱站末站里程（KM）0110220高程M2835886校核計(jì)算說(shuō)明61熱力、水力校核由于對(duì)站址的綜合考慮，使熱站、泵站的站址均有所調(diào)整，因此必須進(jìn)行熱力、水力校核。求得站址改變后的進(jìn)出站溫度，進(jìn)出站壓力壓力，12加熱站負(fù)荷等以確保管線(xiàn)的安全運(yùn)行。62進(jìn)出站溫度校核在不同輸量下固定進(jìn)站油溫來(lái)反算出站油溫，校核所得出站油溫應(yīng)低于初餾點(diǎn)。63進(jìn)出站壓力校核不同輸量下，利用反算出的出站油溫，得出水力坡降，進(jìn)而得出進(jìn)出站壓力，進(jìn)站壓力太低會(huì)使吸入不正常，太高則容易引起出口超壓，并要考慮為今后的調(diào)節(jié)留有余地。故首站，中間站一般布置在動(dòng)水壓頭在3080M的地方。各站進(jìn)站壓力只要滿(mǎn)足泵的吸入性能要求，出站壓力均不超過(guò)最大承壓，出站溫度低于最高出站溫度，就可以合格。64壓力越站校核當(dāng)突然發(fā)生意外事故，如某中間站遇到斷電、事故或檢修時(shí)，或由于夏季地溫升高，沿程散熱減小，從而導(dǎo)致沿程摩阻減小，為了節(jié)約動(dòng)力費(fèi)用，可以進(jìn)行中間站的壓力越站，以充分利用有效的能量。從縱斷面圖上判定壓力越站最困難的站，并對(duì)其的進(jìn)出站壓力進(jìn)行確定以滿(mǎn)足要求，對(duì)于壓力越站而言，其所具有的困難主要是地形起伏的影響及加熱站間距的影響。壓力越站的計(jì)算目的是計(jì)算出壓力越站時(shí)需要的最小輸量，并根據(jù)此輸量計(jì)算越站時(shí)所需壓力，并校核其是否超壓。65熱力越站校核當(dāng)輸油主泵不可避免地遇到斷電、事故或檢修時(shí)，或由于夏季地溫升高，沿程散熱減小66動(dòng)、靜水壓力校核（1）動(dòng)水壓力校核動(dòng)水壓力是指油流沿管道流動(dòng)過(guò)程中各點(diǎn)的剩余壓力，即管道縱斷面13線(xiàn)與水力坡降線(xiàn)之間的垂直高度，動(dòng)水壓力的變化不僅取決于地形的變化，而且與管道的水力坡降和泵站的運(yùn)行情況有關(guān)，從縱斷面圖上可以看出，動(dòng)水壓力滿(mǎn)足輸送要求。（2）靜水壓力校核靜水壓力是指油流停止流動(dòng)后，由地形高差產(chǎn)生的靜液柱壓力，由縱斷面圖可知?jiǎng)铀畨毫σ矟M(mǎn)足輸送要求。67反輸運(yùn)行參數(shù)的確定當(dāng)油田來(lái)油不足時(shí)，由于流量小，溫降快導(dǎo)致進(jìn)站油溫過(guò)低或者由于停輸?shù)仍?，甚至出現(xiàn)凝管現(xiàn)象，需進(jìn)行反輸。由于反輸是非正常工況，浪費(fèi)能量，故要求反輸量越小越好。為了防止浪費(fèi)，反輸量應(yīng)該越小越好，但相應(yīng)地增加了加熱爐的熱負(fù)荷，在設(shè)計(jì)中，根據(jù)實(shí)際情況的最小輸量為反輸輸量。本設(shè)計(jì)取管線(xiàn)可能的最小輸量為反輸輸量。由具體計(jì)算可知，可以滿(mǎn)足反輸條件。經(jīng)過(guò)一系列的校核，選擇的站址滿(mǎn)足要求。反輸泵可充分利用現(xiàn)有的設(shè)備，經(jīng)校核滿(mǎn)足熱力、水力及壓力越站要求；末站反輸泵不宜過(guò)大，經(jīng)計(jì)算知可選用并聯(lián)泵,泵參數(shù)的選取見(jiàn)后計(jì)算書(shū)。7站內(nèi)工藝流程的設(shè)計(jì)輸油站的工藝流程是指油品在站內(nèi)的流動(dòng)過(guò)程，實(shí)際上是由站內(nèi)管道、器件、閥門(mén)所組成的，并與其他輸油設(shè)備相連的輸油系統(tǒng)。該系統(tǒng)決定了油品在站內(nèi)可能流動(dòng)的方向、輸油站的性質(zhì)和所能承擔(dān)的任務(wù)。1）制定和規(guī)劃工藝流程要考慮以下的要求（1）滿(mǎn)足輸送工藝及生產(chǎn)環(huán)節(jié)的要求。輸油站的主要操作包括來(lái)油與計(jì)量；正輸；反輸；越站輸送，包括全越站、壓力越站、熱力越站；收發(fā)清管器；站內(nèi)循環(huán)或倒罐；停輸再啟動(dòng)。（2）便于事故處理和維修。14（3）采用先進(jìn)技術(shù)及設(shè)備，提高輸油水平。（4）流程盡量簡(jiǎn)單，盡可能少用閥門(mén)、管件，力求減少管道及其長(zhǎng)度，充分發(fā)揮設(shè)備性能，節(jié)約投資，減少經(jīng)營(yíng)費(fèi)用。2）輸油站工藝流程（1）首站接受來(lái)油、計(jì)量、站內(nèi)循環(huán)或倒罐，正輸、向來(lái)油處反輸、加熱、收發(fā)清管器等操作。（2）中間站正輸、反輸，越站，收發(fā)清管器。（3）末站接受來(lái)油，正輸、反輸，收發(fā)清管器，站內(nèi)循環(huán)，外輸，倒罐等操作。3流程簡(jiǎn)介（1）來(lái)油計(jì)量來(lái)油計(jì)量閥組（2）站內(nèi)循環(huán)及倒罐罐閥組泵加熱爐閥組罐（3）正輸（首站）上站來(lái)油閥組給油泵加熱爐主輸泵下站（4）反輸下站來(lái)油閥組給油泵加熱爐主輸泵上站（5）壓力越站來(lái)油閥組加熱爐下站8主要設(shè)備的選擇81輸油泵的選擇（1）輸油主泵15選泵原則滿(mǎn)足管線(xiàn)輸量要求，使泵在各輸量下均在高效區(qū)工作。充分利用管線(xiàn)承壓能力，減少泵站數(shù)，降低工程造價(jià)。故所選輸油主泵為202019HSB泵，202015HSB泵（2）給油泵選泵原則大排量、低揚(yáng)程、高效率故所選輸油主泵為SJA68P183反輸泵管道在以下兩種情況下需要反輸輸量不足，需要正反輸交替來(lái)活動(dòng)管道以防止凝管。出現(xiàn)事故工況時(shí)進(jìn)行反輸，如末站著火。主要考慮資源利用問(wèn)題所以選用輸油主泵充當(dāng)。經(jīng)計(jì)算滿(mǎn)足要求。82首末站罐容的選擇（2350MTV13）式中M年原油輸轉(zhuǎn)量，KG；V所需罐容，M；3儲(chǔ)油溫度下原油密度，KG/M；3利用系數(shù)，立式固定罐085，浮頂罐09；T原油儲(chǔ)備天數(shù)，首站3天，末站45天。83加熱爐的選擇選爐原則（1）應(yīng)滿(mǎn)足加熱站的熱負(fù)荷要求，爐效高；（2）為便于檢修，各站宜選用兩臺(tái)以上加熱爐。加熱站的熱負(fù)荷由下面的公式計(jì)算QGCTRTZ（213）式中Q加熱站的熱負(fù)荷，KW；G油品流量，M3/H；16C油品比熱，KJ/KG。提供的加熱爐型號(hào)如下800KW,1000KW,1250KW,1600KW,2000KW,2500KW,3150KW,4000KW,5000KW84閥門(mén)根據(jù)規(guī)范及各種閥門(mén)的用途，站內(nèi)選用的閥門(mén)類(lèi)型如下（1）油罐上的閥門(mén)用手動(dòng)閘閥（2）泵入口用手動(dòng)閘閥（3）串聯(lián)泵出口用閘閥（4）出站處設(shè)調(diào)節(jié)閥閥組（5）為防止泵出口管線(xiàn)超壓，泵出口管線(xiàn)上設(shè)高壓泄壓閥（6）熱泵站設(shè)低壓泄壓閥（7）清管器收發(fā)球筒與站間管線(xiàn)連接用球閥閥門(mén)規(guī)格的選用（1）閥門(mén)的公稱(chēng)直徑應(yīng)與管線(xiàn)的公稱(chēng)直徑相同（2）閥門(mén)的公稱(chēng)壓力應(yīng)大于閥門(mén)安裝處的壓力。1718第三章工藝設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)1經(jīng)濟(jì)流速確定管徑11輸量計(jì)算選定進(jìn)站油溫T30C，出站油溫T60CZR平均溫度T（60230）40CPJ31溫度系J182500013158600694120時(shí)的密度/20863M平均密度PJ20PJT860069414020846118KG/M3質(zhì)量流量G20001000T/A生產(chǎn)天數(shù)350天最大體積流量07817M3/SQMAX20108463546最小體積流量Q05472M3/SIN712經(jīng)濟(jì)流速輸油管道工程設(shè)計(jì)規(guī)范規(guī)定經(jīng)濟(jì)流速范圍為15M/S20M/S之間，D（34QV1）式中D經(jīng)濟(jì)管徑（M）Q體積流量（KG/S）19V經(jīng)濟(jì)流速（M/S）原油密度（KG/M）3Q時(shí)MAX經(jīng)濟(jì)管速為15M/S時(shí)，D8148MM407815經(jīng)濟(jì)管速為20M/S時(shí)，D7056MM32初選外徑為711MM和813MM的管子。反算經(jīng)濟(jì)流速Q(mào)MAX外徑為711MM的管子V209M/S24DQ201371384外徑為813MM的管子V159M/SQMIN外徑為711MM的管子V146M/S24D70213071384外徑為813MM的管子V110M/SQ綜上外徑為813MM的管子在Q和Q時(shí)經(jīng)濟(jì)流速都在MAXMIN10M/S20M/S之間，故所選外徑813MM的管子。根據(jù)輸油管道工程設(shè)計(jì)規(guī)范第63頁(yè)表24，查管道承壓，經(jīng)過(guò)線(xiàn)性插值得P57105MPA查輸油管道工程設(shè)計(jì)規(guī)范第20頁(yè)表521,選擇無(wú)縫鋼管，鋼號(hào)Q345，325（S16MM時(shí)為315）。K072，10。SK234MPAS325170計(jì)算最大承壓由，SKPD式中鋼管計(jì)算壁厚，MM；20P設(shè)計(jì)內(nèi)壓力，MPA（此處為64MPA）；D鋼管外徑，MM；材料最低屈服強(qiáng)度，MPA（本設(shè)計(jì)選擇的鋼材S型號(hào)均為S360，其360MPA）；K設(shè)計(jì)系數(shù)，站外取072；焊縫系數(shù)10；得到992MM?？紤]防腐穩(wěn)定等因素壁厚應(yīng)留051MM裕量。查輸油管道工程設(shè)計(jì)規(guī)范第485頁(yè)附錄二選擇API標(biāo)準(zhǔn)鋼管813103,則D7924MM。2熱力計(jì)算與確定熱站數(shù)21確定計(jì)算用各參數(shù)確定粘溫關(guān)系見(jiàn)表31表31溫度C2830354045505560粘度（CP）124511183269605348425由表給出的粘度和溫度作粘溫關(guān)系圖，得析蠟點(diǎn)41C由最小二乘法32BTALG其中，得出兩個(gè)粘溫方程N(yùn)TBALG22LGTTN（28C41C）LG2692002158T41C60CLG22204000986T代入上面的公式得LG2692002158T690CP,則SMPJJ/10581284609322確定流態(tài)21計(jì)算如下雷諾數(shù)EDQ4計(jì)算后得Q07817M/S時(shí)，RE15419；MAXMAXQ05472M/S時(shí)，RE10794。MININ因?yàn)樗x為無(wú)縫鋼管，根據(jù)輸油管道工程設(shè)計(jì)規(guī)范GB502532003中所推薦的管壁粗糙度為E006MM，則15110DE24RE13895101785963000REREREMINAX1因此，屬水力光滑區(qū)，00246，M025水利坡降I0004587INMDQ52AXI000245823總傳熱系數(shù)的確定由于大直徑，高輸量下的油流溫降較小，故在本設(shè)計(jì)中采用不保溫輸送。對(duì)于無(wú)保溫層的大直徑管道，忽略其內(nèi)外徑差值，則其總傳熱系數(shù)為KK（31213）其中，由于處于紊流狀態(tài),對(duì)傳熱系數(shù)影響很小,可以忽略。1管外壁至大氣放熱系數(shù)2（312LN2DWHTTDWT4）22公式中土壤導(dǎo)熱系數(shù)145W/MCT管中心埋深H155MT瀝青防腐層一般6MM9MM,這里取7MM即瀝青防腐層厚度7MM,導(dǎo)熱系數(shù)015W/MC計(jì)算結(jié)果如下175652K1623W/MC1507624最小輸量下確定熱站數(shù)和泵站數(shù)生產(chǎn)天數(shù)350天最小質(zhì)量流量G46297KG/SMIN703624501最小質(zhì)量流量Q05472M/SI8對(duì)應(yīng)的水利坡降為I24610MINMDQ5IN3站間距由公式LLN（3RDKCBTRZ5）其中當(dāng)油流在管道中流動(dòng)時(shí)，與管壁不可避免的存在摩擦，而卻隨著粘度的增大，其摩擦也就越嚴(yán)重。由于摩擦生熱從而會(huì)使油溫有所上升，即會(huì)引起溫升BBDKGGIMIN269813046231976289所以計(jì)算可得L18347KMR熱站數(shù)N12,取N2。23平均站間距L110KMRNL反算RT4513C1ALEBTZ00迭代一次4505C,R故取4513C則3504CZRPJTT32184956KG/MJ020PJ3則SMJPJ/1021846943Q05449M/SMINGI25810D5IN3泵站數(shù)管道最大承受壓力57105MPA時(shí)，M89658491075GPH查表選擇泵型號(hào)202019HSB泵串聯(lián)泵，額定75123Q流量Q2500M/H，額定效率087。3202015HSB泵串聯(lián)泵，額定751091H流量Q2500M/H，額定效率089。3大泵24623M7511098246小泵10454M2Q總共選兩臺(tái)大泵，一臺(tái)小泵，其中一臺(tái)大泵備用。H26838M1H224沿程總摩阻HF101ILNH206333MZMN為熱站數(shù)H為站內(nèi)摩阻泵站數(shù)N,其中，HC為站內(nèi)損失PHCHFN1,故取N1。P15863即最小輸量下熱站數(shù)為2個(gè)，泵站數(shù)為1個(gè)。25判斷翻越點(diǎn)根據(jù)管道縱斷面圖知（80KM,90M）可能存在翻越點(diǎn)MZILHQFF4627089018025013311在最小輸量下也不存在翻越點(diǎn)。26最大輸量下確定熱站數(shù)和泵站數(shù)生產(chǎn)天數(shù)350天最大質(zhì)量流量G66138KG/SMAX36024510最質(zhì)量流量Q07817M/S8對(duì)應(yīng)的水利坡降為I45910MAXMDQ5AX3站間距由公式LLN（35）RDKGCBTRZ其中BKGIMAX8130462316598718所以計(jì)算可得L2992KMR熱站數(shù)N1,取N1。25平均站間距L220KMRNL反算RT4931C1ALEBTZ00迭代一次4909C,R迭代第二次4909C。2故取4909CRT則3636CZRPJ3184864KG/MJ2020PJT3則SMPJJ/10596483Q07793M/S28056M/HMAXG3I47410AD5AX泵站數(shù)管道最大承受壓力57105MP時(shí)，M6384891075GPH查表選擇泵型號(hào)202019HSB泵串聯(lián)泵，額定75123Q流量Q2500M/H，額定效率087。3202015HSB泵串聯(lián)泵，額定751091H流量Q2500M/H，額定效率089。3大泵24648M7511098246小泵10445M2Q總共選兩臺(tái)大泵，一臺(tái)小泵，其中一臺(tái)大泵備用。H259761M1H226沿程總摩阻HF101ILNH20111323MZMN為熱站數(shù)H為站內(nèi)摩阻泵站數(shù)N,其中，HC為站內(nèi)損失PHCHFN186,故取N2。P15863最大輸量下，熱站數(shù)1，泵站數(shù)2。27翻越點(diǎn)的校核根據(jù)管道縱斷面圖知（80KM,90M）可能存在翻越點(diǎn)MZILHQFF9248901804701320311在最大輸量下也不存在翻越點(diǎn)。3確定站址表32熱站數(shù)泵站數(shù)最小輸量21最大輸量12根據(jù)地形的實(shí)際情況，本著熱泵合一的原則，進(jìn)行站址的調(diào)整最大輸量下設(shè)1個(gè)熱泵站和1個(gè)泵站，最小輸量下1個(gè)熱泵站和1個(gè)熱站。根據(jù)水利坡降系數(shù)畫(huà)出管道縱斷面圖，由管道縱斷面圖進(jìn)行布站，可將各站平均布站，無(wú)需進(jìn)行調(diào)整，站址為（0KM,28M）；（110KM,35M）；（220KM,88M）。31熱力校核（1）QMIN2首站，27令B0,A4261,CGKDMIN3102974681610L110KM,R由得0LTAZRT4674R3558ZPJ3212692002158T192484919/PJ020PJ3MSJJ/1895Q05452MINGI256MD5IN310B281DKGI由得0LN1TALZRRT45063502ZRPJ322692002158T1936384957/PJ020PJ3MSJJ/14Q05449196178MING3H/3I258MD5IN10G46296KG/SMINT28QGC146417KWMINZRT滿(mǎn)足熱力要求，計(jì)算符合要求。（2）QAX末站2站令B0,A2983,CGKDMAX610L110KM,R由得0LNTZRT4087R3362ZPJ3212692002158T196685055/PJ020PJ3MSJJ/1874Q07776MAXG3I488AMD5AX10B764DKGAX由得0LN1TLZRRT37913264ZRPJ322692002158T198885123/PJ020PJ3MSJJ/1429Q0777027971MAXGS/3HM/3I494AMD5AX10G46296KG/SINTQGC109862KWAXZRT2站首站令B0,A829,CKDMAX710L110KM,R由得0LNTZRT4134R3905ZPJ3212692002158T184984678/PJ020PJ3MSJJ/158Q078105MAXG3I461AMD5AX10B2594DKGAX由得0LN1TLZRRT40093864ZRPJ322692002158T185884706/PJ020PJ3M30SMPJJ/105285Q0780828108MAXG3H/3I463AMD5AX10滿(mǎn)足熱力要求，計(jì)算符合要求。32水力校核（1）QMAX管道承壓571068458239AMPPHMG承壓首站2站24688M5171326984Q10483M0H25986M泵125736818DSRMMILZH泵剩2末站24623M5171326940HQ10454MH2597M泵125782690044DSRMMILZH泵剩經(jīng)計(jì)算滿(mǎn)足進(jìn)出站壓力要求。（2）QMIN首站末站2816M51713698240HQ1206M231H26838M泵12683702380DSRMMILZH泵剩經(jīng)計(jì)算滿(mǎn)足進(jìn)出站壓力要求。4反輸量的確定41反輸量的確定在建設(shè)初期投產(chǎn)運(yùn)行之前要進(jìn)行反輸計(jì)算，以最小輸量計(jì)算。即G。SKG/9634236024571042反輸泵的選擇選202019HSB泵兩臺(tái)串聯(lián)，一臺(tái)備75108QH用。根據(jù)以前反算出站油溫得出Q05449M/S1961783HM/3計(jì)算28162M75110982463QH56324M60324358826364M7DH56324263643396M1100KMH101ILH283529964MMNH3996MDH5設(shè)備選取及管線(xiàn)校核51輸油站儲(chǔ)罐總?cè)萘渴啄┱?50KV式中V油罐總?cè)萘縈年總周轉(zhuǎn)量利用系數(shù)，取09K儲(chǔ)存時(shí)間，這里取3天儲(chǔ)存溫度這里取35C32此時(shí)8496KG/M3（1）輸油首站、輸入站的油源來(lái)自油田、管道時(shí)，其儲(chǔ)備天數(shù)選為K3D，則輸油首站、輸入站儲(chǔ)油罐總?cè)萘靠傻?0684353127VM所以，取5座50000M的浮頂罐。3（2）分輸站、末站為向用戶(hù)供油的管道專(zhuān)輸站時(shí)，油品儲(chǔ)備天數(shù)宜K為4D,則分輸站、末站儲(chǔ)油罐總?cè)萘靠傻糜?jì)算結(jié)果9068435127V2989265M3所以，取6座50000M的浮頂罐。52輸油主泵的選擇選泵大泵75110982463QH小泵2選擇大泵2臺(tái)小泵1臺(tái)，以及1臺(tái)備用泵，共4臺(tái)。53給油泵選擇選泵為SJA68P18Q395M/H3因?yàn)橐笞畲筝斄繛镼02153600774所以選三臺(tái)并聯(lián)一臺(tái)備用。54反輸泵的選擇選泵為兩臺(tái)202019HSB泵，一臺(tái)202015HSB泵。共選四臺(tái)，其中一臺(tái)備用。55加熱爐選?。?ZRTGCQ336）代入數(shù)據(jù)可得Q146417KW所以選三臺(tái)4000KW一臺(tái)3150KW的加熱爐。56電動(dòng)機(jī)選擇（3102HQPV7）式中輸送溫度下泵排量為時(shí)的輸油效率；V輸油泵軸功率，KW；P輸送溫度下的排量（M/S）；VQ3輸送溫度下介質(zhì)的密度（KG/M）；3輸油泵排量為時(shí)的揚(yáng)程。HVQ（3EPKN8）式中輸油泵配電機(jī)額定功率，KW；輸油泵軸功率，KW；P傳動(dòng)系數(shù)；E電動(dòng)機(jī)額定功率安全系數(shù)。K計(jì)算如下07846598412PKW203ENK57閥門(mén)輸油站內(nèi)經(jīng)常使用和自動(dòng)控制的閥門(mén)采用電動(dòng)閥門(mén)。通過(guò)清管器的閥門(mén)采用直通型球閥或帶導(dǎo)流孔的平板閘閥；其他閥門(mén)可采用球閥，無(wú)導(dǎo)流孔的平板閘閥；為防止泵出口管線(xiàn)超壓，泵出口管線(xiàn)上設(shè)有高壓泄壓閥；為防止水