1、1,4.1 超大型項目基礎(chǔ)施工特點 4.2 工程案例1廣州塔項目基礎(chǔ)施工技術(shù) 4.3 工程案例2廣州國際金融中心項目基礎(chǔ)施工技術(shù),第4章 超大型項目基礎(chǔ)工程施工技術(shù),4.1 超大型項目基礎(chǔ)施工特點,超大型項目尤其是超高層建筑形高、體重，基礎(chǔ)工程不但要承受很大的垂直荷載，還要承受強大的水平荷載（風荷載和地震）作用下的傾覆力矩及剪力。為此，超高層建筑對地基和基礎(chǔ)要求比較高，一方面要求基礎(chǔ)承載力較大、沉降量較??；另一方面要求基礎(chǔ)穩(wěn)定、剛度大而變形小。既要防止基礎(chǔ)傾覆和滑移，又要盡量避免由地基不均勻沉降引起建筑物的傾斜。 萬丈高樓平地起，世上從來就沒有空中樓閣，超高層建筑總是與深基礎(chǔ)工程緊密聯(lián)系在一起

2、。在超高層建筑基礎(chǔ)工程中，樁基礎(chǔ)占有相當重要的地位，樁基不但是荷載傳遞非常重要的環(huán)節(jié)，而且又是設(shè)計和施工難度比較大的基礎(chǔ)部位。,2,4.1 超大型項目基礎(chǔ)施工特點,由于超高層建筑結(jié)構(gòu)超高，承受巨大的側(cè)向荷載作用，故超高層建筑基礎(chǔ)起到提高建筑物穩(wěn)定性的作用，基礎(chǔ)埋深需要比較大。設(shè)計在確定超高層建筑基礎(chǔ)埋置深度時，還要考慮建筑物的高度、體形、地基土質(zhì)、抗震設(shè)防烈度等因素，并應(yīng)滿足抗傾覆和抗滑移的要求。高層建筑箱形與筏形基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)程（JGJ62011）對基礎(chǔ)埋深有相應(yīng)規(guī)定：應(yīng)滿足地基承載力、變形和穩(wěn)定性要求；在抗震設(shè)防區(qū)，除巖石地基外，天然地基上的箱形和筏形基礎(chǔ)其埋置深度不宜小于建筑物高度的1/15

3、；當樁與箱基底板或筏基底板連接的構(gòu)造符合規(guī)范有關(guān)規(guī)定時，樁箱或樁筏基礎(chǔ)的埋置深度（不計樁長）不宜小于建筑物高度的1/18。 綜合上述分析，在超大型項目尤其是超高層建筑施工中，基礎(chǔ)工程施工已成為影響建筑施工總工期和總造價的重要因素，特別是在軟土地基地區(qū)，通?；A(chǔ)工程造價占土建工程總造價的25%40%，施工工期約占總工期的1/3。同時，深基坑工程是為深基礎(chǔ)工程施工服務(wù)的，深基礎(chǔ)工程的風險大，而深基坑穩(wěn)定和施工中環(huán)境保護的難度也大。,3,4.2 工程案例1廣州塔項目基礎(chǔ)施工技術(shù),4.2.1 臨江邊大直徑樁施工技術(shù) 1.大直徑混凝土灌注樁概述 廣州塔項目外框筒采用24條鋼管混凝土柱，24條鋼管柱分別支

4、承在24條3.8 m人工挖孔樁基礎(chǔ)上，見圖4-1，設(shè)計樁長為1624.5 m不等，樁擴大頭直徑為5 m。由于樁直徑較大且有擴大頭，在工藝上只能采用人工挖孔樁施工。樁端持力巖層為中、微風化巖層。,4,5,圖4-1 大直徑混凝土灌注樁平面圖,4.2 工程案例1廣州塔項目基礎(chǔ)施工技術(shù),3.8 m樁開挖施工前，共布置了54個鉆孔，每根樁鉆23個鉆孔進行勘探。根據(jù)鉆孔柱狀圖報告顯示，樁巖芯較破碎、裂隙較發(fā)育的地層分別在8.9 m、14 m、23 m、24 m位置，破碎帶、裂隙層厚平均達到2.7 m。根據(jù)地質(zhì)資料反映，地下巖層裂隙發(fā)育，有較多的破碎帶，而且該裂隙跟珠江水連通，屬于承壓水。雖然地下連續(xù)墻阻擋

5、了地表水滲入基坑，但樁開挖后仍有大量的巖層裂隙水涌出。而且隨著相鄰區(qū)域（A區(qū)）樁施工的逐步完成，巖層裂隙水將集中到最后的這24根大直徑樁內(nèi)，對樁混凝土的澆筑造成極大影響。實際施工時，最后幾根3.8 m樁的底部也大量涌水，涌水量達到18.5 m3/h。施工過程中可以在確保安全的前提下通過設(shè)置鋼筋混凝土護壁及其他排、堵涌水措施，以便成孔，但隨著樁的深度加大，涌水量也越來越大。因此如何進行治理裂隙水成了這24根大直徑樁施工成功的關(guān)鍵因素。,6,4.2 工程案例1廣州塔項目基礎(chǔ)施工技術(shù),2.治理裂隙水施工技術(shù) 結(jié)合現(xiàn)場地質(zhì)條件及實際的涌水情況，樁基礎(chǔ)施工采用“同步施工，先排堵，后引流”的施工技術(shù)。 （

6、1）A區(qū)樁基礎(chǔ)與24根3.8 m直徑樁同步進行施工，A區(qū)樁施工進度略快過24根大直徑樁。由于A區(qū)樁井覆蓋面積大，通過及時排水可有效降低地下水位，減少大直徑樁內(nèi)的涌水量，保證大直徑樁的正常施工；同時大直徑樁施工時，通過采用鋼筋混凝土護壁，進一步加強防水性能。 （2）A區(qū)人工挖孔樁樁徑為12002200 mm，通過采用水下混凝土澆筑的方法進行澆筑。 （3）采用“樁外降水、樁內(nèi)止水”的方案，沿樁周邊施工降水井，采用抽水泵將地下水進行抽排，減少地下水對樁的壓力。在一邊排水減壓，一邊將部分確認為漏水的破碎帶位置進行鑿除，采用速凝水泥在涌水位置預(yù)埋灌漿管，見圖4-2，待鋼筋綁扎前進行化學(xué)灌漿封堵。該方案實

7、施后，樁內(nèi)涌水得到有效控制，并為樁芯混凝土的澆筑提供了良好環(huán)境，保證了樁芯混凝土的澆筑質(zhì)量。,7,8,4.2 工程案例1廣州塔項目基礎(chǔ)施工技術(shù),（4） 到最后幾根3.8 m樁澆筑時，由于周邊環(huán)境的變化，令周邊區(qū)域地下水壓力集中在這些樁內(nèi)，使涌水量及承壓水壓力增大。樁的底部也出現(xiàn)大量的涌水，并且涌水點更為分散，巖層更為疏松，難以實施樁內(nèi)止水。針對這種情況，我們又制定了“樁內(nèi)降水、涌水引排”的施工方案，將降水井鉆進樁擴大頭內(nèi)，采用直徑為220 mm、長1 800 mm的鍍鋅鋼管將在擴大頭內(nèi)的降水井上端及下端連接起來，見圖4-3，并采用速凝水泥將上下端頭封堵，以防地下水外漏。最后，將降水井形成封閉狀

8、態(tài)，形成了樁內(nèi)降水井。,9,10,4.2 工程案例1廣州塔項目基礎(chǔ)施工技術(shù),（5）護壁、擴大頭涌水引排施工：將護壁及擴大頭涌水點附近的破碎帶鑿除完畢后，采用速凝水泥進行封堵預(yù)留引水管，并與鋼管預(yù)埋的接駁管進行接駁，使護壁及擴大頭的地下水直接引流到降水井內(nèi)，見圖4-4。,11,4.2 工程案例1廣州塔項目基礎(chǔ)施工技術(shù),（6）樁底部涌水引排施工：利用地下水屬于承壓型裂隙水且有一定水壓力的特點，在處理樁底部涌水時，水量較大的涌水點先不予封堵，對分散的涌水量少的點逐一封堵。此時未封堵的涌水點涌水量及水壓力隨之增大，我們鑿除該部分水點周邊的破碎巖層，對該部分的巖層作換性處理。在封堵速凝水泥前預(yù)埋金屬導(dǎo)流

9、管，再采用引水管將接駁管與導(dǎo)流管連通，順利將樁底部地下水引流到降水井內(nèi)，在不增加地下水對護壁的壓力情況下，又可以降低地下水，降水效果穩(wěn)定。為后續(xù)施工提供更多的施工時間，成功解決樁底涌水問題，見圖4-5。,12,13,4.2 工程案例1廣州塔項目基礎(chǔ)施工技術(shù),4.2.2 大體積筏板混凝土無縫施工技術(shù) 1.大體積筏板概況 廣州塔筏板基礎(chǔ)板面相對標高為-10.00 m，幾何形狀呈橢圓形，長軸為97m，短軸為77m，板厚度1500 mm。24根直徑2m鋼管柱的基礎(chǔ)環(huán)梁截面尺寸bh=4500 mm4 350 mm，沿橢圓形筏板周邊布置。環(huán)梁長236 m，筏板和環(huán)梁相連，混凝土的設(shè)計強度等級C40，抗?jié)B等

10、級P8，混凝土澆筑量為9445m。澆筑時間為廣州的秋季10月份。 施工中采取整體一次性澆筑，通過對溫度應(yīng)力進行有限元仿真分析，見圖4-6，控制混凝土的入模溫度和混凝土內(nèi)外溫差可以有效控制有害裂縫的出現(xiàn)，同時彌補了上述分倉澆筑的不足。一次連續(xù)澆筑混凝土的區(qū)域范圍（C區(qū)），見圖4-7。,14,15,圖4-6 溫度應(yīng)力有限元仿真分析,16,圖4-7 一次連續(xù)澆筑混凝土區(qū)域（C區(qū)）平面圖,17,圖4-7 一次連續(xù)澆筑混凝土區(qū)域（C區(qū)）平面圖,AA剖面圖,4.2 工程案例1廣州塔項目基礎(chǔ)施工技術(shù),2.施工部署 基礎(chǔ)采用泵送混凝土施工，在基坑周邊同時布置10臺混凝土泵，準備2臺備用泵。其中6臺為SY512

11、0HBC90型車載式混凝土泵，布置在基坑北面；4臺為車載式帶37 m長布料桿混凝土泵，先布置在基坑南面，然后隨澆筑進度分別停放于基坑?xùn)|、西兩面。澆筑時從東南角開始，沿長軸方向澆筑至西北角。6臺SY5120HBC90型車載式混凝土泵主要負責筏板混凝土的澆筑，其中3號泵車還負責核心筒體-10.00 m樓板混凝土的澆筑。4臺車載式帶37 m長布料桿混凝土泵主要負責環(huán)梁的混凝土澆筑?，F(xiàn)場交通管理組負責混凝土車的指揮和調(diào)度，避免擁擠堵塞造成混凝土供應(yīng)不連續(xù)。,18,4.2 工程案例1廣州塔項目基礎(chǔ)施工技術(shù),3.裂縫控制措施 （1） 設(shè)計方面的措施 1） 為保證筏板及環(huán)梁有足夠的剛度和抗裂性能，采用32

12、mm、28 mm及25 mm三種大直徑螺紋鋼筋雙向布置，環(huán)梁內(nèi)設(shè)置了8200的抗裂拉筋。 2） 為盡量減少混凝土干縮裂縫，混凝土添加微膨脹劑。 3） 筏板底采用PVC塑料防水板，間接起到了滑動層的作用，減小了地基的水平阻力對底板的約束作用。 （2） 材料和混凝土配合比設(shè)計 1） 水泥采用42.5R低水化熱水泥。 2） 砂采用廣東西江產(chǎn)的河砂，細度模量2.6，含泥量0.3%。石采用破碎花崗石，規(guī)格531.5 mm，壓碎指數(shù)7.6%。,19,4.2 工程案例1廣州塔項目基礎(chǔ)施工技術(shù),3） 摻合料選用級粉煤灰和S95磨細礦粉，燒失量低，性能穩(wěn)定，可以有效改善混凝土的和易性，減少水泥用量，降低水化熱。

13、 4） 外加劑選用FDN-2高效減水劑和HE-O微膨脹劑。 5） 混凝土拌制時添加冰水，保證混凝土到場時的入模溫度為302。 6） 混凝土坍落度120 mm20 mm，初凝時間810 h。 7） 含砂率控制在40%45%范圍內(nèi)，混凝土配合比見表4-1。,20,4.2 工程案例1廣州塔項目基礎(chǔ)施工技術(shù),（3） 施工技術(shù)措施 1） 各澆筑段均采用“分層澆筑、分層振搗、一個斜面、一次到頂”的推移澆筑法，既有利于混凝土的振搗，又能夠使混凝土的暴露面減少，分層厚度控制在500 mm以內(nèi)，見圖4-8。,21,圖4-8 混凝土澆筑分層澆筑示意圖,4.2 工程案例1廣州塔項目基礎(chǔ)施工技術(shù),2）混凝土輸送泵管用

14、一層麻包袋覆蓋并在澆筑過程中經(jīng)常灑水保持濕潤。 3） 混凝土初凝前，表面用木抹子將混凝土表面壓實抹平，待混凝土收水后，用木抹子搓平兩次，閉合混凝土面層的收縮裂縫。 4） 混凝土在澆筑過程中，要求互相協(xié)調(diào)、兼顧，保持基本相同的澆筑速度，注意層與層間的相互搭接，攤鋪上層混凝土?xí)r，保證在下層混凝土初凝之前進行。層間間隔時間控制在2 h左右，層間不允許出現(xiàn)混凝土“冷縫”等質(zhì)量問題。 5） 采用沿橢圓長軸方向進行混凝土澆筑，有效避免施工冷縫的出現(xiàn)。圖4-9為筏板一次澆筑混凝土泵管布置圖。,22,23,圖4-9 筏板混凝土泵管布置圖,4.2 工程案例1廣州塔項目基礎(chǔ)施工技術(shù),（4） 保溫保濕養(yǎng)護 1） 二

15、次抹面壓實后立即蓋一層不透水、氣的塑料薄膜和一層濕麻包袋，防止表面蒸發(fā)失水產(chǎn)生干裂。 2） 保溫保濕養(yǎng)護至少15 d。 3） 養(yǎng)護期間嚴格做到控制混凝土內(nèi)外溫差小于25。 4.溫度監(jiān)控措施 （1） 測溫設(shè)施 混凝土測溫方法采用電子測溫方法。測溫儀選用北京建工生產(chǎn)的型號為JDC-2的混凝土電子測溫儀和電子測溫導(dǎo)線。,24,4.2 工程案例1廣州塔項目基礎(chǔ)施工技術(shù),（2） 電子測溫點布置 由于現(xiàn)場實際情況不確定因素較多，為更好地了解該底板大體積混凝土的溫度和降溫規(guī)律，防止大體積混凝土內(nèi)外溫差超過限值而產(chǎn)生溫度裂縫，確保大體積混凝土施工質(zhì)量，在混凝土內(nèi)布置測溫點，掌握基礎(chǔ)內(nèi)部實際溫度變化情況，監(jiān)視溫

16、差波動，以指導(dǎo)養(yǎng)護工作。在筏板和環(huán)形梁內(nèi)預(yù)埋電子測溫點進行溫度監(jiān)測，見圖4-10，澆筑混凝土后，通過測溫點進行溫度監(jiān)控，根據(jù)混凝土內(nèi)外溫差值采取相應(yīng)有效的保溫降溫措施。在底板和環(huán)梁中心位置各設(shè)兩組測溫點，每組設(shè)上、中、下共三個測點。,25,26,圖4-10 測溫點平面布置圖,4.2 工程案例1廣州塔項目基礎(chǔ)施工技術(shù),電子測溫導(dǎo)線需埋入混凝土中，預(yù)埋時測溫線按各自埋置深度與結(jié)構(gòu)鋼筋綁扎牢固，以免位移或損壞，但電子測溫感應(yīng)探頭應(yīng)距鋼筋50 mm（用50 mm厚塑料墊塊與鋼筋隔離）。預(yù)埋前測溫感應(yīng)探頭要進行檢測，符合要求后，對探頭作保護密封處理用膠黏劑密封，然后再進行一次檢測，確保每支測溫感應(yīng)探頭能

17、正常測溫。露出混凝土面的測溫線用塑料帶罩好，綁扎牢固，嚴禁測溫端頭受潮。各測溫線要分別做好標識便于測溫時查找，標識可用電工彩色膠布將測溫線頭包住，底層測溫線用黑色標記，中層測溫線用灰色實線標記，上層用灰色虛線標記，見圖4-11，保證其標識與埋置深度相符。,27,28,圖4-11 測溫點布置剖面示意圖,4.2 工程案例1廣州塔項目基礎(chǔ)施工技術(shù),（3）測溫時間周期及數(shù)據(jù)記錄 自混凝土入模至澆搗完畢的3 d期間內(nèi)每隔2 h測溫一次，第47 d每隔4 h測溫一次，以后每隔8 h測溫一次。14 d后停止測溫。 （4）測溫結(jié)果及分析 根據(jù)測溫結(jié)果分析，環(huán)梁中心部位實際最高溫度84.1，發(fā)生在混凝土澆筑后6

18、4 h左右。筏板中心部位實際最高溫度78.7，發(fā)生在混凝土澆筑后2432 h。內(nèi)外溫差均沒有超過25，證明采用一層塑料薄膜加麻包袋覆蓋養(yǎng)護能有效保溫，見圖4-12。,29,30,圖4-12 測溫結(jié)果及分析,4.2 工程案例1廣州塔項目基礎(chǔ)施工技術(shù),4.2.3 實施效果 1.工程樁施工 對治理樁內(nèi)涌現(xiàn)的強裂隙水，總結(jié)出了多套分案，通過對各方案的綜合評估得出樁外降水及樁內(nèi)止水聯(lián)合方案，在止水效果、經(jīng)濟性、工期等均有較好的效果。在實施過程中，大部分樁的排水狀況較好，但是最后施工的幾條樁成了裂隙水的匯集區(qū)，原方案已經(jīng)不滿足其排水要求。在此情況下，將降水井鉆進樁內(nèi)，連接鍍鋅鋼管，將降水井形成封閉狀態(tài)，形

19、成了樁內(nèi)降水、涌水引排。樁的涌水量由18.5 m3/h降低至1.7 m3/h，符合了施工要求，也為鋼筋綁扎及混凝土澆筑提供了良好條件。所有工程樁經(jīng)檢測均合格，滿足設(shè)計和規(guī)范要求。,31,4.2 工程案例1廣州塔項目基礎(chǔ)施工技術(shù),2.基礎(chǔ)大筏板施工 （1） 廣州塔工程筏板與環(huán)梁大體積混凝土于2006年10月1日7：302日17：30施工完成，共澆筑時間34 h，澆筑混凝土量9 445 m，單臺混凝土泵平均澆筑混凝土量27.8 m/h，最高澆筑量46 m/h。 （2） 經(jīng)檢測單位檢測后，混凝土沒有出現(xiàn)有害裂紋，僅在極少量的地方出現(xiàn)少量的表面不規(guī)則裂縫。保證了筏板與環(huán)梁的整體性，達到了預(yù)期的要求。

20、（3） 根據(jù)測溫結(jié)果顯示，1500 mm厚筏板底部與中部之間溫差實際比較小，基本上在10左右，而4350 mm環(huán)梁底部與中部之間溫差比較大，在今后類似工程施工時應(yīng)區(qū)別對待。,32,4.3 工程案例2廣州國際金融中心項目基礎(chǔ)施工技術(shù),4.3.1 主塔樓人工挖孔樁施工 1.概述 主塔樓的人工挖孔樁數(shù)共47根，見表4-2，樁端持力層為微風化泥質(zhì)粉砂巖層，要求樁巖樣天然濕度單軸抗壓強度fr15 MPa。ZH5、ZH6進入微風化的深度要求不小于8 m、6 m，其余樁進入微風化的深度不小于2 m。 ZH5、ZH6為異形樁，由兩個半圓與矩形拼合而成，見圖4-13，其中ZH5截面尺寸為：D1=5 716 mm

21、，D=3 400 mm，D01=6 916 mm，D0=4 600 mm；ZH6截面尺寸為：D1=6 496 mm，D=3 200 mm，D01=7 696 mm，D0=4 400 mm，樁身鋼筋籠重量非常大，且體積也大，如何確保鋼筋籠的安裝質(zhì)量是該項目樁基礎(chǔ)施工的關(guān)鍵。,33,4.3 工程案例2廣州國際金融中心項目基礎(chǔ)施工技術(shù),34,35,圖4-13 ZH5、ZH6樁截面大樣圖,4.3 工程案例2廣州國際金融中心項目基礎(chǔ)施工技術(shù),2.施工安排和施工流程 （1） 施工安排 按照建筑樁基技術(shù)規(guī)范(JGJ 942008)規(guī)范的要求，當樁凈距小于2倍樁徑且小于2.5 m時，應(yīng)采用間隔開挖，主塔樓位置

22、的人工挖孔樁分兩批進行施工，圖4-14為樁分批示意圖。 （2） 施工流程 人工挖孔樁施工流程見圖4-15。,36,37,圖4-14 人工挖孔樁分批示意圖,38,圖4-15 人工挖孔樁施工流程,4.3 工程案例2廣州國際金融中心項目基礎(chǔ)施工技術(shù),3.主要施工方法 （1） 成孔 1） 開挖前，應(yīng)從樁中心位置向樁四周引出四個樁心控制點，用牢固的混凝土墩標定。當一節(jié)樁孔挖好安裝護壁模板時，必須用樁心點來校正模板位置，并應(yīng)設(shè)專人嚴格校核中心位置及護壁厚度。 2） 孔圈中心線應(yīng)和樁的軸線重合，其與軸線的偏差不得大于20 mm。確認樁位無誤后，用風鎬開挖第一節(jié)護壁，第一節(jié)孔圈護壁應(yīng)比下面的護壁厚100150

23、 mm，并應(yīng)高出現(xiàn)場地面0.150.2 m，上下護壁間的搭接長度不得小于50 mm。,39,4.3 工程案例2廣州國際金融中心項目基礎(chǔ)施工技術(shù),3） 在開挖完第一節(jié)樁土方后，在孔頂用十字線調(diào)準護壁模板，待第一圈護壁混凝土搗好完成后，把樁中心線、標高明確標記在護壁內(nèi)側(cè)，作為控制樁孔位置和垂直度及確定樁的深度和樁頂標高的依據(jù)，通知有關(guān)人員進行復(fù)核無誤后再向下開挖。 4） 在進行挖孔時，采用鋼吊架吊提土方，并在樁孔周圍設(shè)置鋼管圍欄，樁頂設(shè)置半圓形防護板，于井內(nèi)設(shè)置鋼爬梯，見圖4-16。 5） 樁每下挖1 000 mm澆一節(jié)護壁，每節(jié)土方開挖合格后，再裝護壁模板及澆筑混凝土。 6） 護壁混凝土強度等級

24、為C25，采用預(yù)拌混凝土，每節(jié)護壁均需由監(jiān)理單位驗收。,40,41,4.3 工程案例2廣州國際金融中心項目基礎(chǔ)施工技術(shù),7） 澆筑混凝土護壁時，用敲擊模板及用竹和鐵釬插實的方法。不得在樁孔水淹沒模板的情況下灌注混凝土。 8） 護壁混凝土的內(nèi)模拆除，根據(jù)氣溫等情況而定，一般在24 h后進行，使混凝土有一定的強度，以能擋土。 9） 當挖孔樁達到設(shè)計要求的樁深要求時，進行擴孔施工。 10） 樁芯巖采用控制爆破施工，在樁施工前編制爆破設(shè)計與施工方案報有關(guān)公安局審批后才能實施爆破作業(yè)，并嚴格按照爆破設(shè)計與施工方案進行施工。 11） 挖孔樁達到設(shè)計要求時，及時通知建設(shè)、設(shè)計單位和質(zhì)監(jiān)部門對孔底巖樣進行鑒定

25、。終孔時，清除護壁污泥、孔底的殘渣、浮土、雜物和積水，并通知監(jiān)理、設(shè)計等部門對孔底形狀、尺寸、土質(zhì)、巖性、入巖深度等進行檢驗。,42,4.3 工程案例2廣州國際金融中心項目基礎(chǔ)施工技術(shù),（2） 鋼筋籠安裝 考慮到大直徑樁的鋼筋籠重量和體積非常大，在吊放過程中容易產(chǎn)生變形，影響樁基礎(chǔ)的質(zhì)量，故施工時，樁鋼筋采用在樁井下綁扎，井下鋼筋綁扎的豎向鋼筋與箍筋等按設(shè)計要求在鋼筋加工廠加工完成后吊運至基坑底樁孔邊用人工傳遞至樁孔內(nèi)，嚴禁在樁孔下進行焊接作業(yè)。 1） 施工工藝流程 人工挖孔樁鋼筋籠安裝流程見圖4-17。 2） 豎向鋼筋采用一次開料，鋼筋接駁采用直螺紋連接，鋼筋籠的綁扎按照每2 m一節(jié)，從下而

26、上安裝。 3） 在樁中心線放一線錘，直垂到孔底，以確定樁心線，在井底放垂直十字線，控制鋼筋安裝的具體位置。,43,4.3 工程案例2廣州國際金融中心項目基礎(chǔ)施工技術(shù),4） 由于樁孔井深達8 m多，必須在井下設(shè)置操作平臺，操作平臺離坑底1.8 m處開始設(shè)置，以上每隔2 m設(shè)置一個；操作平臺的立桿與橫桿均采用48 mm3 mm，每隔一道橫桿與護壁頂緊，操作平臺面滿鋪鋼筋條柵板，見圖4-18。 5） 在井口逐一吊放樁身縱筋，為保證縱筋位置的準確，縱筋可先行對稱平衡布置，與最上面和底下的箍筋安裝固定；為確?？v向鋼筋位置不變，在樁頂處加設(shè)10槽鋼與第一圈箍筋做臨時固定，見圖4-19。 6） 吊放一節(jié)樁的

27、箍筋和加勁箍筋（2000 mm），在孔內(nèi)由下至上綁扎箍筋和加勁箍筋，保證縱筋的垂直。 7） 為保證鋼筋籠的保護層不小于60 mm，保護層厚度采用預(yù)制混凝土墊塊，綁扎在鋼筋籠外側(cè)的設(shè)計位置上。,44,4.3 工程案例2廣州國際金融中心項目基礎(chǔ)施工技術(shù),8）當樁鋼筋安裝完成驗收合格后，先拆除與樁護壁的頂撐后，用80 t汽車吊將操作平臺整體吊出樁孔。 （3） 樁混凝土澆筑 1）樁混凝土的澆筑將采用混凝土泵泵送，采用兩臺泵機同時澆筑，見圖4-20。 2）采用兩臺高頻振動棒分層振搗澆筑，利用混凝土車換車時進行振搗，振動棒要落點均勻，振點間距不大于1 m，見圖4-21、圖4-22，控制振動棒插入深度，每次

28、振搗時間為810 s，不要漏振，也不能過振而造成骨料下沉，樁芯澆搗應(yīng)連續(xù)灌筑。,45,4.3 工程案例2廣州國際金融中心項目基礎(chǔ)施工技術(shù),3）澆筑混凝土?xí)r的防雨措施 該工程人工挖孔樁施工時間在810月，考慮到每年8月和9月為廣州的臺風多雨季節(jié)，故在樁混凝土澆筑施工時，應(yīng)盡量避開雨天施工，無法避免或突降大雨時，搭設(shè)防雨篷，見圖4-23，防雨篷采用48mm3 mm鋼管搭設(shè)，篷頂覆蓋帆布；在樁口邊設(shè)置排水溝，見圖4-24，離樁口距離30 cm；在排水溝處放置一臺潛水泵，當雨水太大而不能及時排走時，開動潛水泵進行抽水，及時將雨水排走，絕對不能讓泥水流入正在澆筑的樁中。,46,4.3 工程案例2廣州國際

29、金融中心項目基礎(chǔ)施工技術(shù),（4） 混凝土入模溫度控制 1） 混凝土攪拌車進場，要嚴格把好混凝土品質(zhì)關(guān)，檢查攪拌車運輸時間、混凝土坍落度是否達到規(guī)定要求。用溫度計測每車混凝土的入模溫度，控制在302，入模溫度大于32屬于不合格，堅決予以退車，嚴禁不合格混凝土進入泵機輸送到樁孔內(nèi)。 2） 遇到高溫天氣，為了盡量降低混凝土的最高溫升，在混凝土泵機水平輸送管的整個長度范圍內(nèi)覆蓋草袋，以減少混凝土泵送過程中吸收太陽的輻射熱。 3） 澆筑樁芯混凝土?xí)r，相鄰兩條樁必須停止施工，但不能停止抽水，以觀察相鄰樁是否受中間樁澆筑混凝土的影響。,47,4.3 工程案例2廣州國際金融中心項目基礎(chǔ)施工技術(shù),（5） 混凝土

30、養(yǎng)護 由于樁周的巖體或護壁保溫性能較好，采用自然降溫方法處理，樁頂面露空面采用蓄水保溫方式養(yǎng)護，蓄水高度不少于500 mm，養(yǎng)護14 d，基本上可滿足不因水化熱導(dǎo)致內(nèi)外溫差過大而產(chǎn)生裂縫，滿足設(shè)計和規(guī)范要求。,48,4.3.2地下室底板超大體積大面積混凝土澆筑施工 1.概述 該項目工程地下室區(qū)底板由主塔樓底板和裙樓底板組成，見圖4-25。底板面標高為-19.00 m（除集水井、電梯井外），區(qū)面積為6 162 。其中主塔樓地下室底板厚度2 500 mm，采用C45混凝土，抗?jié)B等級P8，90 d強度C50；裙樓底板厚度1 000 mm，采用C35混凝土，抗?jié)B等級P8，90 d強度C40；混凝土量見

31、表4-3。,49,4.3 工程案例2廣州國際金融中心項目基礎(chǔ)施工技術(shù),50,圖4-25 主塔樓底板和裙樓底板平面圖,區(qū)底板屬于大體積混凝土構(gòu)件，為確?；炷翝仓|(zhì)量，除采用合理的施工工藝、裂縫控制措施外，還需考慮混凝土供應(yīng)情況、道路運輸?shù)纫蛩?，并制定包括天氣變化因素在?nèi)的可能導(dǎo)致混凝土澆筑中斷的應(yīng)急措施，同時為減少施工縫出現(xiàn)的質(zhì)量缺陷，將區(qū)底板兩個不同強度等級、板厚的混凝土同時澆筑。,51,4.3 工程案例2廣州國際金融中心項目基礎(chǔ)施工技術(shù),2.施工技術(shù)措施 （1） 材料選用 主塔樓底板混凝土采用C45、P8級的抗?jié)B混凝土（要求90 d強度達到C50），混凝土的強度、抗?jié)B等級高，一次混凝土澆筑

32、量大，要確保其質(zhì)量，必須先嚴格控制由于水泥的水化熱引起的混凝土內(nèi)外溫差而引起拉裂的問題。 水泥采用水化熱低的礦渣硅酸鹽水泥，骨料采用連續(xù)級配較好，低膨脹系數(shù)的花崗巖石。通過對混凝土配合比進行設(shè)計，摻加粉煤灰改為摻加級粉煤灰和礦渣粉配合料，以降低水泥用量，提高混凝土的可泵性。外加減水劑采用FDN-2，摻量為1.43%，以降低水量，從而改善混凝土坍落度，提高混凝土的泵送能力。,52,4.3 工程案例2廣州國際金融中心項目基礎(chǔ)施工技術(shù),（2） 配合比設(shè)計 C45混凝土配合比采用“早期推定混凝土強度試驗方法”推算出90 d的抗壓強度值為58.8 MPa，抗?jié)B等級達到P8；施工配合比為水泥水混合材砂石=

33、10.590.672.493.41，材料用量見表4-4。,53,4.3 工程案例2廣州國際金融中心項目基礎(chǔ)施工技術(shù),C35的混凝土采用“早期推定混凝土強度試驗方法”推算出90 d的抗壓強度值為48.3 MPa，抗?jié)B等級達到P8；施工配合比為水泥水混合材砂石=10.790.863.654.56，材料用量見表4-5。,54,4.3 工程案例2廣州國際金融中心項目基礎(chǔ)施工技術(shù),（3） 溫差計算 根據(jù)施工進度計劃，區(qū)底板混凝土澆筑的時間為12月，最高氣溫不超過30。 1） 混凝土的絕熱溫升：,55,4.3 工程案例2廣州國際金融中心項目基礎(chǔ)施工技術(shù),2） 混凝土中心計算溫度：,3） 混凝土表層溫度：

34、混凝土虛厚度： 混凝土計算厚度： 混凝土表層溫度：,56,4.3 工程案例2廣州國際金融中心項目基礎(chǔ)施工技術(shù),4） 混凝土的內(nèi)外溫差計算值： t=T1-T2=65.75-36=29.75（2 500 mm底板） t=T1-T2=46.2-29=17.2（1 000 mm底板） 通過計算，由于2 500 mm厚的底板內(nèi)外溫差計算大于25，需要采取必要的預(yù)防和養(yǎng)護措施，以確保混凝土的質(zhì)量。1 000 mm厚的底板由于混凝土表面的理論溫度大于大氣的平均溫度，其表面亦需采取保溫措施。,57,4.3 工程案例2廣州國際金融中心項目基礎(chǔ)施工技術(shù),（4） 施工機械 1） 混凝土輸送泵數(shù)量 對于大體積大面積混

35、凝土的澆筑，主要是控制每臺混凝土泵所負責澆筑段內(nèi)不出現(xiàn)施工冷縫。施工冷縫主要是混凝土澆筑間歇時間大于混凝土的初凝時間而形成。根據(jù)混凝土配合比，該工程混凝土的初凝時間為68 h，故混凝土澆筑間歇不能超過該區(qū)混凝土初凝時間。 混凝土泵數(shù)量計算：,58,4.3 工程案例2廣州國際金融中心項目基礎(chǔ)施工技術(shù),2） 混凝土拌運輸車需用臺數(shù) 根據(jù)施工需要，每臺混凝土車來回現(xiàn)場和攪拌站需時90 min，卸料1520 min，累計需時105110 min，要保證泵機有連續(xù)的混凝土供應(yīng)，則每臺泵機需配備攪拌車數(shù)量為8臺。 （5） 泵機布置 區(qū)主塔樓部分混凝土底板澆筑投入8臺混凝土泵機進行，考慮到現(xiàn)場出入口和場外運

36、輸?shù)缆返臈l件，泵機及泵管布置見圖4-26。 混凝土澆筑路線從軸向軸方向推進，開始澆筑時，1#、2#、7#、8#共4臺泵負責裙樓C35混凝土澆筑，3#6#共4臺泵負責主塔樓C45混凝土澆筑，澆筑至軸時，2#和7#泵改為泵送主塔樓C45混凝土，此時主塔樓將采用6臺泵機同時施工，圖4-27混凝土泵管的施工現(xiàn)場布置實例。,59,4.3 工程案例2廣州國際金融中心項目基礎(chǔ)施工技術(shù),60,圖4-26主塔樓泵機及泵管布置示意圖,61,圖4-27主塔樓混凝土泵管布置實例,3.混凝土澆筑 （1） 混凝土采用“一泵到頂，斜面分層法”進行澆筑，澆筑進深不大于1 m，用插入式振動棒振搗密實，見圖4-28。,62,4.

37、3 工程案例2廣州國際金融中心項目基礎(chǔ)施工技術(shù),圖4-28 混凝土澆筑示意圖,（2） 根據(jù)混凝土澆筑時形成坡度的實際情況，在每個澆筑帶的前、后布置兩道振動棒，第一道布置在混凝土卸料點，主要進行上部的振實，第二道布置在混凝土坡腳處，確保下部混凝土的密實。 （3） 為防止混凝土集中堆積，先振搗出料口處混凝土，形成自然流淌坡度，然后全面振搗。嚴格控制振搗時間，過短不易搗實，過長可能引起混凝土產(chǎn)生離析現(xiàn)象，一般每點振搗時間為2030 s（必要時10 s）。但還應(yīng)視混凝土表面呈水平不再顯著下沉，不再出氣泡，表面泛出灰漿為準。 （4） 振動棒的操作要做到“快插慢拔”，宜將振動棒上下略有抽動，以便上下振動均

38、勻。嚴禁采取振動棒振動鋼筋或模板的方法來振實混凝土，盡量避免碰撞鋼筋、預(yù)埋件和止水帶等。,63,4.3 工程案例2廣州國際金融中心項目基礎(chǔ)施工技術(shù),（5） 振搗器移距：插入式不宜大于有效作用半徑的1.5倍，應(yīng)插入到尚未初凝的下層混凝土深度為50100 mm。平板式振動器振搗混凝土，應(yīng)使平板底面與混凝土全面接觸，每一處振到混凝土表面泛漿，不再下沉后，即可緩慢向前移動，平板式振動器移距與已振搗混凝土搭接寬度不小于10 cm。 （6） 混凝土澆筑的虛鋪厚度略大于澆筑厚度，振搗完畢，用刮尺刮平，刮平混凝土過程中，混凝土面漿要飽滿，不留有小凹洞。墻邊的混凝土用人工壓漿抹面。 （7） 必須進行二次抹面工作，減少混凝土表面收縮裂縫。 （8） 電梯底坑、集水井處樁與底板連接按圖4-29進行處理。,64,4.3 工程案例2廣州國際金融中心項目基礎(chǔ)施工技術(shù),65,圖4-29電梯井底坑、集水井處樁與底板連接大樣圖,4.混凝土養(yǎng)護 1 m板厚養(yǎng)護方法，混凝土澆筑完成壓光