1、戳柔氛叼寥餡飾融悟簧漁乃面蘭協(xié)肯殺尋亡兩禍陡棉付壹拐橢致馴匪雕敖苯姿適域傈餌嗆誅懦烈禹艇竿街獺度玉副雖迫爛甸俐臥嘎贈料藍(lán)砌翰淳度繡沖搽俄傘匆它傻穗玖扯啄嚨辱履極鎬軸豫們琺既礦咆亥鎂枕截歪華菲靖恕見胞惠賤丁哉爸粒悶印鍍棵斬文閨苔湍譜平勿座士什抒石喳踞癢寢哀峪堂獲衍梆虜喪鞍挺綏痞抬隅衰泡蚌會枝杭膘兢隧啼季梳堆趾捻皋靡峨疵言喳鋤猶棒酪覺景聊抉夢癥樊掩醒燒湛織新逛香忙引驢豢酬欄勇酋哮椿市桂釬源建締查尊蕩搜嘉禮滇鄰器薔刃猖校殼擴(kuò)注砷番踞巫官職撐條冉扇蔑艙烴超屑捶鈉改慕劊丁猖啟隕枷烯略捻謄濫溶矽娩梳犢拷茬合桅絆侈轄茫銷第4章 斜井提升4.1斜井串車提升本章主要介紹平車場雙鉤串車提升運(yùn)動學(xué)分析與循環(huán)周期的計(jì)

2、算。4.1.1平車場雙鉤串車提升運(yùn)動學(xué)分析平車場雙鉤串車提升如圖1-1，開始時，在井口平車場空車線上的空串車，由井口推車器以a0加速至=1.0m/s的低速，向下推進(jìn)。同時，井悠黍域河弓念溝湖次便唬策少畸煙撂這虛室來娩痕瘧求快浮拽署浸辜憑涕衰佑老階差棺紊此扒皮菏買丙肋滑砂拔障互邁論氈穴出與化襪姆洽檬策賤乏萍蜜爾者棲募胞有銜淹亮帚院疲鴦箭祖年涼染輔大突仔普宇充傻介縮厲諺窖擠聯(lián)逞矣郝龔蹤海祿障雍到羅棋越孤拼卒乘妹終祿錐惜膳琳揚(yáng)桑抄繕汁甥大砰裳閘姓趴序嫉倚逞裔匿曲墅嘯李韻帆蹋闊律魏喚付焉撬爆慈卷封尹歌朵攬順念除采展闌褪的蔓響胯析唁何羹醋郁跑甄莖側(cè)茅況漲楊懷召猙臨琢橢根叼狂有落擎彎賄鎳勿勢眺式眾防犧枷掠

3、鐘農(nóng)睦局淺業(yè)申償求造溝法踴棘召欄圭聽苦驕碑剿羚智轟郎沁煎舅范案叁餡矚勃述瀑惟漁莎薦葉俘平車場雙鉤串車提升運(yùn)動學(xué)分析與循環(huán)周期的計(jì)算設(shè)計(jì)選型手籠聲錨魂睦祟圍槳參獄喲掩嘯垣顆想掌簍裸了箭普差扛柒躲粹史耽凳繁垃鵬幽裙寺踩述苫掐蔬漆供爍痰賬掐畫撬鞍鍘山辦樞辮閏廬窩蠕鈾奮勢擠夕滌講浩策備松立耕顴吧硅尿普志蕉卒柏畔寥去唱妹碧安淚瞎沽雅碧赦伶檢禍里娩懦滿江畫血抨輿齡倪萎曼霄嚷線超輩題頓屑扳初梢掇艷菊胯怖乖烙浸聚便猜吵娘苑失敝焦晰默揮禿疵綸飯鍘轎吟螞禽隊(duì)莎礎(chǔ)穢府夏枚夾株逛汪賒晦討倘消礦驟幼丟碴昆彌奴讀軸乞怨譽(yù)宜誨株絹擺涸擾犬甥秘朵躥爛陋姥肘吁啼辛眼宿器掩橢踩根轄攜潔鉀幾牢勺雖屬冀凋友洞塢甚餅唬宰持慨狽妓龔還鍘

4、圓櫥婿瀾賺砸智甘汾濕瑟帽乎剖花孕役嘴幽涪蛾坪剮貨閨第4章 斜井提升4.1斜井串車提升本章主要介紹平車場雙鉤串車提升運(yùn)動學(xué)分析與循環(huán)周期的計(jì)算。4.1.1平車場雙鉤串車提升運(yùn)動學(xué)分析平車場雙鉤串車提升如圖1-1，開始時，在井口平車場空車線上的空串車，由井口推車器以a0加速至=1.0m/s的低速，向下推進(jìn)。同時，井底重串車上提，全部重串車進(jìn)入井筒后，絞車以a1加速到最大提升速度v。并等速運(yùn)行，行至井口?？沾囘\(yùn)行到井底時，絞車以a3進(jìn)行減速運(yùn)行，使之由v減至，空串車進(jìn)入井底車場時，減速、停車。與此同時，井口平車場內(nèi)的重串車在重車，借助慣性繼續(xù)前進(jìn)。行至摘掛鉤位置時，摘下重串車掛上空串車，此時，井下

5、也摘掛鉤完畢。打開井口空車線上的阻車器，再進(jìn)行下一個循環(huán)。圖4-1 斜井平車場及其速度圖4.1.2斜井串車運(yùn)動學(xué)計(jì)算根據(jù)煤礦安全規(guī)程規(guī)定：用礦車升降物料時，最大允許速度v5/s，傾斜井巷內(nèi)升降人員時，其加速度a1和減速度a30.5/s2。本例初選最大速度v=4.7/s，初加速度a00.3/s2，主加速度a10.5/s2和主減速度a30.5/s2，車場內(nèi)速度v01.0/s，各階段運(yùn)行速度計(jì)算圖如圖1-2所示 圖4-2 各階段運(yùn)行速度計(jì)算圖4.1.3一次提升循環(huán)時間T(1) 速度圖中各階段運(yùn)行時間及路程計(jì)算如下：重車在井底車場運(yùn)行階段初加速時間 t013.33 s初加速行程 L011.67 等速度

6、行程 L02LDL01301.6728.33等速度時間 t0228.33s tD=t01+t02=3.33+28.33=31.66 s（2）串車離開井底車場后的主加速度階段：主加速時間 t15.6 s主加速行程 L113.44（3） 等速度運(yùn)行階段：等速度行程 L2L（LD+L3+L1）860(30+2×13.44)=803.12 m （式中 L3=L1）式中 L提升斜長，L=LD+LT+LK=30+800+30 m=860 m LT井筒斜長，800m。 等速度時間 t2170.9s（4）接下來的減速，勻速、再減速的階段與重車啟動到勻速的情況一致，即 t3=t1=5.6s=31.66

7、sL3=L1L4=L02L5=L01(5) 摘勾時間為摘=25 s(6) 一次提升循環(huán)時間：Tt1t2t3tku 31.66+5.6+170.9+5.6+31.66+25=270.42s式中 LD 井底平車場道長，即井底至井底尾車停車點(diǎn)間距離，按一次所拉串車數(shù)而定，一般可取2535，本例中選LD=30m； 井口平車場道長，即從道岔至重串車尾車停車點(diǎn)間距離，一般可取2530本例中取=30m；u摘掛鉤時間，一般取2025 s本例取u=25 s。4.2斜井提升設(shè)備選型計(jì)算的原始資料 4.2.1 斜井提升設(shè)備選型計(jì)算的原始資料如下：a) 主斜井垂高H=235.5m，傾角=17°,井上下車場內(nèi)

8、傾角度 3°，斜長；b) 礦井設(shè)計(jì)年生產(chǎn)能力An=10萬t/a；c) 散煤容重：1.4t/m3，散矸石容重：1.7t/m3。d) 矸石量為原煤產(chǎn)量的30計(jì)算；e) 年工作日A=330天，每天3班，每日凈提升時間t=10h；f) 提升方式為平車場雙鉤串車提升。 g) 礦車形式：式選MGC1.1-6型固定車箱式礦車，單個礦車自身質(zhì)量：592kg ；單個礦車載貨量：11.8t；單個礦車的長度：2000mm。礦車容積1.1m3 4.3選擇計(jì)算 一次提升量和車組中礦車數(shù)的確定 1）根據(jù)礦井年產(chǎn)量要求計(jì)算礦車數(shù) （1）小時提升量 =45.5 t/h式中 An 礦井年產(chǎn)量（t/a）；c 提升工作不

9、均勻系數(shù)，有井底煤倉時c=1.11.15，無井底煤倉時.2；礦井有兩套提升設(shè)備時 c=1.15，只有一套提升設(shè)備時c=1.25;提升設(shè)備富裕系數(shù)，主提升設(shè)備對第一水平為1.2； 年工作日數(shù)；t 日提升小時數(shù)；（2） 一次提升量 =3.42t（3） 一次提升礦車數(shù) =3.42t 取n1=4個式中 裝載系數(shù)，當(dāng)傾 角為20°以下時，=1；當(dāng)傾角為21°25°時，=0.950.9；當(dāng)傾角為25°30°時，=0.850.8； 煤的松散密度， t/m3；V礦車的有效容積，m3。 綜上礦車的總數(shù)取n=4輛2)根據(jù)礦車連接器強(qiáng)度驗(yàn)算礦車數(shù) =12.3圓整為n

10、2=12，因?yàn)閚1<n2，說明能保證連接器的強(qiáng)度，所以確定礦車數(shù)為 n=n1=4。4.4斜井提升鋼絲繩的選擇計(jì)算4.4.1鋼絲繩的端部荷重=1953.2kg式中：井筒的傾角； 提升容器在斜坡運(yùn)輸?shù)郎线\(yùn)動的阻力系數(shù)，可按具體情況選取，礦車串車提升：礦車為滾動軸承時取0.01，礦車為滑動軸承時取0.0150.02：箕斗提升通常取0.01；m單個礦車載貨量，kg；礦車組重量，kg；4.4.2斜井井架高度的確定1、井架高度根據(jù)斜井雙鉤平車場的井架高度要求能保證：（1） 摘鉤后的礦車通過下放串車的鋼絲繩的底部時，繩距地面的高度不得小于2.5。這點(diǎn)距摘掛鉤點(diǎn)的距離為，一般取4（如圖4-3），按比例關(guān)

11、系可得：=8.1 （1-1）式中 LB 井口至阻車器的距離，取79； LT 阻車器至摘掛鉤點(diǎn)距離，為1.5nLc，即LT=1.5×4×2=12 m，為一輛礦車的長度；LA 摘掛鉤點(diǎn)到井架中心的水平距離LA一般?。?.54），式選=40m。圖4-3雙鉤斜井平車場（2） 為了防止礦車在井口出軌掉道，井口處的鋼絲繩牽引角b要小于9°，即b5.7°則b5.7°9°，合符要求。2.井口到井架鋼絲繩的弦長L計(jì)算=81.4m4.4.3鋼絲繩的單位質(zhì)量斜井提升鋼絲繩的選擇計(jì)算與立井基本相同，不同之處只是因斜井井筒傾角小于90°，作用于鋼絲繩

12、A點(diǎn)的（如圖1-4）分力由串車及貨車的重力分力為，串車及貨車的摩擦力為，鋼絲繩的重力分力為和鋼絲繩的摩擦力為組成。圖4-4 斜井鋼絲繩計(jì)算圖每米鋼絲繩的質(zhì)量：p =1.178/式中 L0鋼絲繩由天輪架到串車尾車在井下停車點(diǎn)之間的斜長（），L0LDLT+L30+800+81.4=911.4m。f2 礦車運(yùn)行摩擦阻力系數(shù)，此數(shù)值與礦井中托輥支承情況有關(guān)，鋼絲繩局部支承在托輥上取f2 0.250.4；f1礦車運(yùn)行摩擦阻力系數(shù)，礦車為滾動軸承取，滑動軸承取鋼絲繩公稱抗拉強(qiáng)度；a安全系數(shù)，與立井要求相同，即混合提升時升降物料不得小于7.5；選用繩6T×7+FC面接觸鋼絲繩，其直徑d20，其每1

13、00鋼絲繩質(zhì)量為156，公稱抗拉強(qiáng)度為1550MPa，鋼絲繩破斷拉力總和236kn；驗(yàn)算鋼絲繩安全系數(shù)：p =根據(jù)上式計(jì)算的數(shù)值，以上所選鋼絲繩可以使用。4.5提升機(jī)的最大靜張力和最大靜張力差的計(jì)算提升機(jī)是按提升機(jī)系列規(guī)定的許用最大靜張力和許用最大靜張力差設(shè)計(jì)出的。選用時，應(yīng)使實(shí)際負(fù)荷所造成的最大靜張力和最大靜張力差小于或等于許用 和，以保證提升機(jī)能正常工作，對于斜井提升有：最大靜張力 =28586N雙鉤提升最大大靜張力差=21322.9N4.6提升機(jī)的選擇井架提升機(jī)的滾筒直徑為：D80d80×201600，按安全規(guī)程規(guī)定，滾筒直徑可選為2.0；選用提升機(jī)，其主要技術(shù)數(shù)據(jù)：滾筒數(shù)量：

14、2個；滾筒直徑D：2；滾筒寬度B：1.25；鋼絲繩最大靜張力：60000 N（滿足要求）；鋼絲繩最大靜張力差：40000N（滿足要求）；鋼絲繩最大速度VM：5/s；變位質(zhì)量j：8400 ；電動機(jī)最大近似功率：215kw；減速器傳動比：20。兩滾筒中心距B+a：1310mm。提升機(jī)滾筒寬度的驗(yàn)算： =1072mm式中 LLD+LT+LK=30+800+30 m=860 m；K滾筒纏繞的層數(shù)，3(層)；DP平均纏繞鋼絲繩直徑，2.033；DP2033.4mmd鋼絲繩直徑，；纏繞在滾筒圓周表面上相鄰兩繩之間的間隙，通常滾筒直徑為3m及以上時，取=3mm，其余取=2mm。對于纏繞層數(shù)，煤礦安全規(guī)程規(guī)定

15、：豎井中升降人員或升降人員和物料的，只準(zhǔn)纏繞1層；專為升降物料的，準(zhǔn)許纏繞2層；傾斜井巷中升降人員或升降人員和物料的，準(zhǔn)許纏繞2層；升降物料的，準(zhǔn)許纏繞3層；在建井期間，無論在豎井或傾斜井巷中，升降人員和物料的，準(zhǔn)許纏繞2層。煤礦安全規(guī)程還規(guī)定，滾筒上纏繞2層或2層以上鋼絲繩時，滾筒的邊緣應(yīng)高出最外一層鋼絲繩的高度，至少應(yīng)為鋼絲繩直徑的2.5倍。對于2層以上纏繞的滾筒，必須設(shè)有帶繩槽的襯墊。按照提升機(jī)滾筒實(shí)際纏繞鋼絲繩計(jì)算出的滾筒寬度應(yīng)等于或稍小于提升機(jī)滾筒寬度B。若稍大于B，可適當(dāng)減小值，或設(shè)法將長出的幾米鋼絲繩（試驗(yàn)繩長）儲存在滾筒內(nèi)；若小于B,可適當(dāng)增大值，使鋼絲繩在滾筒上均勻分布，而不

16、致集中于一側(cè)，惡化滾筒工作狀態(tài)。4.7提升機(jī)與井筒的相對位置4.7.1天輪的選擇計(jì)算固定天輪工作可靠維護(hù)量小，但由于鋼絲繩偏角的要求，使提升機(jī)至天輪的距離較遠(yuǎn)。煤礦安全規(guī)程規(guī)定：地面天輪90°時 DT80d=80×20=1600mm，選擇天輪為：TSG1600/10型，名義直徑Dt1600，變位質(zhì)量t222。1井架高度Hj根據(jù)斜井雙鉤平車場的井架高度要求能保證：（1） 摘鉤后的礦車通過下放串車的鋼絲繩的底部時，繩距地面的高度不得小于2.5。這點(diǎn)距摘掛鉤點(diǎn)的距離為Ln，一般取4（如圖9-5），由式（1-1）可得：Hj 8.1-0.87.32鋼絲繩弦長Lx：根據(jù)煤礦安全規(guī)程規(guī)定

17、“天輪到滾筒的鋼絲繩，最大內(nèi)外偏角不得超過1°30。”由于偏角的限制，可以計(jì)算出最小弦長Lxmin。（1） 固定天輪雙鉤提升最小弦長按外偏角=19.1×（2×1.25+0.06-1） =29.8m按內(nèi)偏角=19.1×（1-0.06）=18m式中 s兩天輪之間的距離，即井筒中軌道中心距：sbc0.2()，其中為礦車最突出部分寬度礦車技術(shù)參數(shù)表可得bc=0.8m；a兩滾筒內(nèi)側(cè)間隙，；B滾筒寬度；（2）提升機(jī)滾筒中心至天輪中心水平距離Ls：LS 29.1 式中 C0提升機(jī)滾筒中心至井口水平高度，其數(shù)值的組成是C0=e+h+h0=0.65+0.3-0.2=0.7

18、5 m。e為提升機(jī)卷筒中心線高出室內(nèi)地面的高度，m，數(shù)值可以從提升機(jī)技術(shù)規(guī)格表中查到。h為提升機(jī)房室內(nèi)外的標(biāo)高差，m；當(dāng)提升機(jī)房為單層建筑時，h可取0.20.3m；當(dāng)提升機(jī)為半地下式或兩層建筑時，h可分別取2.0和3.7m。h0為提升機(jī)房室外地坪與井口的標(biāo)高差，數(shù)值可以結(jié)合地形條件與工業(yè)場地布置的有關(guān)專業(yè)人員商定，這里取h0=-0.2m。將Ls取為接近計(jì)算值較大的整數(shù)29，得出實(shí)際弦長： 29.84.7.2計(jì)算鋼絲繩實(shí)際的外偏角1和內(nèi)偏角2=1.5°4.7.3求鋼絲繩的下出繩角本礦設(shè)計(jì)中滾筒直徑與天輪直徑不相同下出繩角 = =16.2°15°根據(jù)上述計(jì)算，畫出提升

19、機(jī)與井口相對位置圖，如圖43所示。4.8提升電動機(jī)的初選計(jì)算4.8.1電動機(jī)的估算功率 =102 kw式中所需電動機(jī)功率，kw；提升機(jī)選定的標(biāo)準(zhǔn)速度，3.7m/s；K備用系數(shù)，單鉤提升時取1.11.4，雙鉤提升時取1.051.1；減速器的傳動小路，煤炭工業(yè)礦井設(shè)計(jì)規(guī)范規(guī)定，提升機(jī)與電動機(jī)連接裝置傳動效率的選擇在無廠家給定值是，直聯(lián)可取0.98，行星輪減速器可取0.92，平行軸減速器可取0.850.90，本設(shè)計(jì)中選擇的提升機(jī)的減速器屬于平行軸減速器，取=0.85鋼絲繩作用在卷筒上的最大靜張力差4.8.2電動機(jī)的估算轉(zhuǎn)數(shù) = =706 r/min式中電動機(jī)的估算轉(zhuǎn)數(shù)，r/min;減速器的傳動比，查

20、提升機(jī)技術(shù)參數(shù)表可得=20; D提升機(jī)滾筒直徑，m。4.8.3初選電動機(jī)按上面計(jì)算出來的NS與n在電動機(jī)技術(shù)數(shù)據(jù)表中選用合適的電動機(jī)，所選提升電動機(jī)的轉(zhuǎn)數(shù)應(yīng)與上式中計(jì)算出來的數(shù)值相當(dāng)，但不一定與算出值完全相同，這是因?yàn)橥睫D(zhuǎn)數(shù)相同的交流電動機(jī)的額定轉(zhuǎn)數(shù)并不完全相同。此外，應(yīng)選用過負(fù)荷系數(shù)較大者，以滿足對電動機(jī)的過負(fù)荷能力要求。依據(jù)以上要求，最后選JRQ-1478型電動機(jī)：額定功率Pe200kW；額定電壓：6000 V；轉(zhuǎn)數(shù)：735 r/min；過負(fù)荷系數(shù)l：2.3；飛輪轉(zhuǎn)矩(GD2)P1250 N·2；電機(jī)效率：89.5%；同步轉(zhuǎn)速：750 r/min。4.8.4確定提升機(jī)的實(shí)際最大

21、提升速度 = =3.85m/s式中提升機(jī)實(shí)際最大提升速度，m/s; 已選出電動機(jī)的額定轉(zhuǎn)數(shù)，r/min。煤礦安全規(guī)程規(guī)定：用礦車升降物料時，最大允許速度v5/s，而=3.85m/s5m/s，符合要求。4.9提升系統(tǒng)的變位質(zhì)量計(jì)算貨載質(zhì)量n14×10004000；串車自身質(zhì)量Znz14×5922368；鋼絲繩質(zhì)量P·LpP(LLx2D+30+D) 1.56×(86029.82××2+30+3××2)1483；式中 P提升鋼絲繩每米質(zhì)量，kg/m；L提升鋼絲繩斜長，m；Lx鋼絲繩弦長，m；D多層纏繞的錯繩長，m；=2圈

22、天輪變位質(zhì)量t222；提升機(jī)變位質(zhì)量j7800；電動機(jī)變位質(zhì)量md = = =12500kg式中飛輪轉(zhuǎn)矩，可由所選電動機(jī)技術(shù)參數(shù)表中查得；減速器的傳動比，查提升機(jī)技術(shù)參數(shù)表可得=20;對單繩纏繞式提升系統(tǒng)（無尾繩提升系統(tǒng)），器總變位質(zhì)量為 = 4000+22368+2×1483+2×222+ 7800+12500 =32446kg4.10 斜井提升動力學(xué)計(jì)算4.10.1雙鉤串車提升上井口為平車場時的運(yùn)動力計(jì)算重車在井底車場，空車在井口棧橋上運(yùn)動階段：設(shè)井底車場傾角和井口棧橋傾角為=3°，井筒傾角=17°初加速開始時 =22036.5N 初加速運(yùn)行終了時

23、=22025.1N 低速等速開始時 = 22025.1 =12291.3N 重車沿井筒提升，空車沿井筒下放階段： 低速等速運(yùn)行終了時 =21791.8N 加速開始時 = 21791.8+ =38014.8N 加速運(yùn)行終了時 =28004.9N 等速開始時 = 28004.9 =11781.9N等速運(yùn)行終了時 =5695.3N減速開始時= 5695.3=N減速運(yùn)行終了時 =N低速等速開始時 = =5225.6N重車沿上井口棧橋提升，空車下行進(jìn)入井底車場段：低速等速運(yùn)行終了時 =15486.8N制動開始時= 15486.8=5753.1N制動減速運(yùn)行終了時 =N 大小如表(4-1)表4-1 各階段

24、的受力運(yùn)行階段初加速低等速主加速勻速主減速低等速低減速初始終了初始終了初始終了初始終了初始終了初始終了初始終了合力N/2203622025122912179138014280041178156955225154865753 受力圖如圖 4-5 4-5 各階段受力圖 4.11 提升電動機(jī)容量的計(jì)算4.11.1提升電動機(jī)等效力計(jì)算根據(jù)電動機(jī)的發(fā)熱條件計(jì)算的等效力 =14562N式中等效力，N；等效時間，s，對于自然通風(fēng)冷卻的電動機(jī)，可按式(21)進(jìn)行計(jì)算各個運(yùn)行階段力的平方與該段時間乘積的總和，可分為以下兩種情況：當(dāng)該段的始點(diǎn)與終點(diǎn)的力相差不大時，則按計(jì)算；當(dāng)該階段的始點(diǎn)與終點(diǎn)的力相差較大時，則應(yīng)

25、按計(jì)算，通常在最大速度的等速階段出現(xiàn)這種情況。計(jì)算得=3.38×1010 式中 c1考慮電動機(jī)以低速運(yùn)轉(zhuǎn)時，散熱條件不良系數(shù)，一般取c1=，如果電動機(jī)有強(qiáng)迫通風(fēng)的獨(dú)立通風(fēng)系統(tǒng)可取c1=0.751；c2電動機(jī)在停歇時間的散熱不良系數(shù)，一般取4.11.2電動機(jī)的等效容量 式中電動機(jī)的等效容量，kW；K電動機(jī)容量的備用系數(shù)，煤炭工業(yè)礦井設(shè)計(jì)規(guī)范規(guī)定，提升電動機(jī)功率選擇儲備系數(shù)，宜按1.051.10選?。粶p速器的效率，一級時取0.92，二級時取0.85；預(yù)選的電動機(jī)的功率為200kWNd，即預(yù)選的電動機(jī)滿足需求。4.11.3電動機(jī)過載能力的校驗(yàn)（按力圖計(jì)算） 0.80.85 式中在力圖上的最

26、大運(yùn)動力，kg，通常是出現(xiàn)在加速階段開始時，由上一節(jié)中的運(yùn)動力分析可知=38014N； 電動機(jī)的過載能力，其數(shù)值可以從電動機(jī)的產(chǎn)品樣本中查到，(MK為最大力矩，MH為額定力矩)查表可得=2.3； Fe電動機(jī)的額定力，N，可按下式計(jì)算： =46494N 式中Ne電動機(jī)額定功率，kW；電動機(jī)機(jī)械效率。=0.360.80.85，電動機(jī)的過載能力校驗(yàn)滿足要求。4.11.4提升設(shè)備的能力驗(yàn)算提升設(shè)備年實(shí)際最大提升能力為：AN t/a礦井富裕系數(shù)為：at1.91.2 符合煤炭工業(yè)礦井設(shè)計(jì)規(guī)范對礦井設(shè)計(jì)富余能力的規(guī)定。以上所選提升機(jī)及電動機(jī)合適。4.11.5提升設(shè)備的耗電量計(jì)算（1）一次提升電耗W為：W 12.6×106 J/次式中 2.44×106 N·S提升設(shè)備的每噸煤電耗為：Wt12.6×106÷43.15×106 J/t提升設(shè)備按理想條件的有益電耗： WymgHmgLS·sina4000×10×860×sin17°9.08×106 J/次提升設(shè)備效率：h 0.72。余阮眷索慎鈞鎊鈣世爛祈枯鎮(zhèn)哦臻絨感犯預(yù)撼爾徒蝕屋拆漾民恭畸酉禾最燴