1、新泰市佳禾生物科技有限公司植物源發(fā)酵法氨基酸工程高支模專項施工方案第一章 編制說明1.1編制依據(jù)植物源發(fā)酵法氨基酸工程結(jié)構(gòu)圖。植物源發(fā)酵法氨基酸工程施工組織設(shè)計。建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001）。冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程（GB50018）。建筑施工扣件鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2011）。混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2002。鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB 50017-2003)。建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008。危險性較大的分部分項工程安全管理辦法的實施細則（粵建質(zhì)201113號）。建設(shè)工程高大模板支撐系統(tǒng)施工安全監(jiān)督管理導(dǎo)則建質(zhì)2009254號本高支模采用

2、杭州品茗2010安全計算軟件進行受力驗算。1.2編制原則以安全、適用、經(jīng)濟的原則選擇高支模材料，設(shè)計支撐方案，確?；A(chǔ)及整個支撐系統(tǒng)的強度及剛度能滿足安全使用要求。第二章 工程概況2.1工程概況本工程位于山東省新泰市時代路與惠普路，項目由16個單項工程其他配套工程組成，具體包括辦公樓、研發(fā)樓（含展廳）、倒班樓（含食堂）、綜合車間；綜合倉庫、液體原料庫、動力車間、精制車間、提取車間、發(fā)酵車間、原糖車間、廢水處理、輔助用房、循環(huán)水泵房、主門衛(wèi)及次門衛(wèi)。廠區(qū)占地面積83325平方米，建筑物占地面積27863.3平方米，總建筑面積44622平方米，道路廣場面積38955平方米。 上述項目中辦公樓、研發(fā)

3、樓（含展廳）、倒班樓（含食堂）為現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，廢水處理為現(xiàn)澆鋼筋混凝土池體結(jié)構(gòu)，其余項目為混凝土基礎(chǔ)，上部為鋼結(jié)構(gòu)。2.2高支模結(jié)構(gòu)層結(jié)構(gòu)設(shè)計特點 根據(jù)有關(guān)規(guī)定，現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，當梁板支撐搭設(shè)高度5m及以上時就應(yīng)列入高支模，須編制專項的高支模施工方案。本工程辦公樓首層大堂層高8.4m，上述部位的混凝土梁板結(jié)構(gòu)均應(yīng)列入高支模，上述高支模對應(yīng)的樓層及結(jié)構(gòu)設(shè)計特點如下：辦公樓首層大堂對應(yīng)的高支模梁板為三層梁板，三層板面標高+8.4m，層高8.4 m，縱向自4軸至7軸共三跨每跨8 m，橫向自A軸至B軸共一跨，跨度為6 m，縱向框架梁截面尺寸為250×700及300×8

4、00，橫向框架梁截面尺寸300×800，次梁截面尺寸250×（500）600，板厚120。高支模支架自地面搭起，支撐高度8.5m。第三章高支模方案設(shè)計3.1 辦公樓高支模方案大堂層高8.4米，該層支模高度達8.5米，其支模方案確定采用48×3.2鋼管搭設(shè)滿堂紅支撐架，根據(jù)各板格的實際尺寸，經(jīng)編排，框梁立桿沿橫向于梁兩側(cè)布置，橫距為0.9米，縱向間距為0.95米,次梁立桿沿橫向于梁兩側(cè)布置，橫距為1.0米，縱向間距為0.95米,板模立桿橫距為1.021.1米，縱向間距為0.95米。立桿沿豎向1500設(shè)一水平鋼管拉桿，水平拉桿與立桿用扣件聯(lián)結(jié)。取一具有代表性的板跨進行

5、設(shè)計，具體支架平面布置詳見附圖1。具體支模參數(shù)如下：（1）模板支撐及構(gòu)造參數(shù)立桿沿梁跨度方向間距La(m)：見附圖1；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.20；立桿步距h(m)：1.5；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：見附圖1；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：8.50；梁兩側(cè)立桿間距(m)：0.9；承重架支撐形式：梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：0；采用的鋼管類型為48×3.2；立桿承重連接方式：可調(diào)托座；（2）梁底模板參數(shù)梁底模：18厚膠合板；梁底方木截面寬度b(mm)：60.0（主框梁80.0）；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撐的間距(m

6、m)：300.0；（3）梁側(cè)模板參數(shù)梁側(cè)模：18厚膠合板；次楞間距(mm)：300；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；穿梁螺栓水平間距(mm)：600；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.20；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；（4）托梁參數(shù)托梁材料：48×3.2；第四章 高支模受力驗算4.1 辦公樓大堂高支模受力驗算4.1.1辦公樓大堂框架梁高支模受力驗算辦公樓框架梁截面尺寸最大，其支架受力最為不利，取其進行支架受力驗算。梁段:KL1。）參數(shù)信息模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m)：0.30；梁截面高度 D

7、(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.95；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.20；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.02；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：8.50；梁兩側(cè)立桿間距(m)：0.90；承重架支撐形式：梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：0；采用的鋼管類型為48×3.2；立桿承重連接方式：可調(diào)托座；荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土

8、側(cè)壓力標準值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設(shè)計值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撐的間距(mm)：

9、200.0；梁側(cè)模板參數(shù)次楞間距(mm)：350；主楞豎向根數(shù)：2；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；穿梁螺栓水平間距(mm)：700；主楞到梁底距離依次是：150mm，450mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.20；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；2）梁側(cè)模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取

10、20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。3）梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。面板計算簡圖(單位：mm)強度計算材料抗彎強度驗算公式如下: M/W < f其中，W - 面板的凈截面抵抗

11、矩，W = 70×2×2/6=46.67cm3； M - 面板的最大彎矩(N·mm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)； f - 面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q1= 1.2×0.7×17.85=14.992kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計值: q2= 1.4×0.7×4=3.92kN/m；計算跨度: l = 350mm；面板的最大彎矩 M = 0.1

12、15;14.992×3502 + 0.117 ×3.92×3502 = 2.40×105N·mm；面板的最大支座反力為：N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×14.992×0.35+1.2×3.92×0.35=7.418kN；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值: = 2.40×105 / 4.67×104=5.1N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值 =5.1N/mm2小于面板的抗彎強度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！撓度驗算=0.677

13、ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計值: q=14.992N/mm； l-計算跨度: l = 350mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 70×2×2×2/12=46.67cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.677×14.992×3504/(100×6000×4.67×105) = 0.544 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大撓度計算值 =0.544mm

14、小于面板的最大容許撓度值 =1.4mm，滿足要求！4）梁側(cè)模板支撐的計算次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的簡支梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=7.206/(0.800-0.120)=10.598kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1×6×8×8/6 = 64cm3；I = 1×6×8×8×8/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2；計算簡圖剪力圖(kN)彎矩圖(kN·

15、;m)變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M = 0.280 kN·m，最大支座反力 R= 4.564 kN，最大變形 = 0.381 mm次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/W<f經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計算值 = 2.80×105/6.40×104 = 4.4 N/mm2；次楞的抗彎強度設(shè)計值: f = 17N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計算值 = 4.4 N/mm2小于次楞的抗彎強度設(shè)計值 f=17N/mm2，滿足要求！次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 300/400=0.75mm；次楞的最大撓度計算值 =0.381mm 小于次楞的

16、最大容許撓度值 =0.75mm，滿足要求！主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力4.564kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.2mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 2×4.732=9.46cm3；I = 2×11.357=22.71cm4；E = 206000.00 N/mm2；主楞計算簡圖主楞計算剪力圖(kN)主楞計算彎矩圖(kN·m)主楞計算變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M = 0.719 kN·m，最大支座反力 R= 10.155 kN，最大變形 = 0.498

17、mm主楞抗彎強度驗算 = M/W<f經(jīng)計算得到，主楞的受彎應(yīng)力計算值: = 7.19×105/9.46×103 = 76 N/mm2；主楞的抗彎強度設(shè)計值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計算值 =76N/mm2小于主楞的抗彎強度設(shè)計值 f=205N/mm2，滿足要求！主楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為 0.498 mm主楞的最大容許撓度值: = 700/400=1.75mm；主楞的最大撓度計算值 =0.498mm 小于主楞的最大容許撓度值 =1.75mm，滿足要求！5）穿梁螺栓的計算驗算公式如下:N<N= f×A其中 N -

18、穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170 N/mm2；穿梁螺栓型號: M12 ；查表得：穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm；穿梁螺栓有效面積: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =10.155 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170×76/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=10.155kN 小于穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！6）梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和

19、振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 300×20×20/6 = 2.00×104mm3； I = 300×20×20×20/12 = 2.00×105mm4；抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/W<f新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值：q1: 1.2×(24.00+1.50)×0.30×0.80=7.344kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載設(shè)計值：q2:1.2×0.30

20、15;0.30=0.108kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：q3: 1.4×(2.00+2.00)×0.30=1.680kN/m；最大彎矩計算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1×(7.344+0.108)×3002+0.117×1.68×3002=8.48×104N·mm； =Mmax/W=8.48×104/2.00×104=4.2N/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力 =4.2 N/mm2小于梁底模面板的抗彎強度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足

21、要求！撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1+q2=7.344+0.108=7.452kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =300.00mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大撓度計算值: = 0.677×7.452×3004/(100×6000×2.00×105)=0.341mm；面

22、板的最大撓度計算值: =0.341mm 小于面板的最大允許撓度值: =1.2mm，滿足要求！7）梁底支撐木方的計算荷載的計算(1)鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計值(kN/m)：q1 = 1.2×(24+1.5)×0.8×0.3+0.3×0.3×(2×0.68+0.3)/ 0.3=7.942 kN/m；(2)施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設(shè)計值(kN/m)： q2 = 1.4×(2+2)×0.3=1.68 kN/m；均布荷載設(shè)計值 q = 7.942+1.680 = 9.622 kN/m；梁兩側(cè)樓板荷載以集中荷載的形式

23、傳遞，其設(shè)計值： p=0.30×1.2×0.12×24.00+1.4×(2.00+2.00)×(0.90-0.30)/4=0.408kN支撐方木驗算本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=6×8×8/6 = 6.40×101 cm3；I=6×8×8×8/12 = 2.56×102 cm4；E= 9000 N/mm2；計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下：簡圖(kN·m)剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)方木的支座力

24、:N1=N2=1.851 kN；最大彎矩：M= 0.659kN·m最大剪力：V= 1.851 kN方木最大正應(yīng)力計算值： =M/W=0.659×106 /6.40×104=10.3 N/mm2；方木最大剪應(yīng)力計算值： =3V/(2bh0)=3×1.851×1000/(2×60×80)=0.579N/mm2；方木的最大撓度： =1.857 mm；方木的允許撓度: =0.900×1000/250=3.600 mm；方木最大應(yīng)力計算值 10.302 N/mm2小于方木抗彎強度設(shè)計值 f=17.000 N/mm2，滿足要求

25、！方木受剪應(yīng)力計算值 0.579 N/mm2小于方木抗剪強度設(shè)計值 fv=1.700 N/mm2，滿足要求！方木的最大撓度 =1.857 mm 小于方木的最大允許撓度 =3.600 mm，滿足要求！8）梁跨度方向托梁的計算作用于托梁的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。托梁采用：鋼管(單鋼管) :48×3.2；W=4.73 cm3；I=11.36 cm4；梁兩側(cè)托梁的強度計算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P= 1.851 kN.托梁計算簡圖托梁計算彎矩圖(kN·m)托梁計算變形圖(mm)托梁計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax =

26、 0.582 kN·m ；最大變形 max = 1.513 mm ；最大支座力 Rmax = 6.507 kN ；最大應(yīng)力 =M/W= 0.582×106 /(4.73×103 )=122.9 N/mm2；托梁的抗彎強度設(shè)計值 f=205 N/mm2；托梁的最大應(yīng)力計算值 122.9 N/mm2小于托梁的抗彎強度設(shè)計值 205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度max=1.513mm小于950/150與10 mm,滿足要求！9）立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式 = N/(A)f1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：縱向鋼管的最大

27、支座反力： N1 =6.507kN；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×8.5=1.317kN；N =N1+N2=6.507+1.317=7.824kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積(cm2)： A = 4.5； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值(N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：f =205N/mm2； lo - 計算長度(m)；根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo

28、=kh和lo=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.2= 2.976 m； k - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.167； - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.2m；得到計算結(jié)果: 立桿的計算長度lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.205；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值；=7823.766/(0.205×450) = 84.8N/mm2；鋼管立

29、桿穩(wěn)定性計算 = 84.8N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值 f = 205N/mm2，滿足要求！10）立桿的地基承載力計算立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 p fg地基承載力設(shè)計值:fg = fgk×kc = 120×1=120 kPa；其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kPa ；腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc = 1 ；立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p = N/A =7.824/0.25=31.295 kPa ；其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值：N = 7.824 kN；基礎(chǔ)底面面積：A = 0.25 m2。p=31.295 fg=120 kPa 。

30、地基承載力滿足要求！辦公樓大堂板模高支模受力驗算1）參數(shù)信息模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):1.10；縱距(m):0.97；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.20；模板支架搭設(shè)高度(m):8.20；采用的鋼管(mm):48×3.2 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調(diào)托座；荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500；材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設(shè)計值(N/mm

31、2):13；木方抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設(shè)計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料為：鋼管(雙鋼管) :48×3.2；樓板參數(shù)樓板的計算厚度(mm):120.00；圖2 樓板支撐架荷載計算單元2）模板面板計算模板面板為受彎構(gòu)件,按三跨連續(xù)梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 97×1.82/6 = 52.38 cm3；I = 97

32、5;1.83/12 = 47.142 cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25×0.12×0.97+0.35×0.97 = 3.25 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)：q2 = 2.5×0.97= 2.425 kN/m；強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×3.25+1.4×2.425= 7.294kN/m最大彎矩 M=0.1×7.294×2502= 45590 N·m；面板最

33、大應(yīng)力計算值 =M/W= 45590/52380 = 0.87 N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值 f=13 N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值為 0.87 N/mm2小于面板的抗彎強度設(shè)計值 13 N/mm2,滿足要求!撓度計算撓度計算公式為=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=3.25kN/m面板最大撓度計算值 = 0.677×3.25×2504/(100×9500×47.142×104)=0.019 mm；面板最大允許撓度 =250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計算值 0.019 mm 小于面板的最大允許撓度 1

34、 mm,滿足要求!3）模板支撐方木的計算方木按照三跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=b×h2/6=5×10×10/6 = 83.33 cm3；I=b×h3/12=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；方木楞計算簡圖荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25×0.25×0.12+0.35×0.25 = 0.838 kN/m ；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)：q2 = 2.5×0.25 = 0.625 k

35、N/m；強度驗算計算公式如下:M=0.1ql2均布荷載 q = 1.2 × q1 + 1.4 ×q2 = 1.2×0.838+1.4×0.625 = 1.88 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.1×1.88×0.972 = 0.177 kN·m；方木最大應(yīng)力計算值 = M /W = 0.177×106/83333.33 = 2.123 N/mm2；方木的抗彎強度設(shè)計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值為 2.123 N/mm2小于方木的抗彎強度設(shè)計值 13 N/mm2,滿足要求!抗

36、剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn < 其中最大剪力: V = 0.6×1.88×0.97 = 1.094 kN；方木受剪應(yīng)力計算值 = 3 ×1.094×103/(2 ×50×100) = 0.328 N/mm2；方木抗剪強度設(shè)計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計算值 0.328 N/mm2小于方木的抗剪強度設(shè)計值 1.4 N/mm2，滿足要求!撓度驗算計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷載 q = q1 = 0.838 kN/m；最大撓度計算值 = 0.677×

37、0.838×11004 /(100×9000×4166666.667)= 0.221 mm；最大允許撓度 =970/ 250=3.88 mm；方木的最大撓度計算值 0.221 mm 小于方木的最大允許撓度 3.88 mm,滿足要求!4）托梁材料計算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；托梁采用：鋼管(雙鋼管) :48×3.2；W=9.46 cm3；I=22.72 cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P2.482kN;托梁計算簡圖托梁計算彎矩圖(kN·m) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 1.21 k

38、N·m ；最大變形 Vmax = 2.129 mm ；最大支座力 Qmax = 12.027 kN ；最大應(yīng)力 = 1209985.091/9460 = 127.905 N/mm2；托梁的抗壓強度設(shè)計值 f=205 N/mm2；托梁的最大應(yīng)力計算值 127.905 N/mm2小于托梁的抗壓強度設(shè)計值 205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為 2.129mm 小于 970/150與10 mm,滿足要求!5）模板支架立桿荷載設(shè)計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.138×8.2 = 1.

39、135 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規(guī)范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.35×1.1×0.97 = 0.373 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25×0.12×1.1×0.97 = 3.201 kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.709 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.5+2 ) ×1.1×0.97 = 4.802 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算N = 1.2NG

40、 + 1.4NQ = 12.373 kN；6）立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式: =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值(kN) ：N = 12.373 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.5 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3； - 鋼管立桿最大應(yīng)力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；按下式計算: l0 = h+2a =

41、1.5+0.2×2 = 1.9 m； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.2 m；l0/i = 1900 / 15.9 = 119 ；由長細比 Lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.458 ；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值；=12373.296/(0.458×450) = 60.035 N/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值 = 60.035 N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算l0 = k1k2(h+2a)= 1.167×1.013

42、5;(1.5+0.2×2) = 2.246 m；k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 1.9 按照表2取值1.013 ；Lo/i = 2246.125 / 15.9 = 141 ；由長細比 Lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.344 ；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值；=12373.296/(0.344×450) = 79.931 N/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值 = 79.931 N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！7）立桿的地基承載力計算立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)

43、滿足下式的要求 p fg地基承載力設(shè)計值:fg = fgk×kc = 120×1=120 kpa；其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kpa ；腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc = 1 ；立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p = N/A =12.373/0.25=49.493 kpa ；其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值：N = 12.373 kN；基礎(chǔ)底面面積：A = 0.25 m2。p=49.493 fg=120 kpa 。地基承載力滿足要求！第五章高支模施工5.1 施工組織施工組織機構(gòu)本工程高支模施工由項目經(jīng)理部統(tǒng)一管理，在工程項目經(jīng)理部的領(lǐng)導(dǎo)下實行指定專人負責，由1

44、名專職施工長及2名助理工長負責高支模支架搭設(shè)的指導(dǎo)協(xié)調(diào)，由1名安全員負責安全管理。管理人員職責工程由項目經(jīng)理負責工程的總體安排及組織協(xié)調(diào)，由項目總工負責方案編制及組織技術(shù)交底和階段驗收，由專職施工長負責現(xiàn)場具體實施，由物資部長負責材料及設(shè)備供應(yīng)，由綜合部長負責后勤管理，由安全專職負責安全監(jiān)督及現(xiàn)場監(jiān)護，由施工班組長負責組織具體作業(yè)。5.2 施工進度計劃本高支模的施工進度應(yīng)滿足工程施工總體進度的要求，具體分解到各部位的施工進度計劃如下：辦公樓：支架搭設(shè)共4天，模板安裝共2天。5.3 施工機械設(shè)備計劃根據(jù)本工程的施工需要，我們主要配置以下施工機具，并根據(jù)施工進度計劃，安排施工機具進場。 高支模工程

45、主要施工機械設(shè)備表序號機械或設(shè)備名稱型號規(guī)格數(shù)量產(chǎn)地功率(kW)生產(chǎn)能力1物料提升井架單籠1臺韶關(guān)2全站儀TDJCB1臺北京3水平儀SYGD21臺蘇州4圓盤鋸1.5KW2臺韶關(guān)5力矩扳手4把廣州6切割機1.5KW1臺廣州7貨運汽車7噸1輛江西5.4 施工勞力配置根據(jù)工期要求和工程施工順序，充分考慮到本工程的工程量、施工難度等情況，結(jié)合我公司多年高支模的施工經(jīng)驗，本工程主要施工力量配置如下：主要技術(shù)力量配置表 序號工 種人 數(shù)工作內(nèi)容備注1木工10安、拆模等2雜工2配合現(xiàn)場3架子工10支架搭設(shè)5.5材料計劃根據(jù)施工進度計劃及施工圖紙，測算項目高支模搭設(shè)所需的總的鋼管及構(gòu)配件用，提前做好有關(guān)材料計

46、劃并組織落實，經(jīng)計算本工程須投入的門式架及鋼管用量為主要材料、半成品計劃表材料類別材料名稱規(guī)格型號數(shù)量備注周轉(zhuǎn)性材料膠合板910×18.3×18400木方60×801500m可調(diào)底座700長250可調(diào)頂托700長250鋼管長56m30噸5.6模板安裝及拆除5.6.1滿堂紅鋼管支架高支模施工辦公樓高支模采用48×3.2鋼管搭設(shè)滿堂紅式梁板模板支架，其搭設(shè)的工藝流程為：測量放線 鋪立桿墊板 豎第一步立桿 安掃地桿和第一道水平桿 安二、三道水平桿立桿接長 安豎向及水平剪刀撐 測設(shè)支撐面標高 安上部水平桿安橫桿至設(shè)計標高處 上頂托鋪梁底模 安梁側(cè)模上板支撐可調(diào)頂

47、托頂托調(diào)至設(shè)計標高 鋪板模主楞安板模次楞 安板模安梁筋安板筋。5.6.1.1測量放線各層柱完成后，即可根據(jù)高支模設(shè)計方案在樓地面上測設(shè)支撐立桿的平面位置，作為支撐立桿的安裝定位的依據(jù)，并于柱身上測設(shè)板面以上+0.5標高控制標志，作為支撐立桿上部標高的控制依據(jù)。5.6.1.2支架安裝 豎第一層立桿前，先于樓地面上鋪設(shè)50厚200寬木墊板，然后按設(shè)計方案安立桿，安裝時一般是沿每一路每一板格內(nèi)，先豎前后立桿并安掃地水平拉桿，然后再豎中間立桿。第一層立桿安裝后再按設(shè)計方案中的步距，沿各路立桿縱橫安裝水平拉桿。水平拉桿也采用48×3.2鋼管與立桿扣件連接。支架安裝時應(yīng)沿支架外圍剪刀撐，內(nèi)部按橫

48、向及縱向每6排（列）設(shè)一道豎向剪刀撐，沿豎向于掃地桿平面及頂層水平桿平面各設(shè)一道水平剪刀撐，縱橫軸線模板支架的水平拉桿則沿豎向每二步同各軸線上已澆的框架柱抱箍連結(jié)（具體詳見附圖大樣）。上下立桿采用對接扣件連接，相鄰立桿的接頭不在同一步內(nèi)且應(yīng)上下錯開，錯開距離不小于0.5m。立桿上部采用可調(diào)頂托作為梁底支承傳力構(gòu)件，頂托安裝前應(yīng)根據(jù)設(shè)計的支承面標高拉線調(diào)校就位，當梁板跨度大于6米時梁跨中應(yīng)按跨度的13起拱。具體支架平立面詳見附圖。5.6.1.3安模板 模板安裝按先安梁模后安板模，先安梁底模后安梁側(cè)模的順序進行。梁底模的支木方規(guī)格為60×80，沿梁向300設(shè)置，木方長度應(yīng)大于梁寬400以

49、上，梁底模及梁側(cè)模采用18厚膠合板；側(cè)模次楞沿豎向布置，按水平方向350設(shè)置。主楞沿縱向布置，主楞采用雙鋼管（48×3.2）拼合，次楞木方規(guī)格60×80，梁側(cè)采用12緊固螺栓，沿豎向設(shè)置二道，沿水平向600設(shè)置。板模則按先主楞，后次楞，最后板模的順序安裝，主次楞均采用60×80木方，板模采用18厚膠合板。5.6.1.4模板拆除 當梁板砼強度符合設(shè)計要求后即可拆除，拆除按自上而下的順序進行，并遵循先搭后拆，后搭先拆的原則，先拆模板后拆支架，模板拆除按先拆板模，后拆梁側(cè)模，最后拆梁底模，拆除時不要過急，不可用力過猛，拆除時應(yīng)逐塊拆除，嚴禁成片撬拆，中間休息時嚴禁留有末

50、拆的懸掛板；外圍拆模時應(yīng)對外腳手架與樓板間的空隙用膠合板進行水平遮蓋防護，防止落物傷人。拆下來的模板要及時清運并堆放整齊，拆除合板應(yīng)逐塊傳遞下來，不得拋擲。模板拆除及清理后方可拆鋼管支架，支架拆除按自上而下逐步進行，先拆剪刀撐，再拆水平拉桿，最后拆立桿，拆除過程嚴禁垂直上下交叉作業(yè)，拆除區(qū)域應(yīng)進行圍護并派專人進行警戒監(jiān)護。第六章 質(zhì)量及安全保證措施本工程高支模支撐高度較大，因此只有采取切實可行又科學有效的措施，才能確保施工質(zhì)量及安全。6.1 組織管理措施根據(jù)工程項目經(jīng)理部中不同部門的職能分配表，具體劃分各部門、各人員的高支模施工管理的責職。由項目總工負責編制高支模施工方案及方案的技術(shù)交底工作，

51、確保方案的安全合理并切合實際。由工程管理部負責按施工方案及技術(shù)交底的要求對高支模的安裝、使用、拆除整個過程進行管理，保證高支模的施工方案能落到實處。由質(zhì)量安監(jiān)部負責對高支模安裝后的質(zhì)量安全進行檢查，對檢查出來的問題進行跟蹤落實整改，并在整改達標后方可進入下一道工序施工。6.2 技術(shù)措施6.2.1、高支模支架基礎(chǔ)的處理.1回填土質(zhì)量控制考慮到本工程工期緊，基坑回填后即進入梁板高支模支架的搭設(shè)，根據(jù)以往的經(jīng)驗，回填土雖經(jīng)壓實，但受天氣回填土含水率回填土土質(zhì)等因素的影響，基坑回填壓實后很難保證近期不發(fā)生沉蝕及不均勻沉降。支架搭設(shè)后一旦發(fā)生不均勻沉降，極易造成受力不均而發(fā)生傾覆事故。因此支架搭設(shè)前必須

52、解決好支架基礎(chǔ)的剛度問題。為解決好這一問題，一方面我們要控制好基坑回填質(zhì)量，回填土采用碎石土或砂土，回填土最優(yōu)含水率控制在10%左右，具體可結(jié)合現(xiàn)場擊實試驗確定；回填前應(yīng)將坑內(nèi)積水抽干，清除雜物；回填分二批次進行，第一次填至承臺面，第二次填至地臺下，每次回填都嚴格按分層回填分層壓實，每層厚度控制不大于300mm，第一次回填壓實采用履帶式挖土機來回碾壓，每層碾壓次數(shù)不小于3遍，第二次回填壓實采用輪式鏟車來回碾壓，每層碾壓次數(shù)不少于3遍。對于柱邊承臺邊等大型機械難以壓到處，采用打夯機進行局部壓實處理。.2內(nèi)地臺墊層如前所述，基坑回填后早期不可避免地會發(fā)生沉蝕，回填土受雨水沖浸后也會發(fā)生軟化問題，為

53、安全起見，我司計劃于基坑回填后支架搭設(shè)前先澆一層內(nèi)地臺墊層，墊層為C15砼厚80mm。.3嚴格按施工方案的要求進行高支架的搭設(shè)及模板安裝。.4高支模中各步水平拉桿應(yīng)同框架柱頂緊，防止支架發(fā)生水平移動。.5施工過程應(yīng)避免板面荷載的集中堆放，防止支架因受力不均而產(chǎn)生失穩(wěn)。.6因支架高度較大，支架應(yīng)沿支架四周外立面滿設(shè)剪刀撐；中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔12-15m設(shè)置。6.2.2嚴格按施工方案的要求進行高支架的搭設(shè)及模板安裝。6.2.3高支模中沿軸線每二步水平拉桿應(yīng)用短鋼管及扣件同框架柱抱緊，防止支架發(fā)生水平移動（見附圖大樣）。6.2.4施工過程應(yīng)避免板面荷載的集中堆放，梁板混凝土澆筑時

54、應(yīng)做到均勻布料，嚴格控制局部堆料高度不大于0.4m。防止支架因受力不均而產(chǎn)生失穩(wěn)。6.2.5梁板混凝土澆筑時按從中間到外圍推進，先澆中間，后澆外圍，先澆梁后澆板，梁板連續(xù)整體澆筑。6.2.6沿支架四周外立面滿設(shè)剪刀撐；中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔6m左右設(shè)豎向剪刀撐。豎向剪刀撐斜桿與地面的傾角應(yīng)為45600。剪刀撐應(yīng)用旋轉(zhuǎn)扣件固定在與之相交的水平桿或立桿上，旋轉(zhuǎn)扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于150 mm。6.2.7嚴格按照設(shè)計尺寸搭設(shè)，立桿采用對接接長，立桿的對接扣件應(yīng)交錯布置，兩相鄰立桿的接頭不在同上步內(nèi)，同步內(nèi)隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500 mm，各

55、接頭中心至主節(jié)點的距離不宜大于步距的1/3?？v向水平桿接長采用對接扣件連接或搭接，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不應(yīng)設(shè)置在同步或同跨內(nèi)；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應(yīng)小于500mm，各接頭中心至主節(jié)點的距離不宜大于縱距的1/3。采用搭接時，搭接長度不應(yīng)小于1 m，應(yīng)等距設(shè)置3個旋轉(zhuǎn)扣件固定；端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應(yīng)小于100 mm。6.2.8確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求。6.2.9確保每個扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的鋼管。可調(diào)底座、可調(diào)托撐螺桿伸出長度不宜

56、超過300 mm，插入立桿內(nèi)的長度不得小于150 mm。6.2.10支撐須待高支模支承樓蓋的混凝土強度達到拆模條件時方可拆除，拆除須按自上而下逐層拆除，嚴禁反拆。拆模時應(yīng)對拆除區(qū)域外圍掛警告牌并實行臨時圍護管制，派專人現(xiàn)場監(jiān)護。拆模用的操作平臺應(yīng)搭設(shè)平穩(wěn)，拆卸下來的模板應(yīng)及時清理。架體拆除前應(yīng)清除架上雜物及地面障礙物，架體拆除應(yīng)設(shè)專人指揮，當多人同時操作時，應(yīng)明確分工、統(tǒng)一行動，應(yīng)具有足夠的操作面。卸料時各構(gòu)配件嚴禁拋擲至地面，運至地面的構(gòu)配件應(yīng)按要求分類存放。6.3加強質(zhì)量安全管理，嚴格把好質(zhì)量安全關(guān)所有進的鋼管構(gòu)配件必須有產(chǎn)品合格證， 鋼管的規(guī)格型號必須與本方案的要求一致，鋼管及配件使用前應(yīng)進行驗收，發(fā)現(xiàn)有嚴重變形，銹蝕、裂紋的應(yīng)予以