1、ik 設計標準及參考文獻一重機設計標準 GB3811-83 二鋼結構設計標準 GBJ17-88 三公路橋涵施工標準 041-89 四公路橋涵設計標準 JTJ021-89 五石家莊鐵道學院? GFJT-40/300 拆裝式架橋機設計計算書?六梁體按 30 米箱梁 100 噸計。二 . 架橋機設計荷載一 .垂直荷載梁重:Qi=100t天車重： Q2=7.5t 含卷揚機吊梁天車橫梁重： Q3=7.3t 含縱向走行 主梁、桁架及橋面系均部荷載： q=1.29t/ 節(jié)單邊 1.29 X1.1=1.42 t/ 節(jié)單邊0 號支腿總重 ：Q4=5.6t1 號承重梁總重： Q 5 =14.6t2 號承重梁總重：

2、 Q 6 =14.6t縱向走行橫梁 1 號車： Q7=7.5+7.3=14.8t縱向走行橫梁 2 號車： Q8=7.5+7.3=14.8t梁增重系數(shù)取： 1.1活載沖擊系數(shù)?。?1.2不均勻系數(shù)取： 1.1二 ?水平荷載1.風荷載a.設計取工作狀態(tài)最大風力，風壓為 7級風的最大風壓:2qi=19kg/mb.非工作計算狀態(tài)風壓，設計為11級的最大風壓;q2=66kg/m 2以上數(shù)據(jù)參照石家莊鐵道學院?GFJT-40/300拆裝式架橋機設計計算書?2?運行慣性力：=1.1架橋機縱向穩(wěn)定性最不利情況出現(xiàn)在架橋機懸臂前行階段，該工況下架橋機的支柱已經(jīng)翻起，1號天車及2號天車退至架橋機尾部作為配重，計算

3、簡圖見圖1 單位m:圖中P7>E 3二 fQp F丄一亠v Lk.4 匕*亠k 16 1 L.圖1P1=5.6t前支柱自重導梁后段自重P2=1.42 X 22+8.5=43.31tP3=1.42 X32=45.44t導梁前段自重P7為風荷載，按11級風的最大風壓下的橫向風荷載，所有迎風面均按實體計算，P7=習 CKnqAi=1.2 X1.39 X66 X0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+0.7+0.8+1.5xi2.9=10053kg=10.05t作用在軌面以上5.58m處M 抗=43.31 X15+14.8 X 22+1.5 +14.8 X27.5+14.6 X 22=

4、1725.65t. mM 傾=5.6 X32+45.44 X16+10.05 X架橋機縱向抗傾覆平安系數(shù)n=M 抗/M 傾=1725.65/ 962.319 X 1.1=1.63>1.3< 可二架橋機橫向傾覆穩(wěn)定性計算1.正常工作狀態(tài)下穩(wěn)定性計算架橋機橫向傾覆穩(wěn)定性最不利情況發(fā)生在架邊梁就位時，最不利位置在1號天車位置，檢算時可偏于平安的將整個架橋機荷載全部簡化到該處，計算 簡圖如圖P4起重小車P1為架橋機自重不含起重車，作用在兩支點中心Pi=43.31+45.44+7.3X2+14.6 X2=132.55 tP2為導梁承受的風荷載，作用點在支點以上3.8m處，導梁迎風面積按實體面

5、 積計， 導梁形狀系數(shù)取 1.6。A=(1+ 口)(1+ n)a其中：ni =0.53n=0.5A= (1+0.53 ) (1+0.5 )X62 X2.25=320.1525m 2風荷載 P2=Ckh A=1.6 X1.39 X19 X320.1525=13528kg=13.53tP3為天車導梁承受的風荷載，作用點在支點以上5.179m處，迎風面積按實體計算，導梁形狀系數(shù)取 1.6。P3=2 X1.39 X1.6 X19 X0.8 X0.46 X4=124.4kg=0.1244tP4 為架橋機起重小車重量P4=7.5 X2+100 X1.1=125tP5為架橋機起重小車及梁體所受的風荷載，作用

6、在支點以上8.113m處，P5=1.39 X1.6 X19 X(3 X2 X2+2 X30 ) =3042.432kg =3.042 t圖2所示A點為傾覆支點，對A點取矩：M 傾=P2X3.8+P 3X5.179+P 4X1.435+P 5X8.113=13.53 X3. 8+0.1244 X5.179+125 X1.435+3.042 X8.113=256.11 t mM 抗=P i X4.8=132.55 X4.8=636.24 t m架橋機工作條件橫向抗傾覆平安系數(shù)n=M 抗/M 傾=636.24/ 256.11 X1.1 =2.26 >1.32.非工作條件下穩(wěn)定性計算架橋機懸臂前

7、行時自重荷載全部由車體承當，在橫向風荷載作用下，其穩(wěn)定性見圖3起重小車天車橫梁導梁大車橫梁圖N=2.26的橫向抗傾系與圖2相比，架橋機在提的梁為傾覆作用時，架橋機有 數(shù)，而圖3中已經(jīng)沒有提梁，故此不用計算而得出結論它的抗傾系數(shù)滿足要求。結論：架橋機穩(wěn)定性符合標準要求四？結構分析一荷載取值：桁架及橋面系均部荷載1.29t/節(jié)Xl.1=1.42t/節(jié)單邊，荷載100+7.5 X2 Xl.2=138.0t。其余荷載取值見前?？v向走行天車輪距為2m，當天車居于天車橫梁跨中時，單片空載輪壓集中力為7.5+7.3/4=3.7t，負荷輪壓集中力為7.3+138/4=36.325t，架邊梁時，輕邊7.3/4=

8、1.825 t.吊輪壓集中力為重邊：7.3/4+138/2=70.825t 梁小車輪壓集中力138/4=34.5t 輪距1.6m 。二分析計算根據(jù)以上荷載值，按桁架進行分析，計算過程由有限元分析程序SAP 93來完成。工況?。?架橋機前移，21號天車提梁，32號天車提梁，4 1 號天車 至跨中、5中梁就位，6邊梁就位6種工況進行計算，計算得前懸臂 端最大撓 度852.6mm ,考慮到桁架空多，加1.1的系數(shù)，852.6 X1.仁937.86mm,待 架孔導梁跨中最大撓度71mm，考慮到桁架空多，加1.1的系數(shù)，71 X1.仁78mm,天車橫梁跨中最大撓度？ 28mm.導梁結構圖見圖4各桿件在工

9、況1，5，6的桿件內(nèi)力見附加圖各工況的軸重見圖5:|L|ABC0.75nj./8r-.1A3 573 廠'"彳 33.573.|1._73(八9.365i#提梁時門一19卜"。門20 2_;2#提梁時7 57LL_|AJ3 £37 憶 8 5八7 481#天車行到跨中時38.786 p-' '8rn38.78S前行時r架中梁時2J3C M338.8 巳卜宀 £ 38 眈3) 143 架邊梁時重邊廠47.643圖5單位：桿件最大內(nèi)力匯總表名稱計算最大內(nèi)力T允許內(nèi)力T備注上弦桿+232.79272工況1B附近下弦桿-228.02266

10、工況1B附近立桿-90.408119.0工況6C附近斜桿-57.673.6工況6C附近注：受拉為+，受壓為-6種工況各支點最大反力單邊如下：單位：噸支占八、ABC工況12.34598.730工況267.14540.42923.333工況369.1474.9523.14工況445.45777.57140.502工況526.3976.8960.245工況6重邊25.86111.38395.29輕邊26.9342.39825.406五. 架橋機1號、2號車橫梁檢算架橋機1號、2號車橫梁設計米用16Mn鋼，頂板厚度為12mm，底板厚I40ii )斗01( >八36度為12mm，用160 X168

11、 X14.5兩根工字鋼做支撐，截面形式如圖 6截面特性如下：查工字鋼表有S=146.45cm 2,l=68512.5cm4A=145.45 X2 X100+12 X406 X2=3903 mm 21=68512.5 X104 X2+12 X406 X (560+6) 2X2=4.49 -3m4計算圖示如下列圖7 (單位m):P1、9.GZP2r架橋機在吊邊梁對位時由導梁傳到橫梁的最大壓力為93.75t.1.應力計算兩導梁中心距 L=9.6m懸臂長度L=1m,最大集中荷載P=93.75t橫梁支點彎矩：M=93.75 X仁93.75t m那么翼緣板應力：M y 93.75 匯 0.29226097

12、t/m 2 =60.97MPa :=210MPaI 0.00449=QS _ 93.75 (12 406 (5606) 10 亠I、0.00449 2 14.5 10' max=1985t/m 2 =19.85MPa ：； =140MPa腹板最大應力:壓應力=269.39MPa匚=320MP年93.75 1.35 10 4匚 TwLz162 2 14.5Lz=22 X4+(12+25) X2=162mm換算應力： y= 3,=60.972 3 19.852=70.0MPa 1.1 二=231MPa2. (1)整體穩(wěn)定性b 0=268-14.5=253.5mmh/b 0=584/253.

13、5=2.3<6l/b 0=11600/253.5=45.76 65故不必計算其整體穩(wěn)定性(見?鋼結構設計手冊?P28)(2 )局部穩(wěn)定性計算翼緣板局部穩(wěn)定bo/t=253.5/12=21.125 < b0 /t=33< 可b/t=76.75/12=6.4< b /t=12.4可hg 560 X 斗 >80.2 齊 80.34#35 二 66 t 14.5腹板局部穩(wěn)定:不需設加勁板。為平安起見，在直接受力處加了厚10mm的內(nèi)加勁肋和厚16mm的外加 勁肋，同時，其他位置布置間距為 1m的，厚10mm的內(nèi)加勁肋。由于焊縫按一級焊縫質(zhì)量驗收，其強度與鋼板相同，故在此不檢

14、算而其強度認為其強度足夠六. 架橋機0號立柱橫梁計算1. 設計說明和根本依據(jù)架橋機前支柱由支柱橫梁和立柱組成，立柱共計4根，在工作狀態(tài)下，僅考慮外側2根立柱承受豎向荷載，內(nèi)側2根只起橫向穩(wěn)定作用。前支腿最大荷載發(fā)生在架橋機吊梁就位時，端構架豎桿內(nèi)力為36.8t 由電算分析，此時由導梁傳向橫梁的荷載為 P=71.14t.2. 立柱橫梁承載力檢算1 應力檢算支柱橫梁采用箱形斷面，如圖 8。設計采用16Mn鋼板，頂板和底板厚度工03800M 'X為14mm,腹板厚10mm。計算圖示如下列圖9 :單位：mtO.35L10,3C83截面特性如下：匸0.380 X0.46 3-(0.38-2 x0

15、.01) X0.432 3/12=0.000664m 4導梁支點懸出立柱中心位置 0.85 m，貝UM=71.14 X0.85=60.469t m翼緣應力：60.469 0.23 =160 25t/m 2 = 209.56MPa :門=210MPa可0.000664腹板剪應力:_QS 71.14x(14x380x(230 7)x10imaxI0.000664 2 10 10=6358.48t/m 2 =63.58MPa 訂刁=140MPa局部壓應力=90.95MPa :二=320MPa屮 F 71.14 匯 1.35x10 4 二 c =TwLz 528 2 10lz=(120 X2+10 )

16、X2+2 X14=528mm換算應力:二站匕 2 +3/ =斗'209.562 +3 江 63.582 =236.7MPa 癢 1.1c = 230MPa 可焊縫強度與鋼板等強，可不必進行計算3.1整體穩(wěn)定性bo=2OO-1O-1O=18Oh/b o=460/180=2.556<6l/b。=11600/180=64.44<65故可不必進行整體穩(wěn)定性驗算見?鋼結構設計手冊?P282 局部穩(wěn)定性計算翼緣板局部穩(wěn)定：bo/t=18O/14=12.86< bo/t=33可b/t=9O/14=6.43<b/t=12.4可h。460 - 28腹板局部穩(wěn)定235=43.2 :

17、匹=80=66t10tX 345故不需設加勁板，為平安起見，在直接受力處加了厚1Omm的內(nèi)加勁肋和厚16mm的外加勁肋，同時，其他位置布置間距為1m的，厚1Omm的內(nèi)加勁肋。由于焊縫按一級焊縫質(zhì)量驗收，其強度與鋼板相同，故在此不檢算而其強度認為其強度足夠。經(jīng)計算聯(lián)結處強度滿足要求。七. 1號車橫梁及O號柱橫梁撓度計算由于橫梁剛性較大，可不計自重產(chǎn)生的撓度計算圖示如下列圖 10 :P1P2L¥圖El=8.98 X106 * 8m=1m l=9.6m1. 1號車橫梁撓度計算當 Pi=P2=71.93tPm2lfc 二 fd6EI (3 2)71.93 10 4 12 9.6 (3 2 0

18、.1042)6X8.98X0 8=4.11 10m/=m/l=1/9.6=0.1042當 P1= 93.75t P 2=32.73t 時,可以把C點的P1分解開，P仁P1 ' P2有P1 ' 93.75-32.73=61.02t4232.73 10 4 12 9.6(3 2 0.1042)=1.871 10 "m(1 )=上尸'm l3EI461.02 101 9.683 8.98 10(1 0.1042) =2.401 10'm2.957/1=d2/(2.25+.245)d2=7.38 mm故 d=d1+d2=10.656+7.38=18.03mm2

19、. 0號車橫梁撓度計算:m=0.65ml=10.3mEl=1.328 X108當 Pi=P2=44.89tPm2l6 1.328 10 1.328 10fd=m X B b=065 X0.0044=0.00286 mfc=3.181+6.098=9.279mm fd=3.181+2.86=6.041mm有懸臂撓引起的導梁上口軌距變化最大d計算如下 6.041/1=d1/(2.25+.245)9.279/1=d2/(2.25+.245) d=d1+d2=58.81mm 綜上計算，天車咬合總間距為58.81mm,(100-70) X2=60mm 可44.89 10 4 0.652 10.3 (3

20、2 0.0631) fc 二 fd(3 2)6EI/=m/l=0.65/10.3=0.0631=7.66 10 m 71.14t P=18.63t 時,可以把 C 點的 P1 分解開，P 仁 P1 ' P2 有P1 ' 71.14-18.63=52.51fC = fD18.63 10 40.652 10.3(3 2 0.0631)=3.181 10 Amd 仁 23.19 mmd2=35.62mm八. 15。型分配梁：1號車處diO400 00di004截面形式如上圖11 :單位mm 026 00截面特性:2 Q.Q16 Q.36 3Q.6 Q.Q2 3Q.6 Q.Q2 Q.1

21、9 2)=9.92 1Q*m 4122( 12A=0.6 XQ.Q2 X2+2 XQ.36 XQ.Q16=0.03552m2跨中集中何載最大彎矩：MP=93.75+764/1QQQ=94.514 t=pL=94AA=35.443t m44支點反力：R=94.514/2=47.257 t彎曲應力：八牛435.443 1Q Q.29.92 1Q ,6二 71.46 1Q Pa 二 71.46MPa : : 21QMPa腹板最大剪應力:447.257 1Q (Q.6 Q.Q2 Q.19) 0s9.92X1Q* X2XQ.Q16=33.94 1QPa局部壓應力屮F?C =TwLz94.514 1.35

22、 1Q 464Q 2 16=62.3QMPa=32QMPa-maxI、=33.94MPa : : : =14QMPa;門lz=6QQ+2 X 2Q=64Qmm換算應力 :12所示，其失穩(wěn)方向為繞y軸失圖13A =2二d 厶-d12 2二(0.219 -0.195 )2=0.0156mA' =2二十-d1 二(0.192 -0.166 2)=0.0146m 2廠-；.2 3.2 二 71.462 33.942 = 92.53MPa :1.1 匚=231MPa 可九. 0號柱承載力檢算立柱采用219mm無縫鋼管，壁厚12mm 內(nèi)管192mm ,壁厚13mm 側立柱由兩根組成，中間用 60

23、X5mm鋼管作為連接。1.假設按兩根鋼管同受力，其截面形式如右圖穩(wěn)加為以內(nèi)鋼管為準。圖12截面特性:Iy' = 24(d -d164回轉(zhuǎn)半Iy0時=0.0733回轉(zhuǎn)半Iy'm 5.887 10八r'y A'0.06345 m按一端固結，一端鉸接計算146長細比=巴=07 竺二 34.4 ： =150 ry 0.0733長細比牛AA二39. 71150由長細比，可按a類構件查表3.4-5 ?鋼結構設計手冊?594頁，取平安系數(shù)=0.0073m=0.9538 ,=0.94187n=2，得應力折減系數(shù)分別為44二(d4 9 )6444二(0.192 - 0.166 )

24、6454=2.9435 10 m -2應力=95.6MPa : : 匚 =210MPa可71.14104*A2 71.14 104N=103.047MPa 十=210MPa松0.94187 0.01462.只考慮外側單根受力，內(nèi)側一根作為一種約束，那么應力：二(d2 -d)42 2二(0.912 -0.166 )4可圖見13J 2? 9435 E = 0.0635m回轉(zhuǎn)半 ry - A i 0.0073按一端固結，一端鉸接計算取平安系數(shù)長細比幾=：00薦卜39 ."泊50由長細比，可按a類構件查表3.4-5 ?鋼結構設計手冊?594頁n=2，得應力折減系數(shù)分別為 =0.9419N 2

25、 71 14 10應力匚二=206.93MPa :二=210MPa 可*A 0.9419 況 0.0073十.起吊系統(tǒng)檢算1.起升系統(tǒng)檢算起升卷樣機5t, 8輪100t滑車組，24.5mm鋼絲繩走16起升荷載Q=57.2t 實際凈吊重為40t滑車組效率：1 n( 1 *)0.96x(1 0.9616)e0.72n 1-16 (1-0.96)所需牽引力：令57.2丄 丄/r、P4.965t : 5t 可n e 16 0.72選用公稱抗拉強度為1700MPa的鋼絲繩，查表得其破段拉應力為38.1t，考慮鋼絲間受力不均和內(nèi)力的存在，按0.7折減。平安系數(shù) n=38.11 X6 X0.7/57.2=7

26、.466可2.吊兩千斤繩驗算選用6 X37絲？36.5mm ,10股公稱抗拉強度為1700MPa的鋼絲繩，查表得其破段拉應力為83.9t，考慮鋼絲間受力不均和內(nèi)力的存在，按0.7折減。平安系數(shù) n=83.9 X10 X0.7/57.2=10.2710可十一.架橋機導梁整體穩(wěn)定性計算導梁的整體穩(wěn)定性計算可近似為一實體鋼梁。導梁在0號支柱、1號腿2號腿處有橫向支撐或橫向聯(lián)結，故不必在此處檢算導梁縱體穩(wěn)定Wy=ly/x=1640000Z(50驚+1皿=5)=26240cn11 J-11cm )1 .導梁跨中主弦桿截面形式見下列圖14:(單位:A= (93.2-11.2 ) x8=656cm 2lx=

27、656 X1002=6560000cm 4Iy=656 X502=1640000cm 2Wx=lx/y=5660000心00+12.5)=58311.11cmrly _ 1640000yA 一 656/x=l 0/rx=3200/100=322y=l o/ry=3200/50=64查表 Q235 b 類構件得：？ x=0.929,如=0.786豎向荷載在跨中產(chǎn)生的最大彎矩：Mx=R X16-q X162/2=23.36 X16 X2-1.42 X162/2=565.76t mW=K iK2K3K4Wo=1 X0.4 X1.0 X1.2 Xl9=9.12kg/m計算原理：Mx Mycf =170

28、M P a:xWx GyWyMx,My 繞強軸和弱軸作用的最大彎矩.Wx,Wy 按受壓邊緣確定的強軸和弱軸的抵抗矩巾一一繞強軸彎曲所確定的整體穩(wěn)定系數(shù)f允許抗壓強度值橫向風力作用在導梁上引起的跨中彎矩，這里近似按簡支梁計算導梁跨中風力彎矩Mx My 565.76 10 4 :xWx :yWy 0.929 58311.116X04+Paf=170M Pa2107.35M0.786 26240My=2 X9.12 X2.495 X(322/8) X10-3=6.0t m?當架橋機前行時， B 點截面及截面特性同上有Wx=58311.11cm 3Wy=26240cm 3 $ x=0.929,$ y=

29、o.7862 2豎向最大彎矩 Mx=ql /2=1.42 X32/2+32 X 5.6=906.24 t.mMx My906.24 10 4： 0.929 58311.11 xWx ：yWy23.301040.786-178.4 MPa：1.05f=178.5MPa橫向最大彎矩取 7 級風壓 My=ql /2=2 X10- X9.12X2.495X16b 工字鋼 ,考慮導梁上弦桿杰間不能承受輪壓集中荷載，故鋼枕 ( 十二.導梁天車走道梁計算c=215MPa, W=141cm 3間距取1.0m，均置于節(jié)點上，鋼軌采用P50,允許 彎應力c=400MPa,W=287.2cm 3鋼軌受彎按按簡支梁計

30、算，最大輪壓為P=31.55332t ，行走輪壓 17.988t1 ?鋼軌Mmax=pl/4=1 X31.55332 X0.7/4=5.5216 t md=5.522 Xl04/287.2=192.26MPa<c=400滿足標準要求。2 . 工字鋼行走時：M= pl/4=1 X17.988 X0.7/4=3.1479 t m盧 3.1479 Xl04/141=223.26Mpa<1.05 o=215 Xl.05=225.75Mpa 可1 米一根工字鋼不能少。3 . 架梁時由于輪壓增加，在架梁時輪下工字鋼按 0.5 米一根放置 十三.吊梁天車橫梁計算一受力計算架橋機天車橫梁設計采用1

31、6Mn鋼，頂板厚度為20mm，底板厚度為20mm截面形式如圖15截面特性如下：A=20 X2 X460+16 X (800-40)=30560 mm1=20 X460 X4002 X2=2.944 x 10-3m4P圖16計算圖示如下列圖16 :架橋機在架梁全過程中彎矩最大為活載在跨中，應力計算橫梁支點彎矩：M=16.25 X2 Xl1.6/4=94.25t m那么翼緣板應力:4My 94 25 x 10 乂 0 43I 2.944 106128.06 10 6Pa =128.06MPa: : 210MPamax腹板最大應力:I、2.944 10=19.38MPa :QS g卡豎£_

32、°° 旦=19.80 10 6 pa 0.016=140MPa16.25 2 1.35 10 4 屮F500勺6cc =TwLz局部壓應力=54.84MPa 十=320MPalz=460+20 X2=500mm換算應力:/ &2 = 128.06 2 3 19.802 = 132.57MPa 1.1二 =231MPa(二)?天車橫梁穩(wěn)定性計算1 ?橫梁整體穩(wěn)定性計算見圖17(1) .慣性力產(chǎn)生的傾覆力矩V為行車速度，V=3.0m/minP=QV/gt Q為自重,g為重力加速度，取10m/S 2, t為剎車時間,t=2s小車產(chǎn)生的慣性力矩Q1=10t h 1=1.85

33、mM 慣 1=ALJ. 8a，0.04625t m 10X2八60橫梁慣性力矩Q2=6.4th2=1.1m6 4A3A1 1M 慣 2=0.0176t m混凝土梁體產(chǎn)生的慣性力矩M慣3=彳帖- “僑牡m10 2 60M 慣=M 慣 i+ M 慣 2+ M 慣 3=0.73485t ?m(2) .風力產(chǎn)生的傾覆力矩按7級風力計算，q=19kg/m 2=0.019t/m 2,迎風面積均按實體計算P 風=ICK nqAi,c=1.6,K=1.39 小車風力產(chǎn)生的力矩P仁 1.6 X1.39 X0.019 X2 X2=0.169tM1=0.169 X1.85=0.313 t.m 橫梁風力產(chǎn)生的力矩P2

34、=1.6 X1.39 X0.019 X13.1 X0.8=0.443tM 2=0.443 X1.1=0.487 t.m 混凝土縱向風力產(chǎn)生的力矩P3=1.6 X1.39 X0.019 X3.2 X2.5=0.338tM 3=0.338 X3.05=1.0309 t.mM 風=M 1 + M 2+ M 3=1.8309 t.mM 傾=M 風 + M 慣=2.56575 t.m(3) .梁體自重產(chǎn)生的抗傾覆力矩小車自重：W1=10t,橫梁自重：W2=6.4t混凝土自重：W3=80 X1.仁88t抗傾覆力矩為(d=1.0m,輪間距為2.0m )W= W 1+ W 2+W 3/2=10+6.4+88/

35、2=60.4t貝 U M 穩(wěn)=60.4 X1.0=60.4 t.m(4) .抗傾覆平安系數(shù)n= M 穩(wěn) / M 傾=60.4/2.56575=23.541.3可因此，橫梁整體滿足穩(wěn)定性要求。2 ?橫梁單個穩(wěn)定性計算見圖15和16由于工字鋼兩端有連接，計算長細比時按0.46米，外加0.75的系數(shù)以考慮工字鋼兩端有連接11.6 X0.75/0.46=18.9<20.1# , 2#橫梁連接處計算1 .討論最大受力當 P1=P2=71.93 t 時 Ma=71.93 T.MQa=0當 P 仁 93.75 t P2=32.73 t 時有 Rx=100.11 t R y=26.37 tM a=63.

36、24 T.MQa=93.75-32.73=61.02 t偏平安 有 Mamax =71.93 T.M 假定 Qamax =93.75-32.73=61.02 t3 X90.2=270.6<304 mm 可3.銷子受彎:(14.5+32+40 )X2=173<5X90=450 mm可以不考慮銷子受彎而認為強度滿足要求4. MamaxQamax的共同作用計算簡 圖見右圖 中銷子為？ 90mm,中心距為304mm :有 Mamax =71.93 T.M Q amax =61.02 t 那么T=M amax /0.304=71.93/0.304=236.61 tQ= Q AMAX /2=6

37、1.02/2=30.51 t銷子的面積S=0.25 X3.14 X902=6361.7 mm 2(1)T 的作用下：t=T/S=236.61 X1O4/6361.7=371.93MPa<500MPaMPAQ 的作用下：q=Q/S=30.51 X104/6361.7=47.96<500MPa+3=*371.93 2 +3 漢 47.9$ =381.10MPa1.1f =55CMPa5 ?連接鋼板(1).從上圖中(1)的位置破壞(架'為內(nèi)側的鋼板):S=200 X14.5+32 X2=18600 mmS'=200 X40 X2=16000 mmt=T/S=236.61 X104/18600=127.21 Mpa < 210MPa t 'T/S=236.61 X104/16000=147.88 Mpa < 210 MPa 滿足要求。(2) 1-1截面上破壞:1=12 X2X406 X(560+6) ?構造要求:=3.12 xl09mm 4=3.12 Xl0-3m44My 71.93 100.292I O.。0312= 67.32MPa 十=210MPa.Q的作用S=(584-90.2 X2) X14.5