1、課程編號(hào)：021141橋梁工程課程設(shè)計(jì)大綱2周 2學(xué)分一、課程設(shè)計(jì)性質(zhì)、目的及任務(wù)橋梁工程課程設(shè)計(jì)是土木工程專業(yè)交通土建專業(yè)方向重要的實(shí)踐性教學(xué)環(huán)節(jié)，是學(xué)生修完橋梁工程課程后對(duì)梁式橋設(shè)計(jì)理論的一次綜合性演練。其目的是使學(xué)生深入理解梁式橋的設(shè)計(jì)計(jì)算理論，為今后獨(dú)立完成橋梁工程設(shè)計(jì)打下初步基礎(chǔ)。其任務(wù)是通過本次課程設(shè)計(jì)，要求熟練掌握以下內(nèi)容：1梁式橋縱斷面、橫斷面的布置，上部結(jié)構(gòu)構(gòu)件主要尺寸的擬定。2梁式橋內(nèi)力計(jì)算的原理，包括永久作用的計(jì)算、可變作用的計(jì)算（尤其是各種荷載橫向分布系數(shù)的計(jì)算）、作用效應(yīng)的組合。3梁式橋縱向受力主筋的配置、彎起鋼筋和箍筋的配置，以及正截面抗彎、斜截面抗剪、斜截面抗彎和

2、撓度的驗(yàn)算，預(yù)拱度的設(shè)置。4板式橡膠支座的設(shè)計(jì)計(jì)算。二、適用專業(yè)交通土建專業(yè)三、先修課程材料力學(xué)、彈性力學(xué)、結(jié)構(gòu)力學(xué)、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理、地基與基礎(chǔ)工程、交通規(guī)劃與道路勘測(cè)設(shè)計(jì)、道路工程、橋涵水力水文四、課程設(shè)計(jì)的基本要求本設(shè)計(jì)為裝配式鋼筋混凝土簡(jiǎn)支T型梁橋設(shè)計(jì)（上部結(jié)構(gòu)），其下部結(jié)構(gòu)為重力式橋墩和U型橋臺(tái)，支座擬采用板式橡膠支座。學(xué)生在教師的指導(dǎo)下，在兩周設(shè)計(jì)時(shí)間內(nèi)，綜合應(yīng)用所學(xué)理論知識(shí)和橋梁工程實(shí)習(xí)所積累的工程實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，貫徹理論聯(lián)系實(shí)際的原則，獨(dú)立、認(rèn)真地完成裝配式鋼筋混凝土T型梁橋的設(shè)計(jì)?；疽鬄椋河?jì)算書應(yīng)內(nèi)容完整，計(jì)算正確，格式規(guī)范，敘述簡(jiǎn)潔，字跡清楚、端正，圖文并茂；插圖應(yīng)內(nèi)容齊全，尺寸

3、無(wú)誤，標(biāo)注規(guī)范，布置合理。五、課程設(shè)計(jì)內(nèi)容1題目：裝配式鋼筋混凝土簡(jiǎn)支T形梁橋設(shè)計(jì)（上部結(jié)構(gòu)）2基本資料（1）橋面凈空：凈9+2（2）永久荷載：橋面鋪裝層容重=23kN/m。其他部分=25kN/m。（3）可變荷載：汽車荷載，公路-級(jí)（或級(jí)），人群荷載2.5kN/m；人行道+欄桿=5kN/m。（4）材料：主筋采用級(jí)鋼，其他用級(jí)鋼，混凝土標(biāo)號(hào)C40。（5）橋梁縱斷面尺寸：標(biāo)準(zhǔn)跨徑 Lb=25m，計(jì)算跨徑L=24.5m，橋梁全長(zhǎng)L，=24.96m（或標(biāo)準(zhǔn)跨徑 Lb=30m，計(jì)算跨徑L=29.5m，橋梁全長(zhǎng)L，=29.96m）。3設(shè)計(jì)內(nèi)容（1）縱橫斷面設(shè)計(jì)。根據(jù)給定的基本設(shè)計(jì)資料，參考標(biāo)準(zhǔn)圖、技術(shù)規(guī)范

4、與經(jīng)驗(yàn)公式，正確擬定橋梁縱斷面和橫斷面的布置，選取恰當(dāng)?shù)臉蛎驿佈b層，初步確定T形主梁、橫隔梁、橋面鋪裝層等的細(xì)部尺寸。繪制橋梁橫斷面布置圖、縱斷面布置圖，T形梁細(xì)部尺寸圖。（2）行車道板計(jì)算。確定行車道板類型，進(jìn)行行車道板恒載內(nèi)力計(jì)算、活載內(nèi)力計(jì)算、作用效應(yīng)組合，獲得行車道板最大設(shè)計(jì)內(nèi)力值。（3）主梁內(nèi)力計(jì)算。選取控制截面分別進(jìn)行主梁恒載內(nèi)力計(jì)算、活載內(nèi)力計(jì)算，以及作用效應(yīng)的組合計(jì)算（含承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)兩種極限狀態(tài)的作用效應(yīng)組合）。其中進(jìn)行主梁活載內(nèi)力計(jì)算時(shí)，荷載橫向分布系數(shù)的計(jì)算，要求根據(jù)主梁空間位置及主梁間連接剛度的不同，分別對(duì)各片主梁采用杠桿原理法、偏心壓力法、修正的偏

5、心壓力法、鉸接板法、G-M法等來(lái)計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)，并對(duì)荷載橫向分布系數(shù)的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行匯總；隨后選取其中一種跨中荷載橫向分布系數(shù)的計(jì)算結(jié)果與杠桿原理法的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行主梁內(nèi)力作用效應(yīng)的組合計(jì)算（含跨中最大彎矩值、跨中最大剪力值和支座截面的最大剪力值），形成各片主梁的內(nèi)力計(jì)算匯總表。根據(jù)內(nèi)力計(jì)算匯總表，確定主梁各截面的最不利內(nèi)力值作為設(shè)計(jì)值。（4）配置鋼筋及驗(yàn)算。根據(jù)主梁跨中最大彎矩設(shè)計(jì)值，進(jìn)行主梁縱向受拉鋼筋的配置；根據(jù)主梁跨中最大剪力設(shè)計(jì)值和支座截面的最大剪力設(shè)計(jì)值，進(jìn)行彎起鋼筋和箍筋的配置。根據(jù)以上鋼筋配置進(jìn)行主梁正截面抗彎、斜截面抗剪、斜截面抗彎，和變形、裂縫的驗(yàn)算，設(shè)置預(yù)拱度，保證主梁

6、有足夠的強(qiáng)度、剛度、穩(wěn)定性和耐久性。繪制跨中截面鋼筋布置圖，彎起鋼筋和箍筋布置圖。（5）板式橡膠支座設(shè)計(jì)。確定支座的平面尺寸、確定支座的高度、驗(yàn)算支座的偏轉(zhuǎn)情況，驗(yàn)算支座的抗滑穩(wěn)定性。六、主要參考書1.橋梁工程劉夏平主編，科學(xué)出版社，20072公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG D60-2004），人民交通出版社 3公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004），人民交通出版社4橋梁混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理計(jì)算示例黃僑，王永平編著，人民交通出版社，2006七、評(píng)價(jià)方式結(jié)合學(xué)生課程設(shè)計(jì)期間獨(dú)立完成的情況、計(jì)算說明書的質(zhì)量綜合評(píng)價(jià)。八、說明本課程設(shè)計(jì)安排在橋梁工程課程講授完成后集中2周進(jìn)

7、行。條件許可也可以穿插在課程講授過程中進(jìn)行，效果更好。一、基本設(shè)計(jì)資料1跨度和橋面寬度（1）標(biāo)準(zhǔn)跨徑：13m（墩中心距）。（2）計(jì)算跨徑：12.6m。（3）主梁全長(zhǎng)：12.96m。（4） 橋面寬度（橋面凈空）：凈-9+20.75m2技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)荷載：公路II級(jí)，人行道和欄桿自重線密度按照單側(cè)6kN/m計(jì)算，人群荷載為3kN/。環(huán)境標(biāo)準(zhǔn)：I類環(huán)境。設(shè)計(jì)安全等級(jí)：二級(jí)。3主要材料（1）混凝土：混凝土簡(jiǎn)支T形梁及橫梁采用C50混凝土；橋面鋪裝上層采用0.03m瀝青混凝土，下層為厚0.060.13m的C30混凝土，瀝青混凝土重度按23kN/計(jì)，混凝土重度按25kN/計(jì)。（2）剛材：采用R235鋼筋、H

8、RB335鋼筋。4構(gòu)造形式及截面尺寸如圖8-1所示，全橋共由5片T形梁組成，單片T形梁高為1.4m，寬1.8m；橋上橫坡為雙向2，坡度由C30混凝土橋面鋪裝控制；設(shè)有五根橫梁。2j20220（五）設(shè)計(jì)依據(jù)（1）公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG D60-2004）,簡(jiǎn)稱“橋規(guī)”（2）公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG 62-2004），簡(jiǎn)稱“公預(yù)規(guī)”（3）公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)（JTG B01-2003）（六）參考資料（1）結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理：葉見曙 ，人民交通出版社（2）橋梁工程：姚玲森，人民交通出版社（3）公路橋梁設(shè)計(jì)手冊(cè)梁橋（上、下冊(cè)）人民交通出版社（4）橋梁計(jì)算示例叢書混凝土簡(jiǎn)支梁（板）橋

9、（第三版）易建國(guó)主編。人民交通出版社；（5）鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)閆志剛主編，機(jī)械工業(yè)出版社。二、 主梁的計(jì)算1、 主梁的荷載橫向分布系數(shù)1跨中荷載橫向分布系數(shù)（按G-M法）承重機(jī)構(gòu)的寬跨比為：B/L=12/12.6=0.95（1）主梁的抗彎及抗扭慣矩Ix和ITX 1）求主梁截面的重心位置 (圖2翼緣板厚按平均厚度計(jì)算，其平均板厚度為：h1=1/2(10+16=13cm則=24.19cm2）抗彎慣性矩Ix為：對(duì)于T形梁截面，抗扭慣性矩可近似按下式計(jì)算T形抗扭慣矩近似等于各個(gè)矩形截面的抗扭慣矩之和，即：ITX=式中：Ci 為矩形截面抗扭剛度系數(shù)（查附表1）；附表-1 bi、ti

10、為相應(yīng)各矩形的寬度與厚度。 t/b10.90.80.70.60.50.40.30.20.10Vd=1.0424.12kN故端部抗剪截面尺寸滿足要求。若滿足條件0Vd0.510-3ftdbh0,可不需要進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算。僅按構(gòu)造要求設(shè)置鋼筋。而0Vd=1.0424.12kN0.510-32ftdbh0=0.510-31.01.83220952kN=191.64kN因此0Vd0.510-32ftdbh0，應(yīng)進(jìn)行持久狀況斜截面抗剪承載力驗(yàn)算。(1斜截面配筋的計(jì)算圖式1最大剪力取用距支座中心h2（梁高的一半）處截面的數(shù)值，其中混凝土與箍筋共同承擔(dān)的剪力Vcs不小于60Vd，彎起鋼筋（按45彎起）

11、承擔(dān)的剪力Vsb不大于40Vd。2計(jì)算第一排（從支座向跨中計(jì)算）彎起鋼筋時(shí)，取用距支座中心h2出由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。3計(jì)算第一排彎起鋼筋以后的每一排彎起鋼筋時(shí)，取用前一排彎起鋼筋下面彎起點(diǎn)處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。彎起鋼筋配置及計(jì)算圖式如圖8-8所示由內(nèi)插可得，距支座中心h2處的剪力效應(yīng)Vd為Vd=kN=402.159Kn圖 彎起鋼筋配置及計(jì)算圖式（尺寸單位：cm）則Vcs=0.6 Vd=0.6402.159kN=241.3kNVsb=0.4 Vd=0.4402.159kN=160.864kN相應(yīng)各排彎起鋼筋的位置及承擔(dān)的剪力值見表8-14。斜筋排次彎起點(diǎn)距支座中心距離m承擔(dān)的

12、剪力值VsbikN斜筋排次彎起點(diǎn)距支座中心距離m承擔(dān)的剪力值VsbikN10.813160.86442.788450.5821.545126.49453.305146.6532.201795.55（2）各排彎起鋼筋的計(jì)算。根據(jù)式（6-19），與斜面相交的彎起鋼筋的抗剪承載能力按下式計(jì)算：Vsb=0.7510-3sdAsbsins式中 sd彎起鋼筋的抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度（MPa）Asb在一個(gè)彎起的鋼筋平面內(nèi)彎起鋼筋的總面積（mm2）s彎起鋼筋與構(gòu)件縱向軸線的夾角。sd=280MPa，s=45，故相應(yīng)與各排彎起鋼筋的面積按下列計(jì)算計(jì)算得每排彎起鋼筋的面積見表15表15 每排彎起鋼筋面積計(jì)算表彎起排次每排彎

13、起鋼筋計(jì)算面積Asb2彎起鋼筋數(shù)目每排彎起鋼筋實(shí)際面積A11082.74892362035.82851.4101225981.836431312225981.84340.4456225981.85313.9934216402.1在靠近跨中時(shí)，增設(shè)216的輔助斜鋼筋，=402.1mm2。（3）主筋彎起后持久狀況承載能力極限狀態(tài)正截面承載力驗(yàn)算：計(jì)算每一彎起截面的抵抗彎矩時(shí)，由于鋼筋根數(shù)不同，則鋼筋的重心位置也不同，有效高度h0的值也因此不同。為了簡(jiǎn)化計(jì)算，可用同一數(shù)值，影響不會(huì)很大。236鋼筋的抵抗彎矩M1為M1=2fsAS1（h0）=228010310.179104（0.8341）kNm=67

14、6.5Knm225鋼筋的抵抗彎矩M2為M2=2fsAS1（h0）=22801034.909104（0.8341）kNm=218.99 kNm跨中截面的鋼筋抵抗彎矩為 =28010370.13104（0.8341）kN=1564.237 kN全梁抗彎承載力校核見圖9。圖9 全梁抗彎承載力驗(yàn)算圖式（尺寸單位:cm）第一排鋼筋彎起處在截面承載力為=(1564.2371676.503218.99 kN=230.767 kN第二排鋼筋彎起處在截面承載力為=(1564.2373218.992327.19 kN=907.267 kN第三排鋼筋彎起處在截面承載力為=(1564.2372218.99 kN=11

15、26.257 kN第四排鋼筋彎起處在截面承載力為=(1564.2371218.99 kN=1345.247 kN第五排鋼筋彎起處在截面承載力為=1564.237Kn4.箍筋設(shè)計(jì)根據(jù)公式（6-23），箍筋間距的計(jì)算公式為SV=式中 1異號(hào)彎矩影響系數(shù)，取1=1.0；3受壓翼緣的影響系數(shù)，取3=1.1；P斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋的配筋百分率，P=100,=AS/(bh0,當(dāng)P2.5時(shí)，取P=2.5；同一截面上箍筋的總截面面積（mm2）；箍筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，選用R235箍筋，則=195MPa;b用于抗剪配筋設(shè)計(jì)的最大剪力截面的梁腹寬度（mm）；h0用于抗剪配筋設(shè)計(jì)的最大剪力截面的有效高度(mm;用于抗

16、剪配筋設(shè)計(jì)的最大剪力設(shè)計(jì)值分配于混凝土和箍筋共同承擔(dān)的分配系數(shù)，取=0.6；用于抗剪配筋設(shè)計(jì)的最大剪力設(shè)計(jì)值（kN）。選用210雙肢箍筋，則面積=1.57cm2；距支座中心h0/2處的主筋為236，=20.362；有效高度=1003d/2=（10033.6/2）=95.2；=/(bh0=20.36則P=100=1.19,最大剪力設(shè)計(jì)值=424.12kN。把相應(yīng)參數(shù)值代入上式得mm=358mm參照6.1節(jié)有關(guān)箍筋的構(gòu)造要求，選用=250mm。在支座中心向跨中方向長(zhǎng)度不小于1倍梁高（100cm）范圍內(nèi)，箍筋間距取為100mm。由上述計(jì)算，箍筋的配置如下：全梁箍筋的配置為210雙肢箍筋，在由支座中心

17、至距支點(diǎn)2.508m段，箍筋間距可取為100mm，其他梁段箍筋間距為250mm。箍筋配筋率為：當(dāng)間距=100mm時(shí)，=/(SVb=157 當(dāng)間距=250mm時(shí)，=/(SVb=157100%/(250180=0.349%均滿足最小配箍率R235鋼筋不小于0.18%的要求。5.斜截面抗剪承載力驗(yàn)算1） 距支座中心h/2（梁高一半）處截面。2） 受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點(diǎn)處截面。3） 錨于受拉區(qū)的縱向主筋開始不受力處的截面。4） 箍筋數(shù)量或間距有改變處的截面。5） 構(gòu)件腹板寬度改變處的截面。因此，本算例要進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算的截面包括（見圖10）:圖10 斜截面抗剪驗(yàn)算截面圖式（尺寸單位：cm）1 距支

18、點(diǎn)h/2處截面1-1，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計(jì)值分別為=402.16KnMd=347.6kNm2據(jù)支座中心0.813m處的截面2-2(第一排彎起鋼筋彎起點(diǎn)，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計(jì)值分別為Vd=388.54kNMd=582.7kNm3）距支座中心1.545m處的截面3-3(第二排彎起鋼筋彎起點(diǎn)及箍筋間距變化處，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計(jì)值分別為Vd=356.2Kn Md=1046kNm4 距支座中心2.2017m處的截面4-4(第三排彎起鋼筋彎起點(diǎn)，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計(jì)值分別為Vd=357.42kNMd=1415.4kNm5 據(jù)支座中心2.7884m處的截面5-5(第四排彎起鋼筋彎起點(diǎn)，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計(jì)

19、值分別為Vd=301.65kNMd=1705.8kNm驗(yàn)算斜截面抗剪承載力時(shí)，應(yīng)該計(jì)算通過斜截面頂端正截面內(nèi)的最大剪力為Vd和相應(yīng)于上述最大剪力時(shí)的彎矩Md。最大剪力在計(jì)算出斜截面水平投影長(zhǎng)度C值后，可內(nèi)插求得；相應(yīng)的彎矩可以從按比例繪制的彎矩圖上量取。根據(jù)式(6-17式(6-19,受彎鉤件配有箍筋和彎起鋼筋時(shí)，其斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算公式為VdVcs+VsbVsb =0.75*10-3fsdVcs=0.45*10-3bh0式中 Vcs 斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同的抗剪能力設(shè)計(jì)值（kN）;Vsb 與斜截面相交的普通彎起鋼筋的抗剪能力設(shè)計(jì)值（kN）;Asb斜截面內(nèi)在同一彎起平面的普通彎起鋼筋的截面面積

20、(mm2;異號(hào)彎矩影響系數(shù)，簡(jiǎn)支梁取為1.0；受壓翼緣的影響系數(shù)，取1.1；箍筋的陪筋率，=Asv/(Svb。根據(jù)式(6-20,計(jì)算斜截面水平投影長(zhǎng)度C為C=0.6mh0式中 m斜截面受壓端正截面處的廣義剪跨比，m=Md/(Vdh0,當(dāng)m3.0時(shí)，取m=3.0；Vd通過斜截面受壓端正截面內(nèi)使用荷載產(chǎn)生的最大剪力組合設(shè)計(jì)值（kN）;Md相應(yīng)于上述最大剪力時(shí)的彎矩組合設(shè)計(jì)值(kNm;通過斜截面受壓區(qū)頂端正截面上的有效高度，自受拉縱向主鋼筋的合力點(diǎn)至受壓邊緣的距離（mm）。為了簡(jiǎn)化計(jì)算可近似取C值為C（可采用平均值），則有C=(95.2+83.41cm/2=89.305cm由C值可內(nèi)插求得各個(gè)斜截面

21、頂端處的最大剪力和相應(yīng)的彎矩。斜截面1-1:斜截面內(nèi)有236縱向鋼筋的筋配百分率為P=100=100=1.27=ASV/(Svb=1.57100%/(1018=0.872%則Vsc1=1.01.10.4510-3220893.05KN=560.44KN斜截面截割2組彎起鋼筋236+225，故Vsb1=0.7510-3280（2036+981.25）sin45oKN=604.5KN;Vcs1+Vsb1=(560.44+448.03KN=1008.47KN402.16KN斜截面2-2:斜截面內(nèi)有236縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的百分率為P=100=100=1.27=ASV/(Svb=1.57100%

22、/(1018=0.872%則Vsc1=1.01.10.4510-3220893.05KN=560.44KN斜截面截割2組彎起鋼筋236+225，故Vsb2=0.7510-3280（2036+981.25）sin45oKN=448.03KN;由圖10可以看出，斜截面2-2實(shí)際共截割3組彎起鋼筋，但由于第三排彎起鋼筋與斜截面交點(diǎn)靠近受壓區(qū)，實(shí)際的斜截面可能不與第三排鋼筋相交，故近似忽略其抗剪承載力。以下其他相似情況參照此法處理。Vcs2+Vsb2=(560.44+448.03KN=1008.47KN388.4KN斜截面3-3：斜截面內(nèi)有436縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的筋配百分率為P=100=100

23、=2.54=ASV/(Svb=1.57100%/(2518=0.349%則Vsc1=1.01.10.4510-3180893.05KN=327.28KN斜截面截割2組彎起鋼筋225+225，故Vsb3=0.7510-3280（981.8+981.8）sin45oKN=291.42KN;Vcs3+Vsb3=(327.28+291.4KN=618.68KN466.9KN斜截面4-4：斜截面內(nèi)有436+225縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的筋配百分率為P=100=100=3.12.5,取P=2.5=ASV/(Svb=1.57100%/(2518=0.349%則Vsc4=1.01.10.4510-31808

24、93.5KN=327.28KN斜截面截割2組彎起鋼筋425，故Vsb4=0.7510-3280981.12sin45oKN=291.5KN;Vcs4+Vsb4=(327.28+291.54KN=618.8KN327.42KN斜截面5-5：斜截面內(nèi)有436+425縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的筋配百分率為P=100=100=3.752.5，取P=2.5=ASV/(Svb=1.57100%/(2518=0.349%則Vsc1=1.01.10.4510-3180893.5KN=327.28Kn斜截面截割2組彎起鋼筋225+216，故Vsb5=0.7510-3280（981.8+402.1）sin45oK

25、N=205.50KN;所以斜截面抗剪承載力符合要求。6、持久狀況斜截面抗彎極限承載能力驗(yàn)算鋼筋混凝土受彎構(gòu)件斜截面抗彎承載能力不足而破壞的原因，主要是由于受拉區(qū)縱向鋼筋錨固不好或彎起鋼筋位置不當(dāng)而造成，故當(dāng)受彎構(gòu)件的縱向鋼筋和箍筋滿足6.1節(jié)中的構(gòu)造要求時(shí)，可不進(jìn)行斜截面抗彎承載力計(jì)算。（4） 持久狀況正常使用極限狀態(tài)下裂縫寬度驗(yàn)算式中 C1鋼筋表面形狀系數(shù)，取C1=1.0;C2作用長(zhǎng)期效應(yīng)影響系數(shù)，長(zhǎng)期荷載作用時(shí)，C2=1+0.5Nl/NS,NL和NS分別為按作用長(zhǎng)期效應(yīng)和短期效應(yīng)組合計(jì)算的內(nèi)力值；C3與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)，取C3=1.0;d 縱向受拉鋼筋直徑，當(dāng)用不同直徑的鋼筋時(shí)，改用

26、換算直徑de，本例中de=35.88mm 縱向受拉鋼筋的筋配率，對(duì)鋼筋混凝土構(gòu)件，當(dāng)0.02時(shí),取=0.02;當(dāng)0.006時(shí),取=0.006;ES鋼筋的彈性模量，對(duì)HRB335鋼筋，ES=2.0105MPa；bf構(gòu)件受拉翼緣寬度；hf構(gòu)件受拉翼緣厚度；受拉鋼筋在使用荷載作用下的應(yīng)力，按式（6-28）計(jì)算，即=MS按作用短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩值；AS受拉區(qū)縱向受拉鋼筋截面面積。根據(jù)前文計(jì)算，取1號(hào)梁的跨中彎矩效應(yīng)進(jìn)行組合：短期效應(yīng)組合 kNm=1119.695kNm式中 MQ1K汽車荷載效應(yīng)（不含沖擊）的標(biāo)準(zhǔn)值；MQ2K人群荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值。長(zhǎng)期效應(yīng)組合0.4MQ1k+0.4Mq2K=(969.07+0.4618.25/1.3875+0.440.305 kNm=598.832kNm受拉鋼筋在短期效應(yīng)組合作用下的應(yīng)力為kN/m2=2200.226 kN/m2C2=1+0.5Nl/Ns=1+0.5=1.267把以上數(shù)據(jù)帶入Wfk的計(jì)算公式得Wfk=1.0 mm=0.0024mm130mm所示,ADBD,BCCD,AB=a cm, BC=b cm,則BD的范圍是( =2.2581010A.大于a cm B.小于b cmB=0.7510C.大于a cm或小于永久作