1、 1 1、了解、了解“軸心受力構(gòu)件軸心受力構(gòu)件”的應(yīng)用和截面形式；的應(yīng)用和截面形式； 2 2、掌握軸心受拉構(gòu)件設(shè)計(jì)計(jì)算掌握軸心受拉構(gòu)件設(shè)計(jì)計(jì)算； 3 3、了解、了解“軸心受壓構(gòu)件軸心受壓構(gòu)件”穩(wěn)定理論的基本概念和穩(wěn)定理論的基本概念和分析方法；分析方法； 4 4、掌握現(xiàn)行規(guī)范關(guān)于掌握現(xiàn)行規(guī)范關(guān)于“軸心受壓構(gòu)件軸心受壓構(gòu)件”設(shè)計(jì)計(jì)算設(shè)計(jì)計(jì)算方法，重點(diǎn)及難點(diǎn)是構(gòu)件的整體穩(wěn)定和局部穩(wěn)定；方法，重點(diǎn)及難點(diǎn)是構(gòu)件的整體穩(wěn)定和局部穩(wěn)定； 5 5、掌握格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件設(shè)計(jì)方法。掌握格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件設(shè)計(jì)方法。大綱要求6.16.1 軸心受力構(gòu)件的應(yīng)用和截面形式軸心受力構(gòu)件的應(yīng)用和截面形式一、軸心受力構(gòu)件的應(yīng)用

2、一、軸心受力構(gòu)件的應(yīng)用3.3.塔架塔架1.1.桁架桁架2.2.網(wǎng)架網(wǎng)架4.4.軸心受壓柱軸心受壓柱柱 身柱 腳柱 頭l1（ 虛 軸 ）（ 實(shí) 軸 ）( b ) 格 構(gòu) 式 柱 （ 綴 板 式 ）柱 身柱 腳( a ) 實(shí) 腹 式 柱xyyxxyyx柱 頭綴板l01（ 虛 軸 ）（ 實(shí) 軸 ）( c ) 格 構(gòu) 式 柱 （ 綴 條 式 ）yxyxl01=l1綴條5.5.實(shí)腹式軸壓柱與格構(gòu)式軸壓柱實(shí)腹式軸壓柱與格構(gòu)式軸壓柱二、軸心受壓構(gòu)件的截面形式二、軸心受壓構(gòu)件的截面形式截面形式可分為：截面形式可分為：實(shí)腹式實(shí)腹式和和格構(gòu)式格構(gòu)式兩大類。兩大類。1 1、實(shí)腹式截面、實(shí)腹式截面2 2、格構(gòu)式截面、

3、格構(gòu)式截面截面由兩個(gè)或多個(gè)型鋼肢件通過綴材連接而成。截面由兩個(gè)或多個(gè)型鋼肢件通過綴材連接而成。6.2 軸心受力構(gòu)件的強(qiáng)度和剛度一、強(qiáng)度計(jì)算一、強(qiáng)度計(jì)算（承載能力極限狀態(tài)）（承載能力極限狀態(tài)） N軸心拉力或壓力設(shè)計(jì)值；軸心拉力或壓力設(shè)計(jì)值； An n構(gòu)件的凈截面面積；構(gòu)件的凈截面面積； f f鋼材的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。鋼材的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。)14(n fAN 軸心受壓構(gòu)軸心受壓構(gòu)件，當(dāng)截面件，當(dāng)截面無削弱時(shí)，無削弱時(shí)，強(qiáng)度不必計(jì)強(qiáng)度不必計(jì)算。算。軸心受力構(gòu)軸心受力構(gòu)件件軸心受拉構(gòu)件軸心受拉構(gòu)件軸心受壓構(gòu)件軸心受壓構(gòu)件強(qiáng)度強(qiáng)度 （承載能力極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)）剛度剛度 （正常使用極限狀態(tài)正常使用極

4、限狀態(tài)）強(qiáng)度強(qiáng)度剛度剛度 （正常使用極限狀態(tài)正常使用極限狀態(tài)）穩(wěn)定穩(wěn)定（承載能力極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)）二、剛度計(jì)算（正常使用極限狀態(tài)）二、剛度計(jì)算（正常使用極限狀態(tài)）截截面面的的回回轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)半半徑徑； AIi)24(0 il構(gòu)構(gòu)件件的的計(jì)計(jì)算算長長度度； 0l取取值值詳詳見見規(guī)規(guī)范范或或教教材材。構(gòu)構(gòu)件件的的容容許許長長細(xì)細(xì)比比，其其 保證構(gòu)件在運(yùn)輸、安裝、使用時(shí)不會產(chǎn)生過保證構(gòu)件在運(yùn)輸、安裝、使用時(shí)不會產(chǎn)生過大變形。大變形。 6.3 軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定一、軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定一、軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定（一）軸壓構(gòu)件整體穩(wěn)定的基本理論（一）軸壓構(gòu)件整體穩(wěn)定的基本理論1 1、軸心受壓構(gòu)件的失穩(wěn)

5、形式軸心受壓構(gòu)件的失穩(wěn)形式 理想的軸心受壓構(gòu)件理想的軸心受壓構(gòu)件( (桿件挺直、荷載無偏心、桿件挺直、荷載無偏心、無初始應(yīng)力、無初彎曲、無初偏心、截面均勻等）無初始應(yīng)力、無初彎曲、無初偏心、截面均勻等）的失穩(wěn)形式分為：的失穩(wěn)形式分為：（1 1）彎曲失穩(wěn)）彎曲失穩(wěn)-只發(fā)生彎曲變形，截面只繞一個(gè)主軸只發(fā)生彎曲變形，截面只繞一個(gè)主軸旋轉(zhuǎn)，桿縱軸由直線變?yōu)榍€，是雙軸對稱截面常見的旋轉(zhuǎn)，桿縱軸由直線變?yōu)榍€，是雙軸對稱截面常見的失穩(wěn)形式；失穩(wěn)形式；（2 2）扭轉(zhuǎn)失穩(wěn)）扭轉(zhuǎn)失穩(wěn)-失穩(wěn)時(shí)除桿件的支撐端外，各截面均失穩(wěn)時(shí)除桿件的支撐端外，各截面均繞縱軸扭轉(zhuǎn)，繞縱軸扭轉(zhuǎn)，是某些雙軸對稱截面可能發(fā)生的失穩(wěn)形式；

6、是某些雙軸對稱截面可能發(fā)生的失穩(wěn)形式；（3 3）彎扭失穩(wěn)）彎扭失穩(wěn)單軸對稱截面繞對稱軸屈曲時(shí)，桿件單軸對稱截面繞對稱軸屈曲時(shí)，桿件發(fā)生彎曲變形的同時(shí)必然伴隨著扭轉(zhuǎn)。發(fā)生彎曲變形的同時(shí)必然伴隨著扭轉(zhuǎn)。二、無缺陷軸心受壓構(gòu)件的屈曲二、無缺陷軸心受壓構(gòu)件的屈曲 1、 彈性彎曲屈曲)34(112222GAlEIlEINNcrcr：臨界力)44(112222 GAEAEANcrcrcr ：臨臨界界應(yīng)應(yīng)力力)64()54(222222 EEAlEINcrcr 通常剪切變形的影響較小，可忽略不計(jì)，即得歐通常剪切變形的影響較小，可忽略不計(jì)，即得歐拉臨界力和臨界應(yīng)力：拉臨界力和臨界應(yīng)力： 上述推導(dǎo)過程中，假定上

7、述推導(dǎo)過程中，假定E為常量為常量（材料滿足虎克定（材料滿足虎克定律），所以律），所以crcr不應(yīng)大于材料的比例極限不應(yīng)大于材料的比例極限f fp p，即：，即：PppcrfEfE :22或或長長細(xì)細(xì)比比三、三、 力學(xué)缺陷對軸心受力構(gòu)件的影響力學(xué)缺陷對軸心受力構(gòu)件的影響 實(shí)際軸心壓桿的整體穩(wěn)定 實(shí)際軸心壓桿與理想軸心壓桿有很大區(qū)別。實(shí)際軸心壓桿都帶有多種初始缺陷（初彎曲、初扭曲、荷載作用的初偏心、殘余應(yīng)力，材性的不均勻等等）。壓桿的失穩(wěn)成為極值型失穩(wěn)，而且這些初始缺陷對失穩(wěn)極限荷載值都會有影響，因此實(shí)際軸心壓桿的穩(wěn)定極限承載力不再是長細(xì)比的唯一函數(shù)。因此，目前世界各國在研究鋼結(jié)構(gòu)軸心壓桿的整體穩(wěn)

8、定時(shí)，基本上都以具有初始缺陷的實(shí)際軸心壓桿作為研究的力學(xué)模型。初始缺陷初始缺陷幾何缺陷：幾何缺陷：初彎曲、初偏心初彎曲、初偏心等；等；力學(xué)缺陷：力學(xué)缺陷：殘余應(yīng)力殘余應(yīng)力、材料不均勻等。、材料不均勻等。1 1、殘余應(yīng)力的影響、殘余應(yīng)力的影響（1 1）殘余應(yīng)力產(chǎn)生的原因及其分布）殘余應(yīng)力產(chǎn)生的原因及其分布A A、產(chǎn)生的原因、產(chǎn)生的原因 焊接時(shí)的不均勻加熱和冷卻，如前所述；焊接時(shí)的不均勻加熱和冷卻，如前所述； 型鋼熱扎后的不均勻冷卻；型鋼熱扎后的不均勻冷卻； 板邊緣經(jīng)火焰切割后的熱塑性收縮；板邊緣經(jīng)火焰切割后的熱塑性收縮； 構(gòu)件冷校正后產(chǎn)生的塑性變形。構(gòu)件冷校正后產(chǎn)生的塑性變形。 實(shí)測的殘余應(yīng)力分

9、布較復(fù)雜而離散，分析時(shí)常采用實(shí)測的殘余應(yīng)力分布較復(fù)雜而離散，分析時(shí)常采用其簡化分布圖（計(jì)算簡圖）：其簡化分布圖（計(jì)算簡圖）：(2)(2)僅考慮殘余應(yīng)力影響的軸壓柱的僅考慮殘余應(yīng)力影響的軸壓柱的臨界應(yīng)力臨界應(yīng)力IIEIIlEIlEINecreecr 222222 根據(jù)前述壓桿屈曲理論，當(dāng)根據(jù)前述壓桿屈曲理論，當(dāng) 或或 時(shí)，可采用歐拉公式計(jì)算臨界應(yīng)時(shí)，可采用歐拉公式計(jì)算臨界應(yīng)力；力；ppfE rcypffAN 當(dāng)當(dāng) 或或 時(shí)，截時(shí)，截面出現(xiàn)塑性區(qū)，由切線模量理論知，柱屈曲時(shí)面出現(xiàn)塑性區(qū)，由切線模量理論知，柱屈曲時(shí), ,截面截面不出現(xiàn)卸載區(qū)，塑性區(qū)應(yīng)力不變而變形增加不出現(xiàn)卸載區(qū)，塑性區(qū)應(yīng)力不變而變形

10、增加, ,微彎時(shí)微彎時(shí)截面的彈性區(qū)抵抗彎矩，因此截面的彈性區(qū)抵抗彎矩，因此, ,用截面彈性區(qū)的慣性用截面彈性區(qū)的慣性矩矩I Ie e代替全截面慣性矩代替全截面慣性矩I I，即得柱的臨界應(yīng)力：，即得柱的臨界應(yīng)力：rcypffAN ppfE 仍以忽略腹板的熱扎仍以忽略腹板的熱扎H型鋼柱型鋼柱為例，推求臨界應(yīng)力：為例，推求臨界應(yīng)力：th htkbkbb bxxy 當(dāng)當(dāng)ffp p=f=fy y-rcrc時(shí)，截面出現(xiàn)塑時(shí)，截面出現(xiàn)塑性區(qū)，應(yīng)力分布如圖。性區(qū)，應(yīng)力分布如圖。) 94(424)(222222222 kEtbhhkbtEIIExxxxxexxcrx 軸軸屈屈曲曲時(shí)時(shí)：對對 柱屈曲可能的彎曲形式

11、有兩種：柱屈曲可能的彎曲形式有兩種：沿強(qiáng)軸（沿強(qiáng)軸（x x軸）軸）和和沿弱軸（沿弱軸（y y軸）軸）因此，臨界應(yīng)力為：因此，臨界應(yīng)力為：)104(12212)(2322332222 kEtbkbtEIIEyyyyyeyycry 軸軸屈屈曲曲時(shí)時(shí)：對對f fy yacacb1 1rtbrc )114(225 . 022)(2 kfbtkkbtbtfrtrcyrtrcycrycrx 或或 顯然，殘余應(yīng)力對弱軸的影響顯然，殘余應(yīng)力對弱軸的影響要大于對強(qiáng)軸的影響要大于對強(qiáng)軸的影響（k k18080時(shí)，為時(shí)，為提高柱的抗扭剛度，防止腹板在運(yùn)輸和施工中發(fā)生過提高柱的抗扭剛度，防止腹板在運(yùn)輸和施工中發(fā)生過大

12、的變形，應(yīng)設(shè)橫向加勁肋，要求如下：大的變形，應(yīng)設(shè)橫向加勁肋，要求如下： 橫向加勁肋間距橫向加勁肋間距33h h0 0； 橫向加勁肋的外伸寬度橫向加勁肋的外伸寬度b bs shh0 0/30+40 mm/30+40 mm； 橫向加勁肋的厚度橫向加勁肋的厚度t ts sbbs s/15/15。 對于組合截面，其翼緣與對于組合截面，其翼緣與腹板間腹板間 的焊縫受力較小，可不于計(jì)算，按構(gòu)的焊縫受力較小，可不于計(jì)算，按構(gòu) 造選定焊腳尺寸即可。造選定焊腳尺寸即可。b bs s橫向加勁肋橫向加勁肋33h h0 0h h0 0t ts s二、二、格構(gòu)柱整體穩(wěn)定驗(yàn)算格構(gòu)柱整體穩(wěn)定驗(yàn)算 1、對于常見的格構(gòu)式截面形

13、式，只能產(chǎn)生彎曲屈曲，其對于常見的格構(gòu)式截面形式，只能產(chǎn)生彎曲屈曲，其彈性屈曲時(shí)的臨界力為：彈性屈曲時(shí)的臨界力為：12222cr11 lEIlEIN 。換換算算長長細(xì)細(xì)比比，（轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)角角單單位位剪剪力力作作用用時(shí)時(shí)的的軸軸線線1220011; )/; EAGA 22cr22201211EAEANEA或：或：2 2、對虛軸（、對虛軸（x-xx-x）穩(wěn)定）穩(wěn)定20212222crx11xxxEAEAEAN 繞繞x x軸（虛軸）彎曲屈曲時(shí)，因綴材的軸（虛軸）彎曲屈曲時(shí)，因綴材的剪切剛剪切剛度較小，剪切變形大，度較小，剪切變形大，1 1則不能被忽略，因此：則不能被忽略，因此：)504(12200EAxx

14、x繞虛軸的換算長細(xì)比：則穩(wěn)定計(jì)算：則穩(wěn)定計(jì)算：得。得。并按相應(yīng)的截面分類查并按相應(yīng)的截面分類查由由xxxfAN0 由于不同的綴材體系剪切剛度不同，由于不同的綴材體系剪切剛度不同， 1 1亦不同，所亦不同，所以以換算長細(xì)比計(jì)算就不相同。換算長細(xì)比計(jì)算就不相同。通常有兩種綴材體系，即通常有兩種綴材體系，即綴條式和綴板式體系，其綴條式和綴板式體系，其換算長細(xì)比計(jì)算如下：換算長細(xì)比計(jì)算如下： 雙肢綴條柱雙肢綴條柱 設(shè)一個(gè)節(jié)間兩側(cè)斜綴條面積之和為設(shè)一個(gè)節(jié)間兩側(cè)斜綴條面積之和為A1；節(jié)間長度為；節(jié)間長度為l l1 1 sin1 dN cos1lld VV單位剪力作用下斜綴條長度及其內(nèi)力為：單位剪力作用下斜

15、綴條長度及其內(nèi)力為：V=1V=1V=1V=1d d1 11 1l l1 1l ld da ab bc cd dbb假設(shè)變形和剪切角假設(shè)變形和剪切角有限微小有限微小，故水平變形為：，故水平變形為：剪切角剪切角1 1為：為：因此，斜綴條的軸向變形為：因此，斜綴條的軸向變形為： cossin111EAllEANddd cossinsin211EAld )514(cossin12111EAlV=1V=1V=1V=1d d1 11 1l l1 1l ld da ab bc cd dbbe e將將 代入換算長細(xì)比表達(dá)式代入換算長細(xì)比表達(dá)式: :有有: : 一般在一般在4040度到度到7070度之間度之間,

16、 ,故取故取=45=450 0上式可以轉(zhuǎn)換為上式可以轉(zhuǎn)換為: :)3 .7 .6(cossin122200 xxxxAA 繞虛軸的換算長細(xì)比：1)4 .7 .6(27120 xxxAA)554(2112211220 bxxkk。）（兩兩側(cè)側(cè)綴綴板板線線剛剛度度之之和和線線剛剛度度）；（單單個(gè)個(gè)分分肢肢對對其其弱弱軸軸的的式式中中：aEIklEIkkkIAlbbbxx 11111212202124 雙肢綴板柱雙肢綴板柱將剪切角將剪切角1 1代入，并引入分肢和綴板的線剛度代入，并引入分肢和綴板的線剛度K K1 1、K Kb b，得，得:，所所以以：；因因?yàn)闉?1121115 . 0 IlAAA由于

17、規(guī)范規(guī)定由于規(guī)范規(guī)定 這時(shí)：這時(shí)： 所以規(guī)范規(guī)定雙肢綴板柱的換算長細(xì)比按下式計(jì)算：所以規(guī)范規(guī)定雙肢綴板柱的換算長細(xì)比按下式計(jì)算：式中：式中：61 kkb1211212 bkk)564(2120 xx距距離離。鄰鄰兩兩綴綴板板邊邊緣緣螺螺栓栓的的離離；螺螺栓栓連連接接時(shí)時(shí)，取取相相，取取相相鄰鄰綴綴板板間間凈凈距距分分肢肢計(jì)計(jì)算算長長度度，焊焊接接時(shí)時(shí)；的的長長細(xì)細(xì)比比分分肢肢對對最最小小剛剛度度軸軸的的長長細(xì)細(xì)比比；虛虛軸軸軸軸整整個(gè)個(gè)構(gòu)構(gòu)件件對對 0110111,11)(lilxx 3:85 235yf、綴件的計(jì)算計(jì)算證明，在常用的常細(xì)比范圍內(nèi)，因此平行于綴材面的最大柱剪力：的的整整體體穩(wěn)穩(wěn)

18、定定系系數(shù)數(shù)。按按虛虛軸軸換換算算長長細(xì)細(xì)比比確確定定 )(23585maxffNVy的的剪剪力力公公式式：代代入入上上式式即即得得規(guī)規(guī)范范給給定定將將AfN )574(23585 yfAfV 在設(shè)計(jì)時(shí)，假定橫向剪力沿長度方向保持不變，且橫向剪力由各綴材面分擔(dān)。 Vl（1 1）綴條的設(shè)計(jì)）綴條的設(shè)計(jì)A、綴條可視為以柱肢為弦桿的平行弦桁架的腹桿，綴條可視為以柱肢為弦桿的平行弦桁架的腹桿，故一個(gè)斜綴條的軸心力為：故一個(gè)斜綴條的軸心力為：)584(cos11 nVN斜斜綴綴條條的的傾傾角角。；交交叉叉綴綴條條時(shí)時(shí)：；單單系系綴綴條條時(shí)時(shí)：數(shù)數(shù)；一一個(gè)個(gè)綴綴材材面面上上的的斜斜綴綴條條力力；分分配配到

19、到一一個(gè)個(gè)綴綴材材面面的的剪剪式式中中： 211nnnVV V1 1V V1 1單綴條單綴條V V1 1V V1 1雙綴條雙綴條B B、由于剪力的方向不定，斜綴條應(yīng)按、由于剪力的方向不定，斜綴條應(yīng)按軸壓構(gòu)件計(jì)算，軸壓構(gòu)件計(jì)算，其長細(xì)比按最小回轉(zhuǎn)半徑計(jì)算；其長細(xì)比按最小回轉(zhuǎn)半徑計(jì)算；C C、斜綴條一般采用單角鋼與柱肢單面連接，設(shè)計(jì)時(shí)斜綴條一般采用單角鋼與柱肢單面連接，設(shè)計(jì)時(shí)鋼鋼材強(qiáng)度應(yīng)進(jìn)行折減材強(qiáng)度應(yīng)進(jìn)行折減，同前；，同前；D D、交叉綴條體系的、交叉綴條體系的橫綴條應(yīng)按軸壓構(gòu)件計(jì)算，取其內(nèi)應(yīng)按軸壓構(gòu)件計(jì)算，取其內(nèi)力力N=V1；V V1 1V V1 1單綴條單綴條V V1 1V V1 1雙綴條雙

20、綴條E E、單綴條體系為減小分肢的計(jì)算長度，、單綴條體系為減小分肢的計(jì)算長度，可設(shè)橫綴條（虛線），其截面一般與斜可設(shè)橫綴條（虛線），其截面一般與斜綴條相同，或按容許長細(xì)比綴條相同，或按容許長細(xì)比=150=150確確定。定。（2 2）綴板的設(shè)計(jì)）綴板的設(shè)計(jì)對于綴板柱取隔離體如下：對于綴板柱取隔離體如下：由力矩平衡可得：由力矩平衡可得：剪力剪力T在綴板端部產(chǎn)生的彎矩在綴板端部產(chǎn)生的彎矩:V V1 1/2/2l l1 12 2l l1 12 2V V1 1/2/2a/2a/2T T)594(11 alVTT TMMd d)604(2211 lVaTM肢肢件件軸軸線線間間距距；綴綴板板中中心心間間距距

21、；式式中中： al1T和和M即為綴板與肢件連接處的設(shè)計(jì)內(nèi)力。即為綴板與肢件連接處的設(shè)計(jì)內(nèi)力。u同一截面處兩側(cè)綴板線剛度之和不小于單同一截面處兩側(cè)綴板線剛度之和不小于單個(gè)分肢線剛度的個(gè)分肢線剛度的6倍倍，即：，即： ；u綴板寬度綴板寬度d2a/3d2a/3，厚度，厚度ta/40ta/40且不小于且不小于6mm6mm；u端綴板宜適當(dāng)加寬，一般取端綴板宜適當(dāng)加寬，一般取 d=a d=a 。4 4、格構(gòu)柱的設(shè)計(jì)步驟、格構(gòu)柱的設(shè)計(jì)步驟 格構(gòu)柱的設(shè)計(jì)需首先確定柱肢截面和格構(gòu)柱的設(shè)計(jì)需首先確定柱肢截面和綴材形式。綴材形式。 對于對于大型柱宜用綴條柱，中小型柱兩大型柱宜用綴條柱，中小型柱兩種綴材均可。種綴材均

22、可。 具體設(shè)計(jì)步驟如下：具體設(shè)計(jì)步驟如下：61 kkb綴板的構(gòu)造要求：綴板的構(gòu)造要求：a ax xx x1 11 1l l1 1a ad d 以雙肢柱為例：以雙肢柱為例：1 1、按對實(shí)軸的整體穩(wěn)定確定柱的截面、按對實(shí)軸的整體穩(wěn)定確定柱的截面( (分肢截面分肢截面) )；2 2、按等穩(wěn)定條件確定兩分肢間距、按等穩(wěn)定條件確定兩分肢間距a a，即，即 0 x0 x=y y；雙肢雙肢綴條柱：綴條柱：雙肢雙肢綴板柱：綴板柱： yxxAA 12027yxx 2120)614(2712 AAyx 即即：)624(212 yx即即： 顯然，為求得顯然，為求得x x，對綴條柱需確定綴條截面積，對綴條柱需確定綴條

23、截面積A A1 1；對綴板柱需確定分肢長細(xì)比；對綴板柱需確定分肢長細(xì)比1 1。所以，由教材表求得截面寬度：所以，由教材表求得截面寬度：當(dāng)然也可由截面幾何參數(shù)計(jì)算得到當(dāng)然也可由截面幾何參數(shù)計(jì)算得到b；3、驗(yàn)算對虛軸的整體穩(wěn)定，并調(diào)整、驗(yàn)算對虛軸的整體穩(wěn)定，并調(diào)整b；4、設(shè)計(jì)綴條和綴板及其與柱肢的連接。、設(shè)計(jì)綴條和綴板及其與柱肢的連接。xxxli 0 對虛軸的回轉(zhuǎn)半徑：對虛軸的回轉(zhuǎn)半徑：1 xib 格構(gòu)柱的構(gòu)造要求：格構(gòu)柱的構(gòu)造要求：0 x0 x和和y y ；為保證分肢不先于整體失穩(wěn)，應(yīng)滿足：為保證分肢不先于整體失穩(wěn)，應(yīng)滿足：綴條柱的分肢長細(xì)比：綴條柱的分肢長細(xì)比：綴板柱的分肢長細(xì)比：綴板柱的分肢

24、長細(xì)比： yxil ，0maxmax111max7 .0 50,50max5 .040maxmax0maxmax1011 取取時(shí)時(shí)當(dāng)當(dāng)，且且yxil三、三、柱子的橫隔柱子的橫隔 為提高柱子的抗扭剛度，應(yīng)設(shè)柱子橫隔，間距不為提高柱子的抗扭剛度，應(yīng)設(shè)柱子橫隔，間距不大于柱截面較大寬度的大于柱截面較大寬度的9 9倍或倍或8m8m，且每個(gè)運(yùn)輸單元的，且每個(gè)運(yùn)輸單元的端部均應(yīng)設(shè)置橫隔。端部均應(yīng)設(shè)置橫隔。 橫隔的形式橫隔的形式 自學(xué)自學(xué)6.6 柱頭和柱腳一、柱頭（梁與柱的連接鉸接）一、柱頭（梁與柱的連接鉸接）（一）連接構(gòu)造（一）連接構(gòu)造 為了使柱子實(shí)現(xiàn)軸心受壓，并安全將荷載傳至基礎(chǔ)，為了使柱子實(shí)現(xiàn)軸心受壓

25、，并安全將荷載傳至基礎(chǔ)，必須合理構(gòu)造柱頭、柱腳。必須合理構(gòu)造柱頭、柱腳。 設(shè)計(jì)原則是：傳力明確、過程簡潔、經(jīng)濟(jì)合理、設(shè)計(jì)原則是：傳力明確、過程簡潔、經(jīng)濟(jì)合理、安全可靠，并具有足夠的剛度且構(gòu)造又不復(fù)雜。安全可靠，并具有足夠的剛度且構(gòu)造又不復(fù)雜。1 1、實(shí)腹式柱頭頂部連接、實(shí)腹式柱頭頂部連接A A、頂部插入式連接、頂部插入式連接B B、梁柱頂部連接、梁柱頂部連接2 2、格構(gòu)式柱頭頂部連接、格構(gòu)式柱頭頂部連接3 3、梁柱側(cè)向連接、梁柱側(cè)向連接（二）傳力途徑（二）傳力途徑傳力路線：傳力路線：梁梁 突緣突緣 柱頂板柱頂板 加勁肋加勁肋 柱身柱身焊縫焊縫墊板墊板焊縫焊縫焊縫焊縫柱頂板柱頂板加勁肋加勁肋柱柱

26、梁梁梁梁突緣突緣墊板墊板填板填板填板填板構(gòu)造螺栓構(gòu)造螺栓（三）柱頭的計(jì)算（三）柱頭的計(jì)算(1)(1)梁端局部承壓計(jì)算梁端局部承壓計(jì)算梁設(shè)計(jì)中講授(2)(2)柱頂板柱頂板 平面尺寸超出柱輪廓尺寸15-20mm，厚度不小于14mm。（3 3）加勁肋）加勁肋 加勁肋與柱腹板的連接焊縫按承受剪力加勁肋與柱腹板的連接焊縫按承受剪力V=N/ /2和彎矩和彎矩M=Nl l/ /4計(jì)算。計(jì)算。N/2l l/2l l15-20mm15-20mm15-20mm15-20mmt14mmt14mm二、柱腳的計(jì)算二、柱腳的計(jì)算(1)(1)底板的面積底板的面積 假設(shè)基礎(chǔ)與底板間的假設(shè)基礎(chǔ)與底板間的壓應(yīng)力均勻分布。壓應(yīng)力均

27、勻分布。式中：式中：f fc c-混凝土軸心抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度；混凝土軸心抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度；l l-基礎(chǔ)混凝土局部承壓時(shí)的強(qiáng)度提高系數(shù)?；A(chǔ)混凝土局部承壓時(shí)的強(qiáng)度提高系數(shù)。 f fc c 、l l均按均按混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范取值。取值。A An n底版凈面積，底版凈面積，A An n =B =BL-AL-A0 0。A Ao o-錨栓孔面積，一般錨栓孔直徑為錨栓直徑的錨栓孔面積，一般錨栓孔直徑為錨栓直徑的 1 11.51.5倍。倍。)634( clnfNA c cc ca a1 1B Bt t1 1t t1 1a ab b1 1靴梁靴梁隔板隔板底板底板L La a1 1 構(gòu)件截面高度；構(gòu)件

28、截面高度；t t1 1 靴梁厚度一般為靴梁厚度一般為101014mm14mm；c c 懸臂寬度，懸臂寬度，c=3c=34 4倍螺栓直倍螺栓直 徑徑d d，d=2024mm，則則 L L 可求?？汕?。(2)(2)底板的厚度底板的厚度 底板的厚度，取決于受力大小，可將其分為不同底板的厚度，取決于受力大小，可將其分為不同受力區(qū)域：一邊受力區(qū)域：一邊( (懸臂板懸臂板) )、兩邊、三邊和四邊支承板。、兩邊、三邊和四邊支承板。 一邊支承部分（懸臂板）一邊支承部分（懸臂板）)644(221 cqMnANq ctaB2211 c cc ca a1 1B Bt t1 1t t1 1a ab b1 1L L 二相鄰邊支承部分：二相鄰邊支承部分： )654(222 aqM - -對角線長度；對角線長度； -系數(shù)，與系數(shù)，與 有關(guān)。有關(guān)。 2a22/ab式中：式中：b b2 2/a/a