1、單相全波整流電路的設(shè)計摘要隨著科學(xué)技術(shù)的日益發(fā)展,人們對電路的要求也越來越高,由于在生產(chǎn)實際中需要大小可調(diào)的直流電源,而相控整流電路結(jié)構(gòu)簡單、控制方便、性能穩(wěn)定,利用它可以方便地得到大中、小各種容量的直流電能,是目前獲得直流電能的主要方法,得到了廣泛應(yīng)用。但是晶雜管相控整流電路中隨著觸發(fā)角的增大，電流中諧波分量相應(yīng)增大，因此功率因素很低。把逆變電路中的SPWM控制技術(shù)用于整流電路，就構(gòu)成了PWM整流電路。通過對PWM整流電路的適當(dāng)控制，可以使其輸入電流非常接近正弦波，且和輸入電壓同相位，功率因素近似為1。這種整流電路稱為高功率因素整流器，它具有廣泛的應(yīng)用前景。電力電子器件是電力電子技術(shù)發(fā)展的基

2、礎(chǔ)。正是大功率晶閘管的發(fā)明，使得半導(dǎo)體變流技術(shù)從電子學(xué)中分離出來，發(fā)展成為電力電子技術(shù)這一專門的學(xué)科。而二十世紀(jì)九十年代各種全控型大功率半導(dǎo)體器件的發(fā)明，進(jìn)一步拓展了電力電子技術(shù)應(yīng)用和覆蓋的領(lǐng)域和范圍。電力電子技術(shù)的應(yīng)用領(lǐng)域已經(jīng)深入到國民經(jīng)濟(jì)的各個部門，包括鋼鐵、冶金、化工、電力、石油、汽車、運(yùn)輸以及人們的日常生活。功率范圍大到幾千兆瓦的高壓直流輸電，小到一瓦的手機(jī)充電器，電力電子技術(shù)隨處可見。關(guān)鍵詞：電力電子，整流電路目錄1設(shè)計任務(wù)41.1設(shè)計目的41.2設(shè)計內(nèi)容41.3 設(shè)計要求42 設(shè)計內(nèi)容52.1 基本原理介紹52.2電路設(shè)計的經(jīng)濟(jì)性論證62.3主電路設(shè)計62.3.1 觸發(fā)電路62.3

3、.2 形成與脈沖放大環(huán)節(jié)82.3.2 鋸齒波形成與脈沖移相環(huán)節(jié)82.3.3驅(qū)動電路92.3.4保護(hù)電路93參數(shù)設(shè)定113.1180°調(diào)壓113.2 移相調(diào)壓134 參數(shù)計算154.1 計算公式154.2 參數(shù)選擇：164.3計算：T=1/f=1/50=0.02s165仿真175.1觸發(fā)角為30度175.2觸發(fā)角為90度185.3觸發(fā)角為120度196波形分析21心得體會22參考文獻(xiàn)231設(shè)計任務(wù)1.1設(shè)計目的電力電子技術(shù)課程設(shè)計是在教學(xué)及實驗基礎(chǔ)上，對課程所學(xué)理論知識的深化和提高。因此，要求同學(xué)能綜合應(yīng)用所學(xué)知識，設(shè)計出具有電壓可調(diào)功能的直流電源系統(tǒng)，能夠較全面的鞏固和應(yīng)用本課程中所

4、學(xué)的基本理論和基本方法，并初步掌控整流電路分析的基本方法。培養(yǎng)學(xué)生獨(dú)立思考、獨(dú)立收集資料、獨(dú)立設(shè)計的能力；培養(yǎng)分析、總結(jié)及撰寫技術(shù)報告的能力。1.2設(shè)計內(nèi)容在充分理解單相全波整流電路工作原理的基礎(chǔ)上，設(shè)計出單相全波整流電路帶電阻負(fù)載、阻感負(fù)載時的電路原理圖，使用PSIM軟件對所設(shè)計的電路帶不同負(fù)載的情況下晶閘管取三個不同的觸發(fā)角（要求90°，=90°和90°各取一個角度）進(jìn)行仿真，分別獲得Ud、Id、UVT、IVT、I2波形，并對所給出的角度計算上述數(shù)值。1.3 設(shè)計要求1）設(shè)計出合理的整流電路圖。2）選擇不同觸發(fā)角度，仿真出波形并作計算。3）給出詳細(xì)的仿真過程描

5、述和詳細(xì)的計算步驟和過程。2 設(shè)計內(nèi)容2.1 基本原理介紹單相全波整流電路如圖2-1所示，圖中Tr為電源變壓器，它的作用是將交流電網(wǎng)電壓V1變成整流電路要求的交流電壓，Rl是要求的直流供電的負(fù)載電阻。圖2-1 原理圖單相全波整流電路的工作原理可分析如下。為簡單起見，晶閘管用理想模型來處理，即正向?qū)娮铻榱悖聪螂娮铻闊o窮大。在v2的正半周，電流從電壓器副邊線圈的上端流出，只能經(jīng)過VT1流向Rl，在負(fù)載上產(chǎn)生一個極性為上正下負(fù)的輸出電壓。在v1的負(fù)半周，其極性與圖示相反，電流從變壓器副邊線圈的下端流出，只能經(jīng)過VT2流向Rl，電流流過Rl時產(chǎn)生的電壓極性仍是上正下負(fù)，與正半周時相同。圖2-2工

6、作波形根據(jù)上述分析，可得單相全波整流電路的工作波形如圖2-2所示。由圖可見，通過負(fù)載Rl的電流il以及電壓vl的波形都是單方向的全波脈動波形。2.2電路設(shè)計的經(jīng)濟(jì)性論證1）單相全波整流電路中的變壓器的二次繞組帶中心抽頭，結(jié)構(gòu)較復(fù)雜。繞組及鐵心對銅、鐵等材料的消耗比單項全控橋多，在有色金屬資源有限的情況下，這是不利的。2）單相全波整流電路中只用兩個晶閘管，比單項全控橋式可控整流電路少兩個，相應(yīng)的，晶閘管的門極驅(qū)動電路也少兩個，但是在單相全波整流電路中，晶閘管承受的最大電壓使單相全控橋式整流電路的兩倍。3）單相全波整流電路中，導(dǎo)電回路只含一個晶閘管，比單項橋式少一個，因而也少了一次管壓降。從上述2

7、）、3）考慮，同時其紋波電壓較小，因電源變壓器在正負(fù)半周內(nèi)都有電流供給負(fù)載，電源變壓器得到了充分的利用，效率較高，所以單相全波整流電路適宜于在地輸出電壓的場合。2.3主電路設(shè)計主電路如圖2-3所示：圖2-3 主電路圖2.3.1 觸發(fā)電路晶閘管最重要的特性是可控的正向?qū)ㄌ匦?當(dāng)晶閘管的陽極加上正向電壓后,還必須在門極與陰極之間加上一個具有一定功率的正向觸發(fā)電壓才能打通, 這一正向觸發(fā)電壓的導(dǎo)通是由觸發(fā)電路提供的,根據(jù)具體情況這個電壓可以是交流、直流或脈沖電壓。由于晶閘管被觸發(fā)導(dǎo)通以后，門極的觸發(fā)電壓即失去控制作用，所以為了減少門極的觸發(fā)功率，常常用脈沖觸發(fā)。觸發(fā)脈沖的寬度要能維持到晶閘管徹底導(dǎo)

8、通后才能撤掉，晶閘管對觸發(fā)脈沖的幅值要求是：在門極上施加的觸發(fā)電壓或觸發(fā)電流應(yīng)大于產(chǎn)品提出的數(shù)據(jù)，但也不能太大，以防止損壞其控制極，在有晶閘管串并聯(lián)的場合，觸發(fā)脈沖的前沿越陡越有利于晶閘管的同時觸發(fā)導(dǎo)通。為了保證晶閘管電路能正常，可靠的工作，觸發(fā)電路必須滿足以下要求：觸發(fā)脈沖應(yīng)有足夠的功率，觸發(fā)脈沖的電壓和電流應(yīng)大于晶閘管要求的數(shù)值，并留有一定的裕量。由閘管的門極伏安特性曲線可知，同一型號的晶閘管的門極伏安特性的分散性很大，所以規(guī)定晶閘管元件的門極阻值在某高阻和低阻之間，才可能算是合格的產(chǎn)品。晶閘管器件出廠時，所標(biāo)注的門極觸發(fā)電流Igt、門極觸發(fā)電壓U是指該型號的所有合格器件都能被觸發(fā)導(dǎo)通的最

9、小門極電流、電壓值，所以在接近坐標(biāo)原點(diǎn)處以觸發(fā)脈沖應(yīng)一定的寬度且脈沖前沿應(yīng)盡可能陡。由于晶閘管的觸發(fā)是有一個過程的，也就是晶閘管的導(dǎo)通需要一定的時間。只有當(dāng)晶閘管的陽極電流即主回路電流上升到晶閘管的掣住電流以上時，晶閘管才能導(dǎo)通，所以觸發(fā)信號應(yīng)有足夠的寬度才能保證被觸發(fā)的晶閘管可靠的導(dǎo)通，對于電感性負(fù)載，脈沖的寬度要寬些，一般為0.51MS，相當(dāng)于50HZ、18度電度角。為了可靠地、快速地觸發(fā)大功率晶閘管，常常在觸發(fā)脈沖的前沿疊加上一個觸發(fā)脈沖。觸發(fā)脈沖的相位應(yīng)能在規(guī)定范圍內(nèi)移動。例如單相全控橋式整流電路帶電阻性負(fù)載時，要求觸發(fā)脈沖的移項范圍是0度180度，帶大電感負(fù)載時，要求移項范圍是0度9

10、0度；三相半波可控整流電路電阻性負(fù)載時，要求移項范圍是0度90度。同步電壓：來自同步電源(同步電源變壓器)，經(jīng)鋸齒波形成電路，得到與電源同步的鋸齒波電壓。缺少同步電壓則不能形成鋸齒波電壓，將無觸發(fā)脈沖；鋸齒波電壓：鋸齒波電壓與控制電壓，偏移電壓疊加，在其交叉點(diǎn)形成觸發(fā)脈沖；沒有鋸齒波電壓，也將無觸發(fā)脈沖；控制電壓：工作時，控制其大小，實現(xiàn)在需要的范圍內(nèi)移相；偏移電壓：與控制電壓疊加，以確定控制電壓為零時，觸發(fā)脈沖的初始位相位。如果缺少偏移電壓，或偏移電壓不當(dāng)，將不能在需要的范圍內(nèi)移相。觸發(fā)脈沖與主電路電源必須同步。為了使晶閘管在每一個周期都以相同的控制角a被觸發(fā)導(dǎo)通，觸發(fā)脈沖必須與電源同步，兩

11、者的頻率應(yīng)該相同，而且要有固定的相位關(guān)系，以使每一周期都能在同樣的相位上觸發(fā)。觸發(fā)電路同時受控于電壓uc與同步電壓us控制。晶閘管的觸發(fā)條件：（1）晶閘管承受反向電壓時，不論門極是否有觸發(fā)電流，晶閘管都不會導(dǎo)通；（2）晶閘管承受正向電壓時，僅在門極有觸發(fā)電流的情況下晶閘管都才能導(dǎo)通；（3）晶閘管一旦導(dǎo)通門極舊失去控制作用；（4）要使晶閘管關(guān)斷，只能使其電流小到零一下晶閘管的分類：晶閘管分為快速晶閘管，逆導(dǎo)晶閘管，雙向晶閘管，光控晶閘管，門極可關(guān)斷晶閘管（GTO），電力晶閘管（GTR），功率場效應(yīng)晶閘管（MOSFET），絕緣珊雙極晶閘管（IGBT），MOS控制晶閘管，集成門極換向晶閘管.靜電感應(yīng)

12、晶體管。2.3.2 形成與脈沖放大環(huán)節(jié)脈沖的形成環(huán)節(jié)由晶閘管V4、V5組成，V7、V8組成脈沖功率放大環(huán)節(jié)?？刂啤㈦妷簎ct和負(fù)偏移相電壓up分別經(jīng)過電阻R6、R7、R8并聯(lián)接入V4基極。在分析該環(huán)節(jié)時，暫不考慮鋸齒波電壓ue3和負(fù)偏電壓up對電路的影響。對控制電壓uct=0時，V4截止，+15V電源通過電阻R11供給V5一個足夠大的基極電流，使V5飽和導(dǎo)通，V5的集電極電壓接近-15V，所以V7、V8截止，無脈沖輸出，同時，+15V電源經(jīng)R9和飽和晶體管V5及-15V電源對電容C3進(jìn)行充電，充電結(jié)束后，電容兩端電壓為30V，其左端為+15V右端為-15V。調(diào)節(jié)電壓uct，當(dāng)uct³

13、0.7V時，V4由截止變?yōu)轱柡蛯?dǎo)通，其集電極 A 端ua由+15V迅速下降至1V左右，由于電容C3上的電壓不能突變，C3 右端的電壓也開始的-15V下降至-30V，V5的基射結(jié)由于受到反偏而立即截止，其集電極電壓uc5由開始的-15V左右迅速上升，當(dāng)uc5>2.1時，V7、V8導(dǎo)通，脈沖變壓器一次側(cè)流過電流，其二次側(cè)有觸發(fā)脈沖輸出。同時，電容C3反向充電使V5的基極電壓ub5由-30V開始上升，當(dāng)ub5>-15V，V5又重新導(dǎo)通，uc5又變成-15V，使V7、V8又截止，輸出脈沖結(jié)束?？梢?，V4導(dǎo)通的瞬間決定了脈沖發(fā)出的時刻，到V5截止時間即是脈沖的寬度，而V5截止時間的長短反向充

14、電時間常數(shù)R11C3決定的。2.3.2 鋸齒波形成與脈沖移相環(huán)節(jié)該環(huán)節(jié)主要由V1、V2、V3、C2、VS等元器件組成，鋸齒波是由恒流源電流對C2充電形成的。在圖中，VS、RP2、R3、V1組成了一個恒流源電路，恒流源電流Ic1對電容C2進(jìn)行充電，電容C2兩端的電壓uc2為uc2=可見，uc2是隨時間現(xiàn)性變化的，其充電斜率為。當(dāng)V2導(dǎo)通時，由于電阻R4的阻值很少，所以，電容C2經(jīng)R4及V2迅速放電，當(dāng)V2周期性的關(guān)斷與導(dǎo)通時，電容C2兩端就得到了線性很好的鋸齒波電壓，要想改變鋸齒波的斜率，只要改變充電電流的大小，即只要改變RP2的阻值即可。該鋸齒波電壓經(jīng)過由V3管組成射極跟隨器后，ue3是一個與

15、遠(yuǎn)波形相同的鋸齒波電壓。Ue3、up、uct三個信號通過電阻R6、R7、R8的綜合作用成為ub4，它控制V4的導(dǎo)通與關(guān)斷。這里采用電工學(xué)課程中的疊加原理，在考慮一個信號在b4點(diǎn)的作用時，可以將另外兩個信號接地，而三個信號在b4點(diǎn)作用綜合電壓ub4才是控制V4的真正信號。當(dāng)uct=0時，V4的基極電壓的ub4的波形有ue3+up決定，控制偏移電壓up的大小。使鋸齒波向下移動。當(dāng)uct從0增加時，V4的基極電位ub4的波形就由ue3+uct+up決定，即當(dāng)ub4>0.7V時的時刻，即V4由截止轉(zhuǎn)為導(dǎo)通的時刻，也就是該時刻電路輸出脈沖。如果把偏移電壓up調(diào)整到某特定值而固定時，調(diào)節(jié)控制電壓uc

16、t就能改變ub4波形上升到0.7V的時間，也就是說，改變控制電壓uct就可以改變移動脈沖電壓的相位，從而達(dá)到脈沖移相的目的。電路中設(shè)置負(fù)偏移電壓up的目的是為了確定初始脈沖相位。通過三相橋式整流及逆變電路的分析可知：當(dāng)負(fù)載大電感連續(xù)時，三相橋式整流電路的脈沖初始相位在控制角a=90º的位置，對于可逆系統(tǒng)，電路需要在整流與逆變兩種工作狀態(tài)，這時需要脈沖的移相范圍約為180º，考慮鋸齒波電壓波形兩端的非線性，因此要求鋸齒波底寬為240º，此時使脈沖初始位置調(diào)整到鋸齒波的中點(diǎn)位置，對應(yīng)主電路a=90º位置。2.3.3驅(qū)動電路典型全控型器件的驅(qū)動電路 GTO是電

17、流驅(qū)動型器件。它的導(dǎo)通控制與普通晶閘管相似，但對觸發(fā)前沿的幅值和陡度要求較高，且一般需要在整個導(dǎo)通期間施加正向門極電流。要使GTO關(guān)斷則需施加反向門極電流，對其幅值和陡度的要求則更高，幅值需達(dá)到陽極電流的1/3左右，陡度需達(dá)50A/ms，其中強(qiáng)負(fù)脈沖寬度約30ms，負(fù)脈沖總寬度100ms，關(guān)斷后還需在門極-陰極間施加約5V的負(fù)偏壓，以提高器件的抗干擾能力。GTO一般用于大容量電流的場合，其驅(qū)動電路通常包括開通驅(qū)動電路、關(guān)斷驅(qū)動電路和門極反偏電路三部分，可分為脈沖變壓器耦合式和直流耦合式兩種類型。直流耦合式驅(qū)動電路可避免電路內(nèi)部的相互干擾和寄生振蕩，可以得到較陡的脈沖前沿，因此目前應(yīng)用較為廣泛，

18、其缺點(diǎn)是功耗大，效率低。直流耦合式GTO驅(qū)動電路的電源由高頻電源經(jīng)二極管整流后得到，二極管VD1和電容C1提供+5V電壓，VD2、VD3、C2、C3構(gòu)成倍壓整流電路，提供+15V電壓，VD4和電容C4提供-15V電壓。場效應(yīng)晶體管V1開通時，輸出正強(qiáng)脈沖；V2開通時，輸出正脈沖平頂部分；V2關(guān)斷而V3開通時輸出負(fù)脈沖；V3關(guān)斷后電阻R3和R4提供門極負(fù)偏壓。2.3.4保護(hù)電路1）過電壓的產(chǎn)生及過電壓保護(hù)電力電子裝置中可能發(fā)生的過電壓分為外因過電壓和內(nèi)因過電壓兩類。a）外因過電壓:主要來自雷擊和系統(tǒng)中的操作過程等外部原因，包括：操作過電壓：由分閘，合閘等開關(guān)操作引起的過電壓，電網(wǎng)側(cè)的操作過電壓會

19、由供電變壓器電磁感應(yīng)耦合，或由變壓器繞組之間的存在的分布電容靜電感應(yīng)耦合過來。雷擊過電壓：由雷擊引起的過電壓。b）內(nèi)因過電壓:主要來自電力電子裝置內(nèi)部器件的開關(guān)過程，包括以下幾個部分。換相過電壓：由于晶閘管或者與全控型器件反并聯(lián)的續(xù)流二極管在換相結(jié)束后不能恢復(fù)阻斷能力時，因而有較大的反向電流通過，使殘存的載流子恢復(fù)，而當(dāng)其恢復(fù)了阻斷能力時，反向電流急劇減小，這樣的電流突變會因線路電感而在晶閘管陰陽極這間或與續(xù)流二極管反并聯(lián)的全控型器件兩端產(chǎn)生過電壓。關(guān)斷過電壓：全控型器件在較高頻率下工作，當(dāng)器件關(guān)斷時，因正向電流的迅速降低而線路電感在器件兩端感應(yīng)出的過電壓。各電壓保護(hù)措施及配置位置，各電力電子

20、裝置可視具體情況只來用采用其中的幾種。其中RC3和RCD為抑制內(nèi)因過電壓的裝置，其功能屬于緩沖電路的范疇。在抑制外因過電壓的措施中，采用RS過電壓抑制電路是最為常見的。RC過電壓抑制電路可接于供電變壓器的兩側(cè)（通常供電電網(wǎng)一側(cè)稱網(wǎng)側(cè)，電力電子電路一側(cè)稱閥側(cè)）或電力電子電路的直側(cè)流。對于大容量的電力電子裝置，可采用圖139所示的反向阻斷式RC電路。有關(guān)保護(hù)2)過電流保護(hù)電力電子電路運(yùn)行不正常或者發(fā)生故障時，可能會發(fā)生過電流現(xiàn)象。過電流分載和短路兩種情況。一般電力電子均同時采用幾種過電壓保護(hù)措施，怪提高保護(hù)的可靠性和合理性。在選擇各種保護(hù)措施時應(yīng)注意相互協(xié)調(diào)。通常，電子電路作為第一保護(hù)措施，快速熔

21、斷器只作為短路時的部分區(qū)斷的保護(hù)，直流快速斷路器在電子電力動作之后實現(xiàn)保護(hù)，過電流繼電器在過載時動作。在選擇快熔時應(yīng)考慮：a）電壓等級應(yīng)根據(jù)快熔熔斷后實際承受的電壓來確定。b)電流容量應(yīng)按照其在主電路中的接入方式和主電路連接形式確定?？烊垡话闩c電力半導(dǎo)體體器件串聯(lián)連接，在小容量裝置中也可串接于閥側(cè)交流母線或直流母線中。c)快熔的It值應(yīng)小于被保護(hù)器件的允許It值。d)為保證熔體在正常過載情況下不熔化，應(yīng)考慮其時間電流特性?？烊蹖ζ骷谋Ｗo(hù)方式分為全保護(hù)和短保護(hù)兩種。全保護(hù)是指無論過載還是短路均由快熔進(jìn)行保護(hù)，此方式只適用于小功率裝置或器件使用裕量較大的場合。短路保護(hù)方式是指快熔只要短路電流較大

22、的區(qū)域內(nèi)起保護(hù)作用，此方式需與其他過電流保護(hù)措施相配合。對一些重要的且易發(fā)生短路的晶閘管設(shè)備，或者工作頻率較高，很難用快熔保護(hù)的全控型器件，需要采用電子電路進(jìn)行過電流保護(hù)。除了對電動機(jī)起動時的沖擊電流等變化較慢的過電流可以用控制系統(tǒng)本身調(diào)節(jié)器進(jìn)行對電流的限制之外，需設(shè)置專門的過電流保護(hù)電子電路，檢測到過流之后直接調(diào)節(jié)觸發(fā)，驅(qū)動電路，或者關(guān)斷被保護(hù)器件。3參數(shù)設(shè)定3.1180°調(diào)壓圖3-1 電源參數(shù)設(shè)定圖3-2VT1的觸發(fā)電平參數(shù)設(shè)置圖3-3 VT2的觸發(fā)電平參數(shù)設(shè)置圖3-4 VT3的觸發(fā)電平參數(shù)設(shè)置圖3-5 VT4的觸發(fā)電平參數(shù)設(shè)置圖3-6 輸出電流電壓波形3.2 移相調(diào)壓圖3-7V

23、T1的觸發(fā)電平參數(shù)設(shè)置圖3-8 VT2的觸發(fā)電平參數(shù)設(shè)置圖3-9 VT3的觸發(fā)電平參數(shù)設(shè)置圖3-10 VT4的觸發(fā)電平參數(shù)設(shè)置圖3-11 輸出電流電壓波形4 參數(shù)計算4.1 計算公式（1） 整電壓平均值為變壓器二次繞組兩個部分各自交流電壓有效值。時，；時，?？梢娊堑囊葡喾秶鸀?。（2） 向負(fù)載輸出的直流電流平均值（3） 二極管的平均電流晶閘管VT1和VT2輪流導(dǎo)電，流過晶閘管的電流平均值只有輸出直流電流平均值的一半，即（4） 二極管的反向最高電壓（5） 為選擇晶閘管、變壓器容量、導(dǎo)線截面積等定額，需考慮發(fā)熱問題，為此需計算電流有效值。流過晶閘管的有效值為：變壓器二次電流有效值與輸出電流有效值相等

24、，為由以上兩式可知不考慮變壓器的損耗時，要求變壓器的容量為4.2 參數(shù)選擇：a）電源電壓直流U2=220Vb）電阻=1000c）f=50HZd）輸出功率4.3計算T=1/f=1/50=0.02s=100當(dāng)a=30°時 ,Ud =184.7v ，Id=0.185A當(dāng)a=90°時,Ud=99v ， Id=0.099A當(dāng)a=120°時, Ud=49.5v，Id=0.0495A5仿真5.1觸發(fā)角為30度5.2觸發(fā)角為90度5.3觸發(fā)角為120度6波形分析在接電阻負(fù)載時，采用移相的方式來調(diào)節(jié)逆變電路的輸出電壓。移相調(diào)壓實際上就是調(diào)節(jié)輸出電壓脈沖的寬度。通過對4.1.1觸發(fā)脈沖的控制得到如圖4.12和4.13的波形圖，4.12波形為輸出電流電壓的波形，由于沒有電感負(fù)載，在波形圖中可看出，一個周期內(nèi)的兩個半個周期的輸出電壓值大小相等，幅值的正負(fù)相反，則輸出平均電壓為0。 VT1電壓波形和VT2的互補(bǔ)，VT3電壓波形和VT4的互補(bǔ)，但VT3的基極信號不是比VT1落后180°，而是只落后。即VT3、VT4的柵極信號不是分別和VT2、VT1的柵極信號同相位，而是前移了90