1、武漢科技大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計- PAGE 109 1 工程概況1.1 建設(shè)項目名稱：龍巖第一技校學(xué)生宿舍1.2 建設(shè)地地點(diǎn)：龍龍巖市某某地1.3 建筑類類型：八八層宿舍舍樓，框框架填充充墻結(jié)構(gòu)構(gòu)，基礎(chǔ)礎(chǔ)為柱下下獨(dú)立基基礎(chǔ)，混混凝土C30。1.4 設(shè)計資資料：1.4.11 地質(zhì)水水文資料料：由地質(zhì)質(zhì)勘察報報告知，該該場地由由上而下下可分為為三層：雜填土：主主要為煤煤渣、石石灰渣、混混凝土塊塊等，本本層分布布穩(wěn)定，厚0-0.5米；粘土：地基基承載力力標(biāo)準(zhǔn)值值fakk=2110Kppa, 土層厚0.55-1.5米亞粘土：地地基承載載力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值fakk=3000Kppa, 土層厚1.55-5.6米1.4.

2、22 氣象資資料：全年主導(dǎo)風(fēng)風(fēng)向：偏偏南風(fēng) 夏季主主導(dǎo)風(fēng)向向：東南南風(fēng) 冬季主主導(dǎo)風(fēng)向向：西北北風(fēng) 基本風(fēng)壓為為：0.335kNN/m22（c類場地地）1.4.33 抗震設(shè)設(shè)防要求求：七度度三級設(shè)設(shè)防1.4.44 建設(shè)設(shè)規(guī)模以以及標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)：1 建筑筑規(guī)模：占地面面積約為為12000平方米米，為8層框架架結(jié)構(gòu)。建筑防火等等級：二二級建筑防水等等級：三三級4 建筑筑裝修等等級：中中級 2 結(jié)構(gòu)構(gòu)布置方方案及結(jié)結(jié)構(gòu)選型型2.1 結(jié)構(gòu)承承重方案案選擇根據(jù)建筑功功能要求求以及建建筑施工工的布置置圖，本本工程確確定采用用橫向框框架承重重方案，框框架梁、柱柱布置參參見結(jié)構(gòu)構(gòu)平面圖圖，如圖圖2.1所示。2.2

3、主要構(gòu)構(gòu)件選型型及尺寸寸初步估估算2.2.11 主要構(gòu)構(gòu)件選型型（）梁板柱結(jié)構(gòu)構(gòu)形式：現(xiàn)澆鋼鋼筋混凝凝土結(jié)構(gòu)構(gòu) 圖2.11 結(jié)構(gòu)平平面布置置圖（）墻體體采用：粉煤灰灰輕質(zhì)砌砌塊（）墻體體厚度：外墻:2500mm，內(nèi)內(nèi)墻:2000mm（）基礎(chǔ)礎(chǔ)采用：柱下獨(dú)獨(dú)立基礎(chǔ)礎(chǔ)2.2.22 梁柱截面面尺寸估估算橫向框架梁梁:中跨梁（BBC跨）：因?yàn)榱旱目缈缍葹?75000mm，則則.取L=75500mmm h=(1/811/122)L=9377.5mmm6625mmm 取h=7550mmm. 3775mmm2500mm 取b=4000mmm 滿足b2200mmm且b 7550/22=3775mmm故主要框架

4、架梁初選選截面尺尺寸為：bh=4000mmm7500mm同理，邊跨跨梁（AAB、CD跨）可可?。篵h=3000mmm5000mm其他梁：連系梁：取L=78800mmm h=(1/121/118)LL=6550mmm4333mmm 取h=6000mmm 300mmm2000mm 取b=3000mmm故連系梁初初選截面面尺寸為為：bh=3000mmm6000mm由于跨度一一樣，為為了方便便起見，縱縱向次梁梁截面尺尺寸也初初選為：bh=3300mmm6000mm橫向次梁：跨度L=63300mmm h=(1/121/118)LL=5225mmm3550mmm 取h=4550mmm 225mmm1500

5、mm 取b=2550mmm故橫向次梁梁初選截截面尺寸寸為：bh=2550mmm4500mm（3）框架架柱:30000=3774.77mm2811mm b=(12/33)h 取b=hh = 1 * GB3 按軸力力估算: A、D列柱: NNo=8823.933.155 m214KKN/mm2=27752KKN BB、C列柱: NNo=8823.966.8 m214KKN/mm2=60027KKN = 2 * GB3 按軸壓壓比驗(yàn)算算:此建筑筑抗震等等級為三三級，=0.99 選C30型型混凝土土 =114.33 N/ N=11.2NNo BB、C列柱： (2.11)AD列柱柱： (2.22)故初選

6、柱截截面尺寸寸為： B、C列柱： bh=7750mmm7500mm AD列柱： bh=6600mmm6000mm2.3 確定結(jié)結(jié)構(gòu)計算算簡圖2.3.11 三個個假設(shè)： = 1 * GB3 平面結(jié)構(gòu)構(gòu)假定：認(rèn)為每每一方向向的水平平力只由由該方向向的抗側(cè)側(cè)力結(jié)構(gòu)構(gòu)承擔(dān)，垂垂直于該該方向的的抗側(cè)力力結(jié)構(gòu)不不受力； = 2 * GB3 樓板在自自身平面面內(nèi)在水水平荷載載作用下下，框架架之間不不產(chǎn)生相相對位移移； = 3 * GB3 不考慮水水平荷載載作用下下的扭轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)作用。2.3.22 計算算簡圖根據(jù)結(jié)構(gòu)平平面布置置圖,選定第5軸線作作為計算算單元. 如圖2.2所示 框架梁跨度度(按柱中中心線確確定)：

7、AB、CDD跨: 63300mmmBC跨: 75000mmm框架柱高度度：假定基礎(chǔ)頂頂面到室室外地面面的距離離為5000mmm,則可取底層:HH1=445000+3000+5500=53000mmm 其它層:HH2=HH3=HH4=HH5=HH6=HH7=HH8=HH9=330000mm框架計算簡簡圖如圖圖2.3所示圖2.2 框架計計算單元元2.4 梁柱慣性性矩,線剛度,相對線線剛度計計算2.4.11 梁柱慣性性矩計算算計算梁截面面慣性矩矩時，考考慮到現(xiàn)現(xiàn)澆樓板板的作用用，邊跨跨取I=11.5IIO，中跨跨取I=22IO（IO為不考慮梁翼緣緣作用的的梁截面面慣性矩矩）圖2.3 框架計計算簡圖圖

8、主要框架梁梁： (2.33)次要框架梁梁： (2.44)邊框架梁： (2.55)中框架梁： (2.6)內(nèi)柱： (2.77)外柱： (22.8)2.4.22 梁柱線剛剛度計算算根據(jù)公式 i=EI/l (2.99)可以得出梁梁柱的線線剛度如如下(E=EEC)梁： iAA8B8= iC8D8=3.1125109E/663000=0.5106E ib8C88=14.06109E/775000=1.87106E柱： iDD1D0=1.00810100E/553000=2.04106E iC1C0=2.6410100E/553000=4.98106E iiD7D8=1.00810100E/330000=3

9、.6106E iCC7C8=2.66410100E/330000=8.8106E 2.4.33 梁柱相對對線剛度度計算取iD1DD0值作為為基準(zhǔn)值值1.算得梁梁柱的相相對線剛剛度標(biāo)于于圖2.3中。3. 荷荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值計算算3.1 永久荷荷載3.1.11 作用于于框架梁梁上的均均布荷載載1 屋面面恒載三氈四油屋屋面防水水層 00.4kkN/mm21:3水泥泥沙漿找找平層 220mmm 0.4kNN/m22水泥蛭石板板保溫層層 600mm 0.12kkN/mm21:8水泥泥爐渣找找坡 800mm 11.444kN/m21:3水泥泥沙漿找找平層 220mmm 0.4kNN/m22現(xiàn)澆鋼筋混混凝土板板

10、 1000mm 22.5kkN/mm2板底抹灰 200mm 0.4kNN/m22 合計5.66kkN/mm2 2 樓面面恒載水磨石地面面 0.665kNN/m22現(xiàn)澆鋼筋混混凝土板板 1000mm 22.5kkN/mm2板底抹灰 220mmm 0.44kN/m2 合計3.55kkN/mm23 框架架梁自重重邊跨框架梁梁： 00.300.5225=33.755kN/m 中跨框架梁梁： 00.400.75525=7.55kN/m 4 柱子子自重 上層柱柱： 外柱： 0.60.62553=227kNN /根 內(nèi)柱： 00. 7750.752253=42.2kNN /根 底層柱柱： 外柱： 0.60.

11、62555.33=477.7kkN /根 內(nèi)柱： 00. 7750.752255.3=774.55kN /根5 墻自自重及兩兩面抹灰灰女兒墻：00.2551.558=33KN/m 兩面抹抹灰： 0.8kNN/m28層： 內(nèi)墻: 00.2（3-00.5）8=44kN/m 00.2（3-00.755）8=33.6kkN/mm 外墻: 00.255（3-00.5）8=55kN/m 00.255（3-00.755）8=44.5kkN/mm 底層: 00.255（4.55-0.75）8=77.5kkN/mm 0.25（4.55-0.5）8=77.5 kN/m6 作用用在框架架梁上的的恒載（走走廊板按按單

12、向板板計算）樓面荷載分分配按雙雙向板進(jìn)進(jìn)行等效效分配短向分配：5aqq/8 (3.11) 長向分配： (3.22)頂層：（走走廊板按按單向板板計算） 邊跨框框架梁自自重 0.330.5525=3.775 kkN/mm 梁側(cè)粉粉刷 2（0.55-0.1）0.002177=0.27 kN/m 中跨框框架梁自自重 0.440.775255=7.5 kkN/mm 梁側(cè)粉粉刷 2（0.775-00.1）0.002177=0.44 kN/m qA11=qBB1=qGG4=qHH4=5.6600.533.9=11.04 kN/m(峰值) 則等效均均布荷載載為q=99.255 kNN/m qE44=qFF3=

13、qCC4=Qd1=2.5500.555.666=7.22 kN/m(峰值) 則等效均均布荷載載為 qq=5aaq/88=577.222/8=4.551 kkN/mm 所以，作用用在框架架梁上的的線荷載載為： qqL5=qLL1=4.02+9.2252=22.52 kN/m qLL2=qLL4=7.94+4.5512=16.96 kN/mqL3=77.944 kNN/m同理可求得得作用在在框架梁梁上的集集中荷載載為F=1146.15kkN作用在標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)層梁上上的線荷荷載以及及集中荷荷載同理理可以求求出，在在此不再再贅述，僅僅列結(jié)果果如下：標(biāo)準(zhǔn)層框架架梁上的的線荷載載為： qL55=qLL1=9.7

14、2+5.882=221.332 kkN/mm qL22=qLL4=133.077+2.8322=188.733 kNN/mqL3=77.944 kNN/m集中荷載為為F=1157.57KKN3.1.22 恒載作作用于框框架柱上上的集中中荷載計算方法：每層柱柱分為上上下兩個個截面，其其中：上截面集中中荷載=與柱相相連接的的縱向框框架梁自自重以及及其上墻墻體、次次梁傳來來恒載、樓樓面結(jié)構(gòu)層傳來恒恒載之和和下截面集中中荷載=上截面面?zhèn)鱽砗珊奢d+該層柱柱自重1 邊跨跨 頂頂層： 連系梁梁自重 qqL6=qLL7= qqL166=qLL17=00.300.6225=44.5 kN/m 梁側(cè)粉粉刷 2（0

15、.66-0.1）0.002177=0.34 kN/m 橫向次次梁自重重 L188=qLL19= qL224=qqL255=0.2500.45525=2.881 kkN/mm 側(cè)粉刷 2（0.445-00.1）0.002177=0.24 kN/m 女兒墻墻自重 337.88=233.4 kN 墻面抹抹灰 0.8 kkN/mm qqA3=qBB3=qGG2=qHH2=5.6600.533.9=11.04 kN/m(峰值) 則則等效均均布荷載載為q=99.255 kNN/m qqA2=qBB2=qGG3=qHH3=5.6600.533.9=11.04 kN/m(峰值)則等效均布布荷載為為 qq=5a

16、aq/88=5111.004/88=6.9 kkN/mm 所以，作用用在邊跨跨柱頂?shù)牡募泻珊奢d為 F881 =（3.005+99.255）6.33/（22）+（4.884+66.9+0.88）3.992+223.44 =1159.96KKN作用在邊跨跨柱底的的集中荷荷載為 F882=1559.996+227=1187.96KKN七層： 連連系梁自自重 qLL6=qLL7= qqL166=qLL17=00.300.6225=44.5 kN/m 梁側(cè)粉粉刷 2（0.66-0.1）0.002177=0.34 kN/m 連系梁梁上縱墻墻自重 0.25（3-00.6）87.88=377.444 kNN

17、 墻面粉粉刷 2（3-00.6）0.002177=1.63kkN/mm橫向次梁自自重 LL18=qqL199= qqL244=qLL25=00.2550.445255=2.81kkN/mm 梁側(cè)粉粉刷 2（0.445-00.1）0.002177=0.24kkN/mm 橫向次次梁上橫橫墻自重重 00.2（3-00.455）8=44.088kN/m 墻面粉粉刷 2（3-00.455）0.002177=1.73kkN/mmqA3=qqB3=qGG2=qHH2=3.5500.533.9=6.992 kkN/mm(峰值)則等效均布布荷載為為q=55.8kkN/mm qA2=qB2=qG3=qH3=3.5

18、500.533.9=6.992 kkN/mm(峰值)則等效均布布荷載為為 q=5aaq/88=566.922/8=4.333 kkN/mm 所以，作用用在邊跨跨柱頂?shù)牡募泻珊奢d為 FF71 =（4.884+44.333+1.63）7.88/2+（3.005+55.8+4.008+11.722）6.33/（22）2+337.444+1179.16=1677.866+1887.996=3354.82KKN作用在邊跨跨柱底的的集中荷荷載為 F772=3554.882+227=3381.82KKN同理可算得得其余各各層柱集集中荷載載，在此此不再贅贅述，僅僅列結(jié)果果如下六層 FF61=1667.886

19、+3381.82=5499.688KN FF62=5449.668+227=5576.68KKN 五層 FF51=1667.886+5576.68=7444.544KN FF52=7444.554+227=7771.54KKN 四層 FF41=1667.886+7771.54=9399.4KKN FF42=9339.44+277=9666.44KN 三層 FF31=1667.886+9966.4=111344.266KN FF32=11134.26+27=11661.226KNN 二層 FF21=1667.886+111611.266=13329.12KKN F222=13329.12+27=

20、13556.112KNN 一層 FF11=1667.886+113566.122=15523.98KKN F112=15523.98+47.7=115711.688KN2 中跨跨 頂層層：連系系梁自重重 qqL144=qLL15= qL118=qqL199=0.30.6255=4.5 kkN/mm 梁側(cè)粉粉刷 2（0.66-0.1）0.002177=0.34 kN/m qqA4=qBB4=qGG1=qHH1=5.6600.533.9=11.04 kN/m(峰值) 則等等效均布布荷載為為q=5aqq/8=5111.044/8=6.99 kNN/m qE1=qqF2=qCC1=qDD2=5.660

21、0.522.555=7.22kkN/mm(峰值)則等效均布布荷載為為q=55.933kN/m所以，作用用在中跨跨柱頂?shù)牡募泻珊奢d為 FF81 =（4.884+66.9+5.993）7.882/22+（6.33+2.55）3.005/22+4.1522.555/2 +99.2556.33/2=1855.755KN 作用用在邊跨跨柱底的的集中荷荷載為 F882=1885.775+442.22=2227.995KNN七層： 連連系梁自自重 qLL8=qLL9= qqL144=qLL15=00.300.6225=44.5 kN/m 梁側(cè)粉粉刷 2（0.66-0.1）0.002177=0.34 kN/

22、m 橫向次次梁自重重 LL18=qqL199=qLL24=qqL255=L200=qLL21=qqL222=qLL23=0.2550.445255=2.81kkN/mm 梁側(cè)粉粉刷 2（0.445-00.1）0.002177=0.24kkN/mm 橫向次次梁上橫橫墻自重重 00.2（3-00.455）8=44.088kN/m 墻面粉粉刷 2（3-00.455）0.002177=1.73kkN/mmqA4=qqB4=qGG1=qHH1=3.5500.533.9=6.992kNN/m(峰值) 則等等效均布布荷載為為q=5aqq/8=56.92/8=44.333kN/m qEE1=qFF2=qCC1

23、=qDD2=3.5500.522.555=4.53kkN/mm(峰值)則等效均布布荷載為為q=33.722kN/m所以，作用用在中跨跨柱頂?shù)牡募泻珊奢d為 F771 =(4.884+44.333+3.72)7.882/22+（6.33+2.55）8.886/22+2.8322.555/2 +55.866.3/2+2242=1611.633+2227.995=3389.58KKN 作作用在邊邊跨柱底底的集中中荷載為為 F772=3889.558+442.22=4331.778KNN同理可算得得其余各各層柱集集中荷載載，在此此不再贅贅述，僅僅列結(jié)果果如下六層 FF61=1661.663+4431.

24、78=5933.411KN F662=5993.441+442.22=6335.661KNN 五層 FF51=1661.663+6635.61=7977.244KN F552=7997.224+442.22=8339.444KNN 四層 FF41=1661.663+8839.44=10000.774KNN F442=10000.74+42.2=110422.944KN 三層 FF31=1661.663+110422.944=12204.24KKN F332=12204.24+42.2=112466.444KN 二層 FF21=1661.663+112466.444=14408.07KKN F2

25、22=14408.07+42.2=114500.277KN 一層 FF11=1661.663+114500.277=16611.9KNN F112=16611.9+774.55=16686.4KNN恒載作用受受荷簡圖圖如圖3.1所示 3.2 活荷載查荷載規(guī)范范：樓面面均布活活荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值為為2.00KN/m2,上人屋屋面均布布活荷載載標(biāo)準(zhǔn)值值為2.00KN/m2 。3.2.11 作用用在框架架梁上的的活荷載載1 作用用在框架架梁上的的均布活活荷載 qqL1=qLL5=2.00.53.92=7.88kN/m(峰值)則等效均布布荷載為為圖3.1 恒載作作用受荷荷簡圖 q=6.54KKN/mm qq

26、L2=qLL4=2.00.52.5522=5.1kNN/m(峰值)則等效均布布荷載為為q=5aqq/8=55.1/88=3.19kkN/mm2 作用用在框架架梁上的的集中活活荷載 qqE3=qFF4=qCC3=qDD4=2.00.52.55=5.11kN/m(峰值)則等效均布布荷載為為q=44.0KKN/mm qII1=qII2=qKK1=qKK2=2.00.52.4=22.4kkN/mm（均值值） qC22=qEE2=qFF1=qDD3=2.00.52.55=2.555kNN/m（峰值值）則等效均布布荷載為為q=5aqq/8=52.55/8=11.599kN/m所以集中荷荷載為F=1.592

27、2.555/(222)+2.447.88/2+4.007.88/22=51.995KNN3.2.22 作用用在框架架柱上的的集中活活荷載邊跨 qAA2=qBB2=qGG3=qHH3=2.00.53.9=33.9kkN/mm（峰值值）則等效均布布荷載為為q=5aqq/8=53.9/88=2.44kkN/mm qqA3=qBB3=qGG2=qHH2=2.00.53.9=33.9kkN/mm（峰值值）則等效均布布荷載為為 q=3.27 kN/m所以，作用用在邊跨跨柱子上上的集中中活載為為 FA=FD=2.4477.822/2+3.2276.32/(222)=229.333KNN2 中跨跨 qAA4=

28、qBB4=qGG1=qHH1=2.00.53.9=33.9kkN/mm（峰值值）則等效均布布荷載為為q=5aqq/8=53.9/88=2.44kkN/mm qCC1=qEE1=qFF2=qDD2=2.00.52.55=2.555kNN/m（峰值值）則等效均布布荷載為為 q=22.099kN/m所以，作用用在邊跨跨柱子上上的集中中活載為為 FBB=FC=(22.444+2.09)7.88+1.5922.555/2+3.2276.3/22=477.666KN 活載作用用受荷簡簡圖如圖圖3.2所示 圖3.2 活載作作用受荷荷簡圖3.3 風(fēng)荷載載 風(fēng)壓壓標(biāo)準(zhǔn)值值計算公公式為：w=ZSZ0 本地地區(qū)基本

29、本風(fēng)壓為為：w0=0.35地面粗糙類類別為C類；風(fēng)風(fēng)振系數(shù)數(shù)：Z=1+Hi/H/Z (3.33) 表3.1層次12345678Hi（第ii層距離離室外地地面的高高度）4.87.810.813.816.819.822.825.8H總=300.9mm B58mm H/BB0.55查表：脈動動影響系系數(shù)=0.40 表3.2離地面高度度（m）z4.87.810.813.816.819.822.825.8風(fēng)壓高度系系數(shù)Z0.740.740.740.740.77660.83660.88550.9333結(jié)構(gòu)基本周周期：=0.441 (3.44)0 =00.3550.662=00.222kN/m2 (3.55

30、)0T2=0.2220.4122=0.04 (3.6)查表得：脈脈動增大大系數(shù)=1.17Z=1+Hi/H/Z (3.77) 表3.3Z4.87.810.813.816.819.822.825.8Z1.131.191.261.341.391.431.471.50k=ZZSZ0 (3.88)結(jié)構(gòu)高度度H=225.88300m,故取Z=1.0, S=1.3 表 3.44z4.87.810.813.816.819.822.825.8k0.380.400.420.450.490.540.590.64轉(zhuǎn)化為集中中荷載（受受荷面與與計算單單元同）8層： FFW8KK=7.8(3.00/2+1.55)0.64

31、=14.98KKN7層： FFW7KK=7.83.0（0.664+00.599）2=228.778KNN6層： FFW6KK=7.83.0（0.559+00.544）2=226.444KNN5層： FFW5KK=7.83.0（0.554+00.499）2=224.11KN4層： FFW4KK=7.83.0（0.449+00.455）2=222KNN3層： FFW3KK=7.83.0（0.445+00.422）2=220.336KNN2層： FFW2KK=7.83.0（0.442+00.4）2=119.119KNN1層： FFW1KK=7.80.43.0/22+3.60.3844.8=18.91

32、 KN風(fēng)荷載受荷荷簡圖如如圖3.3所示圖3.3 風(fēng)載作作用受荷荷簡圖3.4 地震荷荷載3.4.11 重力力荷載代代表值計計算 所所謂重力力荷載代代表值是是指的一一個變形形縫范圍圍內(nèi)樓層層所有恒恒載與活活荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值的的組合值，即恒載載0.5活載,具體計計算結(jié)果果如下:1 恒載載 屋面面重力值值：G面=5.66（3.006.55+7.8720.1-22.177.8-7.886.775-336.3）=55515KKN 樓板板重力值值：G板=3.55（3.006.55+7.8720.1-22.177.8-7.886.775-336.3）=34459KK梁重力值：G1=0.40.7566.52259+

33、0.330.556.3325177+0.30.67.82536+0.330.663425+0.330.667.88255+0.2250.4588.85525133+(220.0026.59+20.0266.3117+220.0027.8366+200.0223 4+20.0277.855+200.0228.885133)177=30073KKN 柱柱重力值值： GG上柱=227177+422.2118+00.2550.225255312=12556KNN G底底柱=447.7717+74.5188+0.2500.255255.3122=22218KKN突出屋面部部分板自自重：G2=6.7577

34、.8=52.65KKN樓梯自重：樓梯間間荷載近近似取為為樓面荷荷載的1.5倍，即q=33.5551.55=5.3KNN/m22 為了安安全起見見取大值值，可取取q=66KN/m2，則樓樓梯自重重為G梯=6(3.006.33+7.86.75+3.006.33)=5542.7KNN墻重力值：G女兒墻墻=（220.1+332+77.8552+22.122+7.83）3=4455.4KNN 標(biāo)準(zhǔn)層墻重重：G3=0.2511.28858.0322+0.30.2566.3882+00.25537.558+0.225832.112+00.2551.227.558+00.2338(58.03-15)2+00.

35、25583(3+22.433)+00.233817.7122=19936KKNG標(biāo)門窗=0.441.2258.0322+0.12.11.0(152+1222)=667KNNG墻 = 0.2251.5858.03+0.2254.5820.12+0.224.558 113.886=111322KNG底門窗=0.442.6658.03+0.443.8858.03=1488KNG突柱 =0.2500.2555.4425122=1001KNNG突墻 =0.2255.46.75228+00.2555.442.778+00.2555.442.448+0.2555.488.8558+00.2555.446.3

36、38+00.2555.447.888=4449KKN2 活荷荷載 Q=22.0(313.8+220.117.885+77.82211.25+4.886.33)=220622KN Q突板板=2.0(7.886.775+336.33)=1143KKN3 重力力荷載代代表值 G8 = G面+G梁+G上柱柱/2+ G標(biāo)標(biāo)墻/22+Q/2+ G女兒兒墻+（G2+G突墻墻+G突柱柱+Q突板板/2）3 =55115+330733+12256/2+4455.4+119366/2+20662/22+（52.65+1011+4449+1143/2）=127333KNN G7= GG板+G梁+G上柱柱+ GG標(biāo)墻+

37、QQ/2 =334599+30073+12556+119366+20062/2=1107555KNNG2=G33=G4=G5=G6=G7=1007555KN G1= GG板+G梁+G上柱柱/2+G底柱柱/2+G標(biāo)墻墻/2+G底墻墻/2+Q/22 =334599+30073+12556/22+22218/2+119366/2+11332/22+20062/2 =1108334KNN3.4.22 柱抗抗側(cè)移剛剛度D的計算算1 橫梁梁線剛度度為了簡化計計算，框框架梁截截面慣性性矩增大大系數(shù)取取1.22AB、CDD跨：kb=iC8D81.2=55100531041.2=1181009NmmmBC跨：

38、kb=iB8C81.2=118.77100531041.2=667.33109 Nmm2 柱的的線剛度度邊柱：底層層： kc=200.411053104=611.21109Nmmm 其它層層： kc=3661053104=10081009Nmmm中柱：底層層： kc=499.811053104=1449.44109Nmmm 其它層層： kc=8881053104=26641009Nmmm3 框架架柱的側(cè)側(cè)移剛度度D值表3.5 28層D值的計計算Dk=kbb/2kkc=k/(2+kk)D=12kc/h22邊柱A、DD0.16770.0777110888中柱B、CC0.32330.13994892

39、88表3.6 底層D值的計計算Dk=kbb/2kkc=k+00.5/(2+k)D=12kc/h22邊柱A、DD0.29440.34669046中柱B、CC0.57110.41662655004 計算算框架自自振周期期 各層層D值匯總總（見表表3.7）表3.7 各層D值匯總總 D值/層次柱類型28層（D值根數(shù)）1層（D值值根數(shù)）邊柱A、D軸11088817=188849669046117=11537782中柱B、C軸48928818=8800704426550018=47779000D（KNN/m）106922006316882按頂點(diǎn)位移移法計算算，考慮慮輕質(zhì)砌砌塊墻對對框架剛剛度的影影響，取取

40、基本周周期調(diào)整整系數(shù)0=0.8，計算算公式為為1=1.70,式中T為頂點(diǎn)點(diǎn)橫向框框架頂點(diǎn)點(diǎn)位移計計算位移移。按D值法計計算。見見表3.88 5 水平平地震作作用標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值和位位移的計計算多遇地震作作用下，設(shè)設(shè)防烈度度為7度，查查表maxx=0.08.龍巖市市反應(yīng)譜譜特征周周期查表表Tg=0.335s,TgT15Tgg (3.99)6 水平地地震作用用計算因?yàn)門1=0.888s1.44Tg=1.440.335=00.499s.尚需考考慮頂部部附加水水平地震震作用。n=0.08TT1+0.07=0.0080.88+0.007=00.1440 (3.110)結(jié)構(gòu)總水平平地震作作用標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：Fek=1G

41、eqq=0.03440.8858880977=25546KKN (3.111)頂部附加的的集中水水平地震震作用為為：Fn=nFFek=00.14425446=3356KKN (3.12) 表3.88 橫向框框架頂點(diǎn)點(diǎn)位移計計算 層次Gi(kNN)Di iii1=Gi/Di(m)8127333127333106922000.010.41667107555234888106922000.020.40666107555342433106922000.030.38665107555 449998106922000.040.35664107555557533106922000.050.316631075

42、55665088106922000.060.26662107555772633106922000.070.2066110834488097763168820.13660.1366 T1=1.70.8=00.888s (3.113) (3.114)=1083345.3+1107555(8.33+111.3+14.3+117.33+200.3+23.3)+127733226.33=142227900.9KKN 同理：F22=1334KNN FF3=1882KNN F4=2331KNN FF5=2779KNN FF6=3227KNN FF7=3776KNN F88=4223KNN FF8=8775K

43、NNFi,Vii和ue的計算算（見表表3.9）表3.9 Fii,Vi和ue的計算算層次87654321Fi(KNN)87537632727923118213486Vi(KNN)8751291157818572088227024042490D(KNN/m)106922001069220010692200106922001069220010692200106922006316882ue(mm)0.000070.001110.001140.001160.001190.00220.002220.00338 應(yīng)將地震作作用按柱柱剛度轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)化為計計算單元元的那一一榀框架架,轉(zhuǎn)化后后地震作作用下框框架計算算簡

44、圖如如圖3.4所示。4 內(nèi)力力分析作用于框架架上的荷荷載總的的分為兩兩大類型型,即水平平作用和和豎向作作用,對豎向向作用可可不考慮慮框架的的側(cè)移,故可采采用彎矩矩二次分分配法計計算;水平作作用考慮慮框架節(jié)節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)動動,采用D值法分分析,各種作作用的內(nèi)內(nèi)力計算算分述如如下:4.1 恒載作作用下的的內(nèi)力計計算4.1.11 固端彎矩矩計算1 恒荷荷載作用用下框架架梁兩端端的固端端彎矩 由于于結(jié)構(gòu)和和荷載都都對稱，故故可取半半結(jié)構(gòu)進(jìn)進(jìn)行內(nèi)力力計算，如如圖4.1所示AB跨：八層 MAB=-qll/122=-222.5526.33/122=-774.55KNm (4.11) MBAA=qll/122=222

45、.5226.33/122=744.5KKNm (4.22)圖3.4 水平地地震作用用受荷簡簡圖圖4.1 恒載作作用計算算簡圖一七層 MAB=-ql/122=-221.3326.33/122=-770.55KNmMBA=qql/122=211.3226.33/122=700.5KKNmBE跨：八層 M C8E87.9943.7522/3-1466.1552.555(23.775-22.555)/(23.75)2833.2KKNmmM E8C87.9943.7522/6-1466.1551.222/(223.775)-466.7KKNmm M C8E822.35KKNmm MM E88C86.66

46、5KNNm M CC8E8M CC8E8+M C8E8 3055.555KNm MM E88C8M EE8C8+ MM E88C8-400.055KNm利用結(jié)構(gòu)構(gòu)力學(xué)知知識，分分別求出出了每層層每根梁梁在恒荷荷載作用用下梁兩兩端的固固端彎矩矩，然后后（注意意考慮節(jié)節(jié)點(diǎn)的偏偏心彎矩矩）進(jìn)行行疊加，總總的固端端彎矩標(biāo)標(biāo)注于表表4.1中。4.1.22 節(jié)點(diǎn)點(diǎn)分配系系數(shù)計算算 AA8B88=0.1244 (4.33) AA8A7=0.8766 (4.44)其余分配系系數(shù)見表表4.114.1.33 彎矩矩分配、傳傳遞具體計算可可在表中中進(jìn)行，計計算過程程和結(jié)果果參見表表4.1。4.1.44 畫內(nèi)內(nèi)力圖根

47、據(jù)計算結(jié)結(jié)果先畫畫出各桿桿件彎矩矩圖，如如圖所示示，括號號里彎矩矩值為框框架梁在在恒荷載載作用下下經(jīng)過調(diào)調(diào)幅（調(diào)調(diào)幅系數(shù)數(shù)取0.885）后的的彎矩,其中跨跨中彎矩矩是根據(jù)據(jù)等效均均布荷載載作用下下由平衡衡條件計計算所得得。桿件件彎矩求求出后，按按力的平平衡可求求出剪力力和軸力力，恒荷荷載作用用下的框框架彎矩矩圖如圖圖4.2所示，剪剪力圖和和軸力圖圖如圖4.3所示。表4.1 恒載作作用下內(nèi)內(nèi)力計算算上柱下柱梁左梁右上柱下柱梁左梁右上柱下柱梁左梁右上柱下柱0.00 0.88 0.12 0.05 0.00 0.90 0.05 0.05 0.00 0.90 0.05 0.12 0.88 28.0 0.

48、0 -74.55 74.5 0.0 0.0 -305.6 305.66 0.0 0.0 -74.55 74.5 0.0 -28.00 0.0 40.7 5.8 12.0 0.0 207.99 11.1 -11.11 0.0 -207.9 -12.00 -5.8 0.0 -40.77 0.0 9.6 6.0 2.9 0.0 61.1 -5.5 5.5 0.0 -61.11 -2.9 -6.0 0.0 -9.6 續(xù)表4.11 恒載作作用下內(nèi)內(nèi)力計算算0.0 -13.77 -1.9 -3.0 0.0 -52.66 -2.8 2.8 0.0 52.6 3.0 1.9 0.0 13.7 0.0 36.7

49、 -64.77 86.4 0.0 216.44 -302.8 302.88 0.0 -216.4 -86.44 64.7 0.0 -36.77 0.47 0.47 0.07 0.03 0.47 0.47 0.03 0.03 0.47 0.47 0.03 0.07 0.47 0.47 29.4 0.0 -70.55 70.5 0.0 0.0 -328.1 328.11 0.0 0.0 -70.55 70.5 0.0 -29.44 19.2 19.2 2.7 7.0 122.11 122.11 6.4 -6.4 -122.1 -122.1 -7.0 -2.7 -19.22 -19.22 20.4

50、9.6 3.5 1.4 104.00 61.1 -3.2 3.2 -104.0 -61.11 -1.4 -3.5 -20.44 -9.6 -15.66 -15.66 -2.2 -4.4 -77.33 -77.33 -4.1 4.1 77.3 77.3 4.4 2.2 15.6 15.6 23.9 13.2 -66.55 74.4 148.88 105.88 -329.0 329.00 -148.8 -105.8 -74.44 66.5 -23.99 -13.22 0.47 0.47 0.07 0.03 0.47 0.47 0.03 0.03 0.47 0.47 0.03 0.07 0.47 0

51、.47 29.4 0.0 -70.55 70.5 0.0 0.0 -328.1 328.11 0.0 0.0 -70.55 70.5 0.0 -29.44 19.2 19.2 2.7 7.0 122.11 122.11 6.4 -6.4 -122.1 -122.1 -7.0 -2.7 -19.22 -19.22 9.6 9.6 3.5 1.4 61.1 61.1 -3.2 3.2 -61.11 -61.11 -1.4 -3.5 -9.6 -9.6 -10.66 -10.66 -1.5 -3.2 -57.00 -57.00 -3.0 3.0 57.0 57.0 3.2 1.5 10.6 10.6

52、 18.2 18.2 -65.88 75.6 126.22 126.22 -327.9 327.99 -126.2 -126.2 -75.66 65.8 -18.22 -18.22 0.47 0.47 0.07 0.03 0.47 0.47 0.03 0.03 0.47 0.47 0.03 0.07 0.47 0.47 29.4 0.0 -70.55 70.5 0.0 0.0 -328.1 328.11 0.0 0.0 -70.55 70.5 0.0 -29.44 19.2 19.2 2.7 7.0 122.11 122.11 6.4 -6.4 -122.1 -122.1 -7.0 -2.7

53、-19.22 -19.22 9.6 9.6 3.5 1.4 61.1 61.1 -3.2 3.2 -61.11 -61.11 -1.4 -3.5 -9.6 -9.6 -10.66 -10.66 -1.5 -3.2 -57.00 -57.00 -3.0 3.0 57.0 57.0 3.2 1.5 10.6 10.6 18.2 18.2 -65.88 75.6 126.22 126.22 -327.9 327.99 -126.2 -126.2 -75.66 65.8 -18.22 -18.22 0.47 0.47 0.07 0.03 0.47 0.47 0.03 0.03 0.47 0.47 0.

54、03 0.07 0.47 0.47 29.4 0.0 -70.55 70.5 0.0 0.0 -328.1 328.11 0.0 0.0 -70.55 70.5 0.0 -29.44 19.2 19.2 2.7 7.0 122.11 122.11 6.4 -6.4 -122.1 -122.1 -7.0 -2.7 -19.22 -19.22 9.6 9.6 3.5 1.4 61.1 61.1 -3.2 3.2 -61.11 -61.11 -1.4 -3.5 -9.6 -9.6 -10.66 -10.66 -1.5 -3.2 -57.00 -57.00 -3.0 3.0 57.0 57.0 3.2

55、 1.5 10.6 10.6 18.2 18.2 -65.88 75.6 126.22 126.22 -327.9 327.99 -126.2 -126.2 -75.66 65.8 -18.22 -18.22 0.47 0.47 0.07 0.03 0.47 0.47 0.03 0.03 0.47 0.47 0.03 0.07 0.47 0.47 29.4 0.0 -70.55 70.5 0.0 0.0 -328.1 328.11 0.0 0.0 -70.55 70.5 0.0 -29.44 19.2 19.2 2.7 7.0 122.11 122.11 6.4 -6.4 -122.1 -12

56、2.1 -7.0 -2.7 -19.22 -19.22 9.6 9.6 3.5 1.4 61.1 61.1 -3.2 3.2 -61.11 -61.11 -1.4 -3.5 -9.6 -9.6 -10.66 -10.66 -1.5 -3.2 -57.00 -57.00 -3.0 3.0 57.0 57.0 3.2 1.5 10.6 10.6 18.2 18.2 -65.88 75.6 126.22 126.22 -327.9 327.99 -126.2 -126.2 -75.66 65.8 -18.22 -18.22 0.47 0.47 0.07 0.03 0.47 0.47 0.03 0.0

57、3 0.47 0.47 0.03 0.07 0.47 0.47 續(xù)表4.11 恒載作作用下內(nèi)內(nèi)力計算算29.4 0.0 -70.55 70.5 0.0 0.0 -328.1 328.11 0.0 0.0 -70.55 70.5 0.0 -29.44 19.2 19.2 2.7 7.0 122.11 122.11 6.4 -6.4 -122.1 -122.1 -7.0 -2.7 -19.22 -19.22 9.6 12.0 3.5 1.4 61.1 76.8 -3.2 3.2 -61.11 -76.88 -1.4 -3.5 -9.6 -12.00 -11.77 -11.77 -1.7 -3.7

58、-64.55 -64.55 -3.4 3.4 64.5 64.5 3.7 1.7 11.7 11.7 17.1 19.5 -66.00 75.1 118.77 134.44 -328.3 328.33 -118.7 -134.4 -75.11 66.0 -17.11 -19.55 0.59 0.33 0.08 0.04 0.60 0.34 0.03 0.03 0.60 0.34 0.04 0.08 0.59 0.33 29.4 0.0 -70.55 70.5 0.0 0.0 -328.1 328.11 0.0 0.0 -70.55 70.5 0.0 -29.44 24.0 13.6 3.4 9

59、.0 153.66 86.8 8.2 -8.2 -153.6 -86.88 -9.0 -3.4 -24.00 -13.66 9.6 0.0 4.5 1.7 61.1 0.0 -4.1 4.1 -61.11 0.0 -1.7 -4.5 -9.6 0.0 -8.3 -4.7 -1.2 -2.1 -35.00 -19.88 -1.9 1.9 35.0 19.8 2.1 1.2 8.3 4.7 25.4 9.0 -63.88 79.2 179.77 67.1 -325.9 325.99 -179.7 -67.11 -79.22 63.8 -25.44 -9.0 6.8 43.4 -43.44 -6.8

60、 注：表格中中方框里里數(shù)據(jù)為為節(jié)點(diǎn)彎彎矩。恒荷載作用用下框架架梁的跨跨內(nèi)最大大彎矩和和梁兩端端剪力以八層ABB跨框架架梁為例例：設(shè)最最大彎矩矩截面距距A端X mm,則有 由QA8B86.33-644.5-22.526.332/2+86.1=00 (4.55) QAA8B8=677.5KKN(方向與與圖中標(biāo)標(biāo)示相同同，即順順時針方方向) QBB8A8=744.4KKN(方向與與圖中標(biāo)標(biāo)示相同同，即順順逆針方方向) 從而又又有 222.552*XX=677.5 X=3.0m (4.66)所以 MMmaxx=677.53-664.55-222.5223.00/2=36.7KNNm(梁下側(cè)側(cè)受拉) (