7章．核汽輪發(fā)電概作原。有時(shí)，汽輪機(jī)還直接用來驅(qū)動泵，以提高電廠的經(jīng)濟(jì)性或安全性。1-主汽閥;2-調(diào)節(jié)閥;345-抽汽器;6-循環(huán)水泵;78-低壓加熱器;9-除氧器;10-給水泵;1112-發(fā)電機(jī)；13-勵(lì)磁圖 汽輪機(jī)的工作原理及分 1-軸2-葉輪34-噴7.2p1=p2。1;2-葉輪;34-噴嘴5-汽缸;6-排汽7.3c21-軸;2-葉輪;3-第一列動葉柵;4-噴嘴;5-汽缸;6-第二列動葉柵 7.47.4還表示出蒸汽在速度級中壓力和速度的變化規(guī)律。蒸汽在動葉柵中和導(dǎo)向葉柵中都不發(fā)7.5所示為一種具有三個(gè)沖動級的多級沖動式汽輪機(jī)。整個(gè)汽輪機(jī)的比焓降分別由三個(gè)沖動c13中作功,c2，由于蒸汽在動葉柵7.5中還表示出蒸汽在各級1汽室2-第一級噴嘴34-第二級噴嘴567-隔7.52式汽輪1）作用原尾部高速噴出，對火箭產(chǎn)生的反作用力使其高速飛行的，這個(gè)反作用力稱為力。在式汽輪機(jī)中，蒸汽不但在噴嘴（靜葉柵）中產(chǎn)生膨脹，壓力由p0降至p1，速度由c0c1p1p2，速度由動葉進(jìn)口相對速度w1增至動葉出口相對速度w2,汽流必然對動葉產(chǎn)生一個(gè)由于加速而引起的力，使轉(zhuǎn)子在蒸汽沖動力和力的共同作用下旋轉(zhuǎn)作功。蒸汽在級中的壓力和速7.6所示。圖 多級式汽輪，式汽輪機(jī)一般都是多級的。按照蒸汽在汽輪機(jī)中的流動方向分類式汽輪機(jī)可分，圖7.7為軸流式多級式汽輪機(jī)示意圖它的動葉片直接裝在輪鼓上在每列葉片之前，p07進(jìn)入汽輪1-輪鼓2、3-動葉柵4、5-靜葉柵6-汽缸7-環(huán)形進(jìn)汽室8-平衡活塞9-圖7.7軸流式多級式汽輪機(jī)斷面示意圖7.8為輻流式多級式汽輪機(jī)示意圖。汽輪機(jī)有兩個(gè)軸4和5，葉輪1和2分別安汽輪機(jī)是利用作用原理來工作的，新蒸汽從新蒸汽管3進(jìn)入汽輪機(jī)1、2-葉輪3-新蒸汽管4、5-汽輪機(jī)軸6、7-工作葉片8-機(jī)殼圖 有一定程度的膨脹，但上仍稱為沖動式汽輪機(jī)。(2)式汽輪按作用原理工作的汽輪機(jī)稱為式汽輪機(jī)近代式汽輪機(jī)常用沖動級或速度級作為多級汽輪機(jī)的第一級來調(diào)節(jié)進(jìn)汽量，但上仍稱為式汽輪機(jī)。(3)1.2MPa2.1MPa8.1MPa12.6MPa15.1MPa22.12MPa以上。汽輪機(jī)中能量轉(zhuǎn)換過蒸汽在噴嘴中的流動和能量轉(zhuǎn)7.9所示。7.9 h02或

c2

cc2c2h0h1t

1t

式中h0、h1t——蒸汽在噴嘴進(jìn)口處的比焓值及出口處的理想比焓值；2hn2hnc02(h0h12(h0h1t)c20

式中hnc1t

k1pv100 pp1k 0 0式中p0、p1——噴嘴進(jìn)口的出口處蒸汽壓力；n從式(7.2)和式(7.3)c0=0c1t只是蒸汽狀態(tài)參數(shù)的函數(shù)，此時(shí)式(7.2)和式(7.3)c0數(shù)值不大時(shí)，c0c0是由于蒸汽從某一速度為零的假0*點(diǎn)(p*0、v*0h*0)0點(diǎn)(p0、v0h0)而n2(h*h*2(h*h* kp*v*1p1k00 0p

c1tkpv1*00 k

式中h*n——噴嘴的滯止比焓降，h*n=h*0hεnεn

p1p*p0c1c1t。所損失的動能又重新變成熱能h1h1t。因此蒸汽在噴嘴中實(shí)際膨脹過7.100—1線所示。7.10 c12(h*h*2(h*h* 影響因素比較復(fù)雜，通常由試驗(yàn)來確定值的大小。一般情況下=0.95～0.97。1kg蒸汽在噴嘴中流動的動能損失稱為噴嘴損失△hn?！鱤n可用下式計(jì)算：Δh

c1tc c2 2

1

1211

2 求出△hnh—s圖上確定噴嘴出口處的實(shí)際狀態(tài)（7.101點(diǎn))1cu，蒸汽進(jìn)入或者離開動葉的速度為相對速度w，則由力學(xué)可知它們之間的關(guān)系：cwucwu

1)c1a1(a1=a1g+δ)u可用下式求得，即u

u為動葉的圓周速度；db為動葉的平均直徑；nc1、a1uw17.11解析法是利用三角形定理計(jì)算出w1和β1，即由余弦定理求出c2c2u22uc1

sinβc1sin

11w2t。b對于純沖動級(ρ=0)，蒸汽在動葉中不發(fā)生膨脹，則w2t=w1；對于沖動級(ρ=0.15左右)′b7.122hh2 2 2h h2 2hh2 2 2h h2 w2t

w2<w2t。動葉出口處蒸汽速度的降低的程度用動葉速度系數(shù)表示，即2h w22h

2β()β2β2gβ2gβg=1β2=βg－3°～°)；對于級，則取β2g=a1g。若蒸汽在動葉出口斜切部分發(fā)生膨脹，則其情況與斜切噴嘴相類2β2gδδ其值由試驗(yàn)確定，通常取=0.85～0.95，當(dāng)動葉高度lb≥100mm，度ρ=0.1時(shí)，值

h 2t 212

2t

w2、β2u，用圖解法或解析法可求得動葉出口的蒸汽絕對速度c2a2。a2為汽流排汽方向與圓周方向的夾角，稱為動葉的絕對排汽角。w2u2w2u22uwcos2222sinαw2sin2

c2c2c對于本級來說，c2所具有的動能已不能利用，稱為余速損失hc2cc c

FuFz。圓周力推動葉輪旋轉(zhuǎn)作功，軸1)蒸汽對動葉作用有圓周力Fu，則動葉必然對蒸汽有一反作用力Fu，根據(jù)牛頓第三定律，F(xiàn)uFu由動量定理求得。7.13

c1cos1,c2

c2

m

cos

cos1mm

FuFuqm(c1cos1c2cos2

c1

c2cos2w2cos2

c1cos1c2cos2w1cos1w2cosFuqm(w1cos1w2cos2

應(yīng)用動量定理并令蒸汽沿軸向流動方向?yàn)檎?，同樣可推?dǎo)出計(jì)算軸向力Fz的公式。當(dāng)級 Fzqm(c1sin1c2sin2)qm(w1sin1w2sin2

式中

PuFuuqmu(c1cos1c2cos2

(7.10)c2u2uc1cosα1 2w2u2uc2cosα2 2Pqm(c2w2w2c2 WPu1(c2w2w2c2q2 q2mhu(J/kg)，兩者的hW1(c2w2w2c2

1t(

1t2

1)2

2t2

1)2

2t2

2)

0hnΔhnhbΔhb h*ΔhΔh １輪周效率huEt之比稱為輪周效率ηuEuηEut

就是余速損失中能被本級所利用的部分可以寫成ξc2/2或ξΔh(Δh為全部的 ccEt

htξΔhch*

則h*Δh

uη uh*ξΔhΔhΔhΔh 1ΔhnΔhb(1ξ)

1ξnξb(1ξξnξbξc 若本級利用的余速損失和下級利用本級的余速損失相等即ξΔhξΔh則 u1

c c

uη1ΔhnΔhbu

c1xc111)設(shè)有一純沖動級，假定c1不變，在不考慮動葉中流動損失時(shí)，則w1=w2，β1=β2u0x1=07.14所示，流經(jīng)動葉的蒸汽只是改變了方向以c1c2離開動葉，全部動能都成了本級的余速損失。盡管蒸汽對動葉的作用力a:x10b:x1過小c:x1

xx

d:x1e:x1ux1uc1cosa1x1cosa1可知，a2=90°時(shí)，c2為最小，即余速損失最小，輪周效率最高。輪周效率為最高時(shí)的速度比

。c1cos1uw1cos1uw2cos2xx

u11 1

度比無關(guān)，動葉損失取決于動葉損失系數(shù)w2，x1減小時(shí)，w2度比的關(guān)系曲線，在α=11°～22°時(shí)，xim0.4~7.152)級的最佳速度c1，要使余速損失最小，必須α2=90°根據(jù)速度三角形(圖xx

u11

圖7.16級a2=90°時(shí)的速度三角圖7.17級的輪周效率與速度比的關(guān)

cos1

7.4給出了兩列速度級工作原理圖。xx

//

1cos12 t純沖動級的理想比焓降him即為噴嘴理想比焓降，而級的靜葉比焓降僅為級的理想比t12ht12httxcc1 xc2 xc2 cc1即 h2t h2t式汽機(jī)蒸汽動葉中膨脹動損失較小此外式輪機(jī)級間緊湊速利用較好種級都作在最速度比況時(shí)級可獲較純沖級高的周效率。從輪周效與速度系曲線見，級的輪效曲線較為坦(圖.17)即偏離佳速比時(shí)輪周率波動即級工變動效率波較小純沖動在x1偏離最值圖7.15。而靠近隔板表面的蒸汽的葉輪中心作徑向運(yùn)動，形成渦流，渦流消耗掉一部分有用功。對失，這部分損失重新又變成熱能，為蒸汽吸收而使比焓值增加(7.122′—2過程線)當(dāng)汽輪機(jī)的級在濕蒸汽區(qū)域內(nèi)工作時(shí)，將會產(chǎn)生濕汽損失△hx，其原因如①濕蒸汽中存在一部分水滴，同時(shí)濕蒸汽在膨脹過程中還要凝結(jié)出一部分水滴，這些水②由于水滴不能在噴嘴中膨脹加速，必須依靠汽流帶動加速，所以要消耗汽流的一部分c1xc1c1x≈(0.1～0.3)c1。由進(jìn)口的速度三角形可知(7.18)，水滴進(jìn)入動葉的方向角β1x大于動葉的進(jìn)7.18考慮了蒸汽在級內(nèi)能量轉(zhuǎn)換過程中所有損失后的有效比焓降與級的理想能量Ｅt之比，稱 EEt

(EtΔhnΔhb1Et1E

ΔhxΔhl(1ξ)Δhc Pi；由下式計(jì)算；Pi

由于級內(nèi)相對內(nèi)效率是考慮了級內(nèi)所有損失后的效率，因而在ηoi最大時(shí)才能說級的效率7.19所示。進(jìn)、排汽節(jié)流損失后總的有效比焓降之比，稱為汽輪機(jī)的相對內(nèi)效率，用%表示(6章)，顯然ηoi愈大，說明汽輪機(jī)內(nèi)實(shí)際過程更接近于理想的等熵膨脹過程，相對內(nèi)效率是衡量整臺汽輪機(jī)結(jié)構(gòu)完善程度的指標(biāo)，現(xiàn)代大中型汽輪機(jī)的相對內(nèi)效率為接近90%。1400℃以下。

7.207.21數(shù)或參數(shù)機(jī)組的高壓轉(zhuǎn)子，防止高溫下松動是主要的，因此廣泛采用整鍛轉(zhuǎn)子。

7.22的主要優(yōu)點(diǎn)是：不存在松動問題；采用實(shí)心的，強(qiáng)度高，不需要葉輪輪殼，結(jié)構(gòu)緊湊；輪1-葉輪2-焊縫3-動葉柵4-平衡槽5-聯(lián)軸器的連接7.232式，為了保證輪殼有足夠的強(qiáng)度，輪殼部分一般都要加厚。輪體是葉輪的中間部分，它起著這種葉輪的輪體斷面沿徑向相同(7.24a、b)，其應(yīng)力分布不均，故承載能力較差，一般120m/s～130m/s時(shí)采用。但是這種葉輪制造方便，軸向尺寸較小，因而廣7.24c所示。、b)、c)等厚度葉輪d)、e)錐形葉輪f)雙曲線葉輪1-輪緣;2-輪體;3-輪殼;4-平衡孔;5-動葉柵圖 葉輪的結(jié)這種葉輪斷面沿徑向作成錐形(7.24d、e)，因而其應(yīng)力分布較為均勻，強(qiáng)度情況較好，300m/s時(shí)采用。錐形葉輪加工也較方便，而且可以根據(jù)載荷來改變?nèi)~輪的7.24d7.24e所示的葉輪則用于載荷更7.24f所示。它的應(yīng)力分布比錐形葉輪更均400m/s以上的圓周速度。但是它的加工比較復(fù)雜，要求也高，因此一般只在高轉(zhuǎn)5～7個(gè)平衡孔。3制、模鍛及精密鑄造等類型；按葉片的截面形狀還可分為等截面和變截面()葉片。a)軋制葉 b)銑制葉1-圍帶;2-葉片3-隔金(隔葉件4-葉圖 動葉片結(jié)也不同，這就需要采用不同的葉根結(jié)構(gòu)型式。由于各制造廠有不同的經(jīng)驗(yàn)和，因而葉根的7.26圖 葉根和輪緣結(jié)倒T型葉根圖7.26a、bT型葉根。這種葉根結(jié)構(gòu)簡單、加工和裝配方便。T型葉根僅適用于載荷不大的短葉片，如汽輪機(jī)的高壓級葉片。為了克服上述缺點(diǎn)，在葉根和輪緣上增設(shè)了兩個(gè)凸肩，這種葉根稱為外包凸肩倒T7.26c所示。葉根凸肩的作用是輪緣向外張開，以減小輪緣的彎曲應(yīng)力，從而提高了承載能力，或者說7.26f、gT型葉根，由于增加了承力面，可在不增大輪緣尺寸的情況菌型葉根(外包型葉根)7.26e、hT型葉根同叉型葉根叉型葉根如圖7.26j、k和1所示。這種結(jié)構(gòu)是將葉根制成叉形，直接輪緣7.26m、n所示。這種葉根分為軸向裝配式和周向裝圍帶汽輪機(jī)的葉頂部通常裝有圍帶，它將若干個(gè)葉片聯(lián)接成葉片組，圍帶的主要作力作用而彎曲時(shí)，圍帶相應(yīng)變形產(chǎn)生一個(gè)反彎矩，使葉片的彎曲應(yīng)力減小。②可以改變?nèi)~7.25a所示，圍帶由扁鋼A型振動(葉根固定，葉頂?shù)恼駝?和扭轉(zhuǎn)振動。0.5mm～1mm。拉金拉金用來將葉片連成葉片組，其作用是增加葉片的剛性以改善其振動特性。7.27a)分組聯(lián)接b)整圈聯(lián)接c)組間聯(lián)圖 拉金聯(lián)接方片的強(qiáng)度，因此，在滿足強(qiáng)度和振動條件的情況下，有些長葉片不裝拉金而作成葉片。隔板的結(jié)構(gòu)圖，軋制成型的噴嘴葉片1先焊在預(yù)先沖好型孔的內(nèi)、帶2、3上，然后再焊高壓汽輪機(jī)各級的隔板，通常不直接固定在汽缸上，而是固定在隔板套上，隔板套再固1-噴嘴葉片;2、3-噴嘴葉片的內(nèi)、帶;4-隔板外緣;5-隔板體;6-焊接圖 軋制式噴嘴葉片焊接隔7.297.29bcda所示的平齒汽封。隔板汽封的汽封環(huán)裝在隔板體內(nèi)孔的環(huán)形槽道內(nèi)，利用彈作彈性支承。(在汽封環(huán)內(nèi)壁加工出汽封凸肩)，也可在汽封環(huán)和轉(zhuǎn)子上同時(shí)鑲嵌汽封片(7.29i)。圖7.30是西屋公司設(shè)計(jì)的shearonHarris核電廠汽輪機(jī)軸封系統(tǒng)簡圖。轉(zhuǎn)子軸封采用10.965MPa的蒸汽，密封蒸汽的另一個(gè)來20.11MPa后，供給1減壓后的蒸汽，另一個(gè)來源是高壓缸截止閥閥桿漏汽，來自蒸30.11MPa40.138MPa。1-低壓缸軸端密封2-高壓缸軸端密封31號減壓閥4-來自蒸汽母管蒸汽5-安全閥6-2號減壓閥;7-38-溢流閥9-軸封凝汽器10-主凝結(jié)水;;7.301E4.3(0.01u2.44)21

u是葉片端部的圓周速度，m/s；y1的大分散度水分，比布置在離出口邊緣不遠(yuǎn)的葉型兩側(cè)的縫隙除濕結(jié)構(gòu)更為有效(7.31)。a,b-葉型兩側(cè)的縫隙除濕;c-邊緣除濕7.31A-齒形工作葉片背弧上的溝槽(箭頭所示為撤出水分的方向)圖 日立公司汽輪機(jī)低壓缸的通流部這種齒形除濕葉片已被廣泛采用(7.33)適當(dāng)?shù)剡x擇葉型，可改善分離效果，但由于葉型將7.337.34所示是一種典型結(jié)構(gòu)。1-疏水腔室;2-密封表面;3-4-蒸汽和水滴抽出管7.34由(7.38)u0對減少侵蝕十分重要。降低轉(zhuǎn)速和減小末級葉片高度往往是從這在這部分葉片表面(葉片上部1/3長度的葉片進(jìn)口邊的背弧)采用高頻電流焊接司太立合金復(fù)蓋7.35所示。7.35a-b-雙缸雙排汽口;c-四缸四排汽口d-五缸六排汽口e-雙缸單排汽口;f-雙軸四缸四排汽7.36核電廠大多數(shù)都使用飽和汽，為了降低發(fā)電成本，單機(jī)容量已增加到1000MW級。在總核電廠大功率汽輪機(jī)的所有汽缸都設(shè)計(jì)成雙流的，(7.37aTurboatom500MW汽輪機(jī)組，就是的高、中壓缸和一個(gè)雙流低壓缸。)且兩個(gè)或的低壓缸是并7.37bc(圖;b)單軸四缸六排汽口c)單軸五缸六排汽口d)7.37a)汽輪機(jī)組的縱剖面圖;b)低壓缸剖面圖;c)的轉(zhuǎn)速為3000r/min，額定功率為900MW，新汽參數(shù)為6.63MPa，283℃，低壓缸排汽壓力0.0075MPa5515t/h。為標(biāo)準(zhǔn)焊接靜和內(nèi)帶結(jié)嵌隔板套的內(nèi)壓轉(zhuǎn)子鎳鉻鉬鋼鍛成，有孔，流整體結(jié)構(gòu)，一流向5片，動葉由鐵素不銹鋼造，5級葉151m至945,1至第4末級葉片的前緣裝有一片抗腐蝕的司太立硬質(zhì)合金復(fù)蓋層。末級葉片之間裝有交錯(cuò)布置的拉4壓水堆核電廠采用間接循環(huán)，反應(yīng)堆冷卻劑通過蒸發(fā)器傳熱管將二回路給水蒸發(fā)為飽和路壓力還受到反應(yīng)堆壓力容器構(gòu)設(shè)計(jì)限制。因此反應(yīng)堆冷卻劑溫度提高的潛力已很小(堆芯出330)5a～7Ma:50%～60%，而20%～30%。這樣，低壓缸的效率對整機(jī)的效率有更大的影響；600MW～800MW②在汽水分離再熱器后蒸汽進(jìn)入低壓缸前的管道上裝備快速關(guān)閉的截止閥，因?yàn)槠值某偎脚c常規(guī)機(jī)組相近(6%～8%)。50Hz3000r/min1500r/min60Hz的國家全速3600r/min1800r/min4101/4，400MW900MW50Hz電網(wǎng)中，全60Hz電網(wǎng)中，采用全速機(jī)組很少。3000r/min時(shí)，目前最長的鋼1060mm1500r/min1500mm。E與圓50Hz1500r/min下運(yùn)行，而該機(jī)組比方面分析，3000r/minKWU1300MW以上機(jī)組，采用1000MW這樣的汽輪機(jī)組既有全速的也50Hz國家(法國除外)認(rèn)為，全速機(jī)60Hz國家，則認(rèn)為半速機(jī)組更安全可靠。但有一點(diǎn)共識是：根據(jù)目前制造水平，1300MW以上大容量機(jī)組主要發(fā)展半速機(jī)組。性。與非再熱相比，單級再熱可使經(jīng)濟(jì)性提高1.5%～2%兩級再熱時(shí)，可提高經(jīng)濟(jì)性1.8%～法、等國采用臥式，而德國、俄羅斯則采用立式汽水分離再熱器。7.407.40構(gòu)成一個(gè)柵板，柵板直接焊在內(nèi)支承架上。在汽水分離柵板，有多孔流量分配板，每臺汽32個(gè)柵板，分成兩組，呈“V”形沿縱向布置在筒體下方。表７.1溫度（℃） 再熱管外徑(mm)19.05再熱管內(nèi)徑(mm) 新汽壓力 圖7.41所示為德國設(shè)計(jì)的立式汽水分離再熱器的結(jié)構(gòu)示意圖。濕度約為13%的高壓缸排汽置分離器流出的蒸汽夾帶少量水分向上進(jìn)入作為主分離器的精細(xì)分離元件。精細(xì)分離元件采圖 7.421后水室；2-管板；3-冷卻管束；4-熱井；5-6-水室隔板；7-前水室；8-出水管；9-管子支撐隔板10-進(jìn)汽管；11-空氣冷卻區(qū)；12-擋板；13外殼；14-7.42假設(shè)一臺凝汽器，工作壓力為5kPa,凝結(jié)蒸汽量為30kg/s,則其進(jìn)口處蒸汽的體積流量為840kg/s(28m3/kg)0.03m3/s,抽汽口處不可凝結(jié)氣體和0.3m3/s,0.33m3/s，僅是管束進(jìn)口處蒸汽流量的1/2500。凝汽器殼側(cè)體積流量的劇烈變化大致就是這樣的比例關(guān)系！根據(jù)傳pspa沿流程變化7.43凝汽器在設(shè)計(jì)工況下，傳熱系數(shù)K大2300W/（m2K）~4000W/（m2K）范圍內(nèi)，強(qiáng)化傳1.5m/s~2.5m/s范圍內(nèi)。管內(nèi)結(jié)垢不僅引起附加熱阻，而且使循環(huán)水流通截面減少?，F(xiàn)廣泛采用膠球法傳通常采用叉排（又稱菱形排列）或輻向排列，使上面管子的凝結(jié)水下落時(shí)對下面管子影響較40s~50s2.38kg/h10kg/h2500W/(m2K)1790W/(m2K)。總的規(guī)律是，熱負(fù)荷分布從凝汽器向抽汽口方向逐漸減小。為使熱負(fù)荷分布均勻，應(yīng)在合理的水形狀使環(huán)水量配均勻管束留的蒸汽通使蒸汽管束間配均勻。本上屬于汽流向心式,7.45給出的是新式凝汽器 7.441000MW級核電機(jī)組凝汽器的帶狀管束圖7.45新式凝汽器管束水模型試驗(yàn)結(jié)果圖7.46是我國大亞灣核電廠的凝汽器結(jié)構(gòu)圖每一個(gè)低壓缸配置一立殼體的凝汽器各凝 出口水室，通過膨脹節(jié)與內(nèi)襯為玻璃纖維加強(qiáng)樹脂的碳與循環(huán)水暗渠相連接。加熱管束的喉部裝有一臺復(fù)合式低壓加熱器(即第1、2級加熱器裝在一個(gè)外殼內(nèi))、去第3、4級低壓加熱器的抽汽管和蒸汽排放系統(tǒng)的兩個(gè)，殼體的底部有磁性和機(jī)械過濾器，殼體頂部與低壓排汽保低壓缸和凝汽器在運(yùn)行工況下因熱膨脹和抽真空所引起的相對位置變化不會影響汽輪機(jī)組軸系(見圖747)7.47管束凝汽器傳熱管為焊接鈦管。沿管束長度方向有支承板，支承板設(shè)計(jì)成使管束由中間向管板凝汽器管板采管板結(jié)構(gòu)(圖7.48)，傳熱管用脹管連接到雙層管板上。外層管板與海它是由放在與除氧同一高度的提供密封水壓的雙層管板間空腔密封水的壓力大于循 (6）在每臺凝汽器熱熱井上方布置有機(jī)械式和磁性過濾器，它由22個(gè)聯(lián)合式磁性和機(jī)械過濾管道、絲網(wǎng)和多孔板裝置，提供機(jī)械過濾功能；12塊帶緊固部件的磁鐵組合裝置布置在機(jī)械過圖 凝汽器的蒸汽流量qm,s、循環(huán)水溫度t1循環(huán)水流量qm,c是影響凝汽器壓力的主要因素，這些因素改變時(shí)，循環(huán)水溫升Δttc和凝汽器壓力的改變。qm,cCptqm,s(hchc

有thchc

qm,cCp

hc-hc′變化很小，Cp也基本不變，所以當(dāng)循環(huán)水流量一定時(shí)，Δt正比于蒸汽流量。QKFc

kW/（m2·℃，F(xiàn)cΔt

(tct1)(tct2)

c c

t2

ln(Δtδt)/t

q

eqm,CCp1

eqm,CCp

FcK不變，則δt與蒸汽流量成正比，這是對循環(huán)水流量確定的7.49Pspc≈ps。只需一臺真空泵運(yùn)行即能維持真空這時(shí)冷卻水溫度為23℃利用特性曲線可方便地確定10℃，說明管子清潔度下降了，需清潔傳熱管。tK增加，最終導(dǎo)致凝汽器真空提高。但是，靠增加循環(huán)水流量來提高真空一方面使機(jī)組輸出功率ΔＰel增加，另一方面也使循環(huán)水泵耗電功率ΔPp增加，當(dāng)汽機(jī)輸出功率增加量ΔＰel與循環(huán)水泵所耗功率增量ΔＰp之差為最大時(shí)，對應(yīng)的循環(huán)水流量是最經(jīng)濟(jì)的，與此相應(yīng)的凝汽器的真空是此負(fù)荷和循環(huán)溫度條件下的最佳真空。圖7.50給出了這種關(guān)系。對于不同負(fù)荷和循環(huán)水溫度下通過試驗(yàn)可以得到最佳真空從而可以合理地使用循環(huán)水泵1-汽輪機(jī)輸出功率增加值△Pel;2-循環(huán)水泵耗電量增加值△Ppu3-圖 ts-tn為凝結(jié)水的過冷度。凝結(jié)水過冷的危害主要表現(xiàn)為凝結(jié)水含氧量增加。水中溶解氣體的能力是隨溫度而降低的，（如圖7.51所示，液膜外表面溫度等于蒸汽壓力相應(yīng)的飽和溫度ts，而液膜內(nèi)表面溫度則等于凝結(jié)水自周圍蒸汽一空氣混合物中吸收了氣體，在數(shù)量上遵守Herry定律。7.51占的