單級(jí)帶傳動(dòng)減速器單級(jí)帶傳動(dòng)減速器單級(jí)帶傳動(dòng)減速器單級(jí)帶傳動(dòng)減速器編制僅供參考審核批準(zhǔn)生效日期地址：電話：傳真:郵編:計(jì)算過程及計(jì)算說明一、傳動(dòng)方案擬定第一組：設(shè)計(jì)V帶——單級(jí)圓柱減速器（1）工作條件：1、使用年限8年，工作為二班工作制連續(xù)單向運(yùn)轉(zhuǎn)，載荷平穩(wěn)，環(huán)境清潔。2、檢修間隔期：4年一次大修，2年一次中修，半年一次小修。3、動(dòng)力來源：電力三相交流：V=380/220V。4、‘運(yùn)輸帶速度允許誤差：5%。5、制造條件及生產(chǎn)批量：一般機(jī)械廠制造，小批量生產(chǎn)。（2）原始數(shù)據(jù)：滾筒圓周力F=1700N；帶速V=s；滾筒直徑D=350mm。（3）帶式傳動(dòng)方案示意圖二、電動(dòng)機(jī)選擇1、電動(dòng)機(jī)類型的選擇：Y系列三相異步電動(dòng)機(jī)2、電動(dòng)機(jī)功率選擇：1>工作機(jī)所需要的有效功率為Pw=FV/1000=1700×1000=2>為了計(jì)算電動(dòng)機(jī)的所需要功率Pd，先要確定從電動(dòng)機(jī)到工作機(jī)之間的總功率η。設(shè)η1、η2、η3、η4、η5、η6分別為帶輪、齒輪傳動(dòng)軸承、圓柱齒輪傳動(dòng)（設(shè)齒輪精度為8級(jí)）、彈性聯(lián)軸器、滾動(dòng)軸承、滾筒。由資料書表2-2查得η1=、η2=、η3=、η4=，η5=、η6=。傳動(dòng)裝置的總功率：η總=η1×η4×η22×η3×η5×η6=×××××=3>電動(dòng)機(jī)所需要功率為Pd=Pw/η==由文獻(xiàn)[2]選取電動(dòng)機(jī)的額定功率為4kw。3、確定電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速：選擇常用的同步轉(zhuǎn)速為1500r/min和1000r/min兩種。計(jì)算滾筒工作轉(zhuǎn)速：n筒=60×1000V/πD=60×1000×π×350=min4、確定電動(dòng)機(jī)型號(hào)根據(jù)電動(dòng)機(jī)所需功率和同步轉(zhuǎn)速，查文獻(xiàn)[2]可知，電動(dòng)機(jī)型號(hào)為Y112M-4、Y160M1-8和Y132M1-6。根據(jù)電動(dòng)機(jī)的滿載轉(zhuǎn)速和Nm滾筒轉(zhuǎn)速Nw可算出總傳動(dòng)比。將這兩種電動(dòng)的數(shù)據(jù)和總傳動(dòng)比列于下表：電動(dòng)機(jī)的數(shù)據(jù)及總傳動(dòng)比方案號(hào)電動(dòng)機(jī)型號(hào)額定功率同步轉(zhuǎn)速滿載轉(zhuǎn)速總傳動(dòng)比堵轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)矩最大轉(zhuǎn)矩1Y112M-44KW1500r/rin1440r/rin2Y132M1-64KW1000r/rin960r/rin3Y160M1-84KW750r/rin715r/rin根據(jù)以上選用的電動(dòng)機(jī)類型，雖然方案1電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速高價(jià)格低，但總傳動(dòng)比比較大，為了能合理的分配傳動(dòng)比，使傳動(dòng)裝置結(jié)構(gòu)緊湊，決定選用方案2，即型號(hào)為Y132M1-6的電動(dòng)機(jī)。三、計(jì)算總傳動(dòng)比及分配各級(jí)的傳動(dòng)比1、總傳動(dòng)比：i總=n電機(jī)/n筒=960/=2、分配各級(jí)偉動(dòng)比據(jù)文獻(xiàn)[2]P7表1，取帶輪i1=3（單級(jí)減速器i=3~5合理）減速器的總傳動(dòng)比為i2=i總/i1=3=四、運(yùn)動(dòng)參數(shù)及動(dòng)力參數(shù)計(jì)算1、計(jì)算各軸轉(zhuǎn)速（r/min）nI=n電機(jī)/i1=960/3=320（r/min）n=2\*ROMANII=nI/i2=320/=（r/min）n=3\*ROMANIII=n=2\*ROMANII=（r/min）計(jì)算各軸的功率（KW）P=1\*ROMANI=Pdη1=×=(KW)P=2\*ROMANII=P=1\*ROMANI×η3×η2=××=(KW)P=3\*ROMANIII=P=2\*ROMANII×η4×η2=××=（KW）計(jì)算各軸扭矩（N·m）Td=9550Pd/nm=9550×960=（N·m）T=1\*ROMANI=9550P=1\*ROMANI/n=1\*ROMANI=9550×320=（N·m）T=2\*ROMANII=9550P=2\*ROMANII/n=2\*ROMANII=9550×=（N·m）T=3\*ROMANIII=9550P=3\*ROMANIII/n=3\*ROMANIII=9550×=（N·m）五、傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì)計(jì)算A、皮帶輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算（1）確定計(jì)算功率Pca由文獻(xiàn)[1]表8-7查得工作情況系數(shù)KA=故Pca=KAP=×4=（2）選擇普通V帶截型根據(jù)PC和n1，由文獻(xiàn)[1]圖8-10得：選用A型V帶（3）確定帶輪基準(zhǔn)直徑，并驗(yàn)算帶速1）初選小帶輪的基準(zhǔn)直徑dd1。由課本表13-9，取小帶輪基準(zhǔn)直徑dd1=1002）驗(yàn)算帶速V因?yàn)?m<v<30m，故帶速合適。3）計(jì)算大帶輪的基準(zhǔn)直徑dd2ε=d2=i1d1（1-ε）=3×100（）=294mm根據(jù)課本表13-9，圓整為dd2=300mm。（4）確定V帶的中心距ao和基準(zhǔn)長(zhǎng)度Ld1)確定帶長(zhǎng)和中心矩根據(jù)課本式得a0=(dd1+dd2)=（100+300）=600mm7(dd1+dd2)≤a0≤2(dd1+dd2)7(100+315)≤a0≤2×(100+315)所以初定中心距為a0=610mm。2)由文獻(xiàn)[1]式（8-22）得：Ld0=2a0+/2(dd1+dd2)+(dd2-dd1)2/4a0=2×610+(100+300)+(300-100)2/4×61001864mm根據(jù)課本表13-2取Ld=2000mm3)根據(jù)課本式（13-6）計(jì)算實(shí)際中心距：a≈a0+（Ld-Ldo)/2=610+(2000-1864)/2678mm(5)驗(yàn)算小帶輪包角α1=1800-（dd2-dd1）/a×=1800-（300-100）/678×≈（適用）（6）確定帶的根數(shù)1）計(jì)算單根V帶的額定功率Po。由dd1=100mm和n電機(jī)=960r/min,查文課本表13-3得P0=根據(jù)n電機(jī)=960r/min,i1=3和A型帶，查課本表13-5得P0=。查課本表13-7得Ka=，查課本表13-2得KL=。故Pr=(p0+p0)·ka·kL=+××=2）計(jì)算V帶的根數(shù)Z。Z=pca÷pr=÷=故取5根。（7）計(jì)算單根V帶的初拉力的最小值（F0）min由文獻(xiàn)[1]表8-3的A帶的單位長(zhǎng)度質(zhì)量q=m,所以（F0）min=500×pca/kzv+qv2=500×（）××5×+×=應(yīng)該使帶的實(shí)際初拉力F0>(F0)min。（8）壓軸力的最小值為（Fp）min=2Z(F0)minsin(1/2)=2×5××sin(1630/2)=1540N（9）帶輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)L=~2)ds鑄鐵帶輪HT150D≥300mm采用輪輻式帶輪B、減速器內(nèi)部傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì)(齒輪設(shè)計(jì))1、選定齒輪類型、精度等級(jí)、材料及齒數(shù)（1）選用斜齒圓柱齒輪（2）運(yùn)輸機(jī)為一般工作機(jī)器，速度并不高，故選級(jí)精度（3）材料選擇，齒輪屬于閉式齒輪，減速器功率不大，所以選擇軟齒面。選小齒輪材料為40Cr（調(diào)質(zhì)），硬度位260HBS，大齒輪材料為45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為230HBS，二者的硬度差為30HBS。（4）選小齒輪齒數(shù)Z1=18，大齒輪齒數(shù)Z2==取Z2=82。2、按齒面接觸強(qiáng)度計(jì)算d1t≥[2KtT1(u1)(ZHZE)2/φdu()2]1/3(1)確定公式內(nèi)的各計(jì)算值1)試選載荷系數(shù)Kt=。課本表11-32）計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩。T1=×105×P1/n1=×105×320=×104N·mm3）由課本表11-6選取尺寬系數(shù)φd=。4）由課本表11-4查知材料的彈性影響系數(shù)ZE=1/25)由課本圖可選取區(qū)域系數(shù)ZH=。6）由課本表11-1按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限lim1=720MPa，大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限lim2=620MPa。由課本表11-1查得小齒輪的彎曲疲勞極限=600Mpa；大齒輪的彎曲疲勞極限=460Mpa；③.計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力。取彎曲疲勞安全系數(shù)SF=，SH=由課本表11-5得[]1=lim1/SH=720/=650MPa[]2=lim2/SH=620/=564MPa[]=/SF=600/=480Mpa[]=/SF=460/=368Mpa(2)計(jì)算。1）試算小齒輪分度圓直徑dh，由計(jì)算公式得d1t≥[2KtT1(u+1)(ZHZE)2/φdu()2]1/3=[2×（×105）×+1/×564)2]1/3=2)計(jì)算齒寬b齒數(shù)Z中心距a及模數(shù)m小齒輪齒數(shù)取Z1=30，課本要求Z1>17.則Z2=×30=111模數(shù)m=d1/Z1=30=齒寬b=φdd1=×=則b2=70mm，b1=75mm按表4-1取m=，實(shí)際d1=Z1m=30×=75mmd2=Z2m=×111=228mm中心距a=（d1+d2）/2=（75+228）/2=152mm3）驗(yàn)算輪齒的彎曲強(qiáng)度由課本圖得YFa1=,YFa2=YSa1=,YSa2=[]=2KT1YFa1YSa1/bm2Z1=2×××104××(70×30×=88MPa≤480Mpa[]=[]YFa2YSa2/YFa1YSa1=88×××=84MPa≤368MPa4)計(jì)算圓周速度。V=πdltn1/60×1000=π×75×320/60×1000m/s=s對(duì)照表11-2可知選用9級(jí)精度是合理的。5）齒輪的主要集合尺寸分度圓直徑d1=75mmd2=228mm基圓直徑db1=d1cosα=75×cos200=db2=d2cosα=228×cos200=齒距p1=p2=m=×=中心距a=152mm齒頂高h(yuǎn)a1=ha2=ha*m=×=齒根高h(yuǎn)f1=hf2=（ha*+c*）m=×=六、軸的設(shè)計(jì)計(jì)算A、輸入軸的設(shè)計(jì)計(jì)算1.已知傳遞的功率=,轉(zhuǎn)速=320r/min，轉(zhuǎn)矩=·m，標(biāo)準(zhǔn)直齒輪的法向壓力角=20。3.求作用在齒輪上的力因已知小齒輪的分度圓直徑為=75mm而=2×75N=Fr=×tanα=×tan20=圓周力，徑向力及軸向力的方向如圖(6-1)所示。圖(6-1)小軸的載荷分析圖4.初步確定軸的最小直徑。先按課本表（14-1）選取軸的材料為40cr，調(diào)質(zhì)處理，硬度為241~286HBS。根據(jù)課本表14-2，取C=102，于是得mm=考慮有鍵槽，因該增大直徑。d=×(1+=輸入軸的最小直徑顯然是安裝皮帶輪處的直徑dⅠ-Ⅱ，圓整取dⅠ-Ⅱ=25mm。根據(jù)資料皮帶輪的轂長(zhǎng)取=50mm。圖（6-2）小軸的結(jié)構(gòu)分析圖5.軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)（1）擬定軸上零件的裝配方案由于是單級(jí)減速器，將齒輪安排在箱體中央，相對(duì)兩軸承對(duì)稱分布，因?yàn)辇X輪的齒根圓到鍵槽底部的距離e＜2,因此采用齒輪軸。兩軸承都以軸肩和擋油盤定位。擋油盤、右軸承、軸承端蓋依次從右面裝入，左端依次裝擋油盤、軸承、左端蓋、皮帶輪。（2）根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度1）.為了滿足皮帶輪的軸向定位要求，Ⅰ-Ⅱ需制出一軸肩，故?、?Ⅲ段的直徑dⅡ-Ⅲ=35mm；右端用軸端擋圈定位，按軸端直徑取軸端擋圈直徑D=32mm。皮帶輪與軸配合的轂孔長(zhǎng)度=50mm，為了保證軸端擋圈只壓在皮帶輪上而不壓在軸的端面上，故Ⅰ-Ⅱ軸段的長(zhǎng)度應(yīng)比略短一些，先取LⅠ-Ⅱ=48mm。2）.初步選擇滾動(dòng)軸承。因軸向力不大，故選用深溝球軸承。參照工作要求并根據(jù)dⅡ-Ⅲ=35mm，由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取0基本游隙組、標(biāo)準(zhǔn)精度等級(jí)的單列深溝球軸承6208，其尺寸為d×D×B=40mm×80mm×18mm,故dⅣ-Ⅶ=dⅢ-Ⅳ=40mm;又因用擋油盤（根據(jù)需要取尺寸）定位，所以LⅣ-Ⅶ=（18+9）mm=27mm，LⅣ-Ⅶ=27mm，LⅢ-Ⅳ=41。左端滾動(dòng)軸承采用擋油盤進(jìn)行軸向定位。由資料查得6208型軸承的定位擋油盤厚度S=(-d)/2=(52-45)/2mm=,又取=20mm。3）.這是齒輪軸，齒輪的分度圓直徑為=75mm,齒輪輪轂的寬度b1=75mm,因?yàn)辇X輪的寬度比軸長(zhǎng)3mm所以LⅣ-Ⅴ=72mm，dⅣ-Ⅴ=45取齒輪的右軸段即Ⅴ-Ⅵ的直徑DⅤ-Ⅵ=55mm和長(zhǎng)度LⅤ-Ⅵ=14mm。4）.軸承端蓋的總寬度為38mm。根據(jù)軸承端蓋的拆裝及便于對(duì)軸承添加潤(rùn)滑脂的要求，取端蓋的外面與皮帶輪的右端面間的距離l=27mm，故LⅡ-Ⅲ=5）.取齒輪距箱體內(nèi)壁之距離a=15mm考慮到箱體的鑄造誤差，在確定滾動(dòng)軸承位置時(shí)，應(yīng)距箱體內(nèi)壁一段距離s,取s=9mm至此，已初步確定了軸的各段直徑和長(zhǎng)度。（3）軸上零件的周向定位皮帶輪與軸的周向定位均采用平鍵連接。按由資料查得平鍵截面b×h=8mm×7mm,鍵槽用鍵槽銑刀加工，長(zhǎng)為40mm，同時(shí)為了保證齒輪與軸配合有良好的對(duì)中性，故選擇帶輪輪轂與軸的配合為。齒輪與軸的周向定位均采用平鍵連接。按dⅣ-Ⅴ由資料查得平鍵截面b×h=14mm×9mm,鍵槽用鍵槽銑刀加工，長(zhǎng)為66mm，同時(shí)為了保證齒輪與軸配合有良好的對(duì)中性，故選擇帶輪輪轂與軸的配合為（4）確定軸上圓角和倒角尺寸參考文獻(xiàn)得，取軸的左端倒角為,軸的右端倒角為，軸肩的圓角半徑均取。6．求軸上的載荷

首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖，作出軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖。在確定軸承的支點(diǎn)位置時(shí)，應(yīng)從手冊(cè)中查取圖示中的a值。對(duì)于6208型深溝球軸承。由手冊(cè)中查得a=。因此，作為簡(jiǎn)支梁的軸的支承跨距L=136mm,L1=98mm。根據(jù)軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖作出軸的彎矩、扭矩圖和計(jì)算彎矩圖。

從軸的結(jié)構(gòu)圖（6-2）和計(jì)算彎矩圖（6-1）中可以看出截面C處的計(jì)算彎矩最大，是軸的危險(xiǎn)截面?，F(xiàn)將計(jì)算出的截面C處的MH、MV、M及Mca的值列于表中。垂直支座反力F1V=Fr/2=c(P3/n3)1/3=1151/3=載荷水平面H垂直面V支反力F====彎矩M=·mm=109859N·mm，=·mm總彎矩M==95869N·mm==·mm扭矩TT=84398N·mm7.按彎矩合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度進(jìn)行校核時(shí)，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面（即截面C）的強(qiáng)度。根據(jù)文獻(xiàn)[1]式（15-5）及上表中的數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力，取α=，軸的計(jì)算應(yīng)力==MPa=前已經(jīng)選定軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由文獻(xiàn)[1]表15-1查得[]=60Mpa。因此＜[]，故安全。B.輸出軸的設(shè)計(jì)計(jì)算1.已知傳遞的功率=,轉(zhuǎn)速=min，轉(zhuǎn)矩=·m，標(biāo)準(zhǔn)直齒輪的法向壓力角=20。3.求作用在齒輪上的力因已知小齒輪的分度圓直徑為=228mm而=2×228N=Fr=Fttan=×tan20N=圓周力，徑向力及軸向力的方向如圖6-4所示。4.初步確定軸的最小直徑。先按課本初步估算軸的最小直徑。選取軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)課本表14-2，取C=112，于是得mm=輸出軸的最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器處的直徑。為了使所選的軸直徑與聯(lián)軸器的孔徑相適應(yīng)，故需同時(shí)選取聯(lián)軸器型號(hào)。聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩=，根據(jù)工作機(jī)為運(yùn)輸機(jī)和原動(dòng)機(jī)為電動(dòng)機(jī)，查課本表13-8，故取=，則：==×N·m=·m按照計(jì)算轉(zhuǎn)矩應(yīng)小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩的條件，查文獻(xiàn)[2]表13-7（GB/T5014-1995），選用HL3型彈性柱銷聯(lián)軸器，其公稱轉(zhuǎn)矩為630N·m。半聯(lián)軸器的孔徑=40mm，故取=40mm，半聯(lián)軸器長(zhǎng)度L=112mm，半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長(zhǎng)度=84mm。圖6-3大軸的結(jié)構(gòu)與裝配圖5.軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)（1）擬定軸上零件的裝配方案這是單級(jí)減速器，將齒輪安排在箱體中央，相對(duì)兩軸承對(duì)稱分布，齒輪左面用軸肩定位，右面用擋油盤軸向定位。齒輪、擋油盤、右端軸承、軸承端蓋、半聯(lián)軸器依次從右端裝入，左端只裝擋油盤、軸承及其端蓋。（2）根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度1）.為了滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要求，右端需制出一軸肩，故?、?Ⅱ段的直徑dⅡ-Ⅲ=50mm；左端用軸端擋圈定位，按軸端直徑取軸端擋圈直徑D=50mm。半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長(zhǎng)度=84mm，為了保證軸端擋圈只壓在半聯(lián)軸器上而不壓在軸的端面上，故Ⅰ-Ⅱ軸段的長(zhǎng)度應(yīng)比略短一些，先取LⅠ-Ⅱ=82mm。2）.初步選擇滾動(dòng)軸承。因軸向力不大，故選用深溝球軸承。參照工作要求并根據(jù)dⅡ-Ⅲ=50mm，由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取0基本游隙組、標(biāo)準(zhǔn)精度等級(jí)的單列深溝球軸承6211，其尺寸為d×D×B=55mm×100mm×21mm,故dⅦ-Ⅷ=dⅢ-Ⅳ=55mm;又因用擋油盤（根據(jù)需要取尺寸）定位，所以LⅢ-Ⅳ=（+21）mm=，LⅦ-Ⅷ=30mm。右端滾動(dòng)軸承采用擋油盤進(jìn)行軸向定位。由文獻(xiàn)查得6211型軸承的定位擋油盤厚度S=(-d)/2=(64-55)/2mm=,又取=50mm。3）.取安裝齒輪處的軸段Ⅳ-Ⅴ的直徑dⅣ-Ⅴ=59mm；齒輪的左端與左軸承之間采用擋油盤定位。根據(jù)齒輪處的軸段Ⅳ-Ⅴ的直徑dⅣ-Ⅴ=59mm，而齒輪輪轂的寬度L=70mm，為了使擋油盤端面可靠地壓緊齒輪，此軸段應(yīng)略短于輪轂寬度，故取LⅣ-Ⅴ=67mm。齒輪的右端采用軸肩進(jìn)行軸向定位，軸肩高度h>，故取h=5mm，則軸環(huán)處直徑dⅤ-Ⅵ=69mm。軸環(huán)寬度b≥,取LⅤ-Ⅵ=9mm。dⅣ-Ⅶ=65mm，LⅣ-Ⅶ=4）.軸承端蓋的總寬度為35mm。根據(jù)軸承端蓋的拆裝及便于對(duì)軸承添加潤(rùn)滑脂的要求，取端蓋的外面與皮帶輪的右端面間的距離l=，故LⅡ-Ⅲ5）.取齒輪距箱體內(nèi)壁之距離a=15mm考慮到箱體的鑄造誤差，在確定滾動(dòng)軸承位置時(shí)，應(yīng)距箱體內(nèi)壁一段距離s,取s=9mm至此，已初步確定了軸的各段直徑和長(zhǎng)度。（3）軸上零件的周向定位齒輪、半聯(lián)軸器與軸的軸向定位均采用平鍵連接。按dⅣ-Ⅴ由文獻(xiàn)[1]表6-1查得平鍵截面b×h=16mm×10mm,鍵槽用鍵槽銑刀加工，長(zhǎng)為60mm，同時(shí)為了保證齒輪與軸配合有良好的對(duì)中性，故選擇齒輪輪轂與軸的配合為；同樣，半聯(lián)軸器與軸的連接，選用平鍵為12mm×8mm，鍵槽用鍵槽銑刀加工，長(zhǎng)為70mm,半聯(lián)軸器與軸的配合為。滾動(dòng)軸承與軸的周向定位是由過渡配合來保證的，此處選軸的直徑尺寸共查為m6。（4）確定軸上圓角和倒角尺寸參考文獻(xiàn)[1]表15-2，取軸端倒角為,左端的第一個(gè)和第二個(gè)軸肩的圓角半徑為，其余均取R2。6．求軸上的載荷

首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖，作出軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖。在確定軸承的支點(diǎn)位置時(shí)，應(yīng)從手冊(cè)中查取圖示中的a值。對(duì)于6211型深溝球軸承。由手冊(cè)中查得a=10mm。因此，作為簡(jiǎn)支梁的軸的支承跨距L=147mm，K=100。根據(jù)軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖作出軸的彎矩、扭矩圖和計(jì)算彎矩圖。

從軸的結(jié)構(gòu)圖和計(jì)算彎矩圖中可以看出截面C處的計(jì)算彎矩最大，是軸的危險(xiǎn)截面?，F(xiàn)將計(jì)算出的截面C處的MH、MV、M及Mca的值列于表中。圖6-4大軸的載荷分析圖載荷水平面H垂直面V支反力F=,==，=彎矩M=·mm=·mm，=·mm總彎矩===·mm===·mm扭矩T=367443N·mm7.按彎矩合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度進(jìn)行校核時(shí)，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面（即截面B）的強(qiáng)度。根據(jù)文獻(xiàn)[1]式（15-5）及上表中的數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力，取α=，軸的計(jì)算應(yīng)力==MPa=前已經(jīng)選定軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由文獻(xiàn)[1]表15-1查得[]=60Mpa。因此＜[]，故安全。七．減速器附件的選擇通氣器由于在室內(nèi)使用，且有少量的灰塵環(huán)境，故采用通氣罩采用M18×油面指示器選用游標(biāo)尺M(jìn)16起吊裝置采用箱蓋吊耳、箱座吊耳放油螺塞選用外六角油塞及墊片M16×八．潤(rùn)滑與密封齒輪的潤(rùn)滑因齒輪的圓周速度<12m/s，所以才用浸油潤(rùn)滑的潤(rùn)滑方式。采用浸油潤(rùn)滑，低速級(jí)齒輪浸入油高度約為12mm，油高度約為十分之一大齒輪半徑，最高油面取為55mm。滾動(dòng)軸承的潤(rùn)滑因潤(rùn)滑油中的傳動(dòng)零件（齒輪）的圓周速度V〈2m/s所以采用潤(rùn)滑脂潤(rùn)滑。在裝配時(shí)將潤(rùn)滑脂填入軸承座內(nèi)，每工作3-6月補(bǔ)充一次，每過一年，需拆裝清洗更換一次。潤(rùn)滑油的選擇選用鈣基潤(rùn)滑脂2號(hào)（GB491-1991）密封方法的選取選用凸緣式端蓋易于調(diào)整，軸承蓋結(jié)構(gòu)尺寸按用其定位的軸承的外徑?jīng)Q定。為了防止箱體內(nèi)油進(jìn)入軸承，使?jié)櫥♂屃鞒龌蜃冑|(zhì)，在軸承內(nèi)側(cè)用擋油盤油封，其油脂量不得超過其軸承空間的2/3。因軸的v〈10m/s