一、判斷題（T，錯(cuò)誤 如圖所示，內(nèi)燃機(jī)連桿中的連桿體1是 A機(jī)構(gòu)B零件C部件D A原B傳動部C工作 D控制部三、 單元體機(jī)械 的總稱參考答一、判斷題（T，錯(cuò)誤1.F2.T3.T4.二、單項(xiàng)選擇1.B2.三、1.制造2.一、判斷題（T，錯(cuò)誤1.（）2.（）3.1（）4.1（）5.（）6.（）7.（）8.（）二、單項(xiàng)選擇 ）接觸組成的運(yùn)動副稱為高副A B點(diǎn)或 C點(diǎn)或 D面或 A復(fù)合鉸鏈B局部自由 C虛約 D機(jī)構(gòu)自由 ）數(shù)A B從動 C主動 D ）的構(gòu)件A相對地面固 B運(yùn)動規(guī)律確C絕對運(yùn)動為 D作為描述其他構(gòu)件運(yùn)動的參考坐標(biāo) A相對轉(zhuǎn)動或相對移 B都是運(yùn)動C相對運(yùn)動恒定不變 D直接接觸且保持一定的相對運(yùn)動 相聯(lián)接，并具 的組合體兩構(gòu)件通 接觸組成的運(yùn)動副為高副m個(gè)構(gòu)件組成同軸復(fù)合鉸鏈時(shí)具有 五、

參考答一、判斷題（T，錯(cuò)誤1.F2.F3.T4.F5.F6.T7.F8.二、單項(xiàng)選擇1.B2.C3.C4.D5.三、運(yùn)動副四、nnn

7,Ph0，則F3n2PlPh352701，機(jī)構(gòu)具有確定的運(yùn)動8,Ph1，則F3n2PlPh362811，機(jī)構(gòu)具有確定的運(yùn)動4,Ph2，則F3n2PlPh342422，機(jī)構(gòu)具有確定的運(yùn)動n5,Pl7,Ph0，則F3n2PlPh352701，機(jī)構(gòu)具有確定的運(yùn)動nn五、

4,Ph2，則F3n2PlPh342422，機(jī)構(gòu)具有確定的運(yùn)動3,Ph2，則F3n2PlPh332321，機(jī)構(gòu)具有確定的運(yùn)動解：B處為局部自由度，C和C/處為虛約束，Gn7,Pl9,Ph1，則F3n2PlPh372914646F53E1DC2BHA87解：機(jī)構(gòu)在k5D5DE4C36F7G82JI91 H一、判斷題（T，錯(cuò)誤 A曲柄搖桿機(jī) B雙搖桿機(jī) C雙曲柄機(jī) D曲柄滑塊機(jī) ）增大慣性A齒 B飛 C凸 D蝸當(dāng)曲柄為主動件時(shí)，曲柄搖桿機(jī)構(gòu)的最小傳動角min總是出現(xiàn)在 A連桿與曲柄成一條線 B連桿與機(jī)架成一條線時(shí)C曲柄與機(jī)架成一條線 D曲柄、連桿與機(jī)架成一條線時(shí) A

B

C

D A曲柄搖桿機(jī) B雙曲柄機(jī) C雙搖桿機(jī) D導(dǎo)桿機(jī)鉸鏈四桿機(jī)構(gòu)ABCD中，AB為曲柄，CD為搖桿，BC為連桿。若桿長lAB=30mm，lBC=70mm，lCD=80mm，則機(jī) A B C D A曲柄搖桿機(jī)構(gòu) B擺動導(dǎo)桿機(jī)構(gòu) C對心曲柄滑塊機(jī)構(gòu) D偏置曲柄滑塊機(jī)構(gòu) 平面四桿機(jī)構(gòu)中，已知行程速比系數(shù)為K，則極位夾角的計(jì)算公式為 五、

110mmB1B2400mm且B1和B2在同一水平線上，要求A、D在另一水平線上，且C1A、D150mm。按比例作圖設(shè)計(jì)該機(jī)構(gòu)，并求取曲柄lAB和連桿lCD的長度（圖解法）試設(shè)計(jì)一曲柄搖桿機(jī)構(gòu)。已知搖桿的長度

290mm，機(jī)架的長度lAD230mm間的夾角45K1.4按比例作圖設(shè)計(jì)該機(jī)構(gòu)，并求取曲柄lAB和連桿lBC的長度（圖解法參考答一、判斷題（T，錯(cuò)誤1.F2.F3.T4.T5.F6.T7.二、單項(xiàng)選擇1.C2.B3.C4.B5.B6.C7.三、

KK

四、圖（1）2512014516060100為連架桿。圖（2）為雙曲柄機(jī)構(gòu)，原因則說明該機(jī)構(gòu)中存在曲柄，而最短桿又為機(jī)架。圖（3）為雙搖桿機(jī)構(gòu)，原因506011017070100五、一、判斷題（T，錯(cuò)誤1.（）（（（（（）））））二、單項(xiàng)選擇A基圓半徑越大，壓力角越 B基圓半徑越小，壓力角越C滾子半徑越小，壓力角越 D滾子半徑越大，壓力角越 A將產(chǎn)生剛性沖 B將產(chǎn)生柔性沖C沒有沖 D既有剛性沖擊又有柔性沖 A增大滾子半 B減少基圓半C增大基圓半 D增加從動件長在下列凸輪機(jī)構(gòu)中，從動件與凸輪的運(yùn)動不在同一平面中的是（A直動滾子從動件盤形凸輪機(jī)構(gòu)B擺動滾子從動件盤形凸輪機(jī)構(gòu)C直動平底從動件盤形凸輪機(jī)構(gòu)D擺動從動件圓柱凸輪機(jī)構(gòu)與連桿機(jī)構(gòu)相比，凸輪機(jī)構(gòu)最大的缺點(diǎn)是（A設(shè)計(jì)較為復(fù) B慣性力難以平C點(diǎn)、線接觸，易磨 D不能實(shí)現(xiàn)間歇運(yùn)（）A位移 B速度 C加速度 D頻率 方法使最大壓力角減小 三個(gè)基本構(gòu)件組成的理論輪廓曲線相同而實(shí)際輪廓曲線不同的兩個(gè)對心直動滾子從動件盤形凸輪機(jī)構(gòu)，其從動件的運(yùn)動規(guī)律是 五、ω1r025mm，從動HHe10mm（ 轉(zhuǎn)中心的左側(cè)），凸輪基圓半徑r040mm，從動件升距H30mm，滾子半徑

10mmr150，s30，f120，s60，從動件在推程作簡諧運(yùn)動，在回程作等加速 運(yùn)動（求：寫出作圖步驟，保留作圖痕跡 凸輪繞O逆時(shí)針轉(zhuǎn)動，求：CCD點(diǎn)接觸時(shí)，凸輪的轉(zhuǎn)角δ（參考答一、判斷題（T，錯(cuò)誤1.F2.F3.T4.F5.T6.二、單項(xiàng)選擇1.B2.B3.C4.D5.C6.三、五、設(shè)計(jì)過程參見參考設(shè)計(jì)過程參見參考OOAO為圓心，OB為半徑的圓。α凸輪的轉(zhuǎn)角δ見圖一、判斷題（T，錯(cuò)誤1.（）2.（）3.（）4.（）5.（）6.（）7.（）8.（）9.（）10. 11.（）12.（）13.17（）14.一對直齒圓錐齒輪正確嚙合的條件是兩輪模數(shù)相等、壓力角相等和兩輪的錐距相等（ ）方向線之間所夾的銳角A滑動速 B相對速 C絕對速 D轉(zhuǎn) A B C D A等 B小 C大 D不確 ）保持原值不變的性質(zhì)稱為可分性A瞬時(shí)角速度之 B嚙合 C壓力 D重合 ）上的壓力角A基 B分度 C齒頂 D節(jié) ）相等A齒 B模 C分度圓壓力 D基圓齒 ）的比值A(chǔ)分度圓齒 B基圓齒 C理論嚙合線長度D公法線長 ）法面模數(shù)A小 B等 C大 D不一 ）標(biāo)準(zhǔn)齒輪的分度圓齒厚A小 B等 C大 D小于且等 ）發(fā)生了改變A分度 B基 C模 D齒根a用標(biāo)準(zhǔn)齒條型刀具加工h*1.0、20的漸開線標(biāo)準(zhǔn)直齒輪時(shí)，不發(fā)生根切的最少齒數(shù)為 aA B C D三、 ，基圓半徑越大，漸開線 漸開線齒廓的優(yōu)點(diǎn)：（ 模數(shù)是齒輪最重要的參數(shù)，已經(jīng)標(biāo)準(zhǔn)化，其數(shù)值為 與π之比，模數(shù)越大，輪齒尺 兩大類 四、 da225mmz98，試求其模數(shù)和主要幾z117z264mn3mm面壓力角n201250。試求：該齒輪傳動的中心距及兩輪的分度圓直徑。m10mmz118z224，主動輪在上，逆順時(shí)針轉(zhuǎn)動。參考答一、判斷題（T，錯(cuò)誤1.F2.F3.T4.F5.F6.T7.T8.T9.T10.T11.F12.T13.F14.二、單項(xiàng)選擇1.C2.C3.A4.A5.D6.D7.B8.C9.C10.D11三、基圓大小平直法線速度方向具有可分性嚙合角為常數(shù)分度圓齒距越大兩輪的模數(shù)相等成形法不變增加減小1。aadmz2h*m9821.0aamdmz2.2598220.5mm，d

d1mt

mn

317

d2mt

mn

364

a1

d2

z2

1764五、計(jì)算設(shè)計(jì)1.d1mz11018d2mz210241a1a

da

2h*102421.0a1a2a1a2df

df

2h*

102421.00.25a2a2db1

db2d2cos240cos20p1p2m10s1p131.416 2 e1p131.416 2

arccosd

a

arccosda

arccos225.526a1dd1mzz1101824 基圓、分度圓、齒頂圓、齒根圓入圖所示。N1N2為理論嚙合線段，AE一、判斷題（T，錯(cuò)誤1.（）2.（）3.（）4.（）轉(zhuǎn)化輪系的傳動比可用定軸輪系求解，因此轉(zhuǎn)化輪系中igjngnjgj從動輪齒數(shù)相乘積與所有主動輪齒數(shù)相乘積的比值 行星輪系和差動輪系的自由度分別為1和2，所以只有差動輪系才能實(shí)現(xiàn)運(yùn)動的合成或分解（ A B C D1 A定 B周 C行 D差 A定 B周 C行 D差 A定 B混 C行 D差 ）個(gè)轉(zhuǎn)臂A B C D A B C D1 A交 B相 C重 D平 ）輪系合適A定 B行 C差 DB和 A定軸輪 B行星輪 C差動輪 DA和三、 四、n1900r/minz260z225z320z325z420z430z535z528z6135n6旋z580z565m5mm1n1240r/min，轉(zhuǎn)向如圖所示。試求齒條6的移動速度v6的大小和方向。題1 題2z1z2z4z520，又齒輪1，3，4，61n11440r/min6的轉(zhuǎn)速（大小和方向z120z230z315z465n1150r/minnH題3 題4z115z225z220z3601n1200r/min3n350r/minHnHz160z215z220z3及i1Hz140z2201n1120r/minz3nH0時(shí)齒3的轉(zhuǎn)速n3（大小及方向。題5 題6 題7求如圖所示輪系的傳動比i14z1z225z2z320zH100z420z134，z222，z378，z418z535z688，計(jì)算傳動比i1H2 器的傳動比i1H。若各輪的齒數(shù)為z124，z248，z230，z360，z320z440z4100 題8 題9 題10z12（右旋）z260z440z520z6405，61n1900r/min6轉(zhuǎn)n6的大小和方向。A1250r/minB600r/min的轉(zhuǎn)速回轉(zhuǎn)。試決定軸C的轉(zhuǎn)速大小和方向。各輪齒數(shù)見圖所示。題11 題12參考答一、判斷題（T，錯(cuò)誤1.F2.T3.T4.F5.F6.二、單項(xiàng)選擇1.A2.C3.D4.B5.B6.D7.D8.A9.三、距離較遠(yuǎn)傳動變速與換向獲得大傳動比定軸輪系單一周轉(zhuǎn)輪系傳動比四、 z2z3z4（1）

zzz1 1nn（2）

z2z3z4 n1（1）i15n15

z

nnn（2）

7.5r/min6v6等于齒輪5vd5

mz5n5 6zz

z2z3z5z6z3

z1361，2，3的模數(shù)相等，1mzz1mzz 從而得到z3z12z220220同理可得z6z42z520220z1

n1z3z

1i

111z2z4

z1

20r/minH1 n1

z2

1（1）i1313

z

（2）

n1，所以

n1 （3）13 n1

2005 6H131mzz1mzz z3z1z2z2602015 z2

1H

i131z1z

11H1232的中心距，對于標(biāo)準(zhǔn)齒輪，相嚙r3r2r1r2r3r12r2，則12

1

，

40220nH0H nzi13 nz

402,n3

60r/min311，2，2/，3H 112z2

12020zz11

25 4HiH

5 1 i14ni1HiH4255 141，2，3H 112z2

12020zz11

25 4HiH

5 1 i14ni1HiH4255 143/、4、4/ n3n3z4100

n31，2，2/，3HiHn1

z2

4860 n34 n34

z1

n1

4nHn3n15nH4n325nH，所 nnH

11，2

n1

z2

6030，

n1

90030r/min2，3，4，5，62iHn7

z3z5 n3H n3H

z43，4，5，6均為標(biāo)準(zhǔn)安裝的標(biāo)準(zhǔn)齒輪，且各齒輪的模數(shù)相同，根據(jù)同心條件，a34a56，所以1

1

，z3z4z5z6204040100，又齒輪3n30，所 z3z5 20100n61zzn21

3040 6 62（1）

nA

z3nC6 nC6

z2（2）

z9

244 nnn3n36003 （3）12504503464 nC 32n76507200 CA一致。第八章機(jī)械設(shè)計(jì)概述一、判斷題（T，錯(cuò)誤強(qiáng)度是指零件抵抗整體斷裂、表面接觸疲勞及塑性變形的能力。強(qiáng)度準(zhǔn)則是零件設(shè)計(jì)中最基本的準(zhǔn)則。 二、單項(xiàng)選擇循環(huán)特性r1時(shí)的應(yīng)力是 A對稱循環(huán)變應(yīng) B脈動循環(huán)變應(yīng) C非對稱循環(huán)變應(yīng) D靜應(yīng) ）加工工藝A鑄 B鍛 C焊 D軋兩個(gè)等寬的圓柱體接觸，其直徑d12d2，彈性模量E12E2，則其接觸應(yīng)力值為 A18

B14

C12

D1 A小 B大 C相等 D不一定 ，脆性材料的極限應(yīng)力 應(yīng)力，也可能產(chǎn) 應(yīng)力 來對材料的疲勞極限加以修正。四、max300MPamin120MPa，試求其他三個(gè)參量。一、判斷題（T，錯(cuò)誤1.T2.F3.F4.F5.二、單項(xiàng)選擇1.A2.A3.D4.三、整體斷裂塑性變形磨損過大的彈性變形屈服極限靜有效應(yīng)力集中系數(shù)絕對尺寸系數(shù)表面狀態(tài)系數(shù) lim或 、lim、lim分別為機(jī)械零件材料的極限正應(yīng)力、極限剪應(yīng)S應(yīng)力幅a，平均應(yīng)力m，最大應(yīng)力max，最小應(yīng)力min，應(yīng)力循環(huán)特性r 1

130012090MPa1

r

1200.4一、判斷題（T，錯(cuò)誤 3.（）4.（）5.v（）6.（）7.緊螺栓聯(lián)接在按拉伸強(qiáng)度計(jì)算時(shí)，將拉伸載荷增加到原來的1.3倍，這是考慮螺紋應(yīng)力集中的影響。 8.6.8680N/mm2（）9.0（）10.（）11. 12.180120（）13.（）14.（）15.二、單項(xiàng)選擇（） A壓根強(qiáng)度高，自鎖性能 B傳動效率C防振性能 D自鎖性能螺紋的牙型角為，螺紋中的摩擦角為，當(dāng)量摩擦角為v，螺紋升角偉為，則螺紋的自鎖條件為 A

B

C

D A三角形細(xì)牙螺 B梯形螺C鋸齒形螺 D多線的三角形粗牙螺 A純扭 B簡單拉 C彎扭組 D拉扭組 A必受剪切力作 B必受拉力作C同時(shí)受到剪切和拉 D即可能受剪切，也可能受擠壓作 A增大螺栓剛度，減小被聯(lián)接件剛 B減小螺栓剛度，增大被聯(lián)接件剛C增大螺栓剛度，增大被聯(lián)接件剛 D減小螺栓剛度，減小被聯(lián)接件剛 ）倍A B C D A提高強(qiáng) B提高剛 C防 D減小每圈螺紋牙上的受 A受力均 B便于裝 C外形美 D降低成預(yù)緊力為Qp的單個(gè)緊螺栓聯(lián)接，受到軸向工作載荷F作用后，螺栓受到的總拉力Q ）QpFA大 B等 C小 D大于或等若要提高受軸向變載荷作用的緊螺栓的疲勞強(qiáng)度，可采用 A在被聯(lián)接件間加橡膠墊 B增大螺栓長C采用精制螺 D加防松裝 A避免螺栓受附加彎曲應(yīng)力作 B便于安C為安裝防松裝 D為避免螺栓受拉力過有一單個(gè)緊螺栓聯(lián)接，要求被聯(lián)接件接合面不分離。已知螺栓與被聯(lián)接件的剛度相同，螺栓的預(yù)緊力為Qp，當(dāng)對聯(lián)接施加軸向載荷，使螺栓的軸向工作載荷F與預(yù)緊力Qp相等時(shí)，則（ A被聯(lián)接件發(fā)生分離，聯(lián)接失 B被聯(lián)接件即將發(fā)生分離，聯(lián)接不可C聯(lián)接可靠，但不能在繼續(xù)加 D聯(lián)接可靠，只要螺栓強(qiáng)度夠，可繼續(xù)加普通平鍵的剖面尺寸bh通常根據(jù) ）從標(biāo)準(zhǔn)中選取A傳遞的轉(zhuǎn) B傳遞的功 C輪轂的長 D軸的直 A鍵受剪切破 B鍵側(cè)面受擠壓破 C剪切和擠壓同時(shí)產(chǎn)生D磨損和鍵被剪 A相隔 B相隔 C相隔 D在軸的同一目線平鍵B20×80GB1096-79中，20×80表示 A鍵寬×軸 B鍵高×軸 C鍵寬×鍵 D鍵寬×鍵 A結(jié)構(gòu)簡 B工作可 C能傳遞很大的轉(zhuǎn)矩和軸向 D裝配很方 A圓柱銷 B圓錐銷 C帶有外螺紋的圓錐銷D開尾圓錐銷 應(yīng)力 應(yīng)力 四、 五、圖示鋼板用四個(gè)普通螺栓聯(lián)接，螺栓許用拉應(yīng)力為160N/mm2，允許傳遞的橫向載R21000Nf0.2Kf1.2，試求螺栓的最小直D600mmFt400N壓板和鋸片間的摩擦系數(shù)f0.12D1150mmK

1.290N/mm2，試確定軸端螺紋小徑R2RR2題1 題2有一氣缸蓋與缸體凸緣采用普通螺栓聯(lián)接（如圖所示），已知?dú)飧字械膲毫υ?~2MPa之間變化，氣缸內(nèi)徑D500mm24個(gè)普通螺栓聯(lián)接。為保證氣密性要求，剩余預(yù)緊力Qp1.8F（F為螺栓的軸向工作載度

CL

0.8 在圖示的夾緊聯(lián)接中，柄部承受載荷Q2000Nd60mmL200mm，螺栓中心到軸徑中心距離l50mmf0.15Kf1.2，螺栓材料的許用拉伸應(yīng)力100N/mm2。試確定聯(lián)接螺栓的最小直徑題3 題4某普通螺栓聯(lián)接中，螺栓所受預(yù)緊力為QF，剩余預(yù)緊力為Q/，螺栓總拉力為Qp度為CL，被聯(lián)接件剛度為CFF

FLpF和Q/p若Qp800NF800N，當(dāng)CLCF時(shí)Q當(dāng)CLCF時(shí)Q Ra、La60mmL300mm。試分別計(jì)算d40mml70mmp10kWn970r/minA型普通平鍵，并按一定六、（被聯(lián)接件材料已知，聯(lián)接件均為標(biāo)準(zhǔn)件 （a）普通螺栓聯(lián) （b）螺釘聯(lián) （c）雙頭螺柱聯(lián) （d）緊定螺釘聯(lián)參考答一、判斷題（T，錯(cuò)誤1.F2.T3.T4.F5.F6.T7.F8.F9.T10.T11.F12.T13.F14.T15.二、單項(xiàng)選擇2.C3.A4.D5.D6.B7.C8.C9.B10.C11.B12.A13.D14.D15.B16.A17.CD19.三、拉伸較弱零件的工作面被壓潰磨損擠壓耐磨性 如鉚接、焊接、粘接。有如過盈配合聯(lián)接可以做成可拆聯(lián)接和不可拆聯(lián)接。QpfzmKfQKfR1.221000 0.241DDQp

fzmKfFtQK

D1.2400600 0.1212（2）4441.3

4

p 4FFZ

3.927

計(jì)算螺栓的總拉力pF1.8FF4441.3GB196—81M30（M30a

CLCF

1d1

0.8aa20MPaKNfN。取轂上一部分為分離體，對K點(diǎn)取矩，則有 d Qpl2N2，即QpN2l d2fN2KfQLNd

Kf，dQpN2ldd

Kf（2）4441.3 pF和Q/p當(dāng)CLCF時(shí) pp

p

CFL當(dāng)CLCF時(shí)

CFLFFF11F

F131FLF12

FL200F 2 3Fmax3F2F3FFFF21F受轉(zhuǎn)矩FL作用，

F131200F2F250 F F2F

d40mm，查表得鍵的截面尺寸b12mmh8mm；由輪轂長度l70mm，查標(biāo)L63mm。輪轂為鑄鐵，有輕微沖擊，查表得到許用擠壓應(yīng)力p轉(zhuǎn)矩T9550n

9550

98454N鍵的長度lLLb6312鍵的擠壓應(yīng)力

4T

498454408

24.13MPa

，故安全p查表得t5mmp

，t1

，所以，軸槽深dt405

，轂槽深dt1403.343.3mm12×63GB/T1096-1990圖（a）間無間隙，而普通螺栓聯(lián)接應(yīng)為貫穿螺栓；③被聯(lián)接件表面未加工，應(yīng)做出沉頭座孔；④彈簧墊圈的尺寸和開口方向不對；⑤螺栓長度不標(biāo)準(zhǔn)，應(yīng)取標(biāo)準(zhǔn)長l0mm30mm（圖（b）圖（c）M12120°，而且應(yīng)該從螺紋孔小徑處畫錐孔角；③與彈簧墊圈接觸的被3.5mm3.1mm（GB93-1987）圖（d）緊定螺釘結(jié)構(gòu)的主要錯(cuò)誤有：①輪轂上未制出M6的螺紋孔；②軸沒有作局部剖視，未設(shè)與一、判斷題（T，錯(cuò)誤1. 2.V 3. 4. 5. 6.在帶的線速度一定時(shí)，增加帶的長度可以提高帶的疲勞 7. 8. 9. 10. 11. 二、單項(xiàng)選擇1.普通V帶傳動是依靠 ）來傳遞運(yùn)動和動力的A帶與帶輪接觸面之間的正壓 B帶與帶輪接觸面之間的摩擦C帶的緊邊拉 D帶的松邊拉 A減輕帶的彈性滑 B提高帶C改變帶的運(yùn)動方 D使帶具有一定的初拉在其它條件相同的情況下，普通V帶傳動比平帶傳動能傳遞更大的功率，這是因?yàn)?A帶與帶輪的材料組合具有較高的摩擦系 B帶的質(zhì)量輕，離心力C帶與帶輪槽之間的摩擦是楔面摩 D帶無接 ）決定A小帶輪直 B大帶輪直 C兩帶輪直徑之 D兩帶輪直徑之設(shè)計(jì)V帶傳動時(shí)，為了防止 A帶內(nèi)的彎曲應(yīng)力過 B小帶輪上的包角過C帶的離心力過 D帶的長度過 A進(jìn)入大帶輪 B緊邊進(jìn)入小帶輪C離開大帶輪 D離開小帶輪 A帶與帶輪之間的摩擦系數(shù)較 B帶繞過帶輪產(chǎn)生了離心C帶的彈性與緊邊和松邊存在拉力 D帶傳遞的中心距 A鏈傳動只用來傳遞較小的功 B鏈速較高，在傳遞相同功率時(shí)，圓周力C鏈傳動是嚙合傳動，無需大的張緊 D鏈的質(zhì)量大，離心力 A增大鏈節(jié)距和鏈輪齒 B減小鏈節(jié)距和鏈輪齒C增大鏈節(jié)距，減小鏈輪齒 D減小鏈節(jié)距，增大鏈輪齒 A奇 B偶 C5的倍 D10的倍鏈傳動張緊的目的是 ABCD A小鏈輪的轉(zhuǎn)速 B傳遞的功率 C傳遞的圓周力 D傳動比 ，主、從動輪的轉(zhuǎn)速比不能保持準(zhǔn)確帶傳動的有效圓周力為 之差，數(shù)值上應(yīng)與帶和帶輪接觸面上各點(diǎn)摩擦力的總 鏈條長度 表示，鏈傳動設(shè)計(jì)鏈節(jié)數(shù)應(yīng) 數(shù)，當(dāng)選奇數(shù)時(shí)，必須采用過渡鏈節(jié)聯(lián)接，但此會產(chǎn)

傳動比為常數(shù) 傳動比不為常數(shù)在V5m/s~25m/s什么是VV 簡要敘述在帶拉力允許范圍內(nèi)怎樣提高帶的傳動能力？用圖示意V帶在工作中應(yīng)力沿帶長是如何分布的？并p參考答一、判斷題（T，錯(cuò)誤1.F2.F3.T4.T5.F6.T7.T8.F9.T10.F11.二、單項(xiàng)選擇2.D3.C4.D5.A6.B7.C8.C9.D10.B11.C12.三、緊邊與松邊的拉力打滑拉應(yīng)力離心應(yīng)力彎曲應(yīng)力鏈節(jié)數(shù)偶平均瞬時(shí)在V帶傳動中，帶的速度太高則離心力大，減小了帶與帶輪間的壓力，容易打滑；帶的速度太低，要求傳遞的圓周力增大，使帶的根數(shù)過多，所以，對于V5m/s~25m/s。 的存在，使得主動輪的圓周速度總是大于從動輪的圓周速度，帶傳動的傳動比確。彈性滑動是帶傳動的固有pp過大，運(yùn)動不均勻性和沖擊越嚴(yán)重。設(shè)計(jì)鏈傳動時(shí)，在滿足傳遞功率的一、判斷題（T，錯(cuò)誤1.（）2.（）3.（）4.（）5.（）6.（）7.一對漸開線齒輪傳動，當(dāng)其他條件不變時(shí)，僅將齒輪傳動所受載荷增為原載荷的4倍，其齒間接觸應(yīng)力亦將增為原應(yīng)力的4倍。 二、單項(xiàng)選擇 A齒面膠 B齒面疲勞點(diǎn) C齒面磨損或輪齒疲勞折斷D輪齒塑性變一對標(biāo)準(zhǔn)直齒圓柱齒輪，若z118，z272，則這對齒輪的彎曲應(yīng)力 AF1F

BF1F

CF1F

DF1F對于齒面硬度350HBS的閉式鋼制齒輪傳動，其主要失效形式為 A輪齒疲勞折 B齒面磨 C齒面疲勞點(diǎn) D齒面膠一齒輪傳動，小齒輪1選用45號鋼調(diào)質(zhì)；大齒輪選用45號鋼正火，它們的齒面接觸應(yīng)力 AH1H

BH1H

CH1H

DH1H A提高齒面的接觸強(qiáng) B提高輪齒的彎曲強(qiáng)C彎曲與接觸強(qiáng)度均可提 D彎曲與接觸強(qiáng)度均不 ）的方法A采用閉式傳 B增大傳動中心 C減少齒 D增大模輪齒彎曲強(qiáng)度計(jì)算中的齒形系數(shù)YFa與 ）無關(guān)A齒 B變?yōu)橄?C模 D斜齒輪螺旋 A為使傳動平 B為了提高傳動效C為了提高齒面接觸強(qiáng) D為了便于安裝，保證接觸線 A靠近齒頂 B靠近齒根 C靠近節(jié)線的齒頂部分D靠近節(jié)線的齒根部以下 ）種做法不能提高齒輪傳動的齒面接觸承載能力Ad不變而增大模數(shù)B改善材 C增大齒 D增大齒數(shù)以增大齒輪傳動中引起附加動載荷、產(chǎn)生振動、沖擊的主要原因是 A齒形誤 B周節(jié)誤 C基節(jié)誤 D中心距誤設(shè)計(jì)齒輪傳動時(shí)，若保持傳動比i和齒數(shù)和zz1z2不變，而增大模數(shù)m，則齒輪的 A彎曲強(qiáng)度和接觸強(qiáng)度均提 B彎曲強(qiáng)度不變，接觸強(qiáng)度提C彎曲強(qiáng)度和接觸強(qiáng)度均不變 D彎曲強(qiáng)度提高，接觸強(qiáng)度不變在齒輪傳動中，齒面疲勞點(diǎn)蝕是由于 反復(fù)作用引起的，點(diǎn)蝕通常首先出現(xiàn) 在直齒圓柱齒輪強(qiáng)度計(jì)算中，當(dāng)齒面接觸強(qiáng)度已足夠，而齒根彎曲強(qiáng)度不足時(shí)，可采用下列措施① 一對外嚙合斜齒圓柱齒輪的正確嚙合條件是① ；② ； K為什么設(shè)計(jì)齒輪時(shí)，所選齒寬系數(shù)d，既不能太大，又不能太小 200~240HBS的齒輪工作表面出現(xiàn)小的凹坑。試問：①這是五、分析計(jì)算如圖所示的斜齒圓柱齒輪傳動，已知傳遞的功率P114kWn1980rminz133z2165m2mm80634，主動輪轉(zhuǎn)向如圖（忽略摩擦力。P19kWn1970rminz120，z260，m4mm，齒寬b38mm，從動大輪轉(zhuǎn)向如圖（忽略摩擦力。21211212 題1 題2圖示為兩級圓柱齒輪器，已知齒輪1（主動齒輪）的螺旋線方向和III軸的轉(zhuǎn)向2、31ⅠⅡ231ⅠⅡ23Ⅲ4欲使II3輪、4畫出中間軸II2Ⅰ412Ⅰ413 圖示二級斜齒圓柱齒輪器已知齒輪1輪齒旋向和齒輪4的轉(zhuǎn)動方向如圖齒輪2的參數(shù)為法面模數(shù)mn=3mm，齒數(shù)z2=57β2=14o3mn=5mmz3=213輪齒合理旋向和螺旋角。11324P113kWn1200rminmn4mmz160，螺旋角分別為9與18z120z260m3mm，d1n1950rmin若主、從動齒輪的H1700MPa，H2650MPaK1.6ZH2.5

189.8MPa

0.9（2KT12KT1bd21

ZE

參考答一、判斷題（T，錯(cuò)誤1.T2.T3.F4.F5.T6.T7.二、單項(xiàng)選擇2.A3.C4.C5.B6.B7.C8.D9.D10.A11.C12.三、交變接觸應(yīng)力分度圓直徑齒寬齒輪材料的種類中心距不變，增大模數(shù)，減小齒數(shù)增大壓力角mn1mn

n1n

1四、①輪齒折斷②齒面點(diǎn)蝕③齒面膠合④齒面磨損⑤齒體塑性變形 KKβαA考慮齒輪嚙合的外部因素引起的動力過載的影響，與原和工作機(jī)的特性及聯(lián)軸器的緩沖性能有關(guān)；動載系數(shù)v考慮齒輪本身的嚙合振動產(chǎn)生的附加動載荷的影響齒向載荷分布系數(shù)β考慮載荷沿齒寬方向分布不均α四考慮同時(shí)嚙合的齒對之間載荷不均勻的影響。當(dāng)載荷一定時(shí)，d選大值，可分度圓直徑（或中心距）減小，降低齒輪的圓周速度，而且能在一定的程度上選的太大；若d過小，則分度圓直徑（或中心距）增大，增加了整個(gè)傳動裝置的重量，故d又不能選的太小 計(jì)算齒根彎曲應(yīng)力時(shí)，可把輪齒視為懸臂梁，其截面可用30°切確定。這種方法是在端面內(nèi)作與輪齒對稱中線成30°夾角并與齒根過渡曲線相切的兩條直線，連接兩切點(diǎn)并平行于齒輪軸線的截面就是截面。 五、分析計(jì)算 轉(zhuǎn)矩T1

2136428.57

Ft1 d1d

mn

2

4092.86NFt

4092.86tan20589.05N

Fa1Ft1tan4092.86tan8.109583.16NFa

Fr2

1Fr 轉(zhuǎn)矩

9.55

88608.25N d1mz1420 12d2d12d2d122

802

38

60

0.9487，則

23212321

dFdF

210.50.3 2606.13N

Fr1Ft1tancos12606.13tan20cos18.4319899.89NFa2Fa1Ft1tansin12606.13tan20sin18.4319299.93NFr21F11ⅠⅡ23Ⅲ42Ⅰ413ⅡⅢFFtan2Ttan

sin2Tsin

m m

Fa2Fa3mn2

2Tsinmn3mn3

5 3arcsinmzsin2arcsin357sin14

n2 1T9.551061

9.55106

620750N9F

2620750

2620750cos9dd1

mn

4Fa1Ft1tan5109tan9809NFa18F

2T1cos

2620750cos18dd1

mn

4Fa1Ft1tan4920tan181599N dz2 3，dmz32060mm，b d

1.060 2

bd21T1

H ZH

ZEZ

2K 60602 2.5189.8

21.63 117.3103NP

117.3103

一、判斷題（T，錯(cuò)誤1.90°（）2.（） 越大 ）不能作為蝸桿傳動的優(yōu)點(diǎn)A傳動平穩(wěn)，噪聲 B傳動比可以較 C可產(chǎn)生自 D傳動效率 A降 B提 C不 D增大也可能減 A保證蝸桿有足夠的剛 B減少加工時(shí)蝸輪滾刀的數(shù)C提高蝸桿傳動的效 D減小蝸桿的直 ）確定蝸桿傳動比的公式是錯(cuò)誤的Ai1

iz2

id2

in1 A增加蝸桿頭數(shù) B增加直徑系數(shù) C增大模數(shù) D減小直徑系數(shù) ，自鎖性 有一普通圓柱蝸桿傳動，已知蝸桿頭數(shù)z12，蝸桿直徑系數(shù)q8，蝸輪齒數(shù)z237，模數(shù)m8mm，則蝸桿分度圓直徑 mm，蝸輪的分度圓直徑 mm，傳動中心距 ，蝸輪分度圓上的螺旋 已知一帶 機(jī)用阿基米德蝸桿傳動，傳遞的功率均P18.8kW，轉(zhuǎn)速n1960r/min，動比i18z12q8，蝸桿導(dǎo)程角14210m10mm，當(dāng)蝸桿主動時(shí)的傳動效率0.88，蝸桿右旋，轉(zhuǎn)動方向如圖所示。（2） 1、3均為右旋，軸Ⅰ為輸入軸，其回轉(zhuǎn)方向如圖所示。23 圖示為斜齒圓柱齒輪-1的螺旋線方向和Ⅰ軸的轉(zhuǎn)向。234旋向（使Ⅱ軸上軸承所受軸向力最小2311Ⅰ324 3、423 Ⅰ 圖示傳動系統(tǒng)中，1、5為蝸桿，2、6為蝸輪，3、4為斜齒圓柱齒輪，7、8為直齒錐齒輪。已知18的回轉(zhuǎn)方向如圖所示。參考答一、判斷題（T，錯(cuò)誤1.T2.F3.F4.T5.二、單項(xiàng)選擇2.B3.B4.C5.三、低 d1mq

d2mz2

a

i arctan

湊配傳動比四、 mx1和軸向壓力角x1分別與蝸輪mt1和斷面壓力角t1相等，蝸桿分度圓導(dǎo)程角，且螺旋線方向即為mx1mt2m，x1t2， 蝸桿傳動效率較低，工作是發(fā)熱量大，如果產(chǎn)生的熱量不散逸，則隨著油溫的升高將使?jié)? 五、分析計(jì)算1T9.551061

9.55T29.55

06P1d1mq108d2mz2mz1i10218

Fa

2875422189NFr1Fr2Ft2tan7700 77 11Ⅰ3244343ⅠⅢⅡ21一、判斷題（T，錯(cuò)誤1.（）2.（）3.二、單項(xiàng)選擇（）1.根據(jù)軸的承載情況 ）的軸稱為轉(zhuǎn)軸A既承受彎矩又承受轉(zhuǎn) B只承受彎矩又承受轉(zhuǎn)C不承受彎矩只承受轉(zhuǎn) D承受較大的軸向載2.按彎曲扭轉(zhuǎn)合成計(jì)算軸的應(yīng)力時(shí)，要引入系數(shù)，這個(gè)是考慮 A軸上鍵槽削弱軸的強(qiáng) B合成正應(yīng)力與切應(yīng)力時(shí)的折算系C正應(yīng)力與切應(yīng)力的循環(huán)特性不同的系數(shù) D正應(yīng)力與切應(yīng)力方向不同45圖示為器輸出軸，齒輪用油潤滑，軸承用脂潤滑。其中的結(jié)構(gòu)錯(cuò)誤，并說明原因（1） A.齒 B.左軸 C.右軸 D.半聯(lián)軸 A型普通平鍵固定，軸向上，齒輪左端采用軸參考答一、判斷題（T，錯(cuò)誤1.F2.F3.二、單項(xiàng)選擇2.三、轉(zhuǎn)軸：既傳遞轉(zhuǎn)矩又承受彎矩的軸；心軸：只承受彎矩而不傳遞轉(zhuǎn)矩的軸。 45號鋼來提高軸的剛度的方法是無效的，原因?yàn)椋涸谝话銣囟认?，合金鋼的?2345678 A.齒 B.左軸 C.右軸 D.半聯(lián)軸223415軸承無法裝入，軸上零件的定位不能兩端都用軸肩（或軸環(huán)軸段應(yīng)縮短，以保證可靠定位（此處的軸套最好設(shè)計(jì)成階梯形的鍵過長，不但安裝，而且會削弱軸的強(qiáng)應(yīng)加調(diào)整墊片（5）處相同應(yīng)加螺釘固定（可以用中心線簡化表示正確結(jié)果如圖（b）一、判斷題（T，錯(cuò)誤 滾動軸 計(jì)算公式 指數(shù)對球軸承為13 滾動軸承計(jì)算針對疲勞點(diǎn)蝕，靜強(qiáng)度計(jì)算針對塑性變形進(jìn)行 7.（）二、單項(xiàng)選擇1.按額定動載荷通過計(jì)算選用的滾動軸承，在預(yù)定使用期限內(nèi)，其工作可靠度為A B C D2.角接觸球軸承承受軸向載荷的能力隨著接觸角的增大而 A增 B減 C不 D增大或減少隨軸承型號而 A增大支撐剛 B提高旋轉(zhuǎn)精C減小振動和噪 D降低摩擦阻 ）必須成對使用A深溝球軸 B圓錐滾子軸 C推力球軸 D圓柱滾子軸三、 四、五、分析計(jì)算 某軸承的預(yù)期為LhP，基本額定動載荷CP增大到2P，其有何變化？若當(dāng)量動載荷不變，而轉(zhuǎn)速由n增大到2n（不超過極限轉(zhuǎn)速），壽圖示為二級圓柱齒 器的低速軸，已知齒輪上的圓周力

1000N

4000Nn1400rmin6308（深溝球軸承），基本額定動載荷C31200N100oC。試求這對軸承的（單位為小時(shí)l7307ACR14000NR24250NFA560Nn960rmin120fd

C34200Ne0.68S0.68RAReX1.0Y0ARe時(shí)X0.41Y0.87。試求該軸承

L10h30208FA600NR15200NR23800Nn960rminfd

1.3120℃。軸承的數(shù)據(jù)為C59800Ne0.37Y1.6SR2YARe時(shí)X1.0Y0ARe時(shí)X0.4Y1.6（2）若軸承的預(yù)期為25000h，問該軸承是否滿足要求，若不滿足要求可采用那些措施提高軸承的錐齒輪器主動軸由一對30206E型圓錐