真空斷路器投切電容器組的探討

真空斷路器投切電容器組的探討1●電力系統(tǒng)的無功功率補償對于提高電網(wǎng)功率因數(shù)，降低供、配電的線路損耗，具有不可缺少的重要意義

●改善功率因素的幾種方法：●發(fā)電機發(fā)無功●安裝同步補償機

●安裝電容器組一電力系統(tǒng)的無功補償●電力系統(tǒng)的無功功率補償對于提高電網(wǎng)功率因數(shù)，降低供、2真空斷路器投切電容器組的探討課件3真空斷路器用于投切電容器組的優(yōu)勢

●真空斷路器具有上萬次的機械動作壽命；

●真空斷路器運行過程中真空滅弧室觸頭無需維護(hù)；

●受環(huán)境影響小且對環(huán)境無任何污染；

●真空滅弧室內(nèi)部小開距能耐受高電壓。

真空斷路器用于投切電容器組的優(yōu)勢

●真空斷路器具有上4二真空斷路器投切電容器組的問題

投切電容器常見的3個問題

1合閘涌流

2重燃

3非自持破壞性放電(NSDD)二真空斷路器投切電容器組的問題投切電容器常5

1合閘涌流電容器組投入時的主要問題是涌流。涌流的頻率較高，可達(dá)幾百到幾千赫茲，幅值比電容器正常工作電流大幾倍至幾十倍，衰減很快且持續(xù)時間很短，小于20ms。涌流過大可能造成斷路器觸頭融焊、燒損，涌流產(chǎn)生的電動力可能會使零件損壞。合閘涌流對NSDD有一定的影響。1合閘涌流6

1-1）單組電容器投入時的涌流

下左圖是單組電容器的接線圖，G為電源，T為變壓器，電容器組C經(jīng)過斷路器CB3接在母線上。右圖是計算涌流的等值電路圖，LS為電源電感。(a)接線圖(b)等值電路圖單組電容器接線圖XS為電源每相的短路感抗。

XC為電容器組每相的容抗

1-1）單組電容器投入時的涌流(a)接線圖71-2）背靠背電容器組投入時的涌流

下左圖是n組電容器的接線圖，G為電源，T為變壓器，電容器組C經(jīng)過斷路器CB接在母線上。右圖是等效圖，LS電源電感，L電容組安裝電感。(a)接線圖(b)等值電路圖背靠背電容器組接線圖

涌流的峰值：

涌流的頻率：

由于L遠(yuǎn)比單組電容器投入時的小，因此背靠背電容器組投入時的涌流比單組時大了很多，涌流的頻率也很高。1-2）背靠背電容器組投入時的涌流下左圖是n組電容器的接8試驗電壓KV電容電流A涌流最大涌流值KA涌流頻率KH12100（背）6.14.1400（背）12.22630(單)5.10.324160(單)2.61.7400(單)3.30.7540.5160(單)3.71.6630(單)4.33合閘涌流表試驗電壓KV電容電流A涌流最大涌流值KA涌流頻率KH121092開斷三相電容器組的恢復(fù)電壓

2-1三相電容器組(中性點接地)開斷時恢復(fù)電壓

(a)三相電容器組中性點接地接線(b)開斷單相電容器組電路開斷三相電容器組（中性點接地）圖中電源按正弦變化，C為電容器，L為斷路器CB負(fù)載電感(連線電感或串聯(lián)電感)。

2開斷三相電容器組的恢復(fù)電壓2-1三相電容器組(中性點接10

下圖是開斷單相電容性電路時的典型波形圖。

(a)開斷過程中電流、電壓的波形(b)斷路器恢復(fù)電壓波形下圖是開斷單相電容性電路時的典型波形圖。(a)開斷過11

開斷三相電容器組(中性點接地)恢復(fù)電壓波形圖

弧隙擊穿時刻電容器電流、電壓波形

開斷三相電容器組(中性點接地)恢復(fù)電壓波形圖122-2三相電容器組(中性點不接地)開斷時恢復(fù)電壓

開斷三相電容器組（中性點不接地）

開斷三相電容器組(中性點不接地)恢復(fù)電壓波形圖2-2三相電容器組(中性點不接地)開斷時恢復(fù)電壓開斷三相13

斷路器各相觸頭的恢復(fù)電壓最大值UtrmA相：恢復(fù)電壓最大值UtrmA=2.5UmC相：恢復(fù)電壓最大值UtrmC=-1.87UmB相：恢復(fù)電壓最大值UtrmB=1.87Um斷路器各相觸頭的恢復(fù)電壓最大值UtrmA相：恢復(fù)電壓最大14真空斷路器投切電容器組的探討課件15真空斷路器投切電容器組的探討課件163真空開關(guān)投切電容器組時發(fā)生重燃現(xiàn)象的特點及原因分析

3-1特點1）重燃現(xiàn)象的出現(xiàn)有很大的偶然性和隨機性;2）重燃現(xiàn)象往往出現(xiàn)在電流開斷后40~100多ms之間3-2重燃原因分析3-2-1真空開關(guān)滅弧后的電壓耐受能力12KV--24.3KV(19.5)24KV--48.6KV(39)40.5KV--82.5KV(66)1）真空滅弧室的電壓耐受能力2）真空開關(guān)分閘運動的適時性

3真空開關(guān)投切電容器組時發(fā)生重燃現(xiàn)象的特點及原因分析173-2-2微粒擊穿

由于制造的原因，在真空滅弧室內(nèi)有各種微粒

，如果電場足夠強，微粒的直徑和質(zhì)量又合適，在穿過間隙到達(dá)另一電極時已經(jīng)具有很大的動能，在與另一電極碰撞時，動能轉(zhuǎn)變?yōu)闊崮?，使微粒本身蒸發(fā)變成蒸汽擴散，使局部的粒子密度迅速變大，這些粒子又與場致發(fā)射的電子產(chǎn)生碰撞游離，最終導(dǎo)致間隙的放電擊穿。

1)從大量的試驗統(tǒng)計資料來看，不同生產(chǎn)廠家生產(chǎn)的真空滅弧室發(fā)生重燃的概率不同，有時甚至有較大的差距，這是由于真空開關(guān)的重燃率與真空滅弧室的生產(chǎn)廠家或工藝有一定的關(guān)系，不同的生產(chǎn)廠家其生產(chǎn)工藝過程存在一定的差異，在生產(chǎn)過程中的工藝控制也有所不同，因此也造成帶進(jìn)滅弧室內(nèi)的微粒數(shù)量有較大的差異，這必然對試驗的統(tǒng)計結(jié)果產(chǎn)生明顯的影響。

3-2-2微粒擊穿182)在大量的試驗中也發(fā)現(xiàn)斷路器的分合閘速度對試驗結(jié)果有影響，因為分閘速度太大將會產(chǎn)生較大的分閘彈振，合閘速度太大將會產(chǎn)生較大的合閘彈跳，這些操作都將會使滅弧室內(nèi)的微粒由粘附性的變成運動性的，將導(dǎo)致在試驗過程中的重?fù)舸┌l(fā)生。3)在試驗中發(fā)現(xiàn)重?fù)舸└怕孰S著投切次數(shù)的增加而減少，在投切初始的幾次，出現(xiàn)重?fù)舸┑母怕瘦^大，隨著投切次數(shù)的增加重?fù)舸┑母怕拭黠@減少。這是管子內(nèi)部可活動性的雜質(zhì)微粒被燒掉，微粒數(shù)目逐步減少之緣故。4)某電力試驗研究所為了尋找真空斷路器投切電容器組時發(fā)生重燃甚至電容器組發(fā)生爆炸的原因，把5組不同批號的普通型或高潔凈度型的真空滅弧室作為樣品，按先后次序安裝于同一組真空斷路器上進(jìn)行投切同一組電容器組試驗，并每次更換滅弧室后均保證真空斷路器機械特性參數(shù)前后一致，結(jié)果證明真空滅弧室內(nèi)部潔凈度是影響真空斷路器投切電容器組重?fù)舸┞实闹匾蛩亍?)在大量的試驗中也發(fā)現(xiàn)斷路器的分合閘速度對試驗結(jié)果有194-2-3合閘涌流關(guān)合涌流所產(chǎn)生的預(yù)擊穿電弧能量的大小直接影響著NSDD的現(xiàn)象。其原因是在關(guān)合電容器組尤其是背靠背電容器組時會產(chǎn)生高頻率，高幅值的涌流，觸頭間的預(yù)擊穿電弧能量十分高，足以熔化觸頭表面的部分材料。觸頭在閉合時就會發(fā)生熔焊，等到涌流過后熔焊區(qū)就會冷卻，當(dāng)開斷電容器組，觸頭熔焊區(qū)就會破裂，從而高的區(qū)域就會形成，這些區(qū)域就成了強電子發(fā)射點。由上述分析可得開斷電容器后，出現(xiàn)的NSDD現(xiàn)象主要由的主要原因可能是微放電或者微粒的作用。電子發(fā)射造成的。4-2-3合閘涌流203NSDD非自持破壞性放電真空斷路器開斷電容器組后，觸頭兩端會承受一個恢復(fù)電壓的作用。在開斷電流過零后的幾十毫秒甚至于到數(shù)秒以后，觸頭間隙仍可能發(fā)生重?fù)舸┮灾码娏€路產(chǎn)生過電壓，這種延時重?fù)舸┚头Q為非自持破壞性放電現(xiàn)象，簡稱NSDD。導(dǎo)致觸頭間隙發(fā)生延時重?fù)舸┑闹饕蚩赡苁俏⒎烹娀蛘呶⒘５淖饔?。在Juhsasz等人在開斷電容器組實驗中觀察到真空斷路器觸頭間隙存在0.1~8mA的發(fā)射電流。而且他們得出重?fù)舸┌l(fā)生的概率與關(guān)合電容器組產(chǎn)生的預(yù)擊穿電弧能量有很密切的關(guān)系。3NSDD非自持破壞性放電真空斷路器開斷電容器組后，觸頭兩21關(guān)合涌流所產(chǎn)生的預(yù)擊穿電弧能量的大小直接影響著NSDD現(xiàn)象。其原因是在關(guān)合電容器組尤其是背靠背電容器組時會產(chǎn)生高頻率，高幅值的涌流，觸頭間的預(yù)擊穿電弧能量十分高，足以熔化觸頭表面的部分材料。觸頭在閉合時就會發(fā)生熔焊，等到涌流過后熔焊區(qū)就會冷卻，當(dāng)開斷電容器組，觸頭熔焊區(qū)就會破裂，從而高的區(qū)域就會形成，這些區(qū)域就成了強電子發(fā)射點。開斷電容器后，出現(xiàn)的NSDD現(xiàn)象主要是由電子發(fā)射造成的。真空斷路器投切電容器組的探討課件22三提高真空斷路器投切電容器組的成功率1提高真空滅弧室的耐壓能力真空滅弧室作為真空斷路器的“心臟”，對于能否成功投切電容器組也起著重要的作用。那么如何提高真空開關(guān)投切電容器組的能力，是我們滅弧室生產(chǎn)廠家需要認(rèn)真研究的問題。R觸頭（平面、凹凸、球面及球形）與其它觸頭比具有滅弧室動、靜電極間電場分布均勻，耐電壓能力強的優(yōu)點。2控制滅弧室生產(chǎn)過程

2-1)在金屬零件的加工過程中，盡量避免和祛除干凈零件的毛刺;高零件表面質(zhì)量，保證零件的表面光潔度。2-2)在整管裝配前堅持對部件進(jìn)行有效的超聲波清洗，可以取得明顯的效果;不斷改進(jìn)清洗工藝，使滅弧室內(nèi)的微粒通過清洗盡量祛除干凈。

三提高真空斷路器投切電容器組的成功率232-3)在生產(chǎn)過程中，保持良好的真空衛(wèi)生和工作習(xí)慣，有效控制操作間內(nèi)的空氣濕度和空氣中懸浮微粒的數(shù)量。2-4)科學(xué)組織生產(chǎn)，使滅弧室的部件或觸頭加工出來后盡量減少存放時間，及時裝配進(jìn)爐，減少零部件氧化、污染的幾率。3

提高斷路器的設(shè)計質(zhì)量和裝配質(zhì)量，控制其機械運動特性參數(shù)在合理的范圍內(nèi)。3-1)斷路器的設(shè)計應(yīng)該合理，能夠保證滅弧室動導(dǎo)電桿安裝對正垂直，并易于對其進(jìn)行調(diào)整。3-2)斷路器的裝配質(zhì)量應(yīng)該得到可靠的測量和良好的控制，操動機構(gòu)的合閘輸出功與分閘輸出功比較合適，其分、合閘速度應(yīng)該調(diào)整在合理的范圍內(nèi)，使分閘彈振和合閘彈跳盡可能小。3-3)有時候雖然斷路器已經(jīng)定型，操動機構(gòu)的輸出功率也一定，其它裝配狀態(tài)良好，因此對斷路器的零件或配件的質(zhì)量控制就顯得非常重要，必須將斷路器各項參數(shù)都調(diào)整到理想狀態(tài)才可以投入使用或進(jìn)行試驗。

2-3)在生產(chǎn)過程中，保持良好的真空衛(wèi)生和工作習(xí)慣243-4)真空開關(guān)在裝配完成后進(jìn)行一定次數(shù)的空載操作，可以穩(wěn)定開關(guān)的機械參數(shù);并對開關(guān)整體進(jìn)行適當(dāng)?shù)碾妷汉碗娏骼暇?，可以減少滅弧室內(nèi)新產(chǎn)生的毛刺，降低真空斷路器投切電容器組的重燃率。3-5)真空開關(guān)在裝配完成后進(jìn)行一定次數(shù)的空載操作，可以穩(wěn)定開關(guān)的機械參數(shù);并對開關(guān)整體進(jìn)行適當(dāng)?shù)碾妷汉碗娏骼暇殻梢詼p少弧室內(nèi)新產(chǎn)生的毛刺，降低真空斷路器投切電容器組的重燃率。進(jìn)行并聯(lián)電容老煉，可以迅速明顯提高產(chǎn)品的耐壓能力。

4雙動式真空斷路器真空斷路器切電容時的真空斷口的電壓真空斷路器開斷后到斷口承受2Um電壓的時間為13ms，斷口必須在此之前能達(dá)到安全的開距。因此，對真空斷路器的分閘速度有一個要求。12kv1.0×13=13＞1024kv1.1×13=14.3＞1240.5kv1.4×13=18.2＜20

3-4)真空開關(guān)在裝配完成后進(jìn)行一定次數(shù)的空載操作25雙動式真空斷路器的原理如右圖示。常規(guī)的真空斷路器的分閘曲線如右下圖所示。由于動觸頭在分閘的起始時在靜止?fàn)顟B(tài)，在曲線的剛分階段1-3ms觸頭才運動了0.5mm，影響速度。雙動式真空斷路器在動、靜觸頭分離前，在釋放觸頭壓簧的作用下動觸頭已獲得速度。因此分閘曲線的起始比較陡。雙動式真空斷路器有以下優(yōu)點：4-1提高了初分速度，容易保證在分閘后13ms內(nèi)斷口間的耐壓達(dá)到要求。試驗證明沒有10ms內(nèi)的重燃。4-2合閘彈跳小，40.5kV真空斷路器的彈跳很容易滿足2ms的要求。雙動式真空斷路器的原理如右圖示。265選相式真空斷路器在前面分析投切電容器組最大的問題是合閘涌流合分閘重燃。這兩個問題可分別通過真空斷路器選相投入和分閘切斷來解決。開關(guān)的合閘時間選在電壓過零點，此時可使合閘涌流不超過額定電流

的1.5倍。開關(guān)的合閘時間選在電流過零前大于5ms的地方。確保開關(guān)在斷口電壓到達(dá)最大值時，滅弧室的開距有足夠的具離。我公司在40.5kv合12kv兩個等級分別做了選相式投切電容器組的試驗，有很好的效果。右圖是61095真空滅弧室在投切電容器組后的解剖照片。選相式真空斷路器投切電容中合閘涌流不附合目前標(biāo)準(zhǔn)。5選相式真空斷路器我公司在40.5kv合12kv兩個等級分27真空斷路器投切電容器組的探討課件286雙斷口真空斷路器真空斷口可以多斷口串聯(lián)使用，有研究提出了多斷口真空開關(guān)擊穿電壓增益的概念，理論推導(dǎo)得到了多斷口真空開關(guān)相對于單斷口真空開關(guān)的擊穿電壓增益倍數(shù)：如

=0.5，對于40.5kV電壓等級的真空開關(guān)，用二個斷口進(jìn)行串聯(lián)，則有Kn=21/2

Kn=1.46雙斷口真空斷路器如=0.5，對于40.5kV電壓29重?fù)舸└怕实臅r間特性

下圖是真空雙斷口的靜態(tài)擊穿統(tǒng)計分布曲線

F重?fù)舸└怕实臅r間特性下圖是真空雙斷口的靜態(tài)擊穿統(tǒng)計分30采用雙（多）斷口技術(shù)有以下優(yōu)點1）靜態(tài)耐壓提高：2）重?fù)舸└怕实玫胶艽蟾纳疲?）開關(guān)操動機構(gòu)的操作功不增加；4）有利于真空滅弧室的小型化雙（多）斷口技術(shù)要求斷口的機械特性一致性較高。雙（多）斷口技術(shù)對真空斷路器應(yīng)用于高壓領(lǐng)域有較好的前景。

采用雙（多）斷口技術(shù)有以下優(yōu)點317切電容真空斷路器的老煉

真空滅弧室只造工藝中常用的高壓小電流、低壓大電流、沖擊電壓等老煉方法來降低真空斷路器切電容重燃作用不明顯。采用高壓大電流單相老煉法對提高真空斷路器切電容組的性能有一定的作用同時還考核了斷路器投切電容器組的性能。目前常用合成回路試驗法來老煉真空斷路器的投切電容器組。7切電容真空斷路器的老煉真空滅弧室只造工藝中常用的高32圖含涌流回路且變壓器直接提供電流的合成回路

圖含涌流回路且變壓器直接提供電流的合成回路33圖含涌流合成回路的仿真時序圖含涌流合成回路的仿真時序34

小結(jié)

在提高真空斷路器投切電容器組的成功率過程中

1）生產(chǎn)過程中的工藝控制是基礎(chǔ)；是必要條件。要有深刻認(rèn)識。2）重燃和NSDD在性質(zhì)上有相近的地方，但在質(zhì)量上有很大的差異。3）合閘涌流對切電容有重大的影響，不僅造成觸頭熔焊，還會對NSDD產(chǎn)生影響。

4）R觸頭、雙動真空斷路器、選相真空斷路器在投切電容器組中得到應(yīng)用，今后要進(jìn)一部找出它的必然性。5）要關(guān)注多斷口真空斷路器的研究。

小結(jié)35用心做好每一只滅弧室用心做好每一只滅弧室36真空斷路器投切電容器組的探討

真空斷路器投切電容器組的探討37●電力系統(tǒng)的無功功率補償對于提高電網(wǎng)功率因數(shù)，降低供、配電的線路損耗，具有不可缺少的重要意義

●改善功率因素的幾種方法：●發(fā)電機發(fā)無功●安裝同步補償機

●安裝電容器組一電力系統(tǒng)的無功補償●電力系統(tǒng)的無功功率補償對于提高電網(wǎng)功率因數(shù)，降低供、38真空斷路器投切電容器組的探討課件39真空斷路器用于投切電容器組的優(yōu)勢

●真空斷路器具有上萬次的機械動作壽命；

●真空斷路器運行過程中真空滅弧室觸頭無需維護(hù)；

●受環(huán)境影響小且對環(huán)境無任何污染；

●真空滅弧室內(nèi)部小開距能耐受高電壓。

真空斷路器用于投切電容器組的優(yōu)勢

●真空斷路器具有上40二真空斷路器投切電容器組的問題

投切電容器常見的3個問題

1合閘涌流

2重燃

3非自持破壞性放電(NSDD)二真空斷路器投切電容器組的問題投切電容器常41

1合閘涌流電容器組投入時的主要問題是涌流。涌流的頻率較高，可達(dá)幾百到幾千赫茲，幅值比電容器正常工作電流大幾倍至幾十倍，衰減很快且持續(xù)時間很短，小于20ms。涌流過大可能造成斷路器觸頭融焊、燒損，涌流產(chǎn)生的電動力可能會使零件損壞。合閘涌流對NSDD有一定的影響。1合閘涌流42

1-1）單組電容器投入時的涌流

下左圖是單組電容器的接線圖，G為電源，T為變壓器，電容器組C經(jīng)過斷路器CB3接在母線上。右圖是計算涌流的等值電路圖，LS為電源電感。(a)接線圖(b)等值電路圖單組電容器接線圖XS為電源每相的短路感抗。

XC為電容器組每相的容抗

1-1）單組電容器投入時的涌流(a)接線圖431-2）背靠背電容器組投入時的涌流

下左圖是n組電容器的接線圖，G為電源，T為變壓器，電容器組C經(jīng)過斷路器CB接在母線上。右圖是等效圖，LS電源電感，L電容組安裝電感。(a)接線圖(b)等值電路圖背靠背電容器組接線圖

涌流的峰值：

涌流的頻率：

由于L遠(yuǎn)比單組電容器投入時的小，因此背靠背電容器組投入時的涌流比單組時大了很多，涌流的頻率也很高。1-2）背靠背電容器組投入時的涌流下左圖是n組電容器的接44試驗電壓KV電容電流A涌流最大涌流值KA涌流頻率KH12100（背）6.14.1400（背）12.22630(單)5.10.324160(單)2.61.7400(單)3.30.7540.5160(單)3.71.6630(單)4.33合閘涌流表試驗電壓KV電容電流A涌流最大涌流值KA涌流頻率KH1210452開斷三相電容器組的恢復(fù)電壓

2-1三相電容器組(中性點接地)開斷時恢復(fù)電壓

(a)三相電容器組中性點接地接線(b)開斷單相電容器組電路開斷三相電容器組（中性點接地）圖中電源按正弦變化，C為電容器，L為斷路器CB負(fù)載電感(連線電感或串聯(lián)電感)。

2開斷三相電容器組的恢復(fù)電壓2-1三相電容器組(中性點接46

下圖是開斷單相電容性電路時的典型波形圖。

(a)開斷過程中電流、電壓的波形(b)斷路器恢復(fù)電壓波形下圖是開斷單相電容性電路時的典型波形圖。(a)開斷過47

開斷三相電容器組(中性點接地)恢復(fù)電壓波形圖

弧隙擊穿時刻電容器電流、電壓波形

開斷三相電容器組(中性點接地)恢復(fù)電壓波形圖482-2三相電容器組(中性點不接地)開斷時恢復(fù)電壓

開斷三相電容器組（中性點不接地）

開斷三相電容器組(中性點不接地)恢復(fù)電壓波形圖2-2三相電容器組(中性點不接地)開斷時恢復(fù)電壓開斷三相49

斷路器各相觸頭的恢復(fù)電壓最大值UtrmA相：恢復(fù)電壓最大值UtrmA=2.5UmC相：恢復(fù)電壓最大值UtrmC=-1.87UmB相：恢復(fù)電壓最大值UtrmB=1.87Um斷路器各相觸頭的恢復(fù)電壓最大值UtrmA相：恢復(fù)電壓最大50真空斷路器投切電容器組的探討課件51真空斷路器投切電容器組的探討課件523真空開關(guān)投切電容器組時發(fā)生重燃現(xiàn)象的特點及原因分析

3-1特點1）重燃現(xiàn)象的出現(xiàn)有很大的偶然性和隨機性;2）重燃現(xiàn)象往往出現(xiàn)在電流開斷后40~100多ms之間3-2重燃原因分析3-2-1真空開關(guān)滅弧后的電壓耐受能力12KV--24.3KV(19.5)24KV--48.6KV(39)40.5KV--82.5KV(66)1）真空滅弧室的電壓耐受能力2）真空開關(guān)分閘運動的適時性

3真空開關(guān)投切電容器組時發(fā)生重燃現(xiàn)象的特點及原因分析533-2-2微粒擊穿

由于制造的原因，在真空滅弧室內(nèi)有各種微粒

，如果電場足夠強，微粒的直徑和質(zhì)量又合適，在穿過間隙到達(dá)另一電極時已經(jīng)具有很大的動能，在與另一電極碰撞時，動能轉(zhuǎn)變?yōu)闊崮?，使微粒本身蒸發(fā)變成蒸汽擴散，使局部的粒子密度迅速變大，這些粒子又與場致發(fā)射的電子產(chǎn)生碰撞游離，最終導(dǎo)致間隙的放電擊穿。

1)從大量的試驗統(tǒng)計資料來看，不同生產(chǎn)廠家生產(chǎn)的真空滅弧室發(fā)生重燃的概率不同，有時甚至有較大的差距，這是由于真空開關(guān)的重燃率與真空滅弧室的生產(chǎn)廠家或工藝有一定的關(guān)系，不同的生產(chǎn)廠家其生產(chǎn)工藝過程存在一定的差異，在生產(chǎn)過程中的工藝控制也有所不同，因此也造成帶進(jìn)滅弧室內(nèi)的微粒數(shù)量有較大的差異，這必然對試驗的統(tǒng)計結(jié)果產(chǎn)生明顯的影響。

3-2-2微粒擊穿542)在大量的試驗中也發(fā)現(xiàn)斷路器的分合閘速度對試驗結(jié)果有影響，因為分閘速度太大將會產(chǎn)生較大的分閘彈振，合閘速度太大將會產(chǎn)生較大的合閘彈跳，這些操作都將會使滅弧室內(nèi)的微粒由粘附性的變成運動性的，將導(dǎo)致在試驗過程中的重?fù)舸┌l(fā)生。3)在試驗中發(fā)現(xiàn)重?fù)舸└怕孰S著投切次數(shù)的增加而減少，在投切初始的幾次，出現(xiàn)重?fù)舸┑母怕瘦^大，隨著投切次數(shù)的增加重?fù)舸┑母怕拭黠@減少。這是管子內(nèi)部可活動性的雜質(zhì)微粒被燒掉，微粒數(shù)目逐步減少之緣故。4)某電力試驗研究所為了尋找真空斷路器投切電容器組時發(fā)生重燃甚至電容器組發(fā)生爆炸的原因，把5組不同批號的普通型或高潔凈度型的真空滅弧室作為樣品，按先后次序安裝于同一組真空斷路器上進(jìn)行投切同一組電容器組試驗，并每次更換滅弧室后均保證真空斷路器機械特性參數(shù)前后一致，結(jié)果證明真空滅弧室內(nèi)部潔凈度是影響真空斷路器投切電容器組重?fù)舸┞实闹匾蛩亍?)在大量的試驗中也發(fā)現(xiàn)斷路器的分合閘速度對試驗結(jié)果有554-2-3合閘涌流關(guān)合涌流所產(chǎn)生的預(yù)擊穿電弧能量的大小直接影響著NSDD的現(xiàn)象。其原因是在關(guān)合電容器組尤其是背靠背電容器組時會產(chǎn)生高頻率，高幅值的涌流，觸頭間的預(yù)擊穿電弧能量十分高，足以熔化觸頭表面的部分材料。觸頭在閉合時就會發(fā)生熔焊，等到涌流過后熔焊區(qū)就會冷卻，當(dāng)開斷電容器組，觸頭熔焊區(qū)就會破裂，從而高的區(qū)域就會形成，這些區(qū)域就成了強電子發(fā)射點。由上述分析可得開斷電容器后，出現(xiàn)的NSDD現(xiàn)象主要由的主要原因可能是微放電或者微粒的作用。電子發(fā)射造成的。4-2-3合閘涌流563NSDD非自持破壞性放電真空斷路器開斷電容器組后，觸頭兩端會承受一個恢復(fù)電壓的作用。在開斷電流過零后的幾十毫秒甚至于到數(shù)秒以后，觸頭間隙仍可能發(fā)生重?fù)舸┮灾码娏€路產(chǎn)生過電壓，這種延時重?fù)舸┚头Q為非自持破壞性放電現(xiàn)象，簡稱NSDD。導(dǎo)致觸頭間隙發(fā)生延時重?fù)舸┑闹饕蚩赡苁俏⒎烹娀蛘呶⒘５淖饔?。在Juhsasz等人在開斷電容器組實驗中觀察到真空斷路器觸頭間隙存在0.1~8mA的發(fā)射電流。而且他們得出重?fù)舸┌l(fā)生的概率與關(guān)合電容器組產(chǎn)生的預(yù)擊穿電弧能量有很密切的關(guān)系。3NSDD非自持破壞性放電真空斷路器開斷電容器組后，觸頭兩57關(guān)合涌流所產(chǎn)生的預(yù)擊穿電弧能量的大小直接影響著NSDD現(xiàn)象。其原因是在關(guān)合電容器組尤其是背靠背電容器組時會產(chǎn)生高頻率，高幅值的涌流，觸頭間的預(yù)擊穿電弧能量十分高，足以熔化觸頭表面的部分材料。觸頭在閉合時就會發(fā)生熔焊，等到涌流過后熔焊區(qū)就會冷卻，當(dāng)開斷電容器組，觸頭熔焊區(qū)就會破裂，從而高的區(qū)域就會形成，這些區(qū)域就成了強電子發(fā)射點。開斷電容器后，出現(xiàn)的NSDD現(xiàn)象主要是由電子發(fā)射造成的。真空斷路器投切電容器組的探討課件58三提高真空斷路器投切電容器組的成功率1提高真空滅弧室的耐壓能力真空滅弧室作為真空斷路器的“心臟”，對于能否成功投切電容器組也起著重要的作用。那么如何提高真空開關(guān)投切電容器組的能力，是我們滅弧室生產(chǎn)廠家需要認(rèn)真研究的問題。R觸頭（平面、凹凸、球面及球形）與其它觸頭比具有滅弧室動、靜電極間電場分布均勻，耐電壓能力強的優(yōu)點。2控制滅弧室生產(chǎn)過程

2-1)在金屬零件的加工過程中，盡量避免和祛除干凈零件的毛刺;高零件表面質(zhì)量，保證零件的表面光潔度。2-2)在整管裝配前堅持對部件進(jìn)行有效的超聲波清洗，可以取得明顯的效果;不斷改進(jìn)清洗工藝，使滅弧室內(nèi)的微粒通過清洗盡量祛除干凈。

三提高真空斷路器投切電容器組的成功率592-3)在生產(chǎn)過程中，保持良好的真空衛(wèi)生和工作習(xí)慣，有效控制操作間內(nèi)的空氣濕度和空氣中懸浮微粒的數(shù)量。2-4)科學(xué)組織生產(chǎn)，使滅弧室的部件或觸頭加工出來后盡量減少存放時間，及時裝配進(jìn)爐，減少零部件氧化、污染的幾率。3

提高斷路器的設(shè)計質(zhì)量和裝配質(zhì)量，控制其機械運動特性參數(shù)在合理的范圍內(nèi)。3-1)斷路器的設(shè)計應(yīng)該合理，能夠保證滅弧室動導(dǎo)電桿安裝對正垂直，并易于對其進(jìn)行調(diào)整。3-2)斷路器的裝配質(zhì)量應(yīng)該得到可靠的測量和良好的控制，操動機構(gòu)的合閘輸出功與分閘輸出功比較合適，其分、合閘速度應(yīng)該調(diào)整在合理的范圍內(nèi)，使分閘彈振和合閘彈跳盡可能小。3-3)有時候雖然斷路器已經(jīng)定型，操動機構(gòu)的輸出功率也一定，其它裝配狀態(tài)良好，因此對斷路器的零件或配件的質(zhì)量控制就顯得非常重要，必須將斷路器各項參數(shù)都調(diào)整到理想狀態(tài)才可以投入使用或進(jìn)行試驗。

2-3)在生產(chǎn)過程中，保持良好的真空衛(wèi)生和工作習(xí)慣603-4)真空開關(guān)在裝配完成后進(jìn)行一定次數(shù)的空載操作，可以穩(wěn)定開關(guān)的機械參數(shù);并對開關(guān)整體進(jìn)行適當(dāng)?shù)碾妷汉碗娏骼暇?，可以減少滅弧室內(nèi)新產(chǎn)生的毛刺，降低真空斷路器投切電容器組的重燃率。3-5)真空開關(guān)在裝配完成后進(jìn)行一定次數(shù)的空載操作，可以穩(wěn)定開關(guān)的機械參數(shù);并對開關(guān)整體進(jìn)行適當(dāng)?shù)碾妷汉碗娏骼暇?，可以減少弧室內(nèi)新產(chǎn)生的毛刺，降低真空斷路器投切電容器組的重燃率。進(jìn)行并聯(lián)電容老煉，可以迅速明顯提高產(chǎn)品的耐壓能力。

4雙動式真空斷路器真空斷路器切電容時的真空斷口的電壓真空斷路器開斷后到斷口承受2Um電壓的時間為13ms，斷口必須在此之前能達(dá)到安全的開距。因此，對真空斷路器的分閘速度有一個要求。12kv1.0×13=13＞1024kv1.1×13=14.3＞1240.5kv1.4×13=18.2＜20

3-4)真空開關(guān)在裝配完成后進(jìn)行一定次數(shù)的空載操作61雙動式真空斷路器的原理如右圖示。常規(guī)的真空斷路器的分閘曲線如右下圖所示。由于動觸頭在分閘的起始時在靜止?fàn)顟B(tài)，在曲線的剛分階段1-3ms觸頭才運動了0.5mm，影響速度。雙動式真空斷路器在動、靜觸頭分離前，在釋放觸頭壓簧的作用下動觸頭已獲得速度。因此分閘曲線的起始比較陡。雙動式真空斷路器有以下優(yōu)點：4-1提高了初分速度，容易保證在分閘后13ms內(nèi)斷口間的耐壓達(dá)到要求。試驗證明沒有10ms內(nèi)的重燃。4-2合閘彈跳小，40.5kV真空斷路器的彈跳很容易滿足2ms的要求。雙動式真空斷路器的原理如右圖示。625選相式真空斷路器在前面分析投切電容器組最大的問題是合閘涌流合分閘重燃。這兩個問題可分別通過真空斷路器選相投入和分閘切斷來解決。開關(guān)的合閘時間選在電