畢業(yè)設(shè)計(jì)報(bào)告第113頁共113頁第一章緒論1.1設(shè)計(jì)特點(diǎn)預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋設(shè)計(jì)的一般步驟：參照已有的設(shè)計(jì)擬定結(jié)構(gòu)幾何尺寸和材料類型，模擬實(shí)際的施工步驟，計(jì)算恒載及活載內(nèi)力；然后再根據(jù)實(shí)際情況確定溫度、沉降等荷載，計(jì)算其產(chǎn)生的內(nèi)力，并與恒、活載內(nèi)力進(jìn)行正常使用與承載能力組合。這是設(shè)計(jì)過程中的第一次組合(BSAS完成)，兩種組合的結(jié)果分別作為按正常使用和按承載能力估算鋼束的計(jì)算內(nèi)力。估算出各截面的鋼束后，按照一定要求將鋼束布置好，重新模擬施工過程并考慮預(yù)應(yīng)力的作用，計(jì)算恒載內(nèi)力。由于鋼束對截面幾何特性的影響，溫度、沉降等內(nèi)力也需重新計(jì)算，但其與鋼束估算時(shí)計(jì)算得到的結(jié)果差別非常小。各種荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算出來后，需進(jìn)行承載能力組合和正常使用組合，以進(jìn)行截面強(qiáng)度驗(yàn)算、應(yīng)力驗(yàn)算和變形驗(yàn)算，這是設(shè)計(jì)過程中的第二次組合。如各項(xiàng)驗(yàn)算均滿足要求且認(rèn)為合理，則設(shè)計(jì)通過。如有些截面的有些驗(yàn)算通不過，則需調(diào)整鋼束甚至修改截面尺寸后重新計(jì)算，直到各項(xiàng)驗(yàn)算均通過為止。如上所述，設(shè)計(jì)過程一般包括兩次組合。第一次組合是為了估算鋼束。此時(shí)鋼束還未確定，也就無法考慮預(yù)加力的作用。由于預(yù)加力對徐變有很大影響，故估算鋼束時(shí)一般也不考慮收縮徐變的影響。況且，此時(shí)用的幾何特性都是毛截面幾何特性，所以第一次組合的內(nèi)力不是橋梁的實(shí)際受力狀態(tài)，僅供估束參考。根據(jù)估束結(jié)果確定鋼束數(shù)量和幾何形狀后，考慮預(yù)加力和收縮徐變的影響重新計(jì)算的內(nèi)力是當(dāng)前配束下的受力。如各項(xiàng)驗(yàn)算均通過，那么可作為最終結(jié)果。如個(gè)別截面不滿足，但兩次組合結(jié)果相差不大，可適當(dāng)調(diào)整鋼束后重新計(jì)算；如兩次組合結(jié)果相差很大，則應(yīng)將第二次組合內(nèi)力作為估束依據(jù)重新估束，再重復(fù)進(jìn)行驗(yàn)算，直到各項(xiàng)驗(yàn)算全部通過且兩次組合結(jié)果相差不大為止?？傊?，設(shè)計(jì)的過程就是一個(gè)逐次迭代逐次逼近的過程。有經(jīng)驗(yàn)的設(shè)計(jì)人員可能一次就能通過，但對我們初次設(shè)計(jì)，可能需“迭代”多次，甚至需要修改截面尺寸。預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋采用懸臂施工法需在施工中進(jìn)行體系轉(zhuǎn)換，經(jīng)過一系列的施工階段而逐步形成最終的連續(xù)剛構(gòu)體系。在各個(gè)施工階段，可能具有不同的靜力體系，其中包括安裝單元、拆除單元、張拉預(yù)應(yīng)力、移動(dòng)掛籃等工況。因此計(jì)算其恒載內(nèi)力時(shí)必須精確模擬各個(gè)施工階段，反映在結(jié)構(gòu)約束、荷載列向量和總剛矩陣等隨施工階段而發(fā)生變化。橋梁的恒載內(nèi)力由各施工階段引起的內(nèi)力迭加而成，顯然對不同的施工方法，橋梁的恒載內(nèi)力是有很大差別的。而活載和溫度、沉降等內(nèi)力在成橋后才發(fā)生，作用在最終連續(xù)剛構(gòu)體系上，故與施工方法無關(guān)。為了保證施工安全和長期正常使用，進(jìn)行橋梁設(shè)計(jì)時(shí)必須對每一個(gè)受力階段計(jì)算各種荷載作用下的應(yīng)力和變形，并進(jìn)行組合。懸臂施工涉及到非常多的施工工況，且由于體系發(fā)生轉(zhuǎn)換而使預(yù)加力和徐變產(chǎn)生的次內(nèi)力的計(jì)算變得復(fù)雜，故設(shè)計(jì)時(shí)一般必須借助電算完成。1.2受力特點(diǎn)采用懸臂施工的連續(xù)剛構(gòu)橋，在施工過程中經(jīng)歷T型剛構(gòu)受力狀態(tài)，合攏后形成連續(xù)剛構(gòu)橋，其恒載產(chǎn)生的內(nèi)力由各施工階段產(chǎn)生的內(nèi)力迭加而成。由于合攏段較短，其產(chǎn)生的內(nèi)力一般較小，故T型剛構(gòu)受力狀態(tài)為主要部分。對懸臂施工連續(xù)剛構(gòu)橋，合攏后根部負(fù)彎矩很大，而中跨跨中恒載彎矩很小。二期恒載加上以后，根部負(fù)彎矩增大，中跨跨中承受相對較小的正彎矩。因此，截面幾何尺寸擬定時(shí)，應(yīng)根據(jù)以上彎矩分布特點(diǎn)，增大主梁根部附近斷面的抗彎剛度，提高截面下緣的承壓能力。懸臂施工時(shí)，澆筑一節(jié)段梁體，達(dá)到一定強(qiáng)度后張拉此段鋼束。梁體自重產(chǎn)生負(fù)彎矩，預(yù)應(yīng)力鋼束產(chǎn)生正彎矩，二者結(jié)合使得梁體基本處于偏心受壓受力狀態(tài)，其軸向力非常大，抗剪強(qiáng)度一般不成問題，而最小正應(yīng)力又較大，故主拉應(yīng)力也易滿足。1.3構(gòu)造特點(diǎn)1.零號塊零號塊是懸臂澆筑施工的中心塊體，又是體系轉(zhuǎn)換的控制塊體。零號塊受力非常復(fù)雜，且一般作為施工機(jī)具和材料堆放的臨時(shí)場地，故其頂板、底板、腹板尺寸都取得較大。零號塊已不能處理為一般的桿系，對重要橋梁都要進(jìn)行零號塊空間應(yīng)力分析。從國內(nèi)施工來看，零號塊時(shí)有開裂，故其施工工藝及結(jié)構(gòu)構(gòu)造是很值得研究的問題。2.橫隔板懸臂施工的連續(xù)剛構(gòu)大多采用箱形截面，抗扭剛度較大，故除零號塊內(nèi)設(shè)置橫隔板外，主橋沿縱向一般不設(shè)橫隔板。零號塊內(nèi)橫隔板傳遞荷載較大，通常采用一片實(shí)體或兩片式剛性橫隔板，中部開設(shè)過人洞。在各跨上需考慮不平衡段底板鋼束彎起錨固的要求，還需設(shè)置預(yù)留伸縮槽。3.合龍段合龍段的施工是橋梁施工的重要環(huán)節(jié)。在合龍段施工過程中，由于溫度變化、混凝土早期收縮、已完成結(jié)構(gòu)的收縮徐變、新澆混凝土的水化熱，以及結(jié)構(gòu)體系變化和施工荷載等因素，對尚未達(dá)到強(qiáng)度的合攏段混凝土有直接影響，故必須重視合攏段的構(gòu)造措施，使合攏段與兩側(cè)梁體保持變形協(xié)調(diào)，并在施工過程中能傳遞內(nèi)力。合攏段的長度在滿足施工要求的情況下，應(yīng)盡量縮短，以便于構(gòu)造處理，一般取1.5～3m。本設(shè)計(jì)取2m。合龍段的構(gòu)造處理有以下幾種：(1)用勁性鋼管作為合攏段的預(yù)應(yīng)力套管；(2)加強(qiáng)配筋；(3)用臨時(shí)勁性鋼桿鎖定；(4)壓柱支撐。合攏段施工應(yīng)注意以下幾點(diǎn)：(1)合龍段應(yīng)采用早強(qiáng)、高強(qiáng)、少收縮混凝土；(2)合龍段混凝土澆筑時(shí)間應(yīng)選在一天中溫度較低時(shí)，并使混凝土澆筑后溫度開始緩慢上升為宜；(3)加強(qiáng)混凝土的養(yǎng)護(hù)。第二章方案比選2.1比選方案1.方案一：預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)1.橋跨布置：55+100+100+100+55=410米，邊主跨比為0.55。2.主梁采用變截面單箱單室箱形截面，橋面寬20米。3.基礎(chǔ)采用鉆孔灌注樁群樁基礎(chǔ)，橋墩采用薄壁空心墩。4.施工采用掛籃懸臂現(xiàn)澆施工。5.立面、橫斷面圖。2.方案二：雙塔斜拉橋1.橋跨布置：這個(gè)方案選用雙塔三跨斜拉橋，主橋跨布置為105+200+105=410米，塔高118.5米，采用漂浮體系。2.索塔為雙塔混凝土結(jié)構(gòu)，橋面以上塔高64.8m，橫橋向?qū)?.5m，塔墩固結(jié)，塔梁分離，采用漂浮體系。3.斜拉索采用扇形布置，每個(gè)索面張拉10對拉索，索距10m，采用密索布置，全橋共4個(gè)索面。所有拉索一端錨固在鋼主梁內(nèi)部，另一端錨固在主塔塔壁。4.主梁采用單箱六室鋼主箱梁，主梁高2米，橋面寬20米。5.基礎(chǔ)采用鉆孔灌注樁群樁基礎(chǔ)。6.施工采用腳手架設(shè)置邊跨施工，后采用對稱張拉方法，從邊跨向中跨懸臂施工，懸臂施工階段采用移動(dòng)模架施工。兩邊鋼主箱梁采用同時(shí)拼裝，后再中跨合龍。7.立面，橫斷面圖。3.地錨式懸索橋1.橋跨布置：100+210+100=410米。2.主梁采用單箱四室混凝土主箱梁，主梁高2m。3.加勁梁：主梁采用預(yù)制塊預(yù)制，吊機(jī)起吊掛籃，進(jìn)行箱梁拼裝。4.索塔為雙塔混凝土結(jié)構(gòu)，橋面以上塔高51.8m，橫橋向?qū)?.5m，縱向3.5m。5.基礎(chǔ)采用鉆孔灌注樁群樁基礎(chǔ)。6.施工方案：岸跨及邊跨采用有支架施工，主塔建成后，進(jìn)行主纜架設(shè)，主纜架設(shè)采用空中送絲法（AS法）。7.立面、橫斷面圖。2.2方案比較1.根據(jù)設(shè)計(jì)構(gòu)思宗旨，橋型方案應(yīng)滿足受力合理、技術(shù)可靠、施工方便、造價(jià)合理的原則。以上三個(gè)方案都基本滿足這一要求。2.橋梁設(shè)計(jì)原則：（1）實(shí)用性。橋梁必須實(shí)用，要有足夠的承載力。能保證行車的暢通、舒適和安全。既滿足當(dāng)前的需要，又要考慮今后的發(fā)展。要能滿足交通運(yùn)輸本身的需要，也要考慮到支援農(nóng)業(yè)等等。（2）安全性。橋梁的設(shè)計(jì)要能滿足施工及運(yùn)營階段的受力需要，能夠保證其耐久性和穩(wěn)定性以及在特定地區(qū)的抗震需求。（3）經(jīng)濟(jì)性。在社會(huì)主義市場經(jīng)濟(jì)體制的今天，經(jīng)濟(jì)性是不得不考慮的重要因素。在能夠滿足橋兩個(gè)方面需求的情況下要盡量考慮是否經(jīng)濟(jì)，是否以最少的投入獲得最好的效果。（4）美觀性。在橋梁設(shè)計(jì)中應(yīng)盡量考慮橋梁的美觀性。橋梁的外形要優(yōu)美，要與周圍環(huán)境相適應(yīng)，合理的輪廓是美觀的主要因素。（5）環(huán)保性。隨著經(jīng)濟(jì)的發(fā)展，生活水平的不斷提高，人們對環(huán)境保護(hù)提出了更高的要求，在建筑領(lǐng)域，一個(gè)工程的建設(shè)不能以犧牲環(huán)境作代價(jià)，在保證順利工的前提下要盡量避免對環(huán)境的破壞以實(shí)現(xiàn)經(jīng)濟(jì)的可持續(xù)發(fā)展。應(yīng)根據(jù)上述原則，對橋梁作出綜合評估：（1）連續(xù)剛構(gòu)：行車平順，通暢，安全，可滿足交通運(yùn)輸要求，施工技術(shù)成熟，易保證工程質(zhì)量，橋下凈空大，屬有推力體系，對地基要求比連續(xù)梁高，此處橋墩高，有一定的柔度，形成擺動(dòng)體支承體系，可以減少大型橋梁支座和養(yǎng)護(hù)費(fèi)用，減少橋墩基礎(chǔ)工程的材料用量。連續(xù)剛構(gòu)可以避免鉸接部位的行車不平順和鉸接部位的損壞，施工無明顯的體系轉(zhuǎn)換，順橋向抗彎剛度和橫橋向抗彎剛度都很大，能滿足特大跨橋梁的要求。線型美觀、耐久性強(qiáng)。橋墩一般做成薄壁墩，墩的剛度小，難以承受船舶撞擊，但此處不通航，對橋墩有利，因墩梁固結(jié)墩處可承受較大彎矩，梁高可做薄，基礎(chǔ)沉降對結(jié)構(gòu)影響大。墩梁固結(jié)作用可降低梁高，使梁看來更纖巧。（2）斜拉橋：跨度大，行車性能好，不用作大量基礎(chǔ)工程，由于拉鎖多點(diǎn)支撐作用，梁高小，可采用懸臂施工，不影響通航，梁可以預(yù)制，可加快施工速度。拉索是柔性體系，風(fēng)力作用下會(huì)震動(dòng)，會(huì)影響橋上行車何橋本身安全，橫向剛度小，變性大。需大量拉索鋼絲，預(yù)應(yīng)力束，主塔構(gòu)造復(fù)雜，高空作業(yè)多，成橋后養(yǎng)護(hù)費(fèi)用高，基礎(chǔ)施工復(fù)雜，還需減震裝置。外觀上，現(xiàn)代感強(qiáng)，可通過索塔與拉索布置形式獲得滿意造型，塔較高，使橋向縱向和橫向延伸，比例協(xié)調(diào)，均勻。（3）懸索橋：相對于其它橋梁結(jié)構(gòu)懸索橋可以使用比較少的物質(zhì)來跨越比較長的距離。懸索橋可以造得比較高，容許船在下面通過，在造橋時(shí)沒有必要在橋中心建立暫時(shí)的橋墩，因此懸索橋可以在比較深的或比較急的水流上建造。懸索橋比較靈活，因此它適合大風(fēng)和地震區(qū)的需要，比較穩(wěn)定的橋在這些地區(qū)必須更加堅(jiān)固和沉重。需要大量高強(qiáng)鋼絲，預(yù)應(yīng)力束，施工方法復(fù)雜，工期長，后期養(yǎng)護(hù)費(fèi)用高。2.3方案選擇總結(jié)：經(jīng)過反復(fù)比較，連續(xù)剛構(gòu)這種橋型與周圍環(huán)境較吻合，整個(gè)橋型輕盈美觀，簡潔而有氣勢；采用懸臂澆注施工最為合理，混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋施工期間抗風(fēng)能力強(qiáng)，可不需在施工期間采用附加的抗風(fēng)措施，而混凝土長懸臂施工時(shí)會(huì)帶來抗風(fēng)引起的風(fēng)險(xiǎn)；預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋造價(jià)比斜拉橋和懸索橋低。故符合安全、功能、美觀要求，體現(xiàn)了當(dāng)前的建橋技術(shù)水平，能夠勝任交通建設(shè)規(guī)劃要求。因此確定方案一為推薦方案。第三章橋跨總體布置及結(jié)構(gòu)尺寸擬定3.1主要技術(shù)指標(biāo)1.公路等級：一級2.荷載標(biāo)準(zhǔn)：公路-I級，人群荷載3.5kN/m2；3.橋面寬度：橋面寬20m，即：凈2×7.5m（車行道）+1m（中央分隔帶）+2×1.5m（人行道與欄桿）+2×0.5m(路緣帶)；4.橋面縱坡：0%(平坡)；5.橋面橫坡：±1.5%。3.2材料規(guī)格1．混凝土箱梁采用C50混凝土，墩身和基礎(chǔ)采用C40混凝土，其他結(jié)構(gòu)全部采用C25混凝土。2．鋼材（1)縱、橫向預(yù)應(yīng)力采用15Φ15.24鋼絞線，標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度為1860Mpa，直徑為15.24mm，面積140mm2,彈性模量為1.9×105Mpa，采用OVM15-15型錨具。（2)普通鋼筋采用HRB400鋼筋。其強(qiáng)度指標(biāo)為：抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值=330Mpa，彈性模量=2.0×105Mpa，箍筋及構(gòu)造鋼筋采用HRB335鋼筋，其強(qiáng)度指標(biāo)為：抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值=280Mpa，彈性模量=2.0×105Mpa。3．伸縮縫伸縮縫采用TST彈塑體橋梁伸縮裝置，全橋共2道。4．橋梁支座兩橋臺各安裝一個(gè)GPZ盆式支座。3.3橋跨布置本橋采用預(yù)應(yīng)力混凝土變截面連續(xù)剛構(gòu)，全長410米，主跨100米。橋跨布置：55+100+100+100+55=410米，邊主跨比為0.55。3.4細(xì)部尺寸（截面形式及尺寸）1.立截面：橋梁跨度在60米以內(nèi)時(shí)，可考慮采用等截面高度，構(gòu)造簡單，施工快捷。超過60米時(shí)，一般采用變截面梁。梁底曲線以往多采用2次拋物線，本橋采用2次拋物線。2.橫截面：梁式橋橫截面的設(shè)計(jì)主要是確定橫截面布置形式，包括主梁截面形式、主梁間距、主梁各部尺寸；它與梁式橋體系在立面上布置、建筑高度、施工方法、美觀要求以及經(jīng)濟(jì)用料等等因素都有關(guān)系。當(dāng)橫截面的核心距較大時(shí)，軸向壓力的偏心可以愈大，也就是預(yù)應(yīng)力鋼筋合力的力臂愈大，可以充分發(fā)揮預(yù)應(yīng)力的作用。箱形截面就是這樣的一種截面。此外，箱形截面這種閉合薄壁截面抗扭剛度很大，對于彎橋和采用懸臂施工的橋梁尤為有利；同時(shí)，因其都具有較大的面積，所以能夠有效地抵抗正負(fù)彎矩，并滿足配筋要求；箱形截面具有良好的動(dòng)力特性；再者它收縮變形數(shù)值較小，因而也受到了人們的重視?？傊?，箱形截面是大、中跨預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁最適宜的橫截面形式。根據(jù)橋梁寬度，可采用單箱單室、單箱多室等截面形式，本設(shè)計(jì)采用單箱單室的截面形式。3.梁高：根據(jù)經(jīng)驗(yàn)確定，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的中支點(diǎn)主梁高度與其跨徑之比通常在1/15—1/25之間，而跨中梁高與主跨之比一般為1/40—1/50之間。當(dāng)建筑高度不受限制時(shí)，增大梁高往往是較經(jīng)濟(jì)的方案，因?yàn)樵龃罅焊咧皇窃黾痈拱甯叨?，而混凝土用量增加不多，卻能顯著節(jié)省預(yù)應(yīng)力鋼束用量。本設(shè)計(jì)跨中梁高為2.2米，支點(diǎn)梁高為5.5米。4.頂板與底板：箱形截面的頂板和底板是結(jié)構(gòu)承受正負(fù)彎矩的主要工作部位。其尺寸要受到受力要求和構(gòu)造兩個(gè)方面的控制。支墩處底版還要承受很大的壓應(yīng)力，一般來講：變截面的底版厚度也隨梁高變化，墩頂處底板為梁高的1/10-1/12，跨中處底板一般為200-250。底板厚最小應(yīng)有120。箱梁頂板厚度應(yīng)滿足橫向彎矩的要求和布置縱向預(yù)應(yīng)力筋的要求。本設(shè)計(jì)跨中處頂板厚度為30cm，底板厚度為30cm；支點(diǎn)處頂板厚度也為30cm，底板厚度則為70cm。5.腹板：腹板的功能是承受截面的剪應(yīng)力和主拉應(yīng)力。在預(yù)應(yīng)力梁中，因?yàn)閺澥鴮ν饧袅Φ牡窒饔?，所以剪?yīng)力和主拉應(yīng)力的值比較小，腹板不必設(shè)得太大；同時(shí)，腹板的最小厚度應(yīng)考慮力筋的布置和混凝土澆筑要求，其設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)為：腹板內(nèi)無預(yù)應(yīng)力筋時(shí)，采用200mm；腹板內(nèi)有預(yù)應(yīng)力筋管道時(shí)，采用250—300mm；腹板內(nèi)有錨頭時(shí)，采用250—300mm；大跨度預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁橋，腹板厚度可從跨中逐步向支點(diǎn)加寬，以承受支點(diǎn)處較大的剪力，一般采用300—600mm，甚至可達(dá)到1m左右。本設(shè)計(jì)支座處腹板厚取40cm.，跨中腹板厚取70cm。6．跨中、支點(diǎn)截面圖示。3.5橋面鋪裝及下部結(jié)構(gòu)1.本橋橋面鋪裝采用8cm厚的瀝青混凝土鋪裝。2.橋墩采用雙支薄壁墩。橋墩中加有橫隔板，加強(qiáng)橫向聯(lián)系及整體性。3.基礎(chǔ)均為1.8米直徑的鉆孔灌注樁基礎(chǔ)。3.6施工要點(diǎn)1.橋梁上部采用掛籃懸臂澆筑施工，施工時(shí)要對稱澆筑，應(yīng)注意立模高程的合理設(shè)置，準(zhǔn)確控制懸澆高程，主梁邊中跨合龍高差應(yīng)控制在1cm以內(nèi)。2.施工后的主梁備用預(yù)應(yīng)力束孔處理如下：頂板束孔灌漿封填，底板束孔留下備用，但不穿預(yù)應(yīng)力束。3.箱梁懸澆施工時(shí)在底板上的施工孔不封堵，作為箱梁的通氣孔。第四章整體分析4.1計(jì)算模型根據(jù)有限元的分析方法，首先要根據(jù)橋梁結(jié)構(gòu)方案和施工方案，劃分單元并對單元和節(jié)點(diǎn)編號，對于單元的劃分一般遵從以下原則：1.對于所關(guān)心截面設(shè)定單元分界線，即編制節(jié)點(diǎn)號，不同單元的同一節(jié)點(diǎn)號的坐標(biāo)可以不同，節(jié)點(diǎn)不重合系統(tǒng)形成剛臂；2.構(gòu)件的起點(diǎn)和終點(diǎn)以及變截面的起點(diǎn)和終點(diǎn)編制節(jié)點(diǎn)號；3.不同構(gòu)件的交點(diǎn)或同一構(gòu)件的折點(diǎn)處編制節(jié)點(diǎn)號；4.施工分界線設(shè)定單元分界線，即編制節(jié)點(diǎn)號；5.當(dāng)施工分界線的兩側(cè)位移不同時(shí)，應(yīng)設(shè)置兩個(gè)節(jié)點(diǎn)，利用主從約束關(guān)系考慮該節(jié)點(diǎn)處的連接方式；6.邊界或支承處應(yīng)設(shè)置節(jié)點(diǎn)；7.對橋面單元的劃分不宜太長或太短，應(yīng)根據(jù)施工荷載的設(shè)定并考慮活載的計(jì)算精度統(tǒng)籌兼顧，因?yàn)榛钶d的計(jì)算是根據(jù)橋面單元的劃分，記錄橋面節(jié)點(diǎn)處位移影響線進(jìn)而得到各單元的內(nèi)力影響線經(jīng)動(dòng)態(tài)規(guī)劃加載計(jì)算其最值效應(yīng)。對于索單元一根索應(yīng)只設(shè)置一個(gè)單元。根據(jù)以上的劃分原則，本橋梁單元?jiǎng)澐衷敿?xì)信息如左圖，本橋一共劃分為155個(gè)單元，其中前113個(gè)為梁單元。如下圖所示箱梁節(jié)段劃分具體圖示整體模型如下4.2橋梁施工分段薄壁墩作為第一施工段施工,完成基礎(chǔ)及橋墩施工。1施工內(nèi)容單元號2墩頂0號塊施工15-1842-45569-77296--9931號塊施工141941146668739510004張拉墩頂塊鋼束5安裝掛藍(lán),立模，調(diào)調(diào)整標(biāo)高6懸澆2號塊72號塊參加結(jié)構(gòu)受力力，穿拉鋼束束,釋放掛籃錨錨固。132040047667749410018掛籃前移，立模，調(diào)調(diào)整標(biāo)高9懸澆3號塊103號塊參加結(jié)構(gòu)受力力，穿拉鋼束束,釋放掛籃錨錨固。1221399486667593100211掛籃前移，立模，調(diào)調(diào)整標(biāo)高12懸澆4號塊134號塊參加結(jié)構(gòu)受力力，穿拉鋼束束,釋放掛籃錨錨固。1122388496657692100314掛籃前移，立模，調(diào)調(diào)整標(biāo)高15懸澆5號塊165號塊參加結(jié)構(gòu)受力力，穿拉鋼束束,釋放掛籃錨錨固。1023377506647791100417掛籃前移，立模，調(diào)調(diào)整標(biāo)高18懸澆6號塊196號塊參加結(jié)構(gòu)受力力，穿拉鋼束束,釋放掛籃錨錨固。924365163378990105520掛籃前移，立模，調(diào)調(diào)整標(biāo)高21懸澆7號塊227號塊參加結(jié)構(gòu)受力力，穿拉鋼束束,釋放掛籃錨錨固。825355262279889106623掛籃前移，立模，調(diào)調(diào)整標(biāo)高24懸澆8號塊258號塊參加結(jié)構(gòu)受力力，穿拉鋼束束,釋放掛籃錨錨固。726345361180888107726掛籃前移，立模，調(diào)調(diào)整標(biāo)高27懸澆9號塊289號塊參加結(jié)構(gòu)受力力，穿拉鋼束束,釋放掛籃錨錨固。627335460081887108829掛籃前移，立模，調(diào)調(diào)整標(biāo)高30懸澆10號塊3110號塊參加結(jié)構(gòu)構(gòu)受力，穿拉拉鋼束,釋放掛籃錨錨固。528325559982886109932掛籃前移，立模，調(diào)調(diào)整標(biāo)高33懸澆11號塊3411號塊參加結(jié)構(gòu)構(gòu)受力，穿拉拉鋼束,釋放掛籃錨錨固。429315658883885110035拆除掛藍(lán)1-436邊跨現(xiàn)澆施工1-2112-111337邊跨合龍38去掉邊跨上的吊籃籃，去掉合攏攏處的豎向約約束，去掉橋橋兩端的橫向向約束，從雙雙懸臂變單懸懸臂狀態(tài)。311139次邊跨合龍40去掉邊跨上的吊籃籃，去掉合攏攏處的豎向約約束，去掉橋橋兩端的橫向向約束，從雙雙懸臂變單懸懸臂狀態(tài)。308441中跨合攏42中跨合龍參與受力力，再次由單單懸臂變連續(xù)續(xù)剛構(gòu)體系5743加橋面鋪裝，8ccm瀝青混凝土土4.3恒載內(nèi)力計(jì)算1.計(jì)算二期恒載橋面鋪裝、人行道板等橋面系安裝完畢大橋建成后的全橋恒載內(nèi)力及位移如下表所示節(jié)點(diǎn)DX(ft)DZ(ft)RX([radd])10.00744110.0032777020.0073499-0.014099030.0071844-0.023633040.0064188-0.046677050.0052822-0.066999060.0038755-0.083844070.0032422-0.089488080.0057022-0.03285509-0.005155-0.152355010-0.013411-0.2149440.000001111-0.020099-0.2384330.000001112-0.025622-0.2396220.000001113-0.028999-0.2195660.000001114-0.030588-0.1886660.000001115-0.030244-0.1522220.000001116-0.028477-0.1196220.000001117-0.025399-0.0892990.000001118-0.021088-0.06330.000001119-0.015833-0.0433220.000001120-0.0099-0.0371550.0000022單元軸向(kN/fft^2)剪力-z(kNN/ft^22)彎矩(-z)((kN/ftt^2)17.63E-011-1.38E+0020.00E+00018.30E-011-2.40E+0021.62E+02221.28E+000-2.40E+0021.62E+02221.55E+000-3.92E+0022.81E+02234.85E-011-3.75E+0023.97E+02235.44E-011-3.00E+0027.09E+02245.09E-011-3.01E+0027.09E+02245.09E-011-2.27E+0029.52E+02254.87E-011-2.28E+0029.52E+02254.87E-011-1.54E+0021.13E+0336-2.11E-002-1.55E+0021.12E+0336-2.11E-002-1.27E+0021.18E+0337-2.13E-002-1.27E+0021.18E+0337-2.13E-002-9.78E+0011.22E+03381.13E-011-9.75E+0011.22E+0338-2.14E-0022.06E+0111.24E+0339-5.25E-0022.16E+0111.24E+0339-3.48E-0011.35E+0221.05E+03310-5.07E-0011.35E+0221.05E+03310-9.41E-0012.39E+0227.13E+02211-1.23E+0002.39E+0227.13E+02211-1.78E+0003.32E+0222.85E+02212-2.70E+0003.31E+0222.84E+02212-3.27E+0003.17E+022-1.75E+00213-3.18E+0003.16E+022-1.74E+00213-3.88E+0003.74E+022-6.15E+00214-4.56E+0003.73E+022-6.14E+00214-5.30E+0004.21E+022-1.02E+00315-5.85E+0004.21E+022-1.02E+00315-6.53E+0004.57E+022-1.34E+00316-7.20E+0004.57E+022-1.33E+00316-7.90E+0004.89E+022-1.61E+00317-8.60E+0004.88E+022-1.61E+00317-9.32E+0005.16E+022-1.84E+00318-1.01E+0015.16E+022-1.84E+00318-1.08E+0015.41E+022-2.04E+00319-1.16E+0015.40E+022-2.04E+00319-1.23E+0015.62E+022-2.20E+00320-1.32E+0015.61E+022-2.20E+00320-1.39E+0015.80E+022-2.32E+0034.4活載內(nèi)力計(jì)算1.影響線的計(jì)算將單位荷載P=1作用在各橋面的節(jié)點(diǎn)上，求得結(jié)構(gòu)的變形及內(nèi)力，可得位移影響線和內(nèi)力影響線。2.公路—Ⅰ級車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值為qk=10.5kN/m；集中荷載的標(biāo)準(zhǔn)值為pk=360kN。計(jì)算剪力效應(yīng)時(shí)，上述集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值pk應(yīng)乘以1.2的系數(shù)。3.車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)滿布于使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號影響線上；集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值只作用于影響線中一個(gè)最大影響線峰值處。（1）沖擊系數(shù)計(jì)算：橋梁結(jié)構(gòu)的基頻反映了結(jié)構(gòu)的尺寸、類型、建筑材料等動(dòng)力特性內(nèi)容，它直接反映了沖擊系數(shù)與橋梁結(jié)構(gòu)之間的關(guān)系。不管橋梁的建筑材料、結(jié)構(gòu)類型是否有差別，也不管結(jié)構(gòu)尺寸與跨徑是否有差別，只要橋梁結(jié)構(gòu)的基頻相同，在同樣條件的汽車荷載下，就能得到基本相同的沖擊系數(shù)。橋梁的自振頻率（基頻）宜采用有限元方法計(jì)算，對于連續(xù)梁結(jié)構(gòu)，當(dāng)無更精確方法計(jì)算時(shí)，也可采用下列公式估算：式中—結(jié)構(gòu)的計(jì)算跨徑（）；—結(jié)構(gòu)材料的彈性模量（）；—結(jié)構(gòu)跨中截面的截面慣矩（）；—結(jié)構(gòu)跨中處的單位長度質(zhì)量（），當(dāng)換算為重力計(jì)算時(shí)，其單位應(yīng)為（）；—結(jié)構(gòu)跨中處延米結(jié)構(gòu)重力（）；—重力加速度，。計(jì)算連續(xù)梁的沖擊力引起的正彎矩效應(yīng)和剪力效應(yīng)時(shí)，采用；計(jì)算連續(xù)梁的沖擊力引起的負(fù)彎矩效應(yīng)時(shí)，采用。因邊垮跨度小，按照最不利效應(yīng)計(jì)算法則取l＝87.5m，由自編橋梁電算程序計(jì)算得Ic=6.396689m4，，查表得C50砼E=3.45×1010鋪裝層荷載：q=50kN/m中跨單元：Ac=8.1326m2q=8.1326×26=211.448kN/mmc=(50+211.448)/9.8×1000=26678.3μ值可按下式計(jì)算：當(dāng)＜1.5Hz時(shí)，μ=0.05當(dāng)1.5Hz≤≤14Hz時(shí)，μ=0.1767-0.0157當(dāng)＞14Hz時(shí)，μ=0.45式中——結(jié)構(gòu)基頻（Hz）。汽車最大、最小彎矩、剪力汽車荷載效應(yīng)如下表汽車MAX汽車MIN單元位置軸向(kN/fft^2)剪力-z(kNN/ft^22)彎矩(-z)((kN/ftt^2)軸向(kN/fft^2)剪力-z(kNN/ft^22)彎矩(-z)((kN/ftt^2)1I[1]8.03E-0222.48E+0000.00E+000-1.38E-002-1.49E+0010.00E+0001J[2]1.00E-0115.09E+0001.82E+011-1.74E-002-2.93E+001-3.15E+0002I[2]1.33E-0115.09E+0001.82E+011-2.32E-002-2.93E+001-3.15E+0002J[3]1.64E-0119.19E+0003.23E+011-2.92E-002-5.14E+001-5.78E+0003I[3]4.44E-0338.78E+0004.57E+011-8.56E-004-4.91E+001-8.17E+0003J[4]4.44E-0338.75E+0008.45E+011-8.56E-004-4.54E+001-1.63E+0014I[4]3.15E-0338.75E+0008.45E+011-6.56E-004-4.54E+001-1.63E+0014J[5]3.15E-0338.73E+0001.17E+022-6.56E-004-4.19E+001-2.44E+0015I[5]7.28E-0448.73E+0001.17E+022-1.65E-004-4.19E+001-2.44E+0015J[6]7.28E-0448.73E+0001.43E+022-1.65E-004-3.86E+001-3.24E+0016I[6]1.18E-0448.73E+0001.43E+022-2.77E-005-3.86E+001-3.24E+0016J[7]1.18E-0448.73E+0001.53E+022-2.77E-005-3.73E+001-3.57E+0017I[7]1.14E-0448.73E+0001.53E+022-2.77E-005-3.73E+001-3.57E+0017J[8]1.14E-0449.24E+0001.61E+022-2.77E-005-3.60E+001-3.89E+0018I[8]4.17E-0229.24E+0001.61E+022-1.11E-002-3.60E+001-3.89E+0018J[9]3.71E-0221.40E+0111.82E+022-1.60E-002-3.00E+001-5.03E+0019I[9]7.92E-0221.43E+0111.82E+022-3.64E-002-3.07E+001-5.04E+0019J[10]6.57E-0221.87E+0111.84E+022-4.91E-002-2.54E+001-5.89E+00110I[10]1.01E-0111.86E+0111.83E+022-6.83E-002-2.54E+001-5.89E+00110J[11]7.70E-0222.21E+0111.71E+022-8.93E-002-2.06E+001-6.45E+00111I[11]1.12E-0112.21E+0111.71E+022-1.15E-001-2.06E+001-6.45E+00111J[12]8.71E-0222.47E+0111.50E+022-1.36E-001-1.63E+001-6.71E+00112I[12]1.38E-0112.47E+0111.50E+022-1.97E-001-1.63E+001-6.71E+00112J[13]9.70E-0222.00E+0111.20E+022-2.08E-001-9.63E+000-6.47E+00113I[13]1.02E-0112.00E+0111.20E+022-1.97E-001-9.62E+000-6.47E+00113J[14]7.35E-0222.07E+0119.58E+011-2.15E-001-7.29E+000-6.30E+00114I[14]9.15E-0222.06E+0119.57E+011-2.46E-001-7.27E+000-6.29E+00114J[15]6.56E-0222.08E+0117.27E+011-2.58E-001-5.35E+000-5.98E+00115I[15]7.85E-0222.07E+0117.26E+011-2.87E-001-5.33E+000-5.98E+00115J[16]5.61E-0222.07E+0115.50E+011-2.95E-001-3.96E+000-5.64E+00116I[16]6.65E-0222.07E+0115.49E+011-3.24E-001-3.95E+000-5.64E+00116J[17]4.53E-0222.04E+0113.98E+011-3.28E-001-2.82E+000-5.28E+00117I[17]5.43E-0222.04E+0113.98E+011-3.57E-001-2.82E+000-5.27E+00117J[18]3.40E-0221.99E+0112.71E+011-3.58E-001-1.90E+000-4.91E+00118I[18]4.15E-0221.99E+0112.71E+011-3.88E-001-1.90E+000-4.90E+00118J[19]2.29E-0221.93E+0111.67E+011-3.85E-001-1.15E+000-4.55E+00119I[19]2.93E-0221.93E+0111.67E+011-4.13E-001-1.15E+000-4.54E+00119J[20]1.31E-0221.86E+0118.49E+000-4.08E-001-5.99E-001-4.20E+00120I[20]1.87E-0221.86E+0118.48E+000-4.35E-001-5.97E-001-4.19E+00120J[21]7.08E-0331.79E+0113.96E+000-4.28E-001-2.97E-001-3.86E+0014.5荷載組合合根據(jù)大橋的施工程程序，按照我我國現(xiàn)行公路路，橋涵設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范，對全全橋形成和營營運(yùn)各階段的的內(nèi)力和應(yīng)力力進(jìn)行荷載組組合，取其中中最為不利者者。公路橋涵設(shè)計(jì)采用用的作用分為為永久作用、可可變作用和偶偶然作用三類類，永久作用用包括結(jié)構(gòu)重重力（包括結(jié)結(jié)構(gòu)附加重力力）、預(yù)加力力、土的重力力、土的側(cè)力力、混凝土收收縮及徐變作作用、水的浮浮力和基礎(chǔ)變變位作用；可可變作用包括括汽車荷載、汽汽車沖擊力、汽汽車離心力、汽汽車引起的土土側(cè)壓力、人人群荷載、汽汽車制動(dòng)力、風(fēng)風(fēng)荷載、流水水壓力、冰壓壓力、溫度作作用和支座摩摩阻力；偶然然作用包括地地震作用、船船舶或漂流物物的撞擊作用用和汽車撞擊擊作用。作用代表值按下列列規(guī)定取用：：1.永久作用的標(biāo)準(zhǔn)值值，對結(jié)構(gòu)自自重（包括結(jié)結(jié)構(gòu)附加重力力），可按結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)件設(shè)計(jì)計(jì)尺寸與材料料的重力密度度計(jì)算確定。2.可變作用頻遇值為為可變作用標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值乘以頻頻遇值系數(shù)，可可變作用準(zhǔn)永永久值為可變變作用標(biāo)準(zhǔn)值值乘以永久值值系數(shù)。公路橋涵結(jié)構(gòu)按承承載能力極限限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)時(shí)應(yīng)采用以下下兩種作用效效應(yīng)組合：1.基本組合：永久作作用的設(shè)計(jì)值值效應(yīng)與可變變作用設(shè)計(jì)值值效應(yīng)相組合合。2.偶然組合：永久作作用標(biāo)準(zhǔn)值效效應(yīng)與可變作作用某種代表表值效應(yīng)、一一種偶然作用用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)應(yīng)相組合。公路橋涵結(jié)構(gòu)按正正常使用極限限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)時(shí)應(yīng)采用以下下兩種作用效效應(yīng)組合：1.作用短期效應(yīng)組合合永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效效應(yīng)與可變作作用頻遇值效效應(yīng)相組合作用短期效應(yīng)組合合設(shè)計(jì)值=0.7汽車荷載（不不計(jì)沖擊系數(shù)數(shù)）+1.0人群荷載+0.75風(fēng)荷載+0.8溫度梯度作作用+1.0其他作用2.作用長期效應(yīng)組合合永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效效應(yīng)與可變作作用準(zhǔn)永久值值效應(yīng)相組合合作用長期效應(yīng)組合合設(shè)計(jì)值=0.4汽車荷載（不不計(jì)沖擊系數(shù)數(shù)）+0.4人群荷載+0.75風(fēng)荷載+0.8溫度梯度作作用+1.0其他作用本設(shè)計(jì)采用的組合合為：1.承載能力極限狀態(tài)態(tài)下基本組合合2.作用短期效應(yīng)組合合3.作用長期效應(yīng)組合合一、承載能力極限狀態(tài)態(tài)下的效應(yīng)組組合公路橋涵結(jié)構(gòu)按承承載能力極限限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)時(shí)，應(yīng)采用以以下兩種作用用效應(yīng)組合：：基本組合和和偶然組合，由由于本設(shè)計(jì)不不考慮偶然作作用的影響，故故只采用基本本組合?；窘M合是永久作作用的設(shè)計(jì)值值效應(yīng)與可變變作用設(shè)計(jì)值值效應(yīng)相組合合，其效應(yīng)組組合表達(dá)式為為：(2-77)或(22-8)式中：—承載能力極限狀態(tài)態(tài)下作用基本本組合的效應(yīng)應(yīng)組合設(shè)計(jì)值值；—結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，按按《通規(guī)》JTGDD60-20004表1.0.99規(guī)定的結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計(jì)安全等等級采用，對對應(yīng)于設(shè)計(jì)安安全等級一級級、二級和三三級分別取1.1、1.0和0.9；—第個(gè)永久作用效應(yīng)的的分項(xiàng)系數(shù)，應(yīng)應(yīng)按《通規(guī)》JTGDD60-20004表4.1.66的規(guī)定采用用；、—第個(gè)永久作用效應(yīng)的的標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)設(shè)計(jì)值；—汽車荷載效應(yīng)（含含汽車沖擊力力、離心力）的的分項(xiàng)系數(shù)，取取=1.4。當(dāng)某個(gè)可可變作用在效效應(yīng)組合中其其值超過汽車車荷載效應(yīng)時(shí)時(shí)，則該作用用取代汽車荷荷載，其分項(xiàng)項(xiàng)系數(shù)應(yīng)采用用汽車荷載的的分項(xiàng)系數(shù)；；對專為承受受某作用而設(shè)設(shè)置的結(jié)構(gòu)或或裝置，設(shè)計(jì)計(jì)時(shí)該作用的的分項(xiàng)系數(shù)取取與汽車荷載載同值；計(jì)算算人行道板和和人行道欄桿桿的局部荷載載，其分項(xiàng)系系數(shù)也與汽車車荷載取同值值；、—汽車荷載效應(yīng)（含含汽車沖擊力力、離心力）的的標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)設(shè)計(jì)值；—在作用效應(yīng)組合中中除汽車荷載載效應(yīng)（含汽汽車沖擊力、離離心力）、風(fēng)風(fēng)荷載外的其其他第個(gè)可變變作用效應(yīng)的的分項(xiàng)系數(shù)，取取=1.4，但風(fēng)荷載載的分項(xiàng)系數(shù)數(shù)取=1.1；、—在作用效應(yīng)組合中中除汽車荷載載效應(yīng)（含汽汽車沖擊力、離離心力）外的的其他第個(gè)可可變作用效應(yīng)應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值和和設(shè)計(jì)值；—在作用效應(yīng)組合中中除汽車荷載載效應(yīng)（含汽汽車沖擊力、離離心力）外的的其他可變作作用效應(yīng)的組組合系數(shù)，當(dāng)當(dāng)永久作用與與汽車荷載和和人群荷載（或或其他一種可可變作用）組組合時(shí)，人群群荷載（或其其他一種可變變作用）的組組合系數(shù)取==0.80；當(dāng)除汽車車荷載效應(yīng)（含含汽車沖擊力力、離心力）外外尚有兩種其其他可變作用用參與組合時(shí)時(shí)，其組合系系數(shù)取=0..70；尚有三種種可變作用參參與組合時(shí)，其其組合系數(shù)取取=0.60；尚有四種種及多于四種種的可變作用用參與組合時(shí)時(shí)，取=0..50。同時(shí)考慮箱梁抗扭扭提高系數(shù)，本本橋的上部箱箱梁在短不及及墩頂都有強(qiáng)強(qiáng)大的橫隔板板，且剛構(gòu)墩墩處墩梁固結(jié)結(jié)，當(dāng)箱梁承承受偏載作用用而使箱梁扭扭轉(zhuǎn)時(shí)，箱梁梁截面的自由由扭轉(zhuǎn)受到約約束，而是縱縱向纖維受到到拉伸或壓縮縮，從而產(chǎn)生生約束扭轉(zhuǎn)正正應(yīng)力與約束束扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力力，奔向梁抗抗扭提高系數(shù)數(shù)取用1.15。二、內(nèi)力組合承載能力極限狀態(tài)態(tài)基本組合內(nèi)內(nèi)力MAXMIN單元位置軸向(kN/fft^2)剪力-z(kNN/ft^22)彎矩(-z)((kN/ftt^2)軸向(kN/fft^2)剪力-z(kNN/ft^22)彎矩(-z)((kN/ftt^2)1I[1]8.67E-011-1.33E+0028.34E-1007.57E-011-1.49E+002-4.37E-1101J[2]9.59E-011-2.30E+0021.85E+0228.23E-011-2.61E+0021.60E+0222I[2]1.46E+000-2.30E+0021.85E+0221.27E+000-2.61E+0021.60E+0222J[3]1.76E+000-3.73E+0023.23E+0221.54E+000-4.28E+0022.79E+0223I[3]4.91E-011-3.57E+0024.56E+0224.85E-011-4.09E+0023.94E+0223J[4]5.50E-011-2.82E+0028.17E+0225.44E-011-3.32E+0027.02E+0224I[4]5.13E-011-2.83E+0028.17E+0225.08E-011-3.33E+0027.02E+0224J[5]5.13E-011-2.09E+0021.10E+0335.08E-011-2.56E+0029.42E+0225I[5]4.88E-011-2.10E+0021.10E+0334.87E-011-2.58E+0029.42E+0225J[6]4.88E-011-1.36E+0021.31E+0334.87E-011-1.82E+0021.12E+0336I[6]-2.10E-002-1.37E+0021.30E+033-2.11E-002-1.83E+0021.11E+0336J[7]-2.10E-002-1.09E+0021.37E+033-2.11E-002-1.53E+0021.16E+0337I[7]-2.11E-002-1.09E+0021.37E+033-2.13E-002-1.53E+0021.16E+0337J[8]-2.11E-002-7.91E+0011.42E+033-2.13E-002-1.24E+0021.20E+0338I[8]1.65E-011-7.88E+0011.42E+0331.04E-011-1.23E+0021.21E+0338J[9]2.46E-0224.54E+0111.46E+033-3.06E-002-1.52E+0001.22E+0339I[9]4.59E-0224.69E+0111.47E+033-7.42E-002-1.05E+0001.22E+0339J[10]-2.68E-0011.66E+0221.27E+033-3.76E-0011.15E+0221.03E+03310I[10]-3.83E-0011.66E+0221.27E+033-5.45E-0011.16E+0221.03E+03310J[11]-8.50E-0012.75E+0229.14E+022-9.91E-0012.23E+0226.87E+02211I[11]-1.10E+0002.75E+0229.13E+022-1.29E+0002.23E+0226.86E+02211J[12]-1.68E+0003.71E+0224.54E+022-1.85E+0003.18E+0222.57E+02212I[12]-2.54E+0003.70E+0224.53E+022-2.81E+0003.18E+0222.57E+02212J[13]-3.17E+0003.48E+022-4.31E+001-3.39E+0003.08E+022-1.98E+00213I[13]-3.06E+0003.48E+022-4.30E+001-3.28E+0003.08E+022-1.98E+00213J[14]-3.80E+0004.06E+022-5.17E+002-4.00E+0003.67E+022-6.38E+00214I[14]-4.47E+0004.05E+022-5.16E+002-4.70E+0003.67E+022-6.37E+00214J[15]-5.24E+0004.53E+022-9.51E+002-5.44E+0004.16E+022-1.04E+00315I[15]-5.77E+0004.52E+022-9.50E+002-6.01E+0004.15E+022-1.04E+00315J[16]-6.49E+0004.89E+022-1.29E+003-6.70E+0004.53E+022-1.36E+00316I[16]-7.15E+0004.88E+022-1.29E+003-7.39E+0004.52E+022-1.36E+00316J[17]-7.88E+0005.20E+022-1.59E+003-8.10E+0004.85E+022-1.63E+00317I[17]-8.57E+0005.19E+022-1.58E+003-8.81E+0004.85E+022-1.63E+00317J[18]-9.31E+0005.46E+022-1.83E+003-9.54E+0005.13E+022-1.87E+00318I[18]-1.01E+0015.46E+022-1.83E+003-1.03E+0015.13E+022-1.87E+00318J[19]-1.08E+0015.70E+022-2.04E+003-1.11E+0015.38E+022-2.06E+00319I[19]-1.16E+0015.69E+022-2.04E+003-1.19E+0015.37E+022-2.06E+00319J[20]-1.24E+0015.90E+022-2.21E+003-1.26E+0015.60E+022-2.22E+00320I[20]-1.32E+0015.89E+022-2.21E+003-1.34E+0015.59E+022-2.22E+00320J[21]-1.39E+0016.07E+022-2.34E+003-1.42E+0015.79E+022-2.35E+003三、正常使用極限狀態(tài)態(tài)下的效應(yīng)組組合公路橋涵結(jié)構(gòu)按正正常使用極限限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)時(shí)，應(yīng)根據(jù)不不同的設(shè)計(jì)要要求，采用以以下兩種效應(yīng)應(yīng)組合：①作用長期效應(yīng)組合合。永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效效應(yīng)與可變作作用準(zhǔn)永久值值效應(yīng)相組合合，其效應(yīng)組組合表達(dá)式為為：（2-9）式中—作用長期效效應(yīng)組合設(shè)計(jì)計(jì)值；—第個(gè)可變作用效應(yīng)的的準(zhǔn)永久值系系數(shù)，汽車荷荷載（不計(jì)沖沖擊力）=00.4，人群荷載載=0.4，風(fēng)荷載=00.75，溫度梯度度作用=0..8，其他作用用=1.0；—第個(gè)可變作用效應(yīng)的的準(zhǔn)永久值。②作用短期效應(yīng)組合合。永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效效應(yīng)與可變作作用頻率值效效應(yīng)相組合，其其效應(yīng)組合表表達(dá)式為：（2-10）式中—作用短期效效應(yīng)組合設(shè)計(jì)計(jì)值；—第個(gè)可變作用效應(yīng)的的頻率值系數(shù)數(shù)，汽車荷載載（不計(jì)沖擊擊力）=0..7，人群荷載載=1.0，風(fēng)荷載=00.75，溫度梯度度作用=0..8，其他作用用=1.0；—第個(gè)可變作用效應(yīng)的的頻率值。MAXMIN單元位置剪力-z(kNN/ft^22)彎矩(+z)((kN/ftt^2)剪力-z(kNN/ft^22)彎矩(-z)((kN/ftt^2)1I[1]-5.74E+0010.00E+000-1.38E+0020.00E+0001J[2]-1.01E+002-5.10E+001-2.40E+0021.61E+0222I[2]-1.01E+002-5.10E+001-2.40E+0021.61E+0222J[3]-1.67E+002-9.00E+001-3.92E+0022.81E+0223I[3]-1.60E+002-1.01E+002-3.75E+0023.97E+0223J[4]-1.33E+002-1.83E+002-3.00E+0027.08E+0224I[4]-1.33E+002-1.83E+002-3.01E+0027.08E+0224J[5]-1.07E+002-2.50E+002-2.27E+0029.50E+0225I[5]-1.07E+002-2.50E+002-2.28E+0029.50E+0225J[6]-8.15E+001-3.03E+002-1.54E+0021.13E+0336I[6]-8.15E+001-3.03E+002-1.55E+0021.12E+0336J[7]-7.12E+001-3.20E+002-1.27E+0021.17E+0337I[7]-7.12E+001-3.20E+002-1.27E+0021.17E+0337J[8]-6.09E+001-3.35E+002-9.78E+0011.22E+0338I[8]-6.09E+001-3.35E+002-9.75E+0011.22E+0338J[9]-1.88E+001-3.63E+0022.02E+0111.24E+0339I[9]-1.93E+001-3.62E+0022.12E+0111.24E+0339J[10]2.11E+011-3.42E+0021.34E+0221.05E+03310I[10]2.11E+011-3.41E+0021.34E+0221.05E+03310J[11]5.90E+011-2.82E+0022.38E+0227.11E+02211I[11]5.89E+011-2.82E+0022.39E+0227.10E+02211J[12]9.37E+011-1.96E+0023.31E+0222.82E+02212I[12]9.35E+011-1.96E+0023.31E+0222.81E+02212J[13]9.58E+011-9.20E+0013.16E+022-1.75E+00213I[13]9.56E+011-9.18E+0013.16E+022-1.74E+00213J[14]1.18E+0221.89E+0113.74E+022-6.15E+00214I[14]1.18E+0221.89E+0113.73E+022-6.14E+00214J[15]1.37E+0221.31E+0224.21E+022-1.02E+00315I[15]1.37E+0221.30E+0224.20E+022-1.02E+00315J[16]1.52E+0222.25E+0224.57E+022-1.34E+00316I[16]1.51E+0222.24E+0224.57E+022-1.33E+00316J[17]1.64E+0223.14E+0224.89E+022-1.61E+00317I[17]1.64E+0223.13E+0224.88E+022-1.61E+00317J[18]1.75E+0223.96E+0225.16E+022-1.84E+00318I[18]1.75E+0223.95E+0225.16E+022-1.84E+00318J[19]1.85E+0224.71E+0225.41E+022-2.04E+00319I[19]1.85E+0224.70E+0225.40E+022-2.04E+00319J[20]1.94E+0225.39E+0225.62E+022-2.20E+00320I[20]1.94E+0225.38E+0225.60E+022-2.20E+00320J[21]2.02E+0226.00E+0225.80E+022-2.32E+003第五章預(yù)應(yīng)力鋼鋼束的估算與與布置5.1鋼束估算算根據(jù)《預(yù)規(guī)》（JJTGD662-2004）規(guī)定，預(yù)預(yù)應(yīng)力梁應(yīng)滿滿足彈性階段段（即使用階階段）的應(yīng)力力要求和塑性性階段（即承承載能力極限限狀態(tài)）的正正截面強(qiáng)度要要求。一、按承載能力極限計(jì)計(jì)算時(shí)滿足正正截面強(qiáng)度要要求預(yù)應(yīng)力梁到達(dá)受彎彎的極限狀態(tài)態(tài)時(shí)，受壓區(qū)區(qū)混凝土應(yīng)力力達(dá)到混凝土土抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)強(qiáng)度，受拉區(qū)區(qū)鋼筋達(dá)到抗抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度度。截面的安安全性是通過過截面抗彎安安全系數(shù)來保保證的。（1）對于僅承受一個(gè)個(gè)方向的彎矩矩的單筋截面面梁，所需預(yù)預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量量按下式計(jì)算算：，，解上兩式得：受壓區(qū)高度預(yù)應(yīng)力筋數(shù)或式中：—截面上上組合力矩?！炷量箟涸O(shè)計(jì)強(qiáng)強(qiáng)度；—預(yù)應(yīng)力筋抗拉設(shè)計(jì)計(jì)強(qiáng)度；—單根預(yù)應(yīng)力筋束截截面積；b—截面寬度（2）若截面承受雙向向彎矩時(shí)，需需配雙筋的，可可據(jù)截面上正正、負(fù)彎矩按按上述方法分分別計(jì)算上、下下緣所需預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋數(shù)量。這這忽略實(shí)際上上存在的雙筋筋影響時(shí)（受受拉區(qū)和受壓壓區(qū)都有預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋）會(huì)使使計(jì)算結(jié)果偏偏大，作為力力筋數(shù)量的估估算是允許的的。二.按正常使用極限狀狀態(tài)下的應(yīng)力力要求規(guī)范（JTJDD62-20004）規(guī)定，截截面上的預(yù)壓壓應(yīng)力應(yīng)大于于荷載引起的的拉應(yīng)力，預(yù)預(yù)壓應(yīng)力與荷荷載引起的壓壓應(yīng)力之和應(yīng)應(yīng)小于混凝土土的允許壓應(yīng)應(yīng)力（為），或或?yàn)樵谌我怆A階段，全截面面承壓，截面面上不出現(xiàn)拉拉應(yīng)力，同時(shí)時(shí)截面上最大大壓應(yīng)力小于于允許壓應(yīng)力力。寫成計(jì)算式為：對于截面上緣對于截面下緣其中，—由預(yù)應(yīng)力力產(chǎn)生的應(yīng)力力，W—截面抗彎模模量，—混凝土軸心心抗壓標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)強(qiáng)度。Mmax、Mmin項(xiàng)的符符號當(dāng)為正彎彎矩時(shí)取正值值，當(dāng)為負(fù)彎彎矩時(shí)取負(fù)值值，且按代數(shù)數(shù)值取大小。一般情況況下，由于梁梁截面較高，受受壓區(qū)面積較較大，上緣和和下緣的壓應(yīng)應(yīng)力不是控制制因素，為簡簡便計(jì)，可只只考慮上緣和和下緣的拉應(yīng)應(yīng)力的這個(gè)限限制條件(求得預(yù)應(yīng)力力筋束數(shù)的最最小值)。上公式變?yōu)橛深A(yù)應(yīng)力鋼束產(chǎn)生生的截面上緣緣應(yīng)力和截面面下緣應(yīng)力分分為三種情況況討論：（1）截面上下緣均配配有力筋Np上和Np下以抵抗正正負(fù)彎矩，由由力筋Np上和Np下在截面上上下緣產(chǎn)生的的壓應(yīng)力分別別為：將式變得兩式分別別代入上兩式式，解聯(lián)立方方程后得到令代入式上兩式中得得到式中Ap—每束預(yù)應(yīng)力筋的面面積；—預(yù)應(yīng)力筋的永存應(yīng)應(yīng)力(可取0.5~0..75估算)；e—預(yù)應(yīng)力力筋重心離離開截面重心心的距離；K—截面的核心距；A—混凝土截面面積，取取有效截面計(jì)計(jì)算。（2）當(dāng)截面只在下緣緣布置力筋Np下以抵抗正彎彎矩時(shí)當(dāng)由上緣不出現(xiàn)拉拉應(yīng)力控制時(shí)時(shí)：當(dāng)由下緣不出現(xiàn)拉拉應(yīng)力控制時(shí)時(shí)：（3）當(dāng)截面中只在上上緣布置力筋筋Np上以抵抗負(fù)彎彎矩時(shí)：當(dāng)由上緣不出現(xiàn)拉拉應(yīng)力控制時(shí)時(shí)當(dāng)由下緣不出現(xiàn)拉拉應(yīng)力控制時(shí)時(shí)：當(dāng)按上緣和下緣的的壓應(yīng)力的限限制條件計(jì)算算時(shí)(求得預(yù)應(yīng)力力筋束數(shù)的最最大值)?？捎汕懊娴牡氖阶油茖?dǎo)得：有時(shí)需調(diào)整束數(shù)，當(dāng)當(dāng)截面承受負(fù)負(fù)彎矩時(shí)，如如果截面下部部多配根束，則則上部束也要要相應(yīng)增配根根，才能使上上緣不出現(xiàn)拉拉應(yīng)力，同理理，當(dāng)截面承承受正彎矩時(shí)時(shí)，如果截面面上部多配根根束，則下部部束也要相應(yīng)應(yīng)增配根。其其關(guān)系為：當(dāng)承受時(shí)，當(dāng)承受時(shí)，參考其他類似跨徑徑橋型的鋼筋筋布置，得擬擬定鋼筋量以下是配筋估算表表：擬定配筋截面號控制截面頂板底板1邊跨端410241031/4截面288428552856支座5275285293/4截面281210281411281612跨中428131228141228151/4截面288162851728518支座5219522052213/4截面281222281423281624跨中428251228261228271/4截面288282852928530支座5231523252333/4截面281234281435281636跨中428371228381228391/4截面288402854128542支座5243524452453/4截面281246281447281648邊跨端410494105.2預(yù)應(yīng)力束的的布置本橋箱梁縱向預(yù)應(yīng)應(yīng)力束采用φ15.24高強(qiáng)度低松松弛預(yù)應(yīng)力鋼鋼絞線，其公公稱面積1440mm2，ASTMAA416-990a270級標(biāo)準(zhǔn)，標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度Ryb=11860MPPa，Ey=11.95×1105MPaa；張拉控制制應(yīng)力σk=0.775Rbyy=13955MPa。預(yù)應(yīng)力管管道均采用鍍鍍鋅金屬波紋紋管。錨具采采用群錨體系系OVM錨。錨墊板板等預(yù)埋鋼板板采用低炭鋼鋼。連續(xù)剛構(gòu)預(yù)應(yīng)力鋼鋼束的配置考考慮以下原則則：1、應(yīng)選擇適當(dāng)?shù)念A(yù)預(yù)應(yīng)力束的型型式與錨具型型式，對不同同跨徑的梁橋橋結(jié)構(gòu)，要選選用預(yù)加力大大小恰當(dāng)?shù)念A(yù)預(yù)應(yīng)力束，以以達(dá)到合理的的布置型式。2、應(yīng)力束的布置要要考慮施工的的方便，也不不能像鋼筋混混凝土結(jié)構(gòu)中中任意切斷鋼鋼筋那樣去切切斷預(yù)應(yīng)力束束，而導(dǎo)致在在結(jié)構(gòu)中布置置過多的錨具具。3、預(yù)應(yīng)力束的布置置，既要符合合結(jié)構(gòu)受力的的要求，又要要注意在超靜靜定結(jié)構(gòu)體系系中避免引起起過大的結(jié)構(gòu)構(gòu)次內(nèi)力。4、預(yù)應(yīng)力束的布置置，應(yīng)考慮材材料經(jīng)濟(jì)指標(biāo)標(biāo)的先進(jìn)性，這這往往與橋梁梁體系、構(gòu)造造尺寸、施工工方法的選擇擇都有密切關(guān)關(guān)系。5、預(yù)應(yīng)力束應(yīng)避免免合用多次反反向曲率的連連續(xù)束，因?yàn)闉檫@會(huì)引起很很大的摩阻損損失，降低預(yù)預(yù)應(yīng)力束的效效益。6、預(yù)應(yīng)力束的布置置，不但要考考慮結(jié)構(gòu)在使使用階段的彈彈性力狀態(tài)的的需要，而且且也要考慮到到結(jié)構(gòu)在破壞壞階段時(shí)的需需要。7、預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)使其其中心線不超超出束界范圍圍，盡量對稱稱布置，錨頭頭應(yīng)盡量靠近近壓應(yīng)力區(qū)。8、預(yù)應(yīng)力束應(yīng)在其其充分利用點(diǎn)點(diǎn)后h/2處彎起，彎彎起角不宜大大于20°。鋼絞線束束當(dāng)直徑大于于5mm時(shí)彎起起半徑不宜小小于6m。9、鋼束在橫斷面中中布置時(shí)，直直束應(yīng)盡量靠靠近頂板位置置直接錨固于于齒板上，彎彎束布置在腹腹板上便于下下彎分散錨固固。10、應(yīng)留有一定數(shù)量量的備用管道道，一般占總總數(shù)的1%。遵循上面的原則結(jié)結(jié)全施工特點(diǎn)點(diǎn)布筋，根據(jù)據(jù)配筋數(shù)量要要求及以上布布置原則，還還有其他類似似橋梁配筋經(jīng)經(jīng)驗(yàn)，現(xiàn)將初初步鋼束具體體布置繪圖如如下：第六章預(yù)應(yīng)力損損失及有效應(yīng)應(yīng)力計(jì)算6．1預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算根據(jù)《橋規(guī)》（JJTGD662-20004）第6.2..1條規(guī)定，預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝土構(gòu)構(gòu)件在正常使使用極限狀態(tài)態(tài)計(jì)算中，應(yīng)應(yīng)考慮由下列列因素引起的的預(yù)應(yīng)力損失失：預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道道壁之間的摩摩擦σl4錨具變形、鋼筋回回縮和接縫壓壓縮σl2預(yù)應(yīng)力鋼筋與臺座座之間的溫差差σl3混凝土的彈性壓縮縮σl4預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力力松弛σσl5混凝土的收縮和徐徐變?chǔ)襩6說明：從計(jì)算概念念上，每根預(yù)預(yù)應(yīng)力束在每每個(gè)截面的預(yù)預(yù)應(yīng)力損失都都不一樣，但但是由于本設(shè)設(shè)計(jì)是畢業(yè)設(shè)設(shè)計(jì)教學(xué)環(huán)節(jié)節(jié)，時(shí)間有限限，所以進(jìn)行行一定的簡化化，假定預(yù)應(yīng)應(yīng)力束在每個(gè)個(gè)截面的損失失相等。預(yù)應(yīng)力損失包括：：摩阻損失、錨錨具變形及鋼鋼筋回縮、混混凝土的彈性性壓縮、預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋的應(yīng)力力松弛、混凝凝土的收縮與與徐變等5項(xiàng)。1.摩阻損失預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道道之間摩擦引引起的應(yīng)力損損失可按下式式計(jì)算：σcon——張拉鋼鋼筋時(shí)錨下的的控制應(yīng)力（=0.75）μ——預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道道壁的摩擦系系數(shù)，對金屬屬波紋管，取取0.2θ——從張拉端至計(jì)算截截面曲線管道道部分切線的的夾角之和，以rad計(jì)k——管道每米局部偏差差對摩擦的影影響系數(shù)，取取0.00155x——從張拉端至計(jì)算截截面的管道長長度,以米計(jì)2.錨具變形損損失由錨具變形、鋼筋筋回縮和接縫縫壓縮引起的的應(yīng)力損失，可可按下式計(jì)算算：l——錨具變形、鋼筋回回縮和接縫壓壓縮值；統(tǒng)一一取6mm.L——預(yù)應(yīng)力鋼筋的有效效長度；EP——預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈性性模量。取1195GPa。3.混凝土的彈彈性壓縮后張預(yù)應(yīng)力砼構(gòu)件件的預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋采用分批批張拉時(shí)，先先張拉的鋼筋筋由于張拉后后批鋼筋所產(chǎn)產(chǎn)生的砼彈性性壓縮引起的的應(yīng)力損失，可可按下式計(jì)算算——在先張拉鋼筋重心心處，由后張張拉各批鋼筋筋而產(chǎn)生的混混凝土法向應(yīng)應(yīng)力；——預(yù)應(yīng)力鋼筋與混凝凝土彈性模量量比。若逐一計(jì)算的值則則甚為繁瑣，可可采用下列近近似計(jì)算公式式N——計(jì)算截面的分批張張拉的鋼束批批數(shù).鋼束重心處混凝土土法向應(yīng)力：：式中M1為自重彎矩。注意此時(shí)計(jì)算Npp時(shí)應(yīng)考慮摩摩阻損失、錨錨具變形及鋼鋼筋回縮的影影響。預(yù)應(yīng)力力損失產(chǎn)生時(shí)時(shí)，預(yù)應(yīng)力孔孔道還沒壓漿漿，截面特性性取靜截面特性（即即扣除孔道部部他的影響）。4.鋼束松弛損損失鋼束松弛（徐變）引引起的應(yīng)力損損失（）此項(xiàng)應(yīng)力損失可根根據(jù)〈〈公路路鋼筋混凝土土及預(yù)應(yīng)力混混凝土橋涵設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范〉〉〉JTGDD62—2004表6.2.66條的規(guī)定，按按下列公式計(jì)計(jì)算。對于鋼絲、鋼絞線線，本設(shè)計(jì)中中采用=ψ·ξ（MPa）式中：ψ——張拉拉系數(shù)，一次次張拉時(shí)，ψψ=1.0；超張拉時(shí)時(shí)，ψ=0.9；ξ——鋼筋松弛系數(shù)，II級松弛（普普通松弛），ξ=1.0；II級松弛（低松弛），ξ=0.3；——傳力錨固時(shí)的鋼筋筋應(yīng)力，對后后張法構(gòu)件=；對先張法法構(gòu)件，=-。5.收縮徐變損失由混凝土收縮和徐徐變引起的預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)應(yīng)力損失式中：、——構(gòu)件件受拉、受壓壓全部縱向鋼鋼筋截面重心心處由混凝土土收縮、徐變變引起的預(yù)應(yīng)應(yīng)力損失；、——構(gòu)件受拉、受壓全全部縱向鋼筋筋截面重心處處由預(yù)習(xí)應(yīng)力力產(chǎn)生的混凝凝土法向應(yīng)力力；——截面回轉(zhuǎn)半徑，，后后張法采用凈凈截面特性、——構(gòu)件受拉區(qū)、受受壓區(qū)縱向普普通鋼筋截面面重心至構(gòu)件件截面重心的的距離；——預(yù)應(yīng)力鋼筋傳傳力錨固齡期期為，計(jì)算考考慮的齡期為為t時(shí)的混凝土土收縮、徐變變，其終極值值可按〈〈公公路鋼筋混凝凝土及預(yù)應(yīng)力力混凝土橋涵涵設(shè)計(jì)規(guī)范〉〉〉JTGD62—2004中表6.2..7取用；——加載齡期為，計(jì)算算考慮的齡期期為t時(shí)的徐變系系數(shù)，可按〈〈公路鋼筋混混凝土及預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝土橋橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范范〉〉JTGGD62—2004中表6.2..7取用.6.2有效預(yù)應(yīng)應(yīng)力計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失的最后后結(jié)果應(yīng)列表表給出各個(gè)截截面的各項(xiàng)預(yù)預(yù)應(yīng)力損失、張張拉錨固階段段和使用階段段的有效預(yù)應(yīng)應(yīng)力以及使用用階段扣除全全部損失的有有效預(yù)應(yīng)力值值。（使用階段扣除全全部損失的有有效預(yù)應(yīng)力值值）（張拉錨固固階段的有效效預(yù)應(yīng)力）第七章次內(nèi)力的的計(jì)算7.1徐變次內(nèi)力力的計(jì)算靜定結(jié)構(gòu)由混凝土土的徐變不會(huì)會(huì)產(chǎn)生徐變次次內(nèi)力。對于超靜定結(jié)構(gòu)，由由于冗力的存存在，混凝土土徐變受到多多余約束的制制約，從而引引起徐變次內(nèi)內(nèi)力，徐變次次內(nèi)力的存在在使結(jié)構(gòu)的內(nèi)內(nèi)力重分布，重重分布后的內(nèi)內(nèi)力可按規(guī)范范方法進(jìn)行計(jì)計(jì)算。實(shí)際上，徐變次內(nèi)內(nèi)力是由于體體系轉(zhuǎn)換（即即從靜定結(jié)構(gòu)構(gòu)到超靜定結(jié)結(jié)構(gòu)）而產(chǎn)生生的，因此在在施工時(shí)應(yīng)盡盡量避免反復(fù)復(fù)的體系轉(zhuǎn)換換次數(shù)。本設(shè)設(shè)計(jì)為滿堂支支架施工，沒沒有體系轉(zhuǎn)換換，故不考慮慮徐變次內(nèi)力力。7.2預(yù)加力引起起的二次力矩矩預(yù)加力所引起的二二次力矩僅考考慮超靜定鋼鋼束。靜定結(jié)結(jié)構(gòu)該項(xiàng)為零零，超定結(jié)構(gòu)構(gòu)該項(xiàng)不為零零。采用等效荷載法計(jì)計(jì)算，將超靜靜定鋼束的預(yù)預(yù)應(yīng)力用等效效荷載代替，然然后再計(jì)算。截面號M1(kN.m)M2(kN.m)M'(kN.m))邊支座-16490.5589-16490.55890.0001/8截面-18746.1104-19748.7740-1002.63361/4截面-7377.9116-9383.1888-2005.27723/8截面2911.6611-96.247-3007.90081/2截面6919.97992909.4355-4010.54445/8截面12161.62277148.4466-5013.18813/4截面18236.577112220.7554-6015.81177/8截面26251.066819232.6114-7018.4554支座40761.566632740.4777-8021.08891/8截面18342.888911972.5553-6370.33361/4截面6098.87441379.2911-4719.58833/8截面-8778.1889-11847.0019-3068.83301/2截面-11227.2238-12645.3315-1418.07775/8截面-9701.6001-9468.9224232.6773/4截面4252.05006135.48001883.43007/8截面15572.655319106.83363534.1833支座37067.911842252.85555184.9377（M1預(yù)加力引起的初預(yù)預(yù)矩，M2預(yù)加力引起起的總預(yù)矩,,M’為預(yù)應(yīng)力引引起的二次力力矩）7.3溫度次內(nèi)力力的計(jì)算1、溫差應(yīng)力NEQ\S(,t)0=A1tαEhMEQ\S(o,t)=-NEQ\S(,t)0.eeMEQ\S(,t)=MEQ\S(o,t)+MEQ\S(',t)式中NEQ\S(,t)0—橋面面板重心處由由溫差引起的的縱向力；A1—橋面板截面面積；；tt—溫度差；α—混凝土線膨脹系數(shù)數(shù)，按《公路路橋涵設(shè)計(jì)通通用規(guī)范》JTGD60—2004的規(guī)定采用；EEh—混凝土彈性性模量；e=橋橋面板重心至至換算截面重重心軸的距離離，重心軸以以上取正值，以以下取負(fù)值；；MEQ\S(o,t)—NEQ\S(,t)0對全截面產(chǎn)生的初初彎矩；MEQ\S(',t)—NEQ\S(,t)0對全全截面產(chǎn)生的的二次彎矩；；MEQ\S(,t)—NEQ\S(,t)0對全截面產(chǎn)生的總總彎矩；由于箱形截截面計(jì)算過于于復(fù)雜，我們們先把它換算算成工字形截截面，只要保保證面積相等等，慣性矩相相等。截面號M01M2M'邊支座-2778.0000-2778.00000.0001/8截面-2998.4117-2624.5665373.8521/4截面-2885.0448-2137.3444747.7043/8截面-2697.4222-1575.86651121.55771/2截面-2432.0444-936.63551495.40995/8截面-2085.0111-215.75001869.26113/4截面-1682.8009560.3042243.11337/8截面-1152.19951464.77112616.9666支座-191.50112799.31662990.81771/8截面-1645.20021243.30332888.50551/4截面-2425.2770360.9212786.19113/8截面-2885.0448-201.17002683.87881/2截面-3036.1112-454.54772581.56555/8截面-2885.0448-405.79662479.25223/4截面-2425.2770-48.3322376.93887/8截面-1645.2002629.4242274.6266支座-191.50111980.81112172.3122M01溫度引起的初初彎矩，M2溫度引起的的總彎矩矩，M'溫度引起次內(nèi)力第八章主梁截面面驗(yàn)算8.1正截面抗抗彎承載力驗(yàn)驗(yàn)算在承載能力極限狀狀態(tài)下，預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝土梁梁沿著正截面和斜截截面都有可能能破壞，本設(shè)設(shè)計(jì)只驗(yàn)算正正截面的強(qiáng)度度，斜截面強(qiáng)強(qiáng)度忽略不計(jì)計(jì)。翼緣位于受壓區(qū)的的T形截面或I形截面受彎彎構(gòu)件，箱形形截面受彎構(gòu)構(gòu)件的正截面面承載能力可可參照T形截面計(jì)算算，由于本設(shè)設(shè)計(jì)未考慮普普通鋼筋，故故其正截面抗抗彎承載能力力按下列規(guī)定定進(jìn)行計(jì)算時(shí)時(shí)也不考慮普普通鋼筋的影影響，所以有有：1.當(dāng)符合下列列條件時(shí)應(yīng)以寬度為的矩形形截面按下面面公式計(jì)算正正截面抗彎承承載力：混凝土受壓區(qū)高度度應(yīng)按下式計(jì)計(jì)算：截面受壓區(qū)高度應(yīng)應(yīng)符合下列要要求：當(dāng)受壓區(qū)配有縱向向普通鋼筋和和預(yù)應(yīng)力鋼筋筋，且預(yù)應(yīng)力力鋼筋受壓即即（）為正時(shí)時(shí)鋼筋或配普通鋼筋筋和預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋，且預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼筋受拉拉即（）為負(fù)負(fù)時(shí)2.當(dāng)不符合上上述公式的條條件時(shí)，計(jì)算算中應(yīng)考慮截截面腹板受壓壓的作用，其其正截面抗彎彎承載力應(yīng)按按下列