星海灣金融商務(wù)區(qū)城市旋律外立面裝飾工程設(shè)計計算書計算:校核:審核:二〇一〇年十二月十日目錄TOC第一部分、[強(qiáng)度計算信息]石材幕墻2一、計算依據(jù)及說明21、工程概況說明22、設(shè)計依據(jù)23、基本計算公式3二、荷載計算31、風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算32、風(fēng)荷載設(shè)計值計算43、水平地震作用計算44、荷載組合計算4三、石材計算51、石材面板荷載計算52、石材面板強(qiáng)度計算53、石材剪應(yīng)力計算54、石材掛件剪應(yīng)力計算5四、立柱計算61、立柱材料預(yù)選62、選用立柱型材的截面特性63、立柱的強(qiáng)度計算74、立柱的剛度計算75、立柱抗剪計算7五、橫梁計算81、選用橫梁型材的截面特性82、橫梁的強(qiáng)度計算83、橫梁的剛度計算94、橫梁的抗剪強(qiáng)度計算105、橫梁寬厚比及構(gòu)造10六、后置埋件計算101、埋件受力計算102、埋件強(qiáng)度計算103、埋板面積計算11七、化學(xué)錨拴計算121、錨栓計算信息描述122、錨栓承受拉力計算123、錨栓承受剪力計算134、錨栓受拉承載力校核135、錨栓混凝土錐體受拉破壞承載力校核136、錨栓鋼材受剪破壞校核157、構(gòu)件邊緣受剪混凝土楔形體破壞校核158、混凝土剪撬破壞承載能力計算179、拉剪復(fù)合受力承載力計算1710、錨栓構(gòu)造要求校核18八、膨脹錨拴計算181、錨栓計算信息描述182、錨栓承受拉力計算183、錨栓承受剪力計算194、錨栓受拉承載力校核195、錨栓混凝土錐體受拉破壞承載力校核206、錨栓鋼材受剪破壞校核217、構(gòu)件邊緣受剪混凝土楔形體破壞校核228、混凝土剪撬破壞承載能力計算239、拉剪復(fù)合受力承載力計算2410、錨栓構(gòu)造要求校核24石材幕墻計算依據(jù)及說明工程概況說明工程名稱:星海灣金融商務(wù)區(qū)城市旋律外立面裝飾工程工程所在城市:大連工程所屬建筑物地區(qū)類別:C類工程所在地區(qū)抗震設(shè)防烈度:7度工程基本風(fēng)壓:0.65kN/m2工程強(qiáng)度校核處標(biāo)高:103.7m設(shè)計依據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2001(2006年版)《建筑用不銹鋼絞線》JG/T200-2007《建筑幕墻》GB/T21086-2007《建筑門窗玻璃幕墻熱工計算規(guī)程》JGJ/T151-2008《不銹鋼棒》GB/T1220-2007《混凝土用膨脹型、擴(kuò)孔型建筑錨栓》JG160-2004《鋁合金結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50429-2007《建筑幕墻用瓷板》JG/T217-2007《建筑玻璃采光頂》JG/T231-2007《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》GB50011-2001(2008年版)《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068-2001《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50017-2003《玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范》JGJ102-2003《玻璃幕墻工程質(zhì)量檢驗標(biāo)準(zhǔn)》JGJ/T139-2001《金屬與石材幕墻工程技術(shù)規(guī)范》JGJ133-2001《建筑制圖標(biāo)準(zhǔn)》GB/T50104-2001《建筑玻璃應(yīng)用技術(shù)規(guī)程》JGJ113-2003《全玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)程》DBJ/CT014-2001《點(diǎn)支式玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)程》CECS127:2001《點(diǎn)支式玻幕墻支承裝置》JC1369-2001《吊掛式玻幕墻支承裝置》JC1368-2001《建筑鋁型材基材》GB/T5237.1-2004《建筑鋁型材陽極氧化、著色型材》GB/T5237.2-2004《建筑鋁型材電泳涂漆型材》GB/T5237.3-2004《建筑鋁型材粉末噴涂型材》GB/T5237.4-2004《建筑鋁型材氟碳漆噴涂型材》GB/T5237.5-2004《鋁合金建筑型材隔熱型材》GB/T5237.6-2004《建筑幕墻平面內(nèi)變形性能檢測方法》GB/T18250-2000《建筑幕墻抗震性能振動臺試驗方法》GB/T18575-2001《緊固件機(jī)械性能螺栓、螺釘和螺柱》GB3098.1-2000《緊固件機(jī)械性能螺母粗牙螺紋》GB3098.2-2000《緊固件機(jī)械性能螺母細(xì)牙螺紋》GB3098.4-2000《緊固件機(jī)械性能自攻螺釘》GB3098.5-2000《緊固件機(jī)械性能不銹鋼螺栓、螺釘、螺柱》GB3098.6-2000《緊固件機(jī)械性能不銹鋼螺母》GB3098.15-2000《螺紋緊固件應(yīng)力截面積和承載面積》GB/T16823.1-1997《焊接結(jié)構(gòu)用耐候鋼》GB/T4172-2000《浮法玻璃》GB11614-1999《夾層玻璃》GB9962-1999《鋼化玻璃》GB/T9963-1998《半鋼化玻璃》GB/T17841-2008《鋁及鋁合金軋制板材》GB/T3880-1997《鋁塑復(fù)合板》GB/T17748《干掛天然花山崗石，建筑板材及其不銹鋼配件》JC830.1,830.2-1998《建筑用鋁型材、鋁板氟碳涂層》JC133-2000《建筑用安全玻璃防火玻璃》GB15763.1-2001《混凝土接縫用密封膠》JC/T881-2001《幕墻玻璃接縫用密封膠》JC/T882-2001《石材幕墻接縫用密封膠》JC/T883-2001《中空玻璃用彈性密封膠》JC/T486-2001《中空玻璃用復(fù)合密封膠條》JC/T1022-2007《天然花崗石建筑板材》GB/T18601-2001《鋁合金門窗》GB/T8478-2008《混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程》JGJ145-2004《公共建筑節(jié)能設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》GB50189-2005《建筑用硬質(zhì)塑料隔熱條》JG/T174-2005《建筑用隔熱鋁合金型材穿條式》JG/T175-2005《民用建筑能耗數(shù)據(jù)采集標(biāo)準(zhǔn)》JG/T154-2007《建筑外窗氣密、水密、抗風(fēng)壓性能現(xiàn)場檢測方法》JGJ/T211-2007《不銹鋼和耐熱鋼牌號及化學(xué)成份》GB/T20878-2007《百頁窗用鋁合金帶材》YS/T621-2007《建筑物防雷檢測技術(shù)規(guī)范》GB/T21434-2008《混凝土加固設(shè)計規(guī)范》GB50367-2006《小單元建筑幕墻》JG/T217-2007《建筑玻璃采光頂》JG/T231-2007《普通裝飾用鋁塑復(fù)板》GB/T22412-2008《冷彎型鋼》GB/T6725-2008《熱軋型鋼》GB/T706-2008《建筑外門窗保溫性能分級及檢測方法》GB/T8484-2008基本計算公式(1).場地類別劃分:根據(jù)地面粗糙度,場地可劃分為以下類別:A類近海面,海島,海岸,湖岸及沙漠地區(qū);B類指田野,鄉(xiāng)村,叢林,丘陵以及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū);C類指有密密集建筑群的的城市市區(qū);;D類指有密密集建筑群且且房屋較高的的城市市區(qū);;星海灣金融商務(wù)區(qū)區(qū)城市旋律外外立面裝飾工工程按C類地區(qū)計算算風(fēng)壓(2).風(fēng)荷載計算算:幕墻屬于薄壁外圍圍護(hù)構(gòu)件，根根據(jù)《建筑結(jié)結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范范》GB500009-22001(22006年版版)7.11.1采用用風(fēng)荷載計算公式::Wk=ββgz×μz×μsl×W00其中:Wk作用在幕幕墻上的風(fēng)荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值((kN/m2)βgz瞬時風(fēng)風(fēng)壓的陣風(fēng)系系數(shù),按《建筑結(jié)結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范范》GB500009-22001(22006年版版)取定根據(jù)不同場地類型型,按以下公式式計算:βgz=K((1+2μf)其中K為地區(qū)粗糙糙度調(diào)整系數(shù)數(shù)，μf為脈動系數(shù)數(shù)A類場地地:βgz=0..92×(11+2μf)其中中：μf=0.3387×(EQ\f(Z,10)))(-0.122)B類場地地:βgz=0..89×(11+2μf)其中中：μf=0.55×(EQ\f(Z,10))(-0.166)C類場地地:βgz=0..85×(11+2μf)其中中：μf=0.7734×(EQ\f(Z,10)))(-0.222)D類場地地:βgz=0..80×(11+2μf)其中中：μf=1.22248×((EQ\f(Z,10))(-0.3))μz風(fēng)壓高度度變化系數(shù),,按《建筑結(jié)結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范范》GB500009-22001取定定,根據(jù)不同場地類型型,按以下公式式計算:A類場地地:μz=1.3379×(EQ\f(Z,10)))0.24B類場地地:μz=(EQ\f(Z,10))0.32C類場地地:μz=0.6616×(EQ\f(Z,10)))0.44D類場地地:μz=0.3318×(EQ\f(Z,10)))0.60本工程屬于C類地地區(qū)μsl風(fēng)荷載載體型系數(shù),,按《建筑結(jié)結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范范》GB500009-22001(22006年版版)取定W0基本風(fēng)壓,按全國基本本風(fēng)壓圖,大連地區(qū)取取為0.655kN/m22(3).地震作用計計算:qEAk==βE×αmax×GGAK其中:qEAkk水平平地震作用標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值βE動力放大大系數(shù),按5.0取定αmax水平平地震影響系系數(shù)最大值,,按相應(yīng)設(shè)防防烈度取定::6度:αmax=00.047度:αmax=00.088度:αmax=00.169度:αmax=00.32大連地區(qū)設(shè)防烈度度為7度,根據(jù)本地區(qū)區(qū)的情況,故取αmax=00.08GAK幕墻構(gòu)構(gòu)件的自重((N/m2)(4).荷載組合::結(jié)構(gòu)設(shè)計時，根據(jù)據(jù)構(gòu)件受力特特點(diǎn)，荷載或或作用的情況況和產(chǎn)生的應(yīng)應(yīng)力(內(nèi)力)作用方向，選選用最不利的的組合，荷載載和效應(yīng)組合合設(shè)計值按下下式采用：γGSG+γwψwwSw+γEψESE+γTψTST各項分別為永久荷荷載：重力；；可變荷載：：風(fēng)荷載、溫溫度變化；偶偶然荷載：地地震水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值::qk=WWk+0.55×qEAk，維維護(hù)結(jié)構(gòu)荷載載標(biāo)準(zhǔn)值不考考慮地震組合合水平荷載設(shè)計值::q=1..4×Wk+0..5×1.3×qEAk荷載和作用效應(yīng)組組合的分項系系數(shù),按以下規(guī)定定采用:①對永久荷載采用標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值作為代代表值，其分分項系數(shù)滿足足：a.當(dāng)當(dāng)其效應(yīng)對結(jié)結(jié)構(gòu)不利時：：對由可變荷荷載效應(yīng)控制制的組合，取取1.2；對有有永久荷載效效應(yīng)控制的組組合，取1..35b.當(dāng)當(dāng)其效應(yīng)對結(jié)結(jié)構(gòu)有利時：：一般情況取取1.0；對結(jié)結(jié)構(gòu)傾覆、滑滑移或是漂浮浮驗算，取00.9②可變荷載根據(jù)設(shè)計計要求選代表表值，其分項項系數(shù)一般情情況取1.44荷載計算風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算算Wk:作作用在幕墻上上的風(fēng)荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)z:計計算高度1003.7mμz:103.77m高處風(fēng)壓壓高度變化系系數(shù)(按C類區(qū)計算)::(GB550009--20017.2..1)μz=0.616××(EQ\f(z,10))0.44=11.723994μf:脈動系數(shù):(GB500009-220017.4.22-8)μf=0.5×355(1.8×((0.22--0.16)))×(EQ\f(z,10))-0.222=0.4338791βgz:陣風(fēng)系數(shù)數(shù):(GB500009-220017.5.11-1)βgz=0.85××(1+2××μf)=1.595595μspl:局部正風(fēng)風(fēng)壓體型系數(shù)數(shù)μsnl:局部負(fù)風(fēng)風(fēng)壓體型系數(shù)數(shù),通過計算確確定μsz:建筑物表面面正壓區(qū)體型型系數(shù)，按照照(GB500009-2000177.3.1))取0.8μsf:建筑物表面面負(fù)壓區(qū)體型型系數(shù)，按照照(GB500009-2000177.3.3--2)取-1對于封閉式建筑物物，考慮內(nèi)表表面壓力，按按照(GB500009-2000177.3.3))取-0.2或0.2Ab:面板板構(gòu)件從屬面面積取0.668m2Av:立柱柱構(gòu)件從屬面面積取3.778m2Ah:橫梁梁構(gòu)件從屬面面積取0.668m2μs1:維護(hù)構(gòu)件從從屬面積不大大于1m2的局部體型型系數(shù)μs1z=μsz++0.2==1μs1f=μsf--0.2==-1.2維護(hù)構(gòu)件從屬面積積大于或等于于10m2的體型系數(shù)數(shù)計算μs10z=μszz×注)=0.844μs10f=μsff×注)=-1同樣，取立柱面積積對數(shù)線性插插值計算得到到μsavz=μszz+(μsz×0..8-μsz)×llog(Avv)+0.22==0.8+((0.64--0.8)××0.5777492+00.2==0.9077601μsavf=μsff+(μsf×0..8-μsf)×llog(Avv)-0.22==-1.08845按照以上計算得到到對于面板有:μspl=1μsnl=-1.22對于立柱有:μsvpl=0.99076011μsvnl=-1..0845對于橫梁有:μshpl=1μshnl=-1..2面板正風(fēng)壓風(fēng)荷載載標(biāo)準(zhǔn)值計算算如下Wkp=ββgz×μz×μspl×WW0((JGJ1002-200035..3.2)=1..595955×1.722394×11×0.655=1..788366kN/mm2面板負(fù)風(fēng)壓風(fēng)荷載載標(biāo)準(zhǔn)值計算算如下Wkn=ββgz×μz×μsnl×WW0((JGJ1002-200035..3.2)=1..595955×1.722394×((-1.2))×0.655=-22.146003kN//m2同樣，立柱正風(fēng)壓壓風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值計算如下下Wkvp==βgz×μz×μsvpl××W0(JGJ1102-2000355.3.2))=1..595955×1.722394×00.9076601×0..65=1..623122kN/mm2立柱負(fù)風(fēng)壓風(fēng)荷載載標(biāo)準(zhǔn)值計算算如下Wkvn==βgz×μz×μsvnl×W0(JGJ1102-2000355.3.2))=-11.939448kN//m2同樣，橫梁正風(fēng)壓壓風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值計算如下下Wkhp==βgz×μz×μshpl××W0(JGJ1102-2000355.3.2))=1..788366kN/mm2橫梁負(fù)風(fēng)壓風(fēng)荷載載標(biāo)準(zhǔn)值計算算如下Wkhn==βgz×μz×μshnl××W0(JGJ1102-2000355.3.2))=-22.146003kN//m2風(fēng)荷載設(shè)計值計算算W:風(fēng)荷荷載設(shè)計值::kN/mm2γw:風(fēng)荷載作作用效應(yīng)的分分項系數(shù)：11.4按《玻璃幕墻工程程技術(shù)規(guī)范》條條規(guī)定采用面板風(fēng)荷載作用計計算Wp=γww×Wkp==1.4×11.788336=2.55037kNN/m2Wn=γww×Wkn==1.4×((-2.144603)==-3.000444kNN/m2立柱風(fēng)荷載作用計計算Wvp=γγw×Wkvvp=1.44×1.622312=22.272336kN/mm2Wvn=γγw×Wkvvn=1.44×(-1..939488)=-2..715277kN/m22橫梁風(fēng)荷載作用計計算Whp=γγw×Wkhhp=1.44×1.788836=22.50377kN/m22Whn=γγw×Wkhhn=1.44×(-2..146033)=-3..004444kN/m22水平地震作用計算算GAK:面板和構(gòu)件件平均平米重重量取0.55kN/m22αmax:水平地地震影響系數(shù)數(shù)最大值:00.08qEk:分布水平地地震作用標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值(kN/m2)qEk=ββE×αmax×GGAK((JGJ1002-200035..3.4)==5×0.008×0.55==0.2kNN/m2rE:地地震作用分項項系數(shù):11.3qEA:分布水平地地震作用設(shè)計計值(kN/m2)qEA=rrE×qEkk=11.3×0..2=00.26kNN/m2荷載組合計算幕墻承受的荷載作作用組合計算算，按照規(guī)范范，考慮正風(fēng)風(fēng)壓、地震荷荷載組合:Szkp==Wkp=11.788336kN/mm2Szp=WWkp×γw+qEkk×γE×ψE=1..788366×1.4++0.2×11.3×0..5=2..6337kkN/m2考慮負(fù)風(fēng)壓、地震震荷載組合::Szkn==Wkn=--2.146603kN//m2Szn=WWkn×γw-qEkk×γE×ψE=-22.146003×1.44-0.2××1.3×00.5=-33.134444kN/mm2綜合以上計算，取取絕對值最大大的荷載進(jìn)行行強(qiáng)度演算采用荷載組合標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值為2.114603kkN/m2荷載組合設(shè)計值為為3.134444kN//m2立柱荷載組合標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值為1.993948kkN/m2橫梁荷載組合標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值為2.114603kkN/m2石材計算石材面板荷載計算算B:該處處石板幕墻分分格寬:11mH:該處處石板幕墻分分格高:11mA:該處處石板板塊面面積:A=B×HH=1×11=1m22GAK:石板板塊平平均自重:石板的體積密度為為:288(kN/mm3)t:石板板板塊厚度::25mmmGAK=228×t/11000=228×25//1000=00.7kN//m2實際板塊以及框架架重量取為00.5kN//m2。水平荷載設(shè)計值：：Sz=3..134444kN/m22水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值：：Szk=22.146003kN/mm2石材面板強(qiáng)度計算算選定面板材料為::花崗石-MUU150校核依據(jù)：σ≤44.7N/mmm2a:短邊邊計算長度::0.8mmb:長邊邊計算長度::1mt:石材材厚度:225mmm:四點(diǎn)點(diǎn)支撐板彎矩矩系數(shù),按短邊與與長邊的邊長長比(a/b=00.8)查查表得:00.14355Sz:風(fēng)風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值值:3.113444kkN/m2按四點(diǎn)支撐板計算算,應(yīng)力設(shè)計值值為：σ=EQ\f(6×m×Sz×b2×103,t2)(JGJJ133-2200155.5.4))=EQ\f(6×0.1435×3.13444×12×1103,252)=4.3318N/mmm24.3188N/mm22≤4.7N//mm2強(qiáng)度滿足要要求石材剪應(yīng)力計算校核依據(jù):τ≤≤2.33N/mm22Sz:組組合荷載設(shè)計計值:3..134444kN/m22a:石板板短邊長度::1mb:石板板長邊長度::1mn:連接接邊上的掛件件數(shù)量:22β:應(yīng)力調(diào)整系數(shù)數(shù):查表5.5..5得到1.225t:石板板厚度:225mmc:槽口口寬度:77mms:單個個槽底總長度度:1000mmτ:掛件在石板中中產(chǎn)生的剪應(yīng)應(yīng)力τ=EQ\f(Sz×a×b×β,n×(t-c))×s)(JGJJ133-2200155.5.7--1)=EQ\f(3.13444×1×1×1.25,2×(25-7)×100)×1003=1.008835NN/mm21.088835N/mmm2≤2.3N//mm2石材剪應(yīng)力力滿足要求石材掛件剪應(yīng)力計計算校核依據(jù):τpp≤1255N/mm22Sz:組組合荷載設(shè)計計值:3..134444kN/m22a:石板板短邊長度::1mb:石板板長邊長度::1mn:連接接邊上的掛件件數(shù)量:22β:應(yīng)力調(diào)整系數(shù)數(shù):查表5.5..5得到1.225Ap:掛掛件截面面積積:19..6mm2τp:掛件承受的的剪應(yīng)力τp=EQ\f(Sz×a×b×β,2×n××Ap)(JGJJ133-2200155.5.5--1)=EQ\f(3.13444×1×1×1.25,2×2×19.6)×1003=49..9751NN/mm249.97751N/mmm2≤125N//mm2石材掛件剪剪應(yīng)力滿足要要求立柱計算立柱材料預(yù)選(1)風(fēng)荷載線分布布最大荷載集集度設(shè)計值((矩形分布)qw:風(fēng)荷荷載線分布最最大荷載集度度設(shè)計值(kN/m))rw:風(fēng)荷荷載作用效應(yīng)應(yīng)的分項系數(shù)數(shù)：1.4Wk:風(fēng)荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值::1.933948kNN/m2Bl:幕墻墻左分格寬::0.955mBr:幕墻墻右分格寬::0.955mqwk=WWk×EQ\f(Bl+Br,2)=11.939448×EQ\f(0.95+0.95,2)=11.842551kN/mmqw=1..4×qwkk=1..4×1.884251=2..579511kN/m(2)分布水平地震震作用設(shè)計值值GAkl:立立柱左邊幕墻墻構(gòu)件(包括面板和和框)的平均自重重:1.11kN/m22GAkr:立立柱右邊幕墻墻構(gòu)件(包括面板和和框)的平均自重重:1.11kN/m22qEAkl=55×αmax×GGAkl((JGJ1002-200035..3.4)=55×0.088×1.1=00.44kNN/m2qEAkr=55×αmax×GGAkr((JGJ1002-200035..3.4)=55×0.088×1.1=00.44kNN/m2qek=EQ\f(qEkl×Bl+qEkr×Br,2)=EQ\f(0.44×0.95+0.44×0.95,2)=0..418kNN/mqe=1..3×qekk=1..3×0.4418=0..5434kkN/m(3)立柱荷載組合合立柱所受組合荷載載標(biāo)準(zhǔn)值為::qk=qwwk=1..842511kN/m立柱所受組合荷載載設(shè)計值為::q=qww+ψE×qe=2..579511+0.5××0.54334=2..851211kN/m(4)立柱彎矩:Mw:風(fēng)風(fēng)荷載作用下下立柱彎矩((kN.m))q:組組合線分布最最大荷載集度度設(shè)計值:2.851121(kNN/m)Hvcall:立柱計計算跨度:HvcallmMw=EQ\f(q×Hvcal2,,8)=EQ\f(2.85121×3.12,,8)=3..425011kN·m(5)W:立柱抵抵抗矩預(yù)選值值(cm3)W=EQ\f(M,γ×2215)×103=EQ\f(3.42501,1.05×215)×1003=15..1717ccm3選定立柱抵抗矩應(yīng)應(yīng)大于:15.17717cm33(6)Ivcal::立柱慣性性矩預(yù)選值((cm4)Ivcall=5×1005×EQ\f(qk×Hvcal3,384××2060000×0.0004)=5××105×EQ\f(1.84251×3.13,384××2060000×0.0004)=866.73722cm4選定立柱慣性矩應(yīng)應(yīng)大于:86.73372cm44選用立柱型材的截截面特性選定立柱材料類別別:鋼-Q2355選用立柱型材名稱稱:C8型材強(qiáng)度設(shè)計值::215NN/mm2型材彈性模量:E=2066000N//mm2X軸慣性矩矩:Ix==89.43325cm44Y軸慣性矩矩:Iy==12.78813cm44X軸上部抵抵抗矩:WWx1=222.35811cm3X軸下部抵抵抗矩:WWx2=222.35811cm3Y軸左部抵抵抗矩:WWy1=9..760744cm3Y軸右部抵抵抗矩:WWy2=4..750477cm3型材截面積:AA=8.977599cmm2型材計算校核處抗抗剪壁厚:t=7.44mm型材截面面積矩::Ss=113.29228cm3塑性發(fā)展系數(shù):γ=1.055立柱的強(qiáng)度計算校核依據(jù):EQ\f(N,A)++EQ\f(M,γ×w)≤ｆa(JGJJ102-220036.3.77)Bl:幕幕墻左分格寬寬:0.995mBr:幕幕墻右分格寬寬:0.995mHv:立立柱長度GAkl::幕墻左分分格自重:1.1kNN/m2GAKr::幕墻右分分格自重:1.1kNN/m2幕墻自重線荷載::Gk=EQ\f(GAkl×Bl+GAkr×Br,2)=EQ\f(1.1×0.95+1.1×0.95,2)=1..045kNN/mNk:立立柱受力:Nk=Gkk×Hv=1..045×33.1=3..2395kkNN:立柱柱受力設(shè)計值值:rG:結(jié)結(jié)構(gòu)自重分項項系數(shù):11.2N=1.22×Nk=1.22×3.23395=3.88874kNNf:立柱柱計算強(qiáng)度((N/mm2)A:立柱柱型材截面積積:8.997599ccm2M:立柱柱彎矩:33.425001kN·mWx2:立柱截面抵抵抗矩:222.35881cm3γ:塑性發(fā)展系數(shù)數(shù):1.005f=EQ\f(N×10,A)+EQ\f(M×103,1.055×Wx2))=EQ\f(3.8874×10,8.97599)++EQ\f(3.42501×103,1.055×22.33581)=1550.2255N/mm22150.2225N/mmm2≤ｆa=2155N/mm22立柱強(qiáng)度滿足要求求立柱的剛度計算校核依據(jù):Ummax≤EQ\f(L,250)Dfmaxx:立柱最最大允許撓度度:Dfmaxx=EQ\f(Hvcal,250)×1000=EQ\f(3.1,250)×11000=122.4mmUmax::立柱最大大撓度qwk::荷載組合合標(biāo)準(zhǔn)值11.842551kN/mm2Hvcall:立柱計算算跨度3..1mE:立立柱材料的彈彈性模量22060000N/mm22Ix:立立柱截面的慣慣性矩899.43255cm4Umax==EQ\f(5×qwk×Hvcal4×108,384××E×Ix))==EQ\f(5×1.84251×3.14×108,384××2060000×89..4325))==12.02263mm≤≤12.4mmm立柱最大撓度Ummax為:12..0263mmm撓度滿足要求立柱抗剪計算校核依據(jù):τmmax≤[τ]=1255N/mm22Q:立柱柱所受剪力::q:組合線線荷載2.885121kkN/mQ=q×HHvcal//2=2.885121××1.55=4.441937kkN立柱剪應(yīng)力:τ:立柱剪應(yīng)力::Ss:立立柱型材截面面面積矩:13.29928cm33Ix:立立柱型材截面面慣性矩:89.43325cm44t:立柱柱抗剪壁厚::7.4mmmτ=EQ\f(Q×Ss×100,Ix×t)=EQ\f(4.41937×13.2928×100,89.4325×7.4)=8..876677N/mm228.876667N/mmm2≤125N//mm2立柱抗剪強(qiáng)度可以以滿足橫梁計算選用橫梁型材的截截面特性選定橫梁材料類別別:鋁-60633A-T6選用橫梁型材名稱稱:L500X4型材強(qiáng)度設(shè)計值::160NN/mm2型材彈性模量:E=700000N/mmm2X軸慣性矩矩:Ix==9.257733cm44Y軸慣性矩矩:Iy==9.257733cm44X軸上部抵抵抗矩:WWx1=2..557877cm3X軸下部抵抵抗矩:WWx2=6..704088cm3Y軸左部抵抵抗矩:WWy1=6..704088cm3Y軸右部抵抵抗矩:WWy2=2..557877cm3型材截面積:AA=3.899729cmm2型材計算校核處抗抗剪壁厚:t=4mmm型材截面繞X軸面面積矩:SSs=2.660596ccm3型材截面繞Y軸面面積矩:SSsy=2..605966cm3塑性發(fā)展系數(shù):γ=1.055橫梁的強(qiáng)度計算校核依據(jù):EQ\f(Mx,γ××Wx)+EQ\f(My,γ×Wy)≤ｆa=1600(JJGJ1022-200336.22.4)(1)橫梁在自重作作用下的彎矩矩(kN·m)Hh:幕幕墻分格高::1.055mBh:幕幕墻分格寬::0.655mGAkhuu:橫梁上上部面板自重重:1.11kN/m22GAkhdd:橫梁下下部面板自重重:1.11kN/m22Ghk:橫梁自重荷荷載線分布均均布荷載集度度標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)):Ghk=11.1×Hhh=1..1×1.005=1..155kNN/mGh:橫橫梁自重荷載載線分布均布布荷載集度設(shè)設(shè)計值(kN/m))Gh=γGG×Ghk=1.22×1.1555=1.3386kN//m橫梁端部承受重力力荷載為Grh=EQ\f(1,2)××Gh×Bhh=EQ\f(1,2)××1.3866×0.655=00.450445kNMhg:橫梁在自重重荷載作用下下的彎矩(kN·m)Mhg=EQ\f(1,8)××Gh×Bhh2=EQ\f(1,8)×11.386××0.6522=0..07319981kN··m(2)橫梁承受的組組合荷載作用用計算橫梁承受風(fēng)荷載作作用wk=2..146033kN/m22qEAk::橫梁平面面外地震荷載載:βE:動力放大系系數(shù):5αmax:地震影影響系數(shù)最大大值:0..08qEAkuu=βE×αmax×11.1(JGGJ102--20035.3..4)==5×0.008×1.11==0.44kkN/m2qEAkdd=βE×αmax×11.1(JGGJ102--20035.3..4)==5×0.008×1.11==0.44kkN/m2荷載組合:橫梁承受面荷載組組合標(biāo)準(zhǔn)值::qAk=wwk=22.146003kN/mm2橫梁承受面荷載組組合設(shè)計值::qAu=γγw×wk++0.5×γγE×qEAAku=11.4×2..146033+0.5××1.3×00.44=33.290444kN/mm2qAd=γγw×wk++0.5×γγE×qEAAkd=11.4×2..146033+0.5××1.3×00.44=33.290444kN/mm2(3)橫梁在組合荷荷載作用下的的彎矩(kN·m)橫梁上部組合荷載載線分布最大大荷載集度標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值(三角形分布布)橫梁下部組合荷載載線分布最大大荷載集度標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值(三角形分布布)分橫梁上下部分別別計算Hhu:橫梁上部面面板高度11.05mHhd:橫梁下部面面板高度11.05mqu=qAAu×EQ\f(Bh,2)=33.290444×EQ\f(0.65,2)=11.069339kN/mmqd=qAAd×EQ\f(Bh,2)=33.290444×EQ\f(0.65,2)=11.069339kN/mm組合荷載作用產(chǎn)生生的線荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值為:quk=qqAk×EQ\f(Bh,2)=22.146003×EQ\f(0.65,2)=00.697446kN/mmqdk=qqAk×EQ\f(Bh,2)=22.146003×EQ\f(0.65,2)=00.697446kN/mmMh:橫橫梁在組合荷荷載作用下的的彎矩(kN·m)Mhu=EQ\f(1,12)××qu×Bhh2=EQ\f(1,12)××1.069939×0..652=00.03766516kNN·mMhd=EQ\f(1,12)××qd×Bhh2=EQ\f(1,12)××1.069939×0..652=00.03766516kNN·mMh=Mhhu+Mhdd=00.03766516+00.03766516(4)橫梁強(qiáng)度:σ:橫梁計算強(qiáng)度度(N/mm2):Wx2:X軸抵抗矩矩:6.770408ccm3Wy2:y軸抵抗矩矩:2.555787ccm3γ:塑性發(fā)展系數(shù)數(shù):1.005σ=EQ\b(\f(Mhg,γ×Wx2)+\\f(Mh,,γ×Wy2)))×103=EQ\b(\f(0.0731981,1.05×6.70408)+\f(0.0753031,1.05×2.55787))×1003=38..4364NN/mm238.43364N/mmm2≤ｆa=1600N/mm22橫梁正應(yīng)力強(qiáng)度滿滿足要求橫梁的剛度計算校核依據(jù):Ummax≤EQ\f(L,180),且滿足重重力作用下UUgmax≤≤EQ\f(L,500),Ugmaax≤3mm橫梁承受分布線荷荷載作用時的的最大荷載集集度：qku:橫梁上部面面板所受組合合荷載標(biāo)準(zhǔn)值值為0.669746kkN/mqkd:橫梁下部面面板所受組合合荷載標(biāo)準(zhǔn)值值為0.669746kkN/mUhu::橫梁上部部水平方向由由組合荷載產(chǎn)產(chǎn)生的彎曲::Uhu=EQ\f(qku×Bh44,120××E×Iy))=EQ\f(0.69746×0.6544,120××700000×9.255733)××108=00.1601106mmUhd::橫梁下部部水平方向由由組合荷載產(chǎn)產(chǎn)生的彎曲::Uhd=EQ\f(qkd×Bh44,120××E×Iy))=EQ\f(0.69746×0.6544,120××700000×9.255733)××108=00.1601106mmUhg::自重作用用產(chǎn)生的彎曲曲:Uhg=EQ\f(5×Ghk×Bh44×108,384××E×Ix))=EQ\f(5×1.155×0.6544×108,384××700000×9.255733)=00.4142277mm≤3mm綜合產(chǎn)生的彎曲為為:U=EQ\r((Uhu+Uhd)2+UUhg2)=EQ\r((0.160106+0.160106)2+00.41422772)=0.55236044mmDu=EQ\f(U,Bh×1000)=EQ\f(0.523604,0.65×1000)=0..0008005544≤1/1880Dg=EQ\f(Uhg,Bh×1000)=EQ\f(0.414277,0.65×1000)=0..0006337349≤1/5000撓度滿足要求橫梁的抗剪強(qiáng)度計計算校核依據(jù):τmmax≤90N/mmm2(1)Q:組合荷荷載作用下橫橫梁剪力設(shè)計計值(kN)qu:橫橫梁上部組合合荷載線荷載載最大值:1.069939kN//mqd:橫橫梁下部組合合荷載線荷載載最大值:1.069939kN//mBh:幕幕墻分格寬::0.655m需要分別計算橫梁梁上下部分面面板的組合荷荷載所產(chǎn)生的的剪力設(shè)計值值橫梁上部組合荷載載線分布呈三三角形分布橫梁下部組合荷載載線分布呈三三角形分布Qu=quu×EQ\f(Bh,4)=1..069399×EQ\f(0.65,4)=0..1737776kNQd=qdd×EQ\f(Bh,4)=1..069399×EQ\f(0.65,4)=0..1737776kN(2)Q:橫梁所所受剪力:Q=Qu++Qd=0.11737766+0.1773776=0.33475533kN(3)τ:橫梁剪剪應(yīng)力Ss:橫橫梁型材截面面面積矩:2.605596cm33Iy:橫橫梁型材截面面慣性矩:9.257733cm44t:橫橫梁抗剪壁厚厚:4mmmτ=EQ\f(Q×Ss×100,Iy×t)(JJGJ1022-200336.22.5-2))=EQ\f(0.347553×2.60596×100,9.25733×4)=2.444592NN/mm22.445592N/mmm2≤90N//mm2橫梁抗剪強(qiáng)度滿足足要求橫梁寬厚比及構(gòu)造造橫梁寬厚比驗算::橫梁截面主要受力力部位的厚度度為t=4mmm,橫梁截截面自由挑出出部位寬度bb0為35mm,,所以b0/t=35//4=88.75,根根據(jù)JGJJ102-22003,表表可知b0//t≤13,所以該該橫梁的寬厚厚比滿足要求求后置埋件計算埋件受力計算V:剪力力設(shè)計值:V=38887.4NN:法向向力設(shè)計值::N=44119.37NNe2:螺螺孔中心與錨錨板平面距離離:60mmmM:彎矩矩設(shè)計值(N·mm):M=V×ee2=38887.4×660=2333244N··mm埋件強(qiáng)度計算螺栓布置示意圖如如下:d:錨栓直直徑12mmmde:錨栓栓有效直徑為為10.366mmd0:錨栓栓孔直徑133mm一個錨栓的抗剪承承載力設(shè)計值值為Nvb=nv×EQ\f(π×d2,4)×fvb((GB500017-2000377.2.1--1)=1×EQ\f(π×122,4)×140=115833..6Nt:錨板厚厚度，為8mmm一個錨栓的承壓承承載力設(shè)計值值為Ncb=d×t×ffcb(GGB500117-200037..2.1-22)=12×8××305=229280NN一個拉力錨栓的承承載力設(shè)計值值為Ntb=EQ\f(π×de2,4)×ftb(GBB500177-200337.22.1-6))=EQ\f(π×10.3662,4)×140=111801..5N在軸力和彎矩共同同作用下，錨錨栓群有兩種種可能的受力力形式。首先假定錨栓群繞繞自身的中心心進(jìn)行轉(zhuǎn)動，經(jīng)經(jīng)過分析得到到錨栓群形心心坐標(biāo)為[1100,755]，各錨栓栓到錨栓形心心點(diǎn)的Y向距離平方方之和為∑y2=10000y坐標(biāo)最高高的錨栓為44號錨栓，該該點(diǎn)的y坐標(biāo)為1255，該點(diǎn)到形形心點(diǎn)的y向距離為y1=1125-755=500mmy坐標(biāo)最低低的錨栓為11號錨栓，該該點(diǎn)的y坐標(biāo)為25，該點(diǎn)到到形心點(diǎn)的yy向距離為y2=225-75=-500mm所以錨栓群的最大大和最小受力力為：Nmin==EQ\f(N,n)+EQ\f(M×y2,∑y2)==EQ\f(4419.37,4)+EQ\f(233244×(-50),10000)==-61.33775NNmax==EQ\f(N,n)+EQ\f(M×y1,∑y2)==EQ\f(4419.37,4)+EQ\f(233244×50,10000)==2271..06N由于Nmin<00，說明連接接下部受壓，在在彎矩作用下下構(gòu)件繞最底底排錨栓轉(zhuǎn)動動，此時，分分析計算得到到各錨栓到底底排錨栓的YY向距離平方方之和為∑yd2=200000最高錨栓點(diǎn)到底排排錨栓點(diǎn)的yy向距離為yd=1125-255=1000mme:軸力作作用點(diǎn)到錨栓栓群轉(zhuǎn)動中心心的距離為550mm錨栓最大受力為Nmax==EQ\f((M+N×e)×yd,∑yd2)==EQ\f((233244+4419.37×50)×100,20000)==2271..06N單個錨栓承受的剪剪力為Nv=EQ\f(V,n)=EQ\f(3887.4,4)=9771.85NN強(qiáng)度驗算EQ\r(\b(\f(Nv,Nvb))2+\b(\ff(Nt,NNtb))22)(GB500017-220037.2.11-8)=EQ\r(\b(\f(971.85,15833.6))2++\b(\\f(22771.06,,118011.5))22)=0.220199≤≤1Nv=9771.85NN≤Ncb=229280NN(GGB500117-200037..2.1-99)錨栓最大拉拔力為為Nmax==2271..06N≤[Nmaxx]=500000N，滿滿足要求所以錨栓強(qiáng)度滿足足要求埋板面積計算A:錨板面面積A=Bww×Bh=2000×1500=300000mmm2混凝土級別：混凝凝土-C300混凝土強(qiáng)度設(shè)計值值:fc=114.3N//mm2按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)≤≤混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計規(guī)范≥GB-550010采采用?；炷猎谳S力作用用下的強(qiáng)度為為fp=EQ\f(N,A)=EQ\f(4419.37,30000)=0..1473112N/mmm2≤fc=144.3N/mmm2所以錨板尺寸滿足足要求化學(xué)錨拴計算錨栓計算信息描述述V:剪力力設(shè)計值:V=38887.4NN:法向向力設(shè)計值::N=44119.37NNe2:錨錨栓中心與錨錨板平面距離離:60mmmM:彎矩矩設(shè)計值(N.mm)):M=V×ee2=38887.4×660=2333244N..mmT:扭矩矩設(shè)計值(N.mm)):0N..mm當(dāng)前計算錨栓類型型:化學(xué)錨栓栓錨栓材料類型:不銹鋼錨栓栓-A2-770錨栓直徑:122mm錨栓底板孔徑:13mm錨栓處混凝土開孔孔直徑:114mm錨栓有效錨固深度度:1200mm錨栓底部混凝土級級別:混凝土-C330底部混凝土為未開開裂混凝土底部混凝土基材厚厚度:2000mm混凝土開裂及邊緣緣配筋情況::邊緣為無無筋的開裂混混凝土錨栓錨固區(qū)混凝土土配筋描述::其它情況況錨栓承受拉力計算算錨栓布置示意圖如如下:d:錨栓栓直徑12mmmdf:錨栓栓底板孔徑113mm在拉力和彎矩共同同作用下,錨栓群有兩兩種可能的受受力形式。首先假定錨栓群繞繞自身的中心心進(jìn)行轉(zhuǎn)動，經(jīng)經(jīng)過分析得到到錨栓群形心心坐標(biāo)為[1100,755]，各錨栓栓到錨栓形心心點(diǎn)的Y向距離平方方之和為∑y2=5000y坐標(biāo)最高高的錨栓為22號錨栓，該該點(diǎn)的y坐標(biāo)為1255，該點(diǎn)到形形心點(diǎn)的y向距離為y1=1125-755=500mmy坐標(biāo)最低低的錨栓為11號錨栓，該該點(diǎn)的y坐標(biāo)為25，該點(diǎn)到到形心點(diǎn)的yy向距離為y2=225-75=-500mm所以錨栓群的最大大和最小受力力為：EQN\s(,minn)=EQ\f(N,n)+EQ\f(M×y2,∑y2)==EQ\f(4419.37,2)+EQ\f(233244×(-50),5000)==-122..755NEQN\s(,maxx)=EQ\f(N,n)+EQ\f(M×y1,∑y2)==EQ\f(4419.37,2)+EQ\f(233244×(50),5000)==4542..13N由于EQN\s(,mmin)<00，說明連接接下部受壓，在在彎矩作用下下構(gòu)件繞最底底排錨栓轉(zhuǎn)動動，此時，分分析計算得到到各錨栓到底底排錨栓的YY向距離平方方之和為∑yd2=100000最高錨栓點(diǎn)到底排排錨栓點(diǎn)的yy向距離為yd=1125-255=1000mme:拉力作作用點(diǎn)到錨栓栓群轉(zhuǎn)動中心心的距離為550mm錨栓所受最大拉力力為EQN\s(,maxx)=EQ\f((M+N×e)×yd,∑yd2)==EQ\f((233244+4419.37×50)×100,10000)==4542..13N所以單個錨栓承受受的最大拉力力為45422.13N錨栓承受剪力計算算單獨(dú)考慮剪力作用用,V:38887.4NNEQn\s(,y)::參與V受剪的化學(xué)學(xué)錨栓數(shù)目為為2個單個化學(xué)錨栓承受受的剪力為((x方向EQV\s(VV,Sx)=0)EQV\s(V,S)=EQ\f(V,n\s((,y)))(JGGJ145--20045.3.22-2)=EQ\f(3887.4,2)=19943.7NN所以錨栓群在剪力力V作用下,化學(xué)錨栓的的最大剪力設(shè)設(shè)計值為EQV\s(,Smaax)=EQV\s(V,,S)=11943.77N故EQV\s(h,Sd))=EQV\s((,Smaax)=1943..7N錨栓受拉承載力校校核校核依據(jù)EQN\s(hh,Sd)≤≤EQN\s(,,Rds)(JGJJ145-2200466.1.1))其中EQN\s(h,SSd):錨栓群中拉拉力最大的錨錨栓的拉力設(shè)設(shè)計值,根據(jù)上面計計算取45442.13NNEQN\s(,Rdss):錨栓鋼鋼材破壞受拉拉力設(shè)計值D:錨錨栓直徑為112mmEQA\s(,s)::錨栓截面面面積為1113.0977mm2EQf\s(,stkk):錨栓極限抗抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值EQN\s(,Rkss):錨栓鋼材破破壞受拉承載載力標(biāo)準(zhǔn)值EQγ\s(,RSNN):錨栓鋼材破破壞受拉承載載力分項系數(shù)數(shù),按表采用EQf\s(,stkk)=7700N/mmm2EQf\s(,yk))=4550N/mmm2EQγ\s(,RSNN)=EQ\f(1.3×f\s((,stkk),f\s(,yk)))=2.002222>>1.55按表取2.002222EQN\s(,Rkss)=EQA\s((,s)××EQf\s(,,stk)=1133.097××700=791168.1NNEQN\s(,Rdss)=EQ\f(N\s((,Rkss),γ\s(,,RSN)))=EQ\f(79168.1,2.02222)=391149.1NN由于EQN\s(h,SSd)=45542.133N≤EQN\s(,,Rds),,所以錨栓鋼鋼材滿足強(qiáng)度度要求考慮拉拔安全系數(shù)數(shù)2,則錨栓拉拉拔試驗強(qiáng)度度值最少要求求達(dá)到9.008425kkN錨栓混凝土錐體受受拉破壞承載載力校核校核依據(jù)EQN\s(gg,Sd)≤≤EQN\s(,,Rdc)(JGJJ145-2200466.1.1))其中EQN\s(g,SSd):錨栓群受拉拉區(qū)總拉力設(shè)設(shè)計值,根據(jù)上面計計算取44119.37NNEQN\s(,Rdcc):混凝土土錐體破壞受受拉承載力設(shè)設(shè)計值因錨固點(diǎn)位于普通通混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)受拉面，故故錨固區(qū)基材材為開裂混凝凝土?；炷镣铃F體受拉破破壞時的受拉拉承載力設(shè)計計值Nrdcc應(yīng)按下列公公式計算：EQN\s(,Rdcc)=EQ\f(N\s(,Rkc)),γ\s(,,RcN)))EQN\s(,Rkcc)=EQN\s(00,Rkc))×EQ\f(A\s((,cN)),A\s(00,cN)))×EQψ\s(,,sN)××EQψ\s(,,reN)×EQψ\s(,,ecN)×EQψ\s(,,ucrN))在上面公式中：EQN\s(,Rdcc)：混凝土土錐體破壞時時的受拉承載載力設(shè)計值；；EQN\s(,Rkcc)：混凝土土錐體破壞時時的受拉承載載力標(biāo)準(zhǔn)值；；k：地震作作用下錨固承承載力降低系系數(shù)，按表77.0.5[[JGJ1445-20004]選??；；EQγ\s(,RcNN)：混凝土土錐體破壞時時的受拉承載載力分項系數(shù)數(shù)，按表4..2.6[JJGJ1455-20044]采用，取取3；EQN\s(0,Rkcc)：開裂混混凝土單錨栓栓受拉，理想想混凝土錐體體破壞時的受受拉承載力標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值；EQN\s(0,Rkcc)=3.00×EQ\r(f\s(00,cuk)))×(EQh\s(0,,ef)-330)1.55(化學(xué)學(xué)錨栓條文說說明)其中：EQf\s(0,cukk)：混凝土土立方體抗壓壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值值，當(dāng)其在445-60MMPa間時，應(yīng)應(yīng)乘以降低系系數(shù)0.955；本處混凝凝土為混凝土土-C30,,EQf\s(0,,cuk)取取30N/mmm2EQh\s(,ef))：錨栓有效效錨固深度，對對于膨脹型及及擴(kuò)孔型錨栓栓，為膨脹錐錐體與孔壁最最大擠壓點(diǎn)的的深度；取1120mmEQN\s(0,Rkcc)=3.00×EQ\r(f\s(00,cuk)))×(EQh\s(,,ef)-330)1.55=3.00×300..5×(120-330)1.55=144029.66NEQA\s(0,cN))：混凝土破破壞錐體投影影面面積，按按6.1.55[JGJ1145-20004]取；；EQs\s(,crNN)：混凝土土錐體破壞情情況下，無間間距效應(yīng)和邊邊緣效應(yīng)，確確保每根錨栓栓受拉承載力力標(biāo)準(zhǔn)值的臨臨界間矩。EQs\s(,crNN)=3×EQh\s((,ef))=3×1220=360mmmEQA\s(0,cN))=EQs\s(,,crN)22==3602=1296600mm22EQA\s(,cN))：混凝土實實有破壞錐體體投影面積，按按6.1.66[JGJ1145-20004]?。海篍QA\s(,cN))=(c11+s1+00.5×EQs\ss(,crrN))×((c2+s22+0.5××EQs\s(,,crN)))其中：c1、cc2：方向1及2的邊矩；s1、ss2：方向1及2的間距；EQc\s(,crNN)：混凝土土錐體破壞時時的臨界邊矩矩，取EQc\s((,crNN)=1.55×EQh\s(,ef)==1.5×120=1180mm；；且要求滿足足c1≤EQc\\s(,ccrN)c2≤EQc\\s(,ccrN)s1≤EQs\\s(,ccrN)s2≤EQs\\s(,ccrN)EQA\s(,cN))=(c1++s1+0..5×EQs\s((,crNN))×(cc2+s2++0.5×EQs\\s(,ccrN))=(1220+1000+0.5××360)×(120+1150+0..5×360)=1800000mm22EQψ\s(,sN))：邊矩c對受拉承載載力的降低影影響系數(shù)，按按條文說明[[JGJ1445-20004]采用對于化學(xué)錨栓栓，EQψ\s(,,sN)取1。EQψ\s(,reNN)：表層混混凝土因為密密集配筋的剝剝離作用對受受拉承載力的的降低影響系系數(shù)，按6..1.8[JJGJ1455-20044]采用，當(dāng)當(dāng)錨固區(qū)鋼筋筋間距s≥150mmm或鋼筋直徑徑d≤10mm且s≥100mmm時，取1.00；當(dāng)前錨固區(qū)屬于其其它類型,需要按照下下式計算EQψ\s(,reNN)=0.55+EQ\f(h\ss(,eff),2000)≤1=0.55+EQ\f(120,200)=1.11>1,取1.0EQψ\s(,ecNN)：荷載偏偏心eN對受拉承承載力的降低低影響系數(shù)，按按6.1.99[JGJ1145-20004]采用用；EQψ\s(,ecNN)=EQ\f(1,1+\f(2eN,s\s(,crN))))=1EQψ\s(,ucrrN)：未裂裂混凝土對受受拉承載力的的提高系數(shù)，對對于膨脹型錨錨栓和擴(kuò)孔型型錨栓取1..44；把上面所得到到的各項代入入，得：EQN\s(,Rkcc)=EQN\s(00,Rkc))×EQ\f(A\s((,cN)),A\s(00,cN)))×EQψ\s(,,sN)××EQψ\s(,,reN)×EQψ\s(,,ecN)××EQψ\s(,,ucrN))=140029.6×EQ\f(180000,129600)×1×1××1×2.44=475544.8NNEQN\s(,Rdcc)=k××EQ\f(N\s(,Rkc)),γ\s(,,RcN)))=1××EQ\f(47544.8,3)=158448.3N由于EQN\s(g,SSd)=44419.377≤EQN\s(,,Rdc),,所以群錨混混凝土錐體受受拉破壞承載載力滿足設(shè)計計要求！錨栓鋼材受剪破壞壞校核校核依據(jù)EQV\s(hh,Sd)≤≤EQV\s(,,Rds)(JGJJ145-2200466.2.1))其中EQV\s(h,SSd):錨栓群中剪剪力最大的錨錨栓的剪力設(shè)設(shè)計值,根據(jù)上面計計算取19443.7NEQV\s(,Rdss):錨栓鋼鋼材破壞受剪剪承載力設(shè)計計值EQA\s(,s)::錨栓應(yīng)力力截面面積為為113.0097mm22EQf\s(,stkk):錨栓極限抗抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值EQV\s(,Rkss):錨栓鋼材破破壞受剪承載載力標(biāo)準(zhǔn)值EQγ\s(,RsVV):錨栓鋼材破破壞受剪承載載力分項系數(shù)數(shù),按表采用EQγ\s(,RsVV)=1.33×EQ\f(f\s((,stkk),f\s(,yk)))((JGJ1445-200044.22.6)按規(guī)范，該系數(shù)要要求不小于11.4、EQf\s(,,stk)≤≤800MPPa、EQ\f(f\s(,,yk),ff\s(,,stk)))≤0.8；EQf\s(,stkk)=7000N/mmm2EQf\s(,yk))=4550N/mmm2對本例，EQγ\s(,RsVV)=1.33×EQ\f(f\s((,stkk),f\s(,yk)))((JGJ1445-200044.22.6)=1.3×EQ\f(700,450)=2.022222實際選取EQγ\s((,RsVV)=2.002222；；不考慮杠桿臂的作作用有EQV\s(,Rkss)=00.5×EQA\ss(,s))×EQf\s(,,stk)=0.55×113..097×7700