煤粉鍋爐熱力計(jì)算熱力計(jì)算方法

主要設(shè)計(jì)參數(shù)的選擇

爐膛傳熱計(jì)算

對(duì)流受熱面計(jì)算

鍋爐校核熱力計(jì)算程序

F220/100-W鍋爐校核熱力計(jì)算說(shuō)明熱力計(jì)算方法與應(yīng)用1/1

鍋爐機(jī)組的熱力計(jì)算從燃料的燃燒和熱平衡計(jì)算開(kāi)始，然后按煙氣流向?qū)﹀仩t機(jī)組的各個(gè)受熱面（爐膛、屏式過(guò)熱器、對(duì)流過(guò)熱器及尾部受熱面等）進(jìn)行計(jì)算

鍋爐熱力計(jì)算分為設(shè)計(jì)計(jì)算和校核計(jì)算

設(shè)計(jì)計(jì)算

給定鍋爐容量、參數(shù)和燃料特性確定爐膛尺寸和各部件的受熱面積；燃料消耗量；鍋爐效率；各受熱面交界處介質(zhì)的參數(shù)；各受熱面吸熱量和介質(zhì)速度等常用于新鍋爐的設(shè)計(jì)。在額定負(fù)荷下進(jìn)行熱力計(jì)算方法1/2熱力計(jì)算方法校核計(jì)算已知鍋爐結(jié)構(gòu)和尺寸、鍋爐負(fù)荷和燃料特性確定各受熱面交界處介質(zhì)參數(shù)、鍋爐熱效率、燃料消耗量等用于考核鍋爐在非設(shè)計(jì)負(fù)荷或燃用非設(shè)計(jì)燃料時(shí)熱力特性及經(jīng)濟(jì)指標(biāo)；由于計(jì)算參數(shù)多與爐膛結(jié)構(gòu)有關(guān)，故設(shè)計(jì)計(jì)算也常采用校核計(jì)算方法

鍋爐校核熱力計(jì)算應(yīng)在鍋爐結(jié)構(gòu)計(jì)算的基礎(chǔ)上進(jìn)行對(duì)鍋爐機(jī)組作校核計(jì)算時(shí)，煙氣的中間溫度和內(nèi)部介質(zhì)溫度包括排煙溫度、熱空氣溫度，甚至過(guò)熱蒸汽溫度均是未知數(shù)，故需先假定，然后用逐步逼近法去確定

2/2爐膛出口煙氣溫度的選擇爐膛出口煙氣溫度為凝渣管或屏式過(guò)熱器前的煙溫

根據(jù)鍋爐受熱面的輻射和對(duì)流傳熱的最佳比值（輻射受熱面和對(duì)流受熱面的金屬耗量及總成本最?。?，應(yīng)為1250℃

為防止對(duì)流受熱面的結(jié)渣。則一般應(yīng)取<(ST-100)℃當(dāng)沒(méi)有可靠的灰熔點(diǎn)資料時(shí)，不應(yīng)超過(guò)1050℃

當(dāng)爐膛出口處布置著屏式受熱面時(shí)，一般取1100～1200℃對(duì)于易結(jié)渣的燃料，應(yīng)保持在1000～1050℃的水平1/3排煙溫度與熱空氣溫度的選擇

最佳排煙溫度為燃料費(fèi)用和尾部受熱面金屬費(fèi)用總和最少時(shí)所對(duì)應(yīng)的排煙溫度，同時(shí)還與鍋爐的給水溫度、燃料的性質(zhì)等因素有關(guān)。推薦值見(jiàn)表12-3

低，排煙熱損失小，鍋爐熱效率高，節(jié)約燃料；但由于尾部受熱面的傳熱溫壓降低，金屬耗量增多

熱空氣溫度trk主要取決于燃料的性質(zhì)著火性能好和水分低的燃料，可以采用較低trk；著火性能差或水分較多的燃料，一般要求采用較高值。此外，trk值還與制粉系統(tǒng)的干燥劑種類、鍋爐的排渣方式等有關(guān)。推薦值見(jiàn)表12-42/3工質(zhì)質(zhì)量流速ρω太低，工質(zhì)的傳熱能力下降，受熱面管壁溫度升高；ρω太高，工質(zhì)的流動(dòng)阻力大，電耗大通常要求過(guò)熱器系統(tǒng)的總阻力應(yīng)不大于過(guò)熱器出口壓力的10%；再熱系統(tǒng)的總阻力應(yīng)不大于再熱蒸汽進(jìn)口壓力的10%；省煤器中水的阻力應(yīng)不大于汽包壓力的10%。推薦值見(jiàn)表12-5

煙氣流速Wy過(guò)低，受熱面面積增加，積灰加重，同時(shí)影響傳熱；Wy過(guò)高，飛灰磨損加重當(dāng)≤7000C時(shí)，飛灰顆粒變硬，磨損問(wèn)題相對(duì)突出，這時(shí)，應(yīng)按磨損條件確定橫向沖刷受熱面的極限煙速對(duì)于一般的煤為9～10m/s；對(duì)于灰多和灰分磨蝕性較強(qiáng)的燃料為7～8m/s；對(duì)于灰少和磨蝕性較弱的煤為10～12m／s工質(zhì)質(zhì)量流速ρω與

煙氣速度Wy的選擇3/3爐內(nèi)傳熱計(jì)算目的確定爐膛出口煙氣溫度和爐膛的輻射傳熱量，以便進(jìn)行對(duì)流受熱面的換熱計(jì)算及鍋爐熱平衡校核。為應(yīng)用傳熱學(xué)基本原理分析爐內(nèi)輻射傳熱，簡(jiǎn)化計(jì)算，需作以下假設(shè)把傳熱過(guò)程和燃燒過(guò)程分開(kāi)，在必須計(jì)及燃燒工況影響時(shí)，引入經(jīng)驗(yàn)系數(shù)予以考慮爐內(nèi)傳熱只考慮輻射換熱，略去約占總換熱量5%的對(duì)流換熱爐內(nèi)的各物理量（溫度、黑度和熱負(fù)荷等）認(rèn)為是均勻的與水冷壁相切的平面是火焰的輻射面，也是水冷壁接受火焰輻射的面積，稱為水冷壁面積這樣，爐內(nèi)火焰與四周爐壁之間的輻射換熱可簡(jiǎn)化為兩個(gè)互相平行的無(wú)限大平面間的輻射換熱來(lái)考慮

爐內(nèi)傳熱計(jì)算模型1/12高溫?zé)煔夂凸鼙陂g的輻射換熱根據(jù)傳熱學(xué)基本公式，高溫?zé)煔饷啃r(shí)傳給輻射受熱面的熱量可用下列公式計(jì)算：式中：為爐膛黑度；Fi為布置水冷壁的爐墻面積，m2，xi為

水冷壁的角系數(shù)（14-28），查圖14-3；Thy、Tb分別為火焰平均溫度與輻射受熱面上灰污層表面溫度；（1–Tb4

/Thy4）為因受熱面管壁污染而使其吸熱量降低的程度，用污染系數(shù)ζ(14-31)表示ζ與燃料性質(zhì)、燃燒工況、水冷壁結(jié)構(gòu)等因素有關(guān)，推薦值見(jiàn)表14-2。當(dāng)爐膛出口煙窗布置屏式水冷壁時(shí)，考慮爐膛與屏之間的熱交換，ζ=ζ0β。β與燃料種類和屏區(qū)煙溫有關(guān)?？刹閳D14-4顯然，水冷壁污染越嚴(yán)重，Tb越大，管壁灰污層反方向輻射越強(qiáng)，水冷壁吸收輻射熱能力下降，這時(shí)，污染系數(shù)ζ是減小的。不同受熱面污染情況不同，ζ也不同

2/12高溫?zé)煔夂凸鼙陂g的輻射換熱上式可改寫(xiě)為：

令，稱之為爐墻的熱有效系數(shù)（14-30）鍋爐各部分水冷壁的角系數(shù)x不同，水冷壁污染情況ζ也不同，故對(duì)整個(gè)爐墻，應(yīng)采用平均熱有效系數(shù)，即式中=F1+F2+...,為爐膛總爐墻面積,m2。將式(14-35)代入上式,即可得到爐內(nèi)高溫?zé)煔?火焰)和水冷壁之間的輻射熱交換公式3/12式中：為保熱系數(shù)，考慮爐膛向外部環(huán)境散熱的系數(shù)爐內(nèi)煙氣放熱量假設(shè)1Kg計(jì)算燃料在爐內(nèi)完全燃燒產(chǎn)生的有效熱量全部用于加熱燃燒產(chǎn)物而不與爐壁發(fā)生熱交換時(shí)，燃燒產(chǎn)物所能達(dá)到的最高溫度稱為絕熱燃燒溫度或理論燃燒溫度，用Ta表示，Ia=

燃料燃燒過(guò)程中，將熱量傳給水冷壁，離開(kāi)爐膛時(shí)煙氣冷卻到，對(duì)應(yīng)的煙氣焓為，若以作為定性溫度，則煙氣在爐內(nèi)的放熱量可用下式計(jì)算4/12爐內(nèi)煙氣放熱量

為溫度Ta至之間燃燒產(chǎn)物的平均熱容量爐內(nèi)有效放熱量包括燃料及燃料燃燒所需空氣送入的熱量,即其中為空氣帶入爐內(nèi)的熱量式中：、

分別為理論熱空氣、冷空氣的焓，KJ/Kg。5/12高溫?zé)煔夂凸鼙陂g輻射換熱量應(yīng)等于爐內(nèi)煙氣的放熱量，由此可得爐內(nèi)輻射傳熱基本方程式

根據(jù)相似理論將上述方程變換為無(wú)因次相似準(zhǔn)則方程可得到爐膛出口煙氣溫度計(jì)算式對(duì)應(yīng)1kg燃料的爐膛輻射傳熱量為爐膛出口煙氣溫度及

輻射傳熱量計(jì)算式6/12

爐膛黑度(P325)對(duì)應(yīng)火焰有效輻射的假想黑度室燃爐與火焰黑度ahy及熱有效系數(shù)ψ有關(guān)，即

火焰黑度ahy(P326)

表示爐內(nèi)高溫介質(zhì)的輻射能力

k為總輻射減弱系數(shù)，固體燃料火焰的主要輻射成分是三原子氣體、灰粒和焦碳粒子,故有爐膛黑度與火焰黑度7/12

三原子氣體輻射減弱系數(shù)kq按下式計(jì)算（或由有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)中的線算圖查出）三原子氣體的輻射減弱系數(shù)kqr為三原子氣體總的容積份額，r=，其中、分別為水蒸汽和三原子氣體的容積份額，用下式計(jì)算8/12dh為煙氣中灰粒子直徑,μm，取決于磨煤機(jī)型式，對(duì)鋼球磨，取dh=13μh為灰分濃度，Kg/Kg，用下式計(jì)算灰分顆粒的輻射減弱系數(shù)kh按下式計(jì)算（或由有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)中的線算圖查出）灰分顆粒的輻射減弱系數(shù)kh9/12

x1、x2分別為考慮焦碳顆粒濃度影響的無(wú)因次量x1取決于燃料種類：無(wú)煙煤、貧煤取x1=1；煙煤、褐煤x1=0.5x2取決于燃燒方式：室燃爐取x2=0.1

p為爐內(nèi)介質(zhì)壓力,常壓鍋爐p=0.1Mpa

s為爐內(nèi)介質(zhì)的輻射層有效厚度,m火焰黑度計(jì)算式中其它物理量10/12經(jīng)驗(yàn)系數(shù)M

M(P333)為考慮爐內(nèi)火焰最高溫度相對(duì)位置的經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，與燃料性質(zhì)、燃燒方式及燃燒器布置的相對(duì)高度等因素有關(guān)。可由經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算確定：M=A–B（xr

+Δx）為燃燒器相對(duì)高度，hr、hl分別為燃燒器和爐膛的高度，即從冷灰斗中心或爐底到燃燒器軸線和到爐膛出口中心的高度Δx為火焰最高溫度變化的修正值，對(duì)于四角切圓燃燒器，Δx=0，A、B為經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，與燃料種類和爐子的結(jié)構(gòu)有關(guān)，燃用無(wú)煙煤、貧煤時(shí)A=0.56；B=0.511/12式中為爐膛水冷壁的輻射受熱面，，m2

爐內(nèi)熱負(fù)荷沿爐膛的寬度、深度和高度是變化的。為確定爐膛某區(qū)域受熱面實(shí)際熱負(fù)荷，引入沿爐膛高度、寬度或深度熱負(fù)荷不均勻系數(shù)和沿各側(cè)爐壁熱負(fù)荷不均勻系數(shù)爐膛高度某個(gè)區(qū)段上輻射受熱面的熱負(fù)荷為輻射受熱面平均熱負(fù)荷系數(shù)ηg可從圖14-9中查得當(dāng)爐膛出口煙窗布置屏式受熱面時(shí)，考慮屏間煙氣對(duì)爐膛的反輻射，爐膛出口截面的熱負(fù)荷還應(yīng)乘以圖14-4所示的β，即12/12煙氣對(duì)流放熱量Qdf對(duì)于空氣預(yù)熱器以外的各對(duì)流受熱面，漏風(fēng)焓值取冷空氣溫度（20～30℃）計(jì)算對(duì)管式空氣預(yù)熱器，按該段空氣預(yù)熱器進(jìn)、出口空氣溫度的平均值計(jì)算1/22

過(guò)熱器和省煤器：

工質(zhì)對(duì)流吸熱量Qdx

屏式過(guò)熱器及吸收爐內(nèi)輻射熱的對(duì)流過(guò)熱器：2/22ηg為屏區(qū)（在爐膛高度方向）熱負(fù)荷分布不均勻系數(shù)，查圖14-9β為考慮屏間煙氣向爐膛反輻射影響的修正系數(shù)，查圖14-4qf為爐膛輻射受熱面平均熱負(fù)荷，kw／m2，式（10-25）計(jì)算確定為爐膛出口（屏進(jìn)口）處煙窗面積，m2屏進(jìn)口處截面（爐膛出口截面）所吸收的爐膛輻射熱量工質(zhì)對(duì)流吸熱量Qdx3/22工質(zhì)對(duì)流吸熱量Qdx4/22從爐膛（透過(guò)屏）向屏后受熱面的直接輻射熱，即來(lái)自爐膛的輻射熱量經(jīng)屏吸收后，繼續(xù)向屏后受熱面輻射的熱量a為屏間煙氣黑度，用后述有關(guān)公式計(jì)算確定b、s1分別為屏間煙氣空間的深度和寬度，后者即為屏間節(jié)距工質(zhì)對(duì)流吸熱量Qdx為屏進(jìn)口截面對(duì)出口截面的角系數(shù)，表示爐膛輻射熱透過(guò)屏間空間而落在屏后面受熱面的部分

5/22

對(duì)于空氣預(yù)熱器，空氣的吸熱量按下式計(jì)算為空氣預(yù)熱器出口處空氣量與理論空氣量之比，

、為空氣預(yù)熱器進(jìn)、出口理論空氣焓，kJ/kg工質(zhì)對(duì)流吸熱量Qdx6/22對(duì)流傳熱量Qdc對(duì)應(yīng)于一公斤計(jì)算燃料，對(duì)流傳熱量按下式計(jì)算式中K為傳熱系數(shù)，kW/（m2.℃）H為傳熱面積，m2Δt為傳熱溫壓，℃在穩(wěn)定狀態(tài)下7/22傳熱溫壓△t△t參與換熱的兩種介質(zhì)在整個(gè)受熱面中的平均溫差，與兩種介質(zhì)相互間的流動(dòng)方向有關(guān)

順流或逆流的△t按對(duì)流平均溫差計(jì)算

△td、△tx分別為受熱面兩端溫差中的較大值和較小值，℃當(dāng)≤1.7時(shí),傳熱溫壓可取算術(shù)平均值、為煙氣與工質(zhì)進(jìn)、出口溫度算術(shù)平均值其它流動(dòng)方式的溫壓,則按逆流溫壓△tnl

乘以修正系數(shù)Ψ來(lái)計(jì)算系數(shù)Ψ由圖查出。為此，需先計(jì)算一些輔助參數(shù)。見(jiàn)P366～3708/22管式受熱面的傳熱系數(shù)可簡(jiǎn)化為多層平壁的傳熱系數(shù)進(jìn)行計(jì)算，即傳熱系數(shù)K的表達(dá)式α1、α2

分別為加熱介質(zhì)對(duì)管壁及管壁對(duì)受熱介質(zhì)的放熱系數(shù)，kW/（m2.℃）δh、δm、δg分別為煙氣側(cè)灰層、管壁及工質(zhì)側(cè)水垢層的厚度，mλh、λm、λg分別為煙氣側(cè)灰層、管壁及工質(zhì)側(cè)水垢層的導(dǎo)熱系數(shù)，kW/（m.℃）可簡(jiǎn)化為：9/22橫向沖刷錯(cuò)列（式15-15）、順列（式15-16）布置的光管管束：對(duì)流受熱面?zhèn)鳠嵯禂?shù)K受熱介質(zhì)為水、汽水混合物和超臨界壓力過(guò)熱蒸汽的受熱面，式（15-15）、（15-16）可變?yōu)楣苁娇諝忸A(yù)熱器：10/22屏式受熱面應(yīng)考慮較大的爐內(nèi)輻射熱使管壁溫度升高，以導(dǎo)致對(duì)流傳熱減少的影響，這時(shí)有

屏式受熱面?zhèn)鳠嵯禂?shù)KQf為屏從爐膛中吸收的輻射熱，kJ/kg；Qd為屏以對(duì)流方式（包括管間空間的煙氣輻射）傳遞的熱量，kJ/kg11/22

α1

包括煙氣的對(duì)流放熱系數(shù)αd和管間煙氣容積的輻射放熱系數(shù)αf

對(duì)流管束：煙氣對(duì)管壁的放熱系數(shù)α1與

管壁對(duì)受熱介質(zhì)的放熱系數(shù)α2ξ

為受熱面的利用系數(shù)，考慮煙氣沖刷受熱面的不均勻等引起受熱面吸熱量減少的影響。大鍋爐管子被橫向沖刷時(shí)，可取ξ=1；空預(yù)器因K中已考慮了ξ的影響，ξ也可取為1屏式受熱面：

s2

、d分別為屏中的管間縱向節(jié)距和管子外徑x為屏管角系數(shù)，根據(jù)屏式受熱面的s2/d，查圖14-3（a）曲線5α2只與對(duì)流放熱系數(shù)αd有關(guān)

12/22煙氣對(duì)屏式受熱面、過(guò)熱器、再熱器、省煤器以及空氣對(duì)空預(yù)器的傳熱，均屬橫向沖刷方式橫向沖刷順列管束

對(duì)流放熱系數(shù)αd

Re為雷諾準(zhǔn)則，反映流動(dòng)狀態(tài)對(duì)熱交換的影響

Pr為普朗特準(zhǔn)則，反映流體物性對(duì)熱交換的影響μ和υ分別為

動(dòng)力粘度和運(yùn)動(dòng)粘度，μ

=ρυ

ω為

介質(zhì)流速,m/s；d為受熱面管子外徑,m；cp為定壓比熱，kJ/（kg.℃）；λ為

流體導(dǎo)熱系數(shù),Kw/(m.℃)Cz為沿?zé)煔饬飨蚬芘诺男拚禂?shù)，當(dāng)管子排數(shù)≥10時(shí),取

Cz=1；當(dāng)

<10時(shí),需按式（15-19）計(jì)算確定cs為管子幾何布置方式的修正系數(shù),與橫向相對(duì)節(jié)距σ1=S1/d和縱向(沿?zé)煔饬鲃?dòng)方向)相對(duì)節(jié)距σ2=S2/d有關(guān),可按式（15-18）和有關(guān)規(guī)定計(jì)算確定13/22橫向沖刷錯(cuò)列管束

對(duì)流放熱系數(shù)αd

Cz為沿?zé)煔饬鞒坦芘臵2的修正系數(shù)，與Z2及橫向相對(duì)節(jié)距σ1有關(guān)，按式（15-22）計(jì)算確定

Cs為與管子節(jié)距有關(guān)的修正系數(shù),與橫向相對(duì)節(jié)距σ1及系數(shù)（取決于σ1和斜向相對(duì)節(jié)距）有關(guān)，按式（15-21）計(jì)算確定

公式（15-17）～（15-22）已分別繪成線算圖（見(jiàn)圖15-2和圖15-3），溫度及煙氣成分等物理性能的變化對(duì)放熱系數(shù)的影響體現(xiàn)在中。使用該圖時(shí)14/22過(guò)、再熱器中受熱介質(zhì)（蒸汽、水等）及空預(yù)器中的煙氣均在管內(nèi)作縱向沖刷縱向沖刷對(duì)流放熱系數(shù)αdddl為當(dāng)量直徑（P354）Cl為相對(duì)長(zhǎng)度修正系數(shù)，即考慮傳熱的入口效應(yīng)對(duì)αd的影響，當(dāng)≥50時(shí)，Cl

=1；Ct為考慮介質(zhì)溫度與壁溫差別的影響系數(shù)（即物性隨溫度變化的影響），水和蒸汽被加熱或煙氣被冷卻時(shí)。

Ct

=1，空氣被加熱時(shí)，；其中T、Tb

分別為空氣和管壁的絕對(duì)溫度，K式（15-23）已繪成線算圖，見(jiàn)圖15-415/22輻射放熱系數(shù)αf管間空間的高溫?zé)煔馀c受熱面之間的輻射換熱因其都不是黑體，輻射熱能要經(jīng)過(guò)多次吸收、反射過(guò)程才能被完全吸收。為簡(jiǎn)化計(jì)算，僅考慮一次吸收部分，而用加大壁面黑度（）的辦法進(jìn)行修正

煙氣和灰污壁面間的第一次輻射熱交換能量為（設(shè)吸收率與黑度相等）

考慮多次輻射吸收的影響，則輻射傳熱量可用下式計(jì)算

取ahb為0.8,則固體含灰燃料輻射放熱系數(shù)計(jì)算式為16/22煙氣黑度αy的計(jì)算式為:

其中輻射減弱系數(shù)：

密封空間內(nèi)煙氣容積向周?chē)軣崦孑椛鋾r(shí)的輻射層有效厚度S按式(15-44)～（15-46）計(jì)算確定對(duì)墻式及屏式受熱面和對(duì)流過(guò)熱器，灰污壁溫：t為管內(nèi)受熱工質(zhì)平均溫度，℃；ε為污染系數(shù)，m2.

℃/kW，按后述方法選取在其它情況下，灰污壁溫：

△t的取值見(jiàn)P360輻射放熱系數(shù)αf17/22對(duì)流管束前面或管束之間煙氣空間的輻射，可近似地用加大管束輻射放熱系數(shù)的方法來(lái)考慮。修正后的輻射放熱系數(shù)：Tqs為煙氣空間（或管束前）的煙溫，K、為煙氣空間和管束的深度，mA為

與燃料有關(guān)的系數(shù)，對(duì)于煙煤和無(wú)煙煤，A=0.4；對(duì)于褐煤和頁(yè)巖，A=0.5

位于管束后的煙氣空間對(duì)該管束的輻射不予考慮輻射放熱系數(shù)αf18/22燃用固體燃料的錯(cuò)列管束、燃用所有燃料的屏式受熱面，計(jì)算傳熱系數(shù)時(shí)常采用污染系數(shù)ε來(lái)考慮因管外壁積灰引起的熱阻對(duì)傳熱的影響

ε與煙速、煙溫、燃料性質(zhì)、管子排列方式及其節(jié)距等因素有關(guān)

燃用固體燃料的錯(cuò)列管束式中ε0

為基準(zhǔn)污染系數(shù)，由實(shí)驗(yàn)獲得，查圖15-8（a）

Cd

為管徑修正系數(shù)，查圖15-8（b）

Ckl

為灰粒組分修正系數(shù)，對(duì)煤和頁(yè)巖，取=1.0；泥煤取=0.7Δε為附加值，由表15-5查得

燃用固體燃料的屏式受熱面，ε由圖15-9查得

燃用固體燃料的順列過(guò)熱器和包墻管，ε=4.3（m2.0C）/kW污染系數(shù)ε19/22熱有效系數(shù)和利用系數(shù)

熱有效系數(shù)ψ

燃用固體燃料的順列管束、燃用所有燃料的凝渣管均采用ψ來(lái)考慮灰污熱阻對(duì)傳熱的影響，ψ可按不同情況，由表15-6查得

利用系數(shù)ξξ表示氣流對(duì)受熱面沖刷不均勻等因素的影響，對(duì)大鍋爐橫向沖刷管束，可取ξ=1；對(duì)屏式受熱面系數(shù)ξ可由圖15-10查出；當(dāng)煙氣流速ωy>4m/s時(shí),取ξ=0.85

對(duì)于空氣預(yù)熱器，考慮沖刷不完善、管子污染等原因綜合影響，ξ可查表15-7。當(dāng)各空氣行程間有中間管板時(shí)，ξ值有所下降。一層中間管板，ξ值下降0.1；二層中間管板，ξ值下降0.1520/22

管式受熱面：當(dāng)α1/α2<<1（如凝渣管、過(guò)熱器、再熱器和省煤器）時(shí),以煙氣側(cè)管子外表面面積作為計(jì)算受熱面面積。當(dāng)α1與α2相差不大（如空氣預(yù)熱器）時(shí)，則取相應(yīng)于管子平均直徑的面積作為計(jì)算受熱面的面積。

屏式受熱面：考慮到屏間空間的煙氣輻射熱強(qiáng)度較對(duì)流熱強(qiáng)度大的多，其計(jì)算受熱面面積取為屏風(fēng)面積（由屏最外圈管子的外輪廓線所圍成的平面面積）的兩倍再乘以角系數(shù)x，x查圖10-5曲線5

煙氣的對(duì)流放熱系數(shù)仍應(yīng)按屏的全部管子外表面面積計(jì)算受熱面的面積21/22

介質(zhì)流速按其平均溫度和流通截面的最窄面積計(jì)算

煙氣流速ωy：

介質(zhì)流速

空氣預(yù)熱器中空氣流速ωk

：

水和蒸汽的流速ω：22/22

按計(jì)算任務(wù)書(shū)列出原始數(shù)據(jù)

燃料的燃燒計(jì)算：選取各煙道的過(guò)量空氣系數(shù)，計(jì)算三原子氣體的容積和容積份額、煙氣和空氣的焓，繪制煙氣焓溫表等表格

鍋爐的熱平衡計(jì)算：假設(shè)排煙溫度和熱風(fēng)溫度，用以確定熱損失、鍋爐效率和燃料消耗量

爐膛傳熱計(jì)算：假定爐膛出口處的煙溫，求出煙氣的有效放熱量、煙氣的平均熱容量、水冷壁的面積、受熱面的熱有效系數(shù)、系數(shù)M和爐膛黑度等，按公式（14-43）、（14-3）計(jì)算爐膛出口的煙溫及爐膛輻射傳熱量如果計(jì)算得到的爐膛出口煙溫與假設(shè)值之差未超過(guò)土100℃，則爐膛傳熱計(jì)算結(jié)束；如超過(guò)誤差，則需重新假定爐膛出口處的煙溫進(jìn)行計(jì)算鍋爐校核熱力計(jì)算程序1/4

按煙氣流程進(jìn)行爐膛與空氣預(yù)熱器之間各對(duì)流受熱面的傳熱計(jì)算已知受熱面每種介質(zhì)任一端的溫度，假定另一端的一個(gè)溫度，根據(jù)兩種介質(zhì)的熱平衡，由公式求出另一個(gè)溫度及煙氣的放熱量