本文格式為Word版，下載可任意編輯——高層建筑沉降預(yù)測(cè)高層建筑允許沉降范圍

高層建筑沉降預(yù)料

高層建筑沉降預(yù)料1理論介紹汪建斌等［7］通過統(tǒng)計(jì)馬路沉降數(shù)據(jù)的擬合，提出了一種考慮荷載高度的沉降預(yù)料方法，認(rèn)為其沉降進(jìn)展規(guī)律符合。Si=Ai×Hi－Bi×Hi/ti(1)式中，Si為自第一級(jí)荷載加載時(shí)刻起至t時(shí)刻的累計(jì)沉降量;Hi為t時(shí)刻對(duì)應(yīng)的第i級(jí)累計(jì)荷載高度，Ai、Bi為待定參數(shù)，可根據(jù)實(shí)測(cè)沉降數(shù)據(jù)舉行線性擬合而得出待定系數(shù)A、B。那么為第i級(jí)累計(jì)荷載高度下的最終沉降量為:S∞=A×Hi(2)當(dāng)用壓縮模量求解主固結(jié)沉降時(shí)，對(duì)單層土體而言，其公式如下:S=ΔpEs×L(3)式中Δp―附加應(yīng)力增量;Es―壓縮模量;L―壓縮層厚度。Δp可表征為荷載的線性函數(shù)，即:Δp=?埂?M，其中?刮?常量。

也即式(4)可表達(dá)為:S=ΔpEs×L=?埂?LEs×M=A×M(4)沉降預(yù)料閱歷公式(4)中系數(shù)A的物理意義:在特定條件下(如沉降以主固結(jié)為主，壓縮層物理力學(xué)性質(zhì)相對(duì)均一)，A是一個(gè)不隨荷載大小而變化的常量。超高層建筑由于施工周期較長，對(duì)于實(shí)際工程中的逐步加荷，可將真實(shí)的加荷過程等效為多級(jí)線性加荷，故提出以下假設(shè):1)該超高層布局荷載加載方式為分級(jí)加載，每隔30d加載片面荷載。2)每一級(jí)荷載增量所引起的沉降是單獨(dú)舉行的，與上一級(jí)荷載增量所引起的沉降完全無關(guān)。3)總沉降等于各級(jí)荷載增量作用下沉降的疊加。4)加載期為0～ti的等速加荷的荷載增量，與在ti/2時(shí)一次瞬時(shí)施加該荷載增量所引起的沉降是等效的。2工程實(shí)例分析某超高層建筑位于上海市浦東新區(qū)陸家嘴金融中心，緊鄰金茂大廈、環(huán)球金融中心等多幢超高層建筑。建筑總高度632m，布局高度580m，地上塔樓共124層，地下室共5層，筏板頂?shù)臉?biāo)高為－25.400m。主樓下筏板一共有28個(gè)沉降觀測(cè)點(diǎn)(見圖1)，1～4號(hào)點(diǎn)位在核心筒內(nèi)墻，5～12號(hào)點(diǎn)位在核心筒外墻，13～20號(hào)點(diǎn)位在巨柱和角柱，21～28號(hào)點(diǎn)位在主樓底板外圈分布。取4號(hào)點(diǎn)(即沉降觀測(cè)值最大點(diǎn))和巨柱下16號(hào)點(diǎn)舉行沉降預(yù)料。自2022年5月11日開頭施工到2022年8月30日布局封頂，核心筒及巨柱沉降觀測(cè)值如圖2。2022年3月9日至8月31日期間由于地基中斷降水，導(dǎo)致地基反拱，沉降未形成穩(wěn)定趨勢(shì)。取2022年8月31日至2022年12月27日的沉降觀測(cè)值作為預(yù)料根基數(shù)據(jù)舉行研究。根據(jù)SAP2000有限元模型分析得出，核心筒與巨柱的荷載為除自身荷載外還分別承受樓面自重及附加恒荷載的的55%及45%，概括參數(shù)見表1。

根據(jù)式(5)用上述方法擬合出所選數(shù)據(jù)區(qū)間的沉降曲線，并對(duì)接下來施工階段的沉降舉行了預(yù)料，直至布局封頂，見圖3～4。預(yù)料的核心筒及巨柱位置的沉降趨勢(shì)與實(shí)測(cè)值完全一致，與實(shí)測(cè)值相比核心筒最大誤差為5.25mm，巨柱為3.65mm。

預(yù)料差異沉降的曲率也符合實(shí)測(cè)值進(jìn)展曲率，見圖5。該結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)總重80萬t，其中活荷載20萬t，預(yù)計(jì)2022年竣工并全部投入使用，假設(shè)活荷載從2022年8月30日(布局封頂)開頭在未來2年內(nèi)每隔30d平勻加載于布局上，布局從施工到投入使用后沉降進(jìn)展趨勢(shì)見圖6，根據(jù)式(6)，核心筒沉降值在115mm收斂，巨柱為78mm，所以最終沉降預(yù)料值為115mm。差異沉降曲率值在0.00176處收斂，最終差異沉降曲率預(yù)料值為0.00176，見圖7。

3結(jié)論分級(jí)加載曲線擬合法適用于施工周期較長得布局，該方法預(yù)料出的施工期間及施工后適用階段的沉降值、差異沉