混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)本章內(nèi)容4.1概述4.2框架結(jié)構(gòu)的結(jié)構(gòu)布置4.3框架結(jié)構(gòu)的計(jì)算簡圖及荷載4.4豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計(jì)算4.5水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力和側(cè)移的近似計(jì)算

4.6荷載效應(yīng)組合與構(gòu)件設(shè)計(jì)4.7框架結(jié)構(gòu)的構(gòu)造要求4.8基礎(chǔ)設(shè)計(jì)4.9剪力墻與框架-剪力墻結(jié)構(gòu)的受力特征框架：由梁和柱通過節(jié)點(diǎn)連接組成的結(jié)構(gòu)單元。框架結(jié)構(gòu)：整個(gè)房屋的骨架均由框架組成，即豎向承重體系或抗側(cè)力結(jié)構(gòu)體系均為框架。4.1概述結(jié)構(gòu)組成

分類地震區(qū)：多采用梁、柱、板全現(xiàn)澆或梁柱現(xiàn)澆、板預(yù)制非地震區(qū)：可采用梁、柱、板均預(yù)制裝配式現(xiàn)澆式

裝配整體式

優(yōu)點(diǎn)：平面布置靈活結(jié)構(gòu)自重較輕計(jì)算理論比較成熟缺點(diǎn)：側(cè)向剛度較小，側(cè)移較大。

框架結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)控制框架結(jié)構(gòu)的高度和高寬比。框架結(jié)構(gòu)最大適用高度最大適用高寬比（H/B）非抗震設(shè)計(jì)70m5抗震設(shè)計(jì)6度60m47度55m48度（0.20g/0.30g）40m（35m）39度24m——H——室外地面到主要屋面高度。

最大適用高度和高寬比柱網(wǎng)、層高由生產(chǎn)工藝確定常用柱網(wǎng)內(nèi)廊式、等跨式內(nèi)廊式跨度邊跨6～8m，中間跨2～4m等跨式跨度6～12m柱距常6m層高3.6～5.4m柱網(wǎng)和層高根據(jù)建筑使用功能確定住宅、賓館、辦公樓柱網(wǎng)小柱網(wǎng)、大柱網(wǎng)兩類小柱網(wǎng)柱距3.3m，3.6m，4.0m大柱網(wǎng)柱距6.0m，6.6m，7.2m，7.5m常用跨度4.8m，5.4m，6.0m，6.6m，7.2m，7.5m4.2框架結(jié)構(gòu)的結(jié)構(gòu)布置4.2.1柱網(wǎng)布置工業(yè)建筑民用建筑4.2.2框架結(jié)構(gòu)的承重方案橫向框架承重縱向框架承重縱、橫向框架承重主要包括：沉降縫、伸縮縫、防震縫三種。由于設(shè)縫給建筑、結(jié)構(gòu)和設(shè)備的設(shè)計(jì)和施工帶來一定困難，基礎(chǔ)防水也不容易處理。目前的總趨勢是少設(shè)縫或不設(shè)縫，從總體布置或構(gòu)造上采取措施來減小沉降、溫度變化或體型復(fù)雜造成的不利影響。4.2.3變形縫的設(shè)置4.2.3.1伸縮縫由于溫度變化對(duì)建筑物造成的危害在其底部數(shù)層和頂部數(shù)層較為明顯，基礎(chǔ)部分基本不受溫度變化的影響，因此，當(dāng)房屋長度超過規(guī)范規(guī)定的限值時(shí)，宜用伸縮縫將上部結(jié)構(gòu)從頂?shù)交A(chǔ)頂面斷開，分成獨(dú)立的溫度區(qū)段。鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)伸縮縫的最大間距宜符合《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010―2010）表8.1.1的規(guī)定。4.2.3.2沉降縫當(dāng)上部結(jié)構(gòu)不同部位的豎向荷載差異較大，或同一建筑物不同部位的地基承載力差異較大時(shí)，應(yīng)設(shè)沉降縫將其分成若干獨(dú)立的結(jié)構(gòu)單元，使各部分自由沉降。沉降縫應(yīng)將建筑物從頂部到基礎(chǔ)底面完全分開。4.2.3.3防震縫位于地震區(qū)的框架結(jié)構(gòu)房屋體型復(fù)雜時(shí)，宜設(shè)置防震縫。防震縫應(yīng)有足夠的寬度，以免地震作用下相鄰建筑發(fā)生碰撞。房屋既需設(shè)伸縮縫又需設(shè)沉降縫時(shí)，沉降縫可兼做伸縮縫，兩縫合并設(shè)置。對(duì)有抗震設(shè)防要求的房屋，其伸縮縫和沉降縫均應(yīng)符合防震縫要求，盡可能做到三縫合一。4.3框架結(jié)構(gòu)的計(jì)算簡圖及荷載4.3.1截面尺寸的確定梁截面尺寸柱截面尺寸框架梁、柱截面尺寸應(yīng)當(dāng)根據(jù)構(gòu)件承載力、剛度及延性等要求確定。先由經(jīng)驗(yàn)估算截面尺寸；再進(jìn)行承載力和變形驗(yàn)算，若不滿足，再調(diào)整截面尺寸，直至滿足。4.3.1.1梁截面尺寸當(dāng)跨度較大時(shí)，為節(jié)省材料和有利于建筑空間，可設(shè)計(jì)成加腋形式?？蚣苤髁海ǚ乐沽喊l(fā)生剪切破壞）

（保證梁側(cè)向穩(wěn)定）扁梁

柱截面尺寸可直接憑經(jīng)驗(yàn)確定；根據(jù)其所受軸力按軸心受壓構(gòu)件估算，再乘以適當(dāng)?shù)姆糯笙禂?shù)以考慮彎矩的影響。即

構(gòu)造要求：柱截面邊長不宜小于300mm，圓柱的截面直徑不宜小于350mm，截面高寬比不宜大于3，柱凈

高與截面長邊之比宜大于4，或柱剪跨比宜大于2。按柱支承的樓面面積計(jì)算由重力荷載產(chǎn)生的軸力值4.3.1.2柱截面尺寸柱承受的軸向壓力設(shè)計(jì)值實(shí)際框架結(jié)構(gòu)中，樓板的存在，使梁的剛度加大，在結(jié)構(gòu)計(jì)算中，梁截面慣性矩按樓板的類型來計(jì)算。4.3.1.3梁截面慣性矩翼緣有效寬度的確定梁截面慣性矩的確定

翼緣的有效寬度中框架梁邊框架梁現(xiàn)澆式樓面

2.0

1.5裝配整體式樓面

1.5

1.2現(xiàn)澆式樓面可取至6倍板厚度裝配整體式樓面視其整體性可取≤6倍板裝配式樓面樓板作用不予考慮梁截面慣性矩——相應(yīng)的矩形截面梁的慣性矩4.3.2.1計(jì)算單元

4.3.2框架結(jié)構(gòu)的計(jì)算簡圖一般應(yīng)按三維空間結(jié)構(gòu)進(jìn)行分析。對(duì)于平面布置較規(guī)則的框架結(jié)構(gòu)房屋，通常簡化為若干個(gè)橫向或縱向平面框架進(jìn)行分析，每榀平面框架為一計(jì)算單元。平模型面框架的計(jì)算單元及計(jì)算模型4.3.3.2計(jì)算簡圖用軸線表示框架梁和柱，用節(jié)點(diǎn)表示梁與柱之間的連接，用節(jié)點(diǎn)間的距離表示梁或柱的長度。柱（除底層外）的計(jì)算高度即為各層層高（當(dāng)各層梁截面尺寸相同時(shí)）

底層柱的下端，一般取至基礎(chǔ)頂面；當(dāng)?shù)叵率艺w剛度很大，且地下室結(jié)構(gòu)的樓層側(cè)向剛度不小于相鄰上部結(jié)構(gòu)樓層側(cè)向剛度的2倍時(shí)，可取至地下室結(jié)構(gòu)的頂板處?？蚣芰旱挠?jì)算跨度即為框架柱軸線之間的距離當(dāng)上、下層柱截面形心軸不重合時(shí)，將頂層柱的形心線作為整個(gè)柱子的軸線，框架結(jié)構(gòu)計(jì)算單元上、下層柱截面形心軸重合上、下層柱截面形心軸不重合應(yīng)考慮由上層柱傳來的軸力在變截面處所產(chǎn)生的力矩現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架，假定梁、柱節(jié)點(diǎn)為剛接。4.3.2.3節(jié)點(diǎn)連接的簡化裝配整體式框架，如果梁、柱中的鋼筋在節(jié)點(diǎn)處為焊接或搭接，則可視為剛接節(jié)點(diǎn).裝配式框架，一般是在構(gòu)件的適當(dāng)部位預(yù)埋鋼板，安裝就位后再予以焊接，將這種節(jié)點(diǎn)模擬為鉸接或半鉸接。豎向荷載：恒載、樓（屋）面活荷載和雪荷載水平荷載：風(fēng)荷載、水平地震作用4.3.3荷載計(jì)算

恒載恒載的標(biāo)準(zhǔn)值可按設(shè)計(jì)尺寸與材料自重標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算。

樓（屋）面活荷載作用在多高層框架結(jié)構(gòu)上的樓（屋）面活荷載，可根據(jù)房屋及房間的不同用途按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》取用。

風(fēng)荷載

雪荷載

4.4豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計(jì)算分層法彎矩二次分配法結(jié)構(gòu)力學(xué)方法（力法、位移法）；迭代法。4.4.1.1計(jì)算假定框架的側(cè)移忽略不計(jì)，即不考慮框架結(jié)構(gòu)的側(cè)移對(duì)其內(nèi)力的影響；每層梁上的荷載對(duì)其他各層梁、柱內(nèi)力的影響可忽略不計(jì)，僅考慮對(duì)本層梁及其上、下柱的內(nèi)力的影響。4.4.1分層法

4.4.1.2計(jì)算步驟與要點(diǎn)分層（無側(cè)移敞口框架，各柱端均為固定端）計(jì)算各敞口框架的桿端彎矩(無側(cè)移框架，彎矩分配法)梁端M：各層計(jì)算結(jié)果梁端V、梁跨中M：用靜力平衡條件計(jì)算計(jì)算桿端M分配系數(shù)、梁固端M。全部節(jié)點(diǎn)不平衡M進(jìn)行第一次分配。所有桿端M向其遠(yuǎn)端傳遞。對(duì)新的不平衡M進(jìn)行第二次分配，使各節(jié)點(diǎn)處于平衡狀態(tài)。各桿端固端M＋分配M＋傳遞M，即得各桿端M。4.4.2彎矩二次分配法

計(jì)算步驟4.5水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力和側(cè)移的近似計(jì)算D

值法反彎點(diǎn)法

門架法

節(jié)點(diǎn)產(chǎn)生側(cè)移和轉(zhuǎn)角，且越靠近底層越大；梁、柱中有反彎點(diǎn)；梁、柱彎矩圖均為直線。4.5.1水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的受力及變形特點(diǎn)

關(guān)鍵

特點(diǎn)確定層間剪力在各柱間的分配；確定各柱的反彎點(diǎn)位置。水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的變形圖及彎矩圖4.5.2D值法4.5.2.1層間剪力在各柱間的分配

框架結(jié)構(gòu)第i層的層間剪力Vi可表示為

第i層第j柱分配到的剪力Vij

變形條件

物理?xiàng)l件

Dij表示框架結(jié)構(gòu)第i層第j柱的側(cè)向剛度，其物理意義為框架柱兩端產(chǎn)生單位相對(duì)側(cè)移所需的水平剪力。

平衡條件

將物理?xiàng)l件代入平衡條件，考慮變形條件可得將上式代入平衡條件，可得每根柱分配的剪力與其抗側(cè)剛度成比例。4.5.2.2框架柱的側(cè)向剛度一般規(guī)則框架中的柱柱高不等及有夾層的柱一般層底層

規(guī)則框架：層高、跨度、柱線剛度、梁線剛度分別相等?；炯俣?/p>

一般規(guī)則框架中的柱柱兩端及與之相鄰各桿遠(yuǎn)端的轉(zhuǎn)角均相等柱及與之相鄰的上下層柱的弦轉(zhuǎn)角均相等柱及與之相鄰的上下層柱的線剛度均相等框架柱側(cè)向剛度計(jì)算圖示柱抗側(cè)移剛度①

一般層

B點(diǎn)：整理，得：兩式相加，得：

可由A、B節(jié)點(diǎn)力矩平衡條件求得:A點(diǎn)：表示節(jié)點(diǎn)兩側(cè)梁平均線剛度與柱線剛度的比值，簡稱梁柱線剛度比。柱側(cè)向剛度修正系數(shù)，反映了節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)降低了柱的側(cè)向剛度。節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)的大小取決于梁對(duì)節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)的約束程度。

這表明：梁線剛度越大，對(duì)節(jié)點(diǎn)的約束能力越強(qiáng)，節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)越小，柱的側(cè)向剛度越大。②底層同理，當(dāng)?shù)讓又南露藶殂q接時(shí)，可得：，式中令則，當(dāng)取不同值時(shí)，通常在(－1)～(－0.67)范圍內(nèi)變化，為簡化計(jì)算且在保證精度的條件下，可取，則得故柱側(cè)向剛度修正系數(shù)柱高不等及有夾層的柱

當(dāng)?shù)讓又杏袀€(gè)別柱的高度ha、hb與一般柱的高度不相等時(shí)，其層間水平位移對(duì)各柱仍是相等的，因此仍可用側(cè)向剛度式計(jì)算這些不等高柱的側(cè)向剛度。當(dāng)同層中有夾層時(shí)，對(duì)于特殊柱B，其層間水平位移為則B柱的側(cè)向剛度為4.5.2.3柱的反彎點(diǎn)位置

柱的反彎點(diǎn)高度是指柱下端至柱中反彎點(diǎn)的距離。

影響柱反彎點(diǎn)高度的因素上、下橫梁線剛度變化上、下層層高變化框架各柱的反彎點(diǎn)高度比y可用下式表示為：y=yn+y1+y2+y3

反彎點(diǎn)高度比

yn

標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比

y1上、下橫梁線剛度變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正

y2和y3上、下層層高變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值

標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比yn

規(guī)則框架的反彎點(diǎn)高度比。配套教材附表7.1～附表7.3。

上、下橫梁線剛度變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值y1，反彎點(diǎn)上移，y1為正

，反彎點(diǎn)下移，y1為負(fù)

,取當(dāng)當(dāng),取

上、下層層高變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值反彎點(diǎn)上移，y2為正反彎點(diǎn)下移，y2為負(fù)反彎點(diǎn)下移，

y3為負(fù)反彎點(diǎn)上移，y3為正4.5.2.4計(jì)算要點(diǎn)計(jì)算框架結(jié)構(gòu)各層層間剪力對(duì)框架每一層，計(jì)算各柱的側(cè)向剛度計(jì)算每個(gè)柱所分配的剪力確定每個(gè)柱的反彎點(diǎn)高度比y計(jì)算柱上、下端的彎矩根據(jù)節(jié)點(diǎn)平衡條件，計(jì)算梁端彎矩根據(jù)梁端彎矩，由平衡條件計(jì)算梁端剪力，再進(jìn)而計(jì)算柱軸力。4.5.3反彎點(diǎn)法應(yīng)用條件：梁的線剛度比柱的線剛度大很多（ib/ic>3）。柱側(cè)向剛度：

反彎點(diǎn)的位置：各柱反彎點(diǎn)位于柱中央，底層近似認(rèn)為在距底2h/3處。方法與D值法類似，但忽略梁柱節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)角的影響，更簡單。4.5.4門架法門架法假定所有柱子的反彎點(diǎn)都在柱中點(diǎn)，所有梁的反彎點(diǎn)都在梁跨中；

每根柱子所承擔(dān)的層間剪力比例等于該柱支承框架梁的長度與框架總寬度之比。門架法比反彎點(diǎn)法更簡單，但其精度較差。4.5.5框架結(jié)構(gòu)側(cè)移的計(jì)算與控制梁、柱彎曲變形引起的側(cè)移柱軸向變形引起的側(cè)移前者是由水平荷載產(chǎn)生的層間剪力引起的，其側(cè)移

曲線與等截面剪切懸臂柱的剪切變形曲線相似，曲

線凹向結(jié)構(gòu)的豎軸，層間相對(duì)側(cè)移是下大上小，稱

這種變形為框架結(jié)構(gòu)的總體剪切變形；后者主要是由水平荷載產(chǎn)生的傾覆力矩引起的，側(cè)

移曲線凸向結(jié)構(gòu)豎軸，其層間相對(duì)側(cè)移下小上大，

故稱為框架結(jié)構(gòu)的總體彎曲變形。框架結(jié)構(gòu)的剪切型變形框架結(jié)構(gòu)的彎曲型變形

4.5.5.1彎曲變形引起的側(cè)移第i層層間相對(duì)側(cè)移

第i層樓面標(biāo)高處側(cè)移框架頂點(diǎn)側(cè)移

4.5.5.2軸向變形引起的側(cè)移計(jì)算較復(fù)雜，可借助計(jì)算機(jī)用矩陣位移法求得精確值，也可用近似方法。一般采用連續(xù)積分法，該法假定水平荷載只在邊柱中產(chǎn)生軸力及軸向變形。

頂點(diǎn)位移V0——結(jié)構(gòu)底部總剪力；F(b)——與b有關(guān)的函數(shù)，根據(jù)荷載作用形式不同選擇不同公式計(jì)算，詳見配套教材。4.5.5.3水平位移控制框架結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度宜合適，不過大或過小，一般以使結(jié)

構(gòu)滿足層間位移限值為宜。

層間位移角限值，框架取1/550，其確定原則為：

Δu/h≤[Δu/h]

保證主體結(jié)構(gòu)基本處于彈性受力狀態(tài)。即柱不出現(xiàn)

裂縫；梁等樓面構(gòu)件的裂縫限制在規(guī)范允許范圍之內(nèi)。保證填充墻、隔墻和幕墻等非結(jié)構(gòu)構(gòu)件的完好，避免

產(chǎn)生明顯裂縫和破壞。4.6荷載效應(yīng)組合與構(gòu)件設(shè)計(jì)4.6.1荷載效應(yīng)組合框架結(jié)構(gòu)在各種荷載作用下的荷載效應(yīng)（內(nèi)力、位移等）確定之后，必須進(jìn)行荷載效應(yīng)組合，才能求得框架梁、柱各控制截面的最不利內(nèi)力。4.6.1.1控制截面及最不利內(nèi)力及相應(yīng)的框架梁梁端跨中框架柱上、下端及相應(yīng)的及相應(yīng)的及相應(yīng)的內(nèi)力組合前應(yīng)將各種荷載作用下柱軸線處梁的彎矩值換算到柱邊緣處。梁端的控制截面

4.6.1.2活荷載的不利布置樓面活荷載是隨機(jī)作用于結(jié)構(gòu)上的豎向荷載，設(shè)計(jì)中，一般按下述方法確定框架結(jié)構(gòu)樓面活荷載的最不利布置。布置法最不利布置法逐層逐跨布置法布置方法

框架桿件的變形曲線框架結(jié)構(gòu)活荷載不利布置示例4.6.1.3效應(yīng)組合由于框架結(jié)構(gòu)的側(cè)移主要是由水平荷載引起的，通常不考慮豎向荷載對(duì)側(cè)移的影響，所以荷載效應(yīng)組合實(shí)際上是指內(nèi)力組合。考慮設(shè)計(jì)使用年限為50年時(shí)，4.6.2構(gòu)件設(shè)計(jì)4.6.2.1框架梁

受彎構(gòu)件正截面受彎承載力計(jì)算：確定縱筋數(shù)量。

受彎構(gòu)件斜截面受剪承載力計(jì)算：確定箍筋數(shù)量。梁端調(diào)幅考慮梁端塑性變形內(nèi)力重分布，對(duì)豎向荷載作用下梁端負(fù)彎矩進(jìn)行調(diào)幅。負(fù)彎矩調(diào)幅系數(shù)現(xiàn)澆式：可取0.8～0.9裝配整體式：可取0.7～0.8（節(jié)點(diǎn)處鋼筋焊接、錨固、接縫不密實(shí)等，節(jié)點(diǎn)整體性不如現(xiàn)澆）調(diào)幅原因避免梁支座負(fù)鋼筋過分擁擠抗震結(jié)構(gòu)中形成梁鉸破壞機(jī)構(gòu)增加結(jié)構(gòu)的延性跨中彎矩應(yīng)按平衡條件相應(yīng)增大4.6.2.2框架柱柱截面最不利內(nèi)力的選取偏心受壓構(gòu)件正截面受壓承載力計(jì)算：確定縱筋數(shù)量偏心受壓構(gòu)件斜截面受剪承載力計(jì)算：確定箍筋數(shù)量大偏心受壓組：M相差不多時(shí)，N越小越不利小偏心受壓組：M相差不多時(shí)，N越大越不利

N相差不多時(shí)，M越大越不利N相差不多時(shí)，M越大越不利樓蓋類型柱的類別l0現(xiàn)澆樓蓋底層柱1.0H其余各層柱1.25H裝配式樓蓋底層柱1.25H其余各層柱1.5H框架柱計(jì)算長度4.6.2.3疊合梁疊合梁示意圖在裝配整體式框架中，為了節(jié)約模板，方便施工，并增強(qiáng)結(jié)構(gòu)的整體性，框架的橫梁常采用二次澆搗混凝土。4.7框架結(jié)構(gòu)的構(gòu)造要求4.7.1框架梁

縱筋

箍筋最小配筋率最大配筋率頂面和底面沿全長應(yīng)至少各配置兩根縱筋，直徑不

應(yīng)小于12mm。應(yīng)沿框架梁全長設(shè)置箍筋。箍筋的直徑、間距、配筋率等要求與一般梁的相同。4.7.2框架柱4.7.2.1柱縱向鋼筋的構(gòu)造要求形式宜對(duì)稱配筋，直徑不宜小于12mm全部縱筋配筋率采用HRB400、HRBF400時(shí)，≥0.55%；采用HRB500、HRBF500時(shí)，≥0.5%;＞C60時(shí)，應(yīng)將上述兩值分別增加0.1%；不宜＞5%每一側(cè)縱筋配筋率不應(yīng)＜0.2%間距不宜＞300mm，凈距不應(yīng)＜50mm連接不應(yīng)與箍筋、拉筋及預(yù)埋件等焊接4.7.2.2柱箍筋的構(gòu)造措施

柱箍筋形式4.7.3梁柱節(jié)點(diǎn)

箍筋構(gòu)造：節(jié)點(diǎn)內(nèi)的箍筋應(yīng)符合框架柱箍筋的構(gòu)造要求，

且其箍筋間距不宜大于250mm。

連接要求：在保證結(jié)構(gòu)整體受力性能的前提下，連接形式

力求簡單，傳力直接，受力明確。梁柱節(jié)點(diǎn)處于剪壓復(fù)合受力狀態(tài)，為保證節(jié)點(diǎn)具有足夠的受剪承載力，防止節(jié)點(diǎn)產(chǎn)生剪切脆性破壞，必須在節(jié)點(diǎn)內(nèi)配置足夠數(shù)量的水平箍筋。4.7.4鋼筋連接與錨固梁上部縱向鋼筋梁下部縱向鋼筋頂層中節(jié)點(diǎn)柱縱向鋼筋和邊節(jié)點(diǎn)柱內(nèi)側(cè)縱向鋼筋頂層端節(jié)點(diǎn)處柱外側(cè)縱向鋼筋中間層中間節(jié)點(diǎn)處梁上、下部縱向鋼筋4.8基礎(chǔ)設(shè)計(jì)4.8.1基礎(chǔ)形式的選擇

基礎(chǔ)類型：柱下獨(dú)立基礎(chǔ)、條形基礎(chǔ)、十字交叉條形基

礎(chǔ)、筏形基礎(chǔ)、箱形基礎(chǔ)和樁基礎(chǔ)等。

基礎(chǔ)選擇原則：應(yīng)根據(jù)工程地質(zhì)和水文地質(zhì)條件、上部

結(jié)構(gòu)的層數(shù)和荷載大小、上部結(jié)構(gòu)對(duì)地

基土不均勻沉降以及傾斜的敏感程度、

施工條件等因素，選擇合理的基礎(chǔ)型式。基礎(chǔ)類型4.8.2條形基礎(chǔ)4.8.2.1基礎(chǔ)尺寸確定構(gòu)造要求基礎(chǔ)高度肋梁寬度翼板厚度

柱下條形基礎(chǔ)的尺寸和構(gòu)造

當(dāng)基底壓力為梯形分布時(shí)翼板寬度計(jì)算

基底壓力均勻分布時(shí)，直接按上式計(jì)算先按上式求出bf，并將bf乘以增大系數(shù)1.2~1.4；然后根據(jù)求出的bf計(jì)算得出基底壓力；進(jìn)行地基承載力驗(yàn)算；如不滿足要求，則可調(diào)整bf，直至滿足為止。4.8.2.2地基承載力驗(yàn)算

荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合4.8.2.3基礎(chǔ)內(nèi)力分析

倒梁法假定條形基礎(chǔ)的基底反力為直線分布，把柱子作為不動(dòng)鉸支座，基底凈反力作為荷載，支座之間不產(chǎn)生相對(duì)豎向位移，將基礎(chǔ)視為一倒置的連續(xù)梁進(jìn)行內(nèi)力分析。按倒梁法求得的條形基礎(chǔ)梁邊跨跨中彎矩及第一內(nèi)支

座的彎矩值宜乘以1.2的系數(shù)；用倒梁法計(jì)算所得的支座反力一般不等于原先用以計(jì)

算基底凈反力的豎向柱荷載。若二者相差超過工程容

許范圍，可做必要的調(diào)整；在基底凈壓力作用下，倒T形截面的基礎(chǔ)梁，其翼板的

最大彎矩和剪力發(fā)生在肋梁邊緣截面，可沿基礎(chǔ)梁長

度方向取單位板寬，按倒置的懸臂板計(jì)算內(nèi)力。4.8.2.4配筋計(jì)算與構(gòu)造

（4.43）肋梁應(yīng)進(jìn)行正截面受彎承載力計(jì)算翼板的受力鋼筋按懸臂板根部彎矩計(jì)算肋梁配筋翼板配筋4.8.3十字交叉條形基礎(chǔ)

基礎(chǔ)特點(diǎn)：由柱網(wǎng)下的縱橫兩組條形基礎(chǔ)組成，在條形基

礎(chǔ)的交叉點(diǎn)處承受上部結(jié)構(gòu)傳來的集中荷載

和彎矩。

內(nèi)力計(jì)算：精確計(jì)算較復(fù)雜，工程中多采用簡化方法。對(duì)于彎矩不予分配，由彎矩所在平面的單向條形基礎(chǔ)