第二部分結構設計說明一、結構設計技術條件（一）工程概況項目名稱：西安盛世華城住宅樓建設地點：西安市團結路高科花園小區(qū)西南角建筑面積：平面尺寸；總建筑面積；標準層；建筑高度：總高度；最高部高度；層高：標準層層高；底層層高；頂層層高3.0m；層數(shù)：地下1層，地上15層。（二）設計依據(jù)1．國家標準（1）國家標準.建筑結構荷載規(guī)范GB50009－2001（2006年版）（2）國家標準.建筑抗震設計規(guī)范GB50011－2001（2008年版）（3）國家標準.建筑工程抗震設防分類標準GB50223－2008（4）國家標準.混凝土結構設計規(guī)范GB50010－2002（5）國家行業(yè)標準.高層建筑混凝土結構技術規(guī)程JGJ3－2002、J186－2002（6）國家建筑標準設計圖集.建筑物抗震構造詳圖03G329－1（7）國家行業(yè)標準.建筑樁基技術規(guī)范JGJ94－2008（8）國家標準.建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007－2002（9）國家標準.建筑地基處理技術規(guī)范JGJ79－2002J220－2002（10）國家標準.濕陷性黃土地區(qū)建筑規(guī)范GBJ25—2004（11）國家標準.高層建筑箱形與筏形基礎設計規(guī)范JGJ6－992．地質勘察報告1.冬季采暖室外空氣計算溫度-5℃，夏季通風室外空氣計算溫度30℃。2.冬季采暖室內空氣計算溫度18℃。3.全年主導風向東北，冬季平均風速1.9m/sec，夏季平均風速2.2m/sec，基本風壓0.35kN/m2，地面粗糙度為B類。4．年平均降水量634mm，日最大降水量92mm，1小時最大降水量56mm。5．常年地下水位低于-12m，水質對混凝土無侵蝕作用。6．基本雪壓=0.25kN/m2，土壤最大凍結深度0.6m。7．修正后的地基承載力特征值=195kN/m2.8．抗震設防烈度為8，地震設計分組為第一組，場地類別為Ⅱ類。9．場地平整，水電可以就近接通，主要建筑材料供應充足。10．雨季為9、10兩個月。3．結構設計參數(shù)技術指標技術條件取值依據(jù)結構類型剪力墻結構《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》JGJ3-2002建筑結構安全等級二級《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2002設計使用年限50年《住宅建筑規(guī)范》GB50368-2005抗震設防烈度8度《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011-2001（2008年版）建筑抗震設防類別丙類《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011-2001（2008年版）設計基本地震加速度0.2g《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011-2001（2008年版）設計地震分組第一組《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011-2001（2008年版）場地類別Ⅱ類《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011-2001（2008年版）房屋抗震等級一級《高層建筑混凝土結構技術規(guī)范》JGJ3-2002濕陷性黃土地基的濕陷類型自重濕陷性黃土《濕陷性黃土地區(qū)建筑規(guī)范》GB50025-2004濕陷等級Ⅰ～Ⅱ級《濕陷性黃土地區(qū)建筑規(guī)范》GB50025-2004建筑物分類民用高層住宅樓《民用建筑設計通則》GB50352-2005地基處理方式CFG樁復合地基《濕陷性黃土地區(qū)建筑規(guī)范》GB50025-2004地基基礎設計等級乙級《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007-2002混凝土環(huán)境類別0.000以上一類《混凝土結構構造手冊》第三版0.000以下Ⅱb4．抗震設計參數(shù)地震影響水平地震影響系數(shù)最大值特征周期取值依據(jù)多遇地震0.160.35s《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011-2001（2008年版）罕遇地震0.90（三）荷載取值1．風荷載、雪荷載荷載類型取值（kN/m2）取值依據(jù)基本風壓0.35《建筑結構荷載規(guī)范》GB5009-2001（2006年版）基本雪壓0.252．樓面、屋面活荷載標準值荷載類型取值（kN/m2）取值依據(jù)房間2.0《建筑結構荷載規(guī)范》GB5009-2001（2006年版）衛(wèi)生間2.0走廊、門廳、樓梯2.0挑出陽臺2.5屋面上人2.0《建筑結構荷載規(guī)范》GB5009-2001（2006年版）不上人0.53．電梯及機房設備重力荷載標準值：200kN（估算）4．結構重要性系數(shù)、荷載分項系數(shù)、可變荷載組合值系數(shù)等系數(shù)取值非抗震設計極限狀態(tài)系數(shù)名稱系數(shù)取值取值依據(jù)承載能力極限狀態(tài)結構重要性系數(shù)1.0《建筑結構可靠度設計統(tǒng)一標準》永久荷載分項系數(shù)當其效應對結構不利時由可變荷載效應控制的組合1.2《建筑結構荷載規(guī)范》GB5009-2001（2006年版）由可變荷載效應控制的組合1.35當其效應對結構有利時1.0可變荷載分項系數(shù)當其效應對結構不利時＝1.4當其效應對結構有利時＝1.3正常使用極限狀態(tài)樓面活荷載組合值系數(shù)＝0.7《建筑結構荷載規(guī)范》GB5009-2001（2006年版）屋面活荷載組合值系數(shù)＝0.7風荷載組合值系數(shù)＝0.6抗震設計系數(shù)名稱系數(shù)取值取值依據(jù)承載力抗震調整系數(shù)0.85《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011-2001（2008年版）重力荷載代表值分項系數(shù)＝1.2《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011-2001（2008年版）水平地震作用分項系數(shù)＝1.3豎向地震作用分項系數(shù)＝0.5風荷載分項系數(shù)＝1.4風荷載組合值系數(shù)＝0.0（四）結構總體布置1．平面、立面設計平面設計首先考慮防火間距的要求，其次應滿足住宅的基本功能要求，合理設計使室內采光充分、通風良好。立面設計采用現(xiàn)代風格，清新明朗，充滿溫馨安逸之感。2．剪力墻布置平面簡單、規(guī)則、對稱，無局部的不規(guī)則凸出或內凹；側向剛度沿豎向變化均勻，無剛度突變；剪力墻沿豎向連續(xù)布置。3．后澆帶設置本設計房屋為點式住宅樓，故不需設置后澆帶。（五）主要承重構件、墻體的選擇及截面尺寸1．樓蓋、屋蓋樓蓋和屋蓋均為現(xiàn)澆鋼筋混凝土結構，板厚120mm。2．剪力墻承重墻厚200mm。3．墻體 電梯間墻—200厚剪力墻 樓梯間墻—200厚剪力墻 圍護墻—190厚輕質空心磚 隔墻—120厚輕質空心磚 女兒墻—190mm鋼筋混凝土 地下部分墻體—外墻250厚，內墻200厚剪力墻（六）基礎1．基礎形式——筏形基礎2．基礎埋深——3.8m3．地基處理方式——復合地基（CFG樁）（七）材料混凝土強度等級梁、板1～15層：C30剪力墻1～15層：C30基礎C40鋼筋受力鋼筋箍筋或構造鋼筋板HRB400HPB300梁HRB400HPB300剪力墻HRB400HPB300基礎HRB335HPB300（八）結構計算原則和方法1．手算：采用簡化方法計算結構內力和位移，即沿結構縱橫兩主軸方向，按平面抗側力結構計算結構的內力和位移。2．電算：(1)軟件名稱：PKPM(2)版本：2010單機版(3)編制單位：中國建筑科學研究院ＰＫＰＭＣＡＤ工程部.二、結構布置2.1結構類型選擇用于高層結構的主要結構類型有鋼結構、鋼筋混凝土結構和組合結構。鋼結構強度高，韌性好，易于加工，同時具有構件斷面小，自重輕，抗震性能好等優(yōu)點。鋼結構構件可在工廠加工，縮短現(xiàn)場施工工期。但是高層鋼結構用鋼量大，易發(fā)生結構失穩(wěn)破壞；現(xiàn)場安裝要求高；耐火性能和乃腐蝕性能較差。鋼筋混凝土結構構件斷面大，占據(jù)室內使用空間，減少了房屋的實際使用面積，并且自重大。但鋼筋混凝土結構造價低，且材料來源豐富，并可根據(jù)不同的受力特點，澆注出各種形狀的斷面，節(jié)省鋼材，承載力高，合理設計也可獲得較好的抗震效果。綜合考慮，本工程選用鋼筋混凝土結構。2.2結構體系的選擇高層建筑常用的結構體系有框架結構、剪力墻結構、框架-剪力墻結構、筒體結構等。（1）框架結構體系：優(yōu)點是建筑平面布置靈活，能獲得較大空間；建筑立面容易處理；結構自重較輕；計算理論比較成熟；在一定的高度范圍內造價較低。缺點是側移剛度較小，在地震作用下非結構構件（如填充墻、建筑裝飾等）破壞較嚴重。（2）剪力墻結構體系：優(yōu)點是側移剛度大，結構的水平位移小。缺點是結構自重大，建筑平面布置局限性大，較難獲得較大的建筑空間。因此使用于高層住宅、賓館等建筑。（3）框架-剪力墻結構體系：適用于建筑物需要有較大空間且其高度超過了框架結構的合理高度時。常用于建造辦公樓、教學樓等需要較大空間的房屋，亦可用于建造住宅、賓館等建筑。（4）筒體結構體系：能提供很大的建筑空間和建筑高度，建筑物內部空間的劃分可以靈活多變，因此廣泛用于多功能、多用途的超高層的建筑中。綜上所述，考慮到本設計為小高層住宅樓，對平面布置的靈活性和立面開窗洞的要求不高，但要求抗震性能好，結構的側移剛度大，因此選用剪力墻結構體系。2.3結構布置該剪力墻結構平面簡單、規(guī)則、對稱，凸出、凹進尺寸符合規(guī)范要求；結構側向剛度沿豎向變化均勻，無剛度突變；結構高寬比為H/B=45/30=1.5﹤5；由剪力墻平面布置圖2.1可知，每個獨立墻段的高寬比均大于2.0，墻肢長度不大于8m。剪力墻門窗洞口上下對齊，成列布置，形成明確的墻肢和連梁。選用現(xiàn)澆樓板，除地下室箱形基礎的頂板外，各層樓板厚度均為120mm?；A擬選用整體性較好的箱形基礎。由于箱形基礎的層剛度比上部結構的層剛度大很多，故上部結構的嵌固部位可取至箱形基礎的頂板處。2.4材料選用及剪力墻的截面尺寸的確定（1）根據(jù)《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》JGJ3-2002（以下簡稱《高層規(guī)程》）規(guī)定，剪力墻結構混凝土強度等級不應低于C20，高層建筑基礎的混凝土強度等級不宜低于C30。在設計中，一般采用強度較高的混凝土以減少鋼筋的用量，并且可以獲得良好的抗腐蝕性和密實性效果。因此，本設計中，箱形基礎混凝土等級采用C40；剪力墻結構混凝土等級：整個結構均采用C30混凝土（2）根據(jù)《高層規(guī)程》規(guī)定，一般樓層現(xiàn)澆厚度不應小于80mm，當板內預埋暗管時不應小于120mm；作為上部結構的嵌固部位的地下室樓板頂蓋采用梁板結構樓板時厚度不宜小于200mm?？紤]到使用要求以及防火要求、施工方便等因素，本設計中，地下室頂板厚度采用200mm，底板厚度采用600mm；樓面、衛(wèi)生間及廚房樓板厚度采用120mm，屋面板厚度采用120mm。（3）根據(jù)《高層規(guī)程》規(guī)定，剪力墻截面尺寸應符合下列要求：按一、二級抗震等級設計的剪力墻的截面厚度，底部加強部位不應小于層高的1/16或剪力墻無肢長度的1/16，且不應小于200mm，其他部位不應小于層高的1/20或剪力墻無肢長度的1/20，且不應小于160mm?？拐鹪O計的剪力墻結構底部加強部位的高度取墻肢的1/8和底部兩層兩者的較大值，且不應大于15m。實際工程中一般取的高度都會比規(guī)范要求的高度大，以便形成一個過渡層，避免在剛度變化的樓層產生折斷。故本設計剪力墻結構底部加強部位的高度取四層層高12.0m，剪力墻厚度取200mm。為方便施工和計算，剪力墻墻厚沿高度方向不變。（4）根據(jù)《高層規(guī)程》規(guī)定，高層建筑剪力墻中豎向和水平分布鋼筋不應采用單排布置。當剪力墻厚度不大于400mm時，可以采用雙排布置?？紤]到本設計中的條件，剪力一般采用雙排配筋，必要時采用多排鋼筋。圖2.1標準層剪力墻布置圖三、剪力墻的類型判別及剛度計算根據(jù)抗震設計的一般原則，對結構的兩個主軸方向均應進行抗震計算。由于橫向抗側移剛度小，因此本設計中主要對橫向進行抗震計算，且假定結構無扭轉。另外根據(jù)《高層規(guī)程》，在計算剪力墻結構的內力和位移時，可以考慮縱橫墻的共同工作。為此本設計中在計算橫向剪力墻時考慮了縱向墻的翼緣效應。3.1剪力墻的類型判別由剪力墻結構平面布置圖2.1可得各片剪力墻的平面尺寸如圖3.1所示；圖中列出了所有橫向墻，XSW-1,XSW-2,,XSW-3,XSW-4,XSW-5,XSW-6,XSW-7,XSW-8,XSW-9,XSW-10,XSW-11,XSW-12,共12片剪力墻，其中XSW-3,7,8,9,10為整截面墻。本列外墻門窗洞口的高度均為2400mm（其中窗臺高度為500mm，窗臺由空心磚砌筑填充），則外墻門窗洞口處的連梁高度均為600mm；內墻門洞口的高度為2100mm，且內墻門洞口處的連梁高度亦取為600mm，連梁與門洞口之間部分由門過梁和空心砌塊填充。X方向各片剪力墻截面尺寸由此可以計算得到外墻和內墻連梁的截面面積和慣性矩分別為：各片剪力墻的截面特性列于表3.1。各片剪力墻連梁的折算慣性矩分別見表3.2，其中連梁的計算跨度及折算慣性矩分別按式（3.4）和（3.3）計算，截面剪應力不均勻系數(shù)μ=1.2。根據(jù)表3.1和3.2的計算結果，由式（3.1）和（3.2）可求得各片剪力墻的的整體工作系數(shù)（見表3.3），再根據(jù)及墻肢慣性矩比/I與的（根據(jù)建筑層數(shù)n及查表確定）關系，可進行剪力墻類型的判別，計算結果見表3.3。剪力墻整體工作系數(shù)為： （3.1）式中：為軸向變形系數(shù)，當為3~4肢時取0.8，5~7肢式取0.85；I為剪力墻對組合截面形心的慣性矩；為第j列洞口兩側墻肢軸線距離；為扣除墻肢慣性矩后剪力墻的慣性矩，按式計算： （3.2）式中：為第j墻肢的截面慣性矩；為第j列連梁的折算慣性矩，按式（3.3）計算： （3.3）、為第j列連梁的截面面積和慣性矩；為第j列連梁計算跨度，按式（3.4）計算： （3.4）3.1各片剪力墻截面特征墻號各墻肢截面面積Aj/m2各墻肢截面慣性矩Ij/m4形心軸yj/m組合截面慣性矩I/m4A1A2A3A4I1I2I3I4XSW-11.0150.4450.511.8580.03960.02194.616622.83981.971.9195XSW-20.510.4451.140.021920.03962.67785.26726.57312.092.73931XSW-30.880.65241.83180.65240.880.6524XSW-40.830.370.51610.10552.01733.22891.20.6216XSW-50.41.090.133330.80263.65184.78111.490.93593XSW-60.8250.590.830.011350.02540.01142.056.71372.240.04805XSW-71.564.36232.33654.36231.564.3623XSW-82.386810.11473.337810.11472.386810.1147XSW-90.930.91151.54360.91150.930.9115XSW-100.930.9111.5440.9110.930.911XSW-110.5450.490.550.147560.03660.14763.3259.30891.580.33174XSW-121.1410.4552.35390.03673.03069.88431.5962.39063.2各片剪力墻連梁折算慣性矩墻號洞口lbj0/mhbj/mlbj/mAbj/m2Ibj0/m4Ibi/m4aj/mIbjaj2/lbj3∑Ibjaj2/lbj3XSW-110.90.61.20.120.00360.00205713.98480.0189031320.02112822.40.62.70.120.00360.00313553.73760.002225353XSW-212.40.62.70.120.00360.00313553.73760.0022253530.02416820.90.61.20.120.00360.00205714.29320.021942341XSW-410.80.61.10.120.00360.00190223.19190.0145603860.0145620.60.30.120.00360.00027690XSW-510.80.61.10.120.00360.00190223.6250.0187797740.0187820.60.30.120.00360.00027690XSW-610.90.61.20.120.00360.00205712.00990.0048091640.00961820.90.61.20.120.00360.00205712.00990.004809164XSW-1111.10.61.40.120.00360.00232112.86980.0069663320.01393321.10.61.40.120.00360.00232112.86980.006966332XSW-1211.370.61.670.120.00360.00259514.79970.0128359110.01283620.60.30.120.00360.00027690

3.3各片剪力墻類型判別墻號∑Ij/m4I/m4In/m4∑Ibjaj2/lbj3IbjlbjXSW-11.919522.839820.92030.02113XSW-22.7393126.573123.833790.0241677XSW-40.62163.22892.60730.014560.00191.1XSW-50.935934.78113.845170.018780.00191.1XSW-60.048056.71376.665650.009618XSW-110.331149.30898.977760.013933XSW-122.39069.88437.49370.0128360.00261.67τα雙肢α多肢In/I類型a0ζ0.810.5570.91596整體小開口0.990750.89.45140.89691聯(lián)肢墻15.3280.80749整體小開口3.19190.952814.2150.80424整體小開口3.6250.96560.845.0190.99284壁式框架0.820.640.96443壁式框架0.933657.57390.75814聯(lián)肢墻4.79973.2剪力墻剛度計算（1）各片剪力墻剛度計算①XSW-3、XSW-7、XSW-8、XSW-9、XSW-10（整截面墻）當剪力墻高寬比（）小于或等于4時，應考慮剪切變形影響。在均布荷載、倒三角形分布荷載和頂點集中荷載作用下，為簡化計算，整截面墻的等效剛度可近似按式（3.5）計算： （3.5）式中H為剪力墻總高度，為截面剪應力分布不均勻系數(shù)，矩形截面。本結構1至15層均采用C30混凝土，彈性模量由此可以計算出各整截面墻的等效剛度見（表3.4）：3.4整截面墻等效剛度墻號H/mb/mAw/m2Iw/m4μEc/(*10E7kN/m2)EcIeq/*10E7kN/m2XSW-3450.20.880.652441.76931.945977XSW-7450.21.564.362321.778312.80402XSW-8450.22.386810.11471.8154329.34087XSW-9450.20.930.91151.883532.712247XSW-10450.21.0851.60921.834.770992②XSW-2、XSW-12（雙肢墻或聯(lián)肢墻）由于水平地震作用近似于倒三角形分布，故可按式（3.6）中倒三角分布荷載的算式計算聯(lián)肢墻的等效剛度，計算結果見（表3.5）。表中，為由式（3.11）求得各列連梁的剛度系數(shù)之和，為由式（3.10）求得連梁與墻肢的剛度比，為由式（3.9）求得的墻肢軸向變形影響系數(shù)，系數(shù)由式（3.7）計算，為按式（3.8）計算的墻肢剪切變形影響系數(shù)；取值仍同前。 （3.6）其中：（3.7）為墻肢剪切變形影響系數(shù)： （3.8）為軸向變形影響系數(shù)： （3.9）為不考慮墻肢軸向變形時剪力墻的整體工作系數(shù)： （3.10）為第j列連梁的剛度系數(shù)： （3.11）表3.5雙肢墻（聯(lián)肢墻）的等效剛度墻號∑Dj=2∑(Ibiaj2/lbj3)∑Ij/m4α12αα2τXSW-20.048342.7393171.46959.451489.3290.80007XSW-120.0256722.390643.49187.57457.36550.75815ψa均布荷載ψa倒三角形ψa頂點集中∑Aj/m2γ20.0363050.0343910.030032.090.00190.0537440.051270.0453921.5960.0022EcIeq/*10^7kN.m2均布EcIeq/*10^7kN.m3倒三角EcIeq/*10^7kN.m4頂點集中H/mh/m∑(Ibiaj2/lbj3)34.7124135.0425235.764144530.0241724.605724.8336125.349454530.01284③XSW-1、XSW-4、XSW-5(整體小開口墻)（3.12）由式（3.12）計算出整體小開口墻的等效剛度，式中的取值與正截面墻相同，各整體小開口墻的等效剛度計算結果見表3.6。表3.6整體小開口墻等效剛度墻號H/mA/m2I/m4μEc/(*10^7kN/m2)EcIeq/(*10^7kN/m2)XSW-1451.9722.83981.2351.62345XSW-4451.23.22891.237.639725XSW-5451.494.7811.2311.28134eq\o\ac(○,4)XSW-6、XSW-11（壁式框架）壁式框架梁柱軸線由剪力墻連梁和墻肢的形心軸確定，壁梁和壁柱的剛域長度按式（3.13）。圖3.2所示為壁式框架的計算簡圖和剛域長度。 （3.13）下列計算中，為考慮桿件剪切變形影響的系數(shù)，當取G=0.4E時，可按式（3.14）計算： （3.14）式中：A、分別為桿件中段的截面面積和慣性矩；為簡化計算，可將帶剛域桿件用一個具有相同長度的等截面受彎構件代替，使兩者具有相同的轉動剛度，可求得帶剛域桿件的等效剛度： （3.15）式中：為桿件中段的長度；為考慮剪切變形的剛度折減系數(shù)，按式（3.16）計算： （3.16）將帶剛域桿件轉換為具有等效剛度的等截面桿件后，可按D值法計算帶剛域柱的側移剛度： （3.17）式中：為考慮剛域和剪切變形影響后的柱線剛度，；EI為帶剛域柱的等效剛度，按式（3.15）計算；h為層高；為柱側移剛度修正系數(shù)，由梁柱剛度比按式（3.18）計算： （3.18）計算時梁柱均取等效剛度。為梁柱線剛度比，按式（3.19）確定： （3.19）為不考慮剛域及剪切變形影響時柱的線剛度，按式（3.20）計算： （3.20）為壁梁的線剛度：；表3.7XSW-6XSW-11壁梁等效剛度計算墻號梁號A=bb*hb/m*mI0/m4l0/ml/mbb/mhb/mhb/l0XSW-6左梁0.120.00361.22.00990.20.60.5右梁0.120.00361.22.00990.20.60.5XSW-11左梁0.120.00361.42.86980.20.60.4286右梁0.120.00361.42.86980.20.60.4286ηvEcI/*10^4kN.m2Kb/*10^4kN.mβμEc/*10^7kN/m2線剛度Kj0.571428.99814.42750.751.2314.42750.571428.99814.42750.751.2314.42750.644759.97620.8990.5511.2320.8990.644759.97620.8990.5511.2320.899表3.8XSW-6XSW-11壁柱等效剛度計算墻號柱號bc*hc/m*mbc/mhc/mA/m2I0/m4h0/mXSW-6左柱0.20.6750.1350.005132.6875中柱0.21.150.230.025352.975右柱0.20.6750.1350.005132.6875XSW-11左柱0.21.6750.3350.078323.1875中柱0.21.30.260.036623.05右柱0.21.6750.3350.078323.1875h/mhc/h0ηvβμEcI/*10^4kN.m2Kc/*10^4kN.mEc/*10^7kN/m230.251160.84090.18921.217.9865.9952330.386550.69050.44831.253.84117.947330.251160.84090.18921.217.9865.9952330.525490.54690.82841.2107.1435.713330.426230.64720.5451.267.6622.553330.525490.54690.82841.2107.1435.7133表3.9XSW-6XSW-11壁柱側移剛度及壁式框架剪切剛度墻號柱號h/mKc/*10^4kN.mK~一般層K~底層αc一般層XSW-6左柱35.9952311.2711451.2711450.388593中柱317.947110.5691321.1382640.221527右柱35.9952311.2711451.2711450.388593XSW-11左柱335.713340.1416310.1416310.066132中柱322.553320.5706991.1413980.222002右柱335.713340.1416310.1416310.066132αc底層D一般層/(*10^4kN/m)D底層(*10^4kN/m)Cf一般/*10^4kNCf底層/*10^4kNicEc0.5414453.1062764.32811734.5407363.444340.0113530.5220295.30102612.491880.0253530.5414453.1062764.3281170.0113530.2995993.14906414.2662438.92187132.73440.1475630.5225066.67582815.712310.0366230.2995993.14906414.266240.147563Ic0K1K2K3K40.011351E-0714.42751E-0714.42750.0253514.427514.427514.427514.42750.0113514.42750.00000114.42750.0000010.147561E-0720.8990.00000120.8990.0366220.89920.89920.89920.8990.1475620.8990.00000120.8991E-083.3總框架、總剪力墻剛度及結構剛度特征值總壁式框架各層的剪切剛度由各榀壁式框架的疊加而得，如表3.10所示。表3.10壁式框架總剪切剛度樓層層數(shù)層高h/mCfi/*10^4kN總壁式框架各層剪切剛度/*10^4kN總剪切剛度Cf/*10^4kN墻號XSW-6XSW-11片數(shù)21一般層143每層剪切剛度34.540738.9219108.00333118.111底層1363.444132.734259.622400000總剪力墻剛度取各片剪力墻的等效剛度之和，計算結果如（表3.11）。表3.11結構剛度特征值總剪力墻剛度壁式框架總剪切剛度Cf/*10^4kN總高度H/m墻號墻體類型數(shù)量EcIeq/*10^7kN.m2∑EcIeq/*10^7kN.m2XSW-3整截面墻41.945977343.047846118.111345XSW-7212.80402XSW-8229.34087XSW-922.712247XSW-1024.770992XSW-1整體小開口墻251.62345XSW-427.639725XSW-5211.28134XSW-2聯(lián)肢墻235.04252XSW-12124.83361結構剛度特征值λ0.834989262四、重力荷載計算重力荷載計算1.屋面荷載項目厚度/m數(shù)量容重/kN/m3荷載kN/m2屋面恒載30厚細石混凝土保護層0.031200.6三氈四油防水層0.420厚水泥砂漿找平層0.021200.4240厚膨脹珍珠巖板0.24130.7220厚水泥砂漿找平層0.021200.4120厚鋼筋混凝土板0.12125310厚水泥石灰膏砂漿打底0.011140.14000合計5.66屋面活荷載0.5屋面雪荷載0.252.樓面荷載樓面恒載8厚陶瓷地磚0.008117.80.142420厚干硬性水泥砂漿找平層0.021200.4120厚鋼筋混凝土板0.12125310厚水泥石膏砂漿打底0.011140.1400合計3.6824衛(wèi)生間、廚房地面恒載8厚陶瓷地磚0.008117.80.142420厚干硬性水泥砂漿找平層0.021200.4120厚鋼筋混凝土板0.12125310厚水泥砂漿打底0.011200.200合計3.7424陽臺恒載20厚水泥砂漿0.021200.4120厚鋼筋混凝土板0.12125310厚水泥石膏砂漿打底0.011140.1400合計3.54樓面活荷載住宅2廚房、廁所2走廊、門廳、樓梯2陽臺2.53.墻體自重重力荷載外墻6厚水泥砂漿罩面0.0061200.1212厚水泥砂漿0.0121200.24200厚鋼筋混凝土墻0.2125520厚水泥砂漿找平0.021200.430厚稀土保溫層0.03140.1200合計5.88內墻5厚水泥石膏砂漿罩面（兩面）0.0052140.1413厚水泥石膏砂漿打底（兩面）0.0132140.364200厚鋼筋混凝土墻0.2125500合計5.504200厚空心磚墻（填充墻）8厚水泥砂漿罩面0.0081200.1612厚水泥砂漿0.0121200.24230厚空心磚墻0.231143.2213厚水泥石膏砂漿打底0.0131140.18200合計3.802120厚磚墻（內隔墻）5厚水泥石膏砂漿罩面（兩面）0.0052140.1413厚水泥石膏砂漿打底（兩面）0.0132140.364115厚空心磚墻0.1151141.6100合計2.114女兒墻6厚水泥砂漿罩面0.0061200.1212厚水泥砂漿打底0.0121200.24100厚鋼筋混凝土墻0.11252.520厚水泥砂漿找平層0.021200.400合計3.264.梁自重重力荷載梁寬/m梁高/m樓板厚/m荷載/kN/m200*400梁自重梁自重0.20.40.121.410厚水泥石膏砂漿厚度m數(shù)量容重kN/m30.07840.01214200*600梁自重0.20.6253合計11.4784合計20.13443.1344單位kN/m25.門窗自重重力荷載木門0.2塑鋼窗0.45防火門0.45鋁合金門0.4普通鋼板門0.45單位kN6.設備自重重力荷載電梯轎廂及設備重量200水、水箱及設備重量300五、水平地震作用計算圖5.1結構地震反應分析計算簡圖5.1重力荷載代表值計算結構地震反應分析的計算簡圖如圖5.1所示，集中于各質點的重力荷載為計算單元范圍內各層樓面上的重力荷載代表值及上、下各半層的墻窗等重力荷載。計算時，各可變荷載的組合系數(shù)按《建筑抗震設計規(guī)范GB5001-2001》（下文簡稱《抗震規(guī)范》）表5.1.3取值。算得的各層重力荷載代表值如表5.1所示。表5.1項目面積/m2容重kN/m2重力kN合計Gki（1-14）可變荷載單位kN/m2作用力kN組合值系數(shù)樓面（除衛(wèi)廚陽）408.0243.68241502.50765303.73屋面活荷載0.5衛(wèi)生間、廚房80.043.7424299.5417屋面雪荷載0.25122.020.5陽臺28.3383.54100.31652樓面活荷載0.8外墻267.845.881574.8992住宅2976.13內墻236.285.5041300.4851廚房廁所2隔墻（包含內填充墻）163.2632.114345.13798走廊門廳電梯2外填充墻30.243.502105.90048女兒墻186.61923.26608.37859陽臺2.570.845門窗0機房頂108.23木門56.70.211.34水箱頂12.819塑鋼窗109.860.4549.437防火門9.450.454.2525鋁合金門24.780.49.912普通鋼板門0.45000梁長度/m容重kN/m0200*600268.823.1344842.58941200*400123.731.4784182.92243200*200107.081107.08外墻面積/m2頂部面積/m2外墻重力kN設備荷載KN合計（除頂部）kN機房129.2454.114759.9312200959.9312消防水箱86.1651.276775506.6208300806.6208面積/m2容重kN/m2重力（除女兒墻）kN重力（含女兒墻）kN屋面488.0645.662762.442243370.820832機房頂層重力kN199.26939水箱頂部重力kN290.22655構件自重標準值匯總Gk層數(shù)1至14層15機房16消防水箱17Gk5303.736421.071082.545693.53695構件可變荷載組合值匯總Geq837.578461.00886.58246.4095969重力荷載代表值/kNGi6141.3086482.0781169.128699.946545.2結構基本自振周期因屋面帶有突出間，按照主體結構頂點位移相等的原則，將電梯間、水箱質點的重力荷載代表值折算到主體結構頂層，并將各質點的重力荷載轉化為均布荷載。有下式：式中：H為主體結構的計算高度；,分別為機房和水箱間樓層高度。將、、、分別帶入下式可分別求得均布荷載和頂點集中荷載作用下結構頂點位移：取，可求得結構基本自振周期為：表5.2結構基本自振周期重力荷載代表值層高/m主體高度H/m均布qkN/mEcIeqG17699.94653452054.6753430478460G161169.1284.5λG156482.07830.834989G146141.3083G136141.3083G126141.3083G116141.3083G106141.3083G96141.3083G86141.3083G76141.3083G66141.3083G56141.3083G46141.3083G36141.3083G26141.3083G16141.3083突出間折算重力荷載GeuquGeuTT12219.4303250.2420.015380.257407570.8625015.3水平地震作用計算該建筑主體結構高度45m，按照相關規(guī)范要求理應采用振型分解法進行計算，但本設計考慮到方便手算且該結構質量和剛度沿高度分布比較均勻，故采用用底部剪力法計算水平地震作用。本設計中結構的設防烈度為8度，設計地震分組為第一組，場地類別為Ⅱ類，查《抗震規(guī)范》表5.1.4.2可知，本建筑的特征周期。一般結構，一般取阻尼比，則相應的。本建筑，設計基本地震加速度為0.20g，則查規(guī)范可知：8度設防烈度條件下，多遇地震結構的水平地震影響系數(shù)最大值，罕遇地震結構水平地震影響系數(shù)最大值。 （5.1）結構的總水平地震作用標準值為： 由于，所以應考慮頂部附加水平地震作用，其中頂部附加地震作用系數(shù)根據(jù)由《抗震規(guī)范》表5.1.4.2確定，即各值計算結果見表5.3表5.3水平地震作用計算下相關參數(shù)水平地震作用計算結構等效總重力荷載Geq/kN特征周期Tg阻尼比ζ衰減指數(shù)γ阻尼調整系數(shù)η280180.044830.350.050.91地震影響系數(shù)ααmax結構總水平地震作用標準值Fek/kN頂部附加水平地震作用ΔFn0.0710554830.165697.231842791.9156595頂部附加地震作用系數(shù)δn0.139000076Fe/kNM1/kN.mV0M0qmaxF208.48759891181.105184905.316152537.85198.57859281437.7011質點的水平地震作用為： （5.2）各質點水平地震作用計算標準值計算結果如表5.2所示。剪力墻結構分析時，可按圖5.2所示方法將各個質點的水平地震作用折算為倒三角形分布荷載和頂點集中荷載F，由下式可以求得： 將上述數(shù)據(jù)帶入下式，可求得： 式中,為折算前主體結構由水平地震作用產生的底部彎矩和底部剪力。圖5.2表5.2各質點水平地震作用標準值各質點水平地震作用標準值計算層次Hi/mGi/kNGiHi/kN.mGiHi/∑1nGjHjFi/kNFiHi/kN.m∑1nGjHj1752.5699.94736747.1910.0165180.9703284250.94222262061649.51169.1357871.8360.026127.517276312.10515456482.08291693.510.13103642.7299228922.8514426141.31257934.940.1159568.3448423870.4813396141.31239511.010.1076527.7487820582.212366141.31221087.090.0993487.1527217537.511336141.31202663.160.091446.5566614736.3710306141.31184239.240.0828405.960612178.829276141.31165815.320.0745365.364549864.8438246141.31147391.390.0662324.768487794.4437216141.31128967.470.0579284.172425967.6216186141.31110543.540.0497243.576364384.3745156141.3192119.620.0414202.98033044.7044126141.3173695.6960.0331162.384241948.611396141.3155271.7720.0248121.788181096.094266141.3136847.8480.016681.192119487.1527136141.3118423.9240.008340.59606121.7882合計94329.52320824.65113.8038163100.9六、結構水平位移計算由于本設計中，風荷載值遠小于水平地震作用，故只需進行水平地震作用下的位移驗算。水平地震作用下的位移為倒三角形分布荷載和頂點集中荷載產生的位移之和，可分別按式（6.1）和式（6.2）計算。計算時水平地震作用取標準值，剪力墻取彈性剛度，計算結果見表6.1。式6.1，在倒三角形分布荷載作用下：式6.2，在頂點集中荷載作用下：表6.1水平地震作用下結構位移計算水平地震作用下結構位移計算層次Hi/mξ倒三角形荷載u1i/mm頂點集中荷載u2i/mm總位移u/mm層間位移角Δu/h[Δu/h]1545117.1205119.96103827.081550.000829介于0.000667-0.001，故滿足要求！14420.933315.6184258.97747824.59590.00082613390.866714.114348.00218922.116530.00082112360.812.610247.04346419.65370.00081111330.733311.1121716.10965317.221820.00079410300.66679.62995055.20917814.839130.0007719270.68.1768854.35056712.527450.0007388240.53336.76949763.54247810.311980.0006977210.46675.42726712.7937248.2209920.0006456180.44.17237542.1133046.2856790.0005825150.33333.0294641.5104264.539890.0005074120.26672.02539750.9945413.0199380.000419390.21.18903410.5753671.7644020.000317260.13330.55100250.2629260.8139280.000201130.06670.1434840.0675660.211057.03E-05滿足變形要求，即在多遇地震作用下，剪力墻結構處于彈性狀態(tài)。七、水平地震作用下結構內力計算7.1總剪力墻、總框架內力計算作用在結構上的水平地震力可以是自左向右（左震）或自右向左（右震）。在下面的計算中，剪力墻內力正負號規(guī)定為：彎矩以截面右側受拉為正，剪力以繞截面順時針方向旋轉為正，軸力以受壓為正。同時，各截面內力均采用左震時的正負號。在水平地震作用下，剪力墻結構應分別按倒三角形分布荷載（）和頂點集中荷載（）計算內力。（1）在倒三角形分布荷載作用下，分別按式（7.1）計算總剪力墻的彎矩、剪力和總框架的剪力，計算結果見表7.1。 (7.1)（2）在頂點集中荷載作用下，分別按式（7.2）計算總剪力墻的彎矩、剪力和總框架的剪力，計算結果見表7.1。 （7.2）7.2剪力墻內力計算（1）總剪力墻內力的分配根據(jù)各片剪力墻的等效剛度與總剪力墻的等效剛度比，可以求得各片剪力墻的等效剛度比，計算結果見表7.2。表7.1倒三角形分布荷載和頂點集中荷載作用下總剪力墻剪力、彎矩，總框架剪力水平地震作用下總剪力墻和總框架內力計算層次Hi/mξ倒三角形荷載作用下頂點集中荷載作用下Vw/kNMw/kN.mVf/kNVw/kNMw/kN.mVf/kN15451-591.150591.151049.930387.77414420.9333-15.884900.388591.761051.55-3151.41386.14713390.8667519.605135.075592.441056.44-6312.58381.2612360.81016.98-2179.1591.511064.6-9493.33373.111330.73331477.78-5930.2587.441076.06-12703.5361.63910300.66671903.43-11011578.81090.86-15953346.8439270.62295.26-17317564.271109.03-19252328.6668240.53332654.48-24750542.641130.65-22610.7307.0527210.46672982.19-33212512.791155.77-26039.4281.9336180.43279.43-42612473.711184.47-29548.9253.2325150.33333547.1-52859424.471216.84-33149.9220.8594120.26673786.05-63866364.251252.99-36853.7184.715390.23997-75548292.31293.01-40671.7144.688260.13334180.61-87821207.981337.05-44615.8100.653130.06674337.45-100605110.711385.23-48698.152.4730004468.02-11381901437.7-52931.40總內力qmaxλPVw/kNMw/kN.mVf/kNH/m458.7790978.92245198.580.8351437.71035.67-2251.02977.90945198.580.8351437.71576.05-6177.51973.69545198.580.8351437.72081.58-11672.5964.60745198.580.8351437.72553.84-18633.7949.07845198.580.8351437.72994.29-26963.7925.64345198.580.8351437.73404.3-36569892.93745198.580.8351437.73785.13-47360.3849.6945198.580.8351437.74137.96-59251.8794.72145198.580.8351437.74463.9-72161.2726.93745198.580.8351437.74763.94-86009.3645.32845198.580.8351437.75039.03-100720548.96345198.580.8351437.75290.01-116219436.98945198.580.8351437.75517.66-132437308.6345198.580.8351437.75722.68-149303163.17845198.580.8351437.75905.72-166751045198.580.8351437.7表7.2總剪力墻內力分配各片剪力墻等效剛度比墻號片數(shù)每片墻等效剛度/*10^7kN.m2每片墻等效剛度比∑EcIeq/*10^7kN.m2XSW-341.9459770.00567343.047846XSW-7212.804020.03732343.047846XSW-8229.340870.08553343.047846XSW-922.7122470.00791343.047846XSW-1024.7709920.01391343.047846XSW-1251.623450.15048343.047846XSW-427.6397250.02227343.047846XSW-5211.281340.03289343.047846XSW-2235.042520.10215343.047846XSW-12124.833610.07239343.047846剪力墻的內力分配按式（7.3）和式（7.4）計算。計算結果見表7.3。 （7.3） （7.4）表7.3水平地震作用下各片剪力墻分配的內力層次ξ總剪力墻內力XSW-3XSW-7XSW-8Vwi/kNMwi/kN.mVwi/kNMwi/kN.mVwi/kNMwi/kN.mVwi/kNMwi/kN.m151458.7802.603017.123039.2390140.931035.7-2251.025.875-12.7738.655-84.01788.581-192.53130.871576-6177.518.941-35.0558.824-230.57134.8-528.36120.82081.6-11672.511.81-66.2277.693-435.66178.04-998.35110.732553.8-18633.714.49-105.795.32-695.48218.43-1593.7100.672994.3-26963.716.99-153111.76-1006.4256.1-2306.290.63404.3-3656919.31-207.5127.06-1364.9291.17-3127.780.533785.1-47360.321.47-268.7141.28-1767.7323.74-4050.770.474138-59251.823.47-336.1154.45-2211.5353.92-5067.860.44463.9-72161.225.32-409.4166.61-2693.3381.8-6171.950.334763.9-86009.327.03-487.9177.81-3210.2407.46-7356.440.275039-10072028.59-571.4188.08-3759.3430.99-8614.630.25290-11621930.01-659.3197.44-4337.8452.45-9940.220.135517.7-13243731.3-751.3205.94-4943.1471.93-1132710.075722.7-14930332.46-847213.59-5572.6489.46-12770005905.7-16675133.5-946220.43-6223.8505.12-14262XSW-9XSW-10XSW-1XSW-4XSW-5Vwi/kNMwi/kN.mVwi/kNMwi/kN.mVwi/kNMwi/kN.mVwi/kNMwi/kN.mVwi/kNMwi/kN.m3.627106.38069.04010.217015.08708.188-17.79714.4-31.31155.9-338.7423.064-50.1334.059-74.02712.46-48.83921.9-85.92237.2-929.6235.099-137.5751.83-203.1516.457-92.28229-162.3313.2-1756.546.357-259.9568.455-383.8620.191-147.3235.5-259.2384.3-2804.156.874-414.9783.986-612.7923.673-213.1741.6-375450.6-4057.666.683-600.4898.47-886.7326.914-289.1147.3-508.6512.3-5503.175.814-814.39111.95-1202.629.925-374.4352.6-658.7569.6-712784.295-1054.7124.48-1557.532.715-468.4457.6-824.1622.7-8916.592.152-1319.5136.08-1948.635.292-570.5162.1-1004671.7-1085999.411-1607146.8-2373.137.664-679.9966.3-1196716.9-12943106.09-1915.4156.67-2828.539.839-796.2970.1-1401758.3-15157112.22-2243165.71-3312.341.823-918.8373.6-1616796.1-17489117.81-2588.2173.97-382243.623-104776.7-1842830.3-19930122.88-2949.4181.45-4355.345.244-1180.479.6-2077861.2-22468127.44-3325188.2-491046.691-1318.382.1-2319888.7-25093131.52-3713.5194.22-5483.8XSW-2XSW-12Vwi/kNMwi/kN.mVwi/kNMwi/kN.m46.865033.2110105.79-229.9474.973-162.954160.99-631.04114.09-447.196212.64-1192.4150.69-844.981260.88-1903.5184.88-1348.91305.87-2754.4216.76-1951.93347.75-3735.6246.44-2647.27386.65-4837.9274.01-3428.46422.7-6052.6299.55-4289.3455.99-7371.3323.15-5223.82486.64-8785.9344.87-6226.3514.74-10289364.78-7291.21540.38-11872382.95-8413.24563.63-13529399.43-9587.22584.58-15251414.27-10808.2603.28-17034427.52-12071.3由于篇幅有限，因此在下面的計算中，只對剪力墻XSW-7（整截面墻）、XSW-4（整體小開口墻）和XSW-2（聯(lián)肢墻）進行設計計算。（2）XSW-4（整體小開口墻）墻肢和連梁內力計算對整體小開口墻，由式（7.5）（7.6）計算墻肢截面的內力和連梁內力。墻肢彎矩墻肢軸力（7.5）墻肢剪力連梁內力（7.6）墻肢和連梁內力計算結果見表7.4。（3）XSW-2（聯(lián)肢墻）墻肢和連梁內力計算首先計算連梁的總約束彎矩和第i層第j列連梁的約束彎矩： （7.7）其中見式（7.8），如下： （7.8） （7.9） （7.10）式中：為第j列連梁約束彎矩分配系數(shù)；為第j列連梁的剛度系數(shù)，按式（3.11）計算；為第j列連梁跨度中點到墻邊的距離；B為聯(lián)肢墻的總寬度；為軸向變形影響系數(shù)，按式（3.9）確定；為剪力墻整體工作系數(shù)，由式（3.1）確定。第層第j列連梁的剪力和梁端彎矩分別為： （7.11）墻肢內力包括墻肢的彎矩、剪力和軸力，分別按下列式計算： （7.12） （7.13） （7.14）式中： （7.15） （7.16）式中：為第j墻肢考慮剪切變形后的折算慣性矩，當G=0.4E時，可按下式計算： （7.17）式中：、分別為第j墻肢的截面面積和慣性矩；h為層高；、為第i層由外荷載所產生的彎矩和剪力，矩形截面取。①剪力圖的分解。圖7.1為XSW-9剪力墻實際分布剪力圖。根據(jù)剪力圖面積相等的原則，將曲線分布的剪力圖近似簡化為直線分布的剪力圖[圖7.2（c）]，并將其分解為均布荷載和頂點集中荷載作用下兩種剪力圖的疊加，如圖7.2（a），（b）所示。圖7.1+=(b)(c)圖7.2由圖可以得出：。②計算XSW-2在均布荷載作用下墻肢及連梁的內力。在均布荷載作用下上述各項內力的計算過程和結果見表7.5。③計算XSW-2在頂點集中荷載作用下墻肢及連梁的內力。在頂點集中荷載作用下上述各項內力的計算過程和結果見表7.6。eq\o\ac(○,4)XW-2在地震作用下的總內力等于在上述均布荷載和頂點集中荷載作用下的內力之和，見表7.7。表7.4整體小開口墻XSW-4水平地震作用下墻肢及連梁內力水平地震作用下的墻肢及連梁內力XSW-4層次ξ總內力1墻肢內力2墻肢內力1連梁I1/IA1/∑AjVwi/kNMwi/kN.mMwi1/kN.MVwi1/kNNwi1/kNMwi2/kN.MVwi2/kNNwi2/kNMbi1/kN.mVbi1/kNlbj0/m0.160.6917I2/IA2/∑Aj15110.217007.775002.442304.31210.780.80.030.3083140.9323.064-50.13-13.05417.55-10.78-2.6695.513410.787.52118.80.8I3/IA3/∑Aj130.8735.099-137.6-35.82526.71-29.58-7.3258.3929.58310.5326.310.8120.846.357-259.9-67.69135.28-55.9-13.8411.08155.89713.3333.340.8I1/∑IjA1*y1/I110.7356.874-415-108.0643.28-89.23-22.0913.59589.23215.9639.890.80.830.253100.6766.683-600.5-156.3750.74-129.1-31.9715.94129.1218.4460.8I2/∑IjA2*y2/I90.675.814-814.4-212.0757.69-175.1-43.3618.123175.1220.6751.680.80.17-0.25380.5384.295-1055-274.6564.14-226.8-56.1620.15226.822.7856.950.8I3/∑IjA3*y3/I70.4792.152-1320-343.6270.12-283.7-70.2522.028283.7424.7361.820.860.499.411-1607-418.4875.65-345.6-85.5623.763345.5626.5366.320.850.33106.09-1915-498.7980.73-411.9-10225.361411.8828.1870.450.840.27112.22-2243-584.185.39-482.3-119.426.825482.3229.6974.220.830.2117.81-2588-673.9889.65-556.5-137.828.161556.5531.0677.660.820.13122.88-2949-768.0393.51-634.2-15729.373634.2132.3180.770.810.07127.44-3325-865.8496.98-715-17730.465714.9733.4283.550.800131.52-3714-967.03100.1-798.5-197.731.439798.53表7.5XSW-2在均布荷載作用下墻肢及連梁的內力層次αξτV01hqHФ（ξ）mi(ξ)/kN.m∑inmi(ξ)/kN.mMp(ξ)/kN.mVp(ξ)/kN159.45136610.80007662.85314.73450.105648168.08329168.0833009.4513660.93330.80007662.85314.73450.122823168.083366.28544.19149.4513660.93330.80007662.85314.73450.122823195.40877363.492166.28544.199.4513660.86670.80007662.85314.73450.16304363.4921265.1488.38139.4513660.86670.80007662.85314.73450.16304259.3941622.8862265.1488.389.4513660.80.80007662.85314.73450.215448622.8862596.565132.57129.4513660.80.80007662.85314.73450.215448342.77278965.6589596.565132.579.4513660.73330.80007662.85314.73450.274193965.65891060.56176.76119.4513660.73330.80007662.85314.73450.274193436.235941401.8951060.56176.769.4513660.66670.80007662.85314.73450.3360271401.8951657.125220.95109.4513660.66670.80007662.85314.73450.336027534.612571936.5071657.125220.959.4513660.60.80007662.85314.73450.3989671936.5072386.26265.1499.4513660.60.80007662.85314.73450.398967634.747822571.2552386.26265.149.4513660.53330.80007662.85314.73450.4614822571.2553247.965309.3389.4513660.53330.80007662.85314.73450.461482734.208433305.4643247.965309.339.4513660.46670.80007662.85314.73450.521873305.4644242.24353.5279.4513660.46670.80007662.85314.73450.52187830.284324135.7484242.24353.529.4513660.40.80007662.85314.73450.5775544135.7485369.085397.7169.4513660.40.80007662.85314.73450.577554918.876565054.6255369.085397.719.4513660.33330.80007662.85314.73450.6240285054.6256628.5441.959.4513660.33330.80007662.85314.73450.624028992.815526047.446628.5441.99.4513660.26670.80007662.85314.73450.6530066047.448020.485486.0949.4513660.26670.80007662.85314.73450.6530061038.91897086.3598020.485486.099.4513660.20.80007662.85314.73450.6490237086.3599545.04530.2839.4513660.20.80007662.85314.73450.6490231032.58298118.9429545.04530.289.4513660.13330.80007662.85314.73450.5830918118.94211202.165574.4729.4513660.13330.80007662.85314.73450.583091927.686499046.62811202.165574.479.4513660.06670.80007662.85314.73450.4008019046.62812991.86618.6619.4513660.06670.80007662.85314.73450.400801637.66679684.29512991.86618.669.45136600.80007662.85314.734509684.29514914.125662.851號墻肢內力2號墻肢內力3號墻肢內力I1/∑IjI1'/∑Ij'Mwi1/kN.mVwi1/kNNwi1/kNI2/∑IjI2'/∑Ij'Vbi2-Vbi1Mwi2/kN.mVwi2/kNNwi2/kNI3/∑IjI3'/∑Ij'Mwi3/kN.mVwi3/kNNwi3/kN0.0080020.0614351.34503