書設計內容機構傳動方案，選擇滑輪組和吊鉤組計算與說明結果。鋼絲繩所受最大拉力：選短型吊鉤設計內容2)選擇鋼絲繩計算與說明結果h查[2]表2-4,中級工作類型(工作級別M5)時,安全系數(shù)鋼絲繩計算破斷拉力Sb：表3查得。由附表4選用E1型滑輪，其標記為：3)確定滑輪主要尺寸卷筒直徑：設計內容4)確定卷筒尺寸，并驗算度計算與說明卷筒尺寸：L于吊鉤組動滑偏斜角允許范圍內可以適當增減；D0——卷筒計算直徑卷筒壁厚：卷筒壁壓應力驗算：S34630b1ymaxY結果設計內容計算與說明lxLL1SmaxSmax2Smax卷筒最大彎矩發(fā)生在鋼絲繩位于卷筒中間時：卷筒最大彎矩發(fā)生在鋼絲繩位于卷筒中間時：YYwmaxmax(2)(2)卷筒斷面系數(shù)：ii合成應力：設計內容計算與說明 yb95=39MPaln52∴('＜[(]llhedj式中系數(shù)k由[2]表6-1查得，對于M~M級機構，d1edde結果1ddx25j ('＜[(]ll設計內容5)選電動機6)驗算電動計算與說明結果y的比重(t/t)查得。由[2]表6-3，一般起升qgqg上計算結果N＜N，故初選電動機能滿足發(fā)熱條件xeN=32.11KWe0n725i=1=n7250n18.7選電動機jg11x=110mm(錐形)0i38.80設計內容7)選擇減速器8)驗算起升速度和實際所需功率計算與說明實際所需等效功率：N'=N=25.6=26.6KW＜xxv10.2e(25%)由[2]公式(6-16)得輸出軸最大徑向力：max2maxjmax鋼絲所引起的載荷；jmax2由[2]公式(6-17)得輸出軸最大扭矩：M=(0.7~0.8)vMi'n[M]maxmaxe00en7251額定力矩；max0∴M=0.8×2.8×443.8×40.17×0.95=37936Nm＜max結果xe電動機發(fā)熱驗算通過選減速器設計內容9)校核減速計算與說明所需靜制動力矩：hhzzjz2ii'0z結果xe(25%)xe(25%)zz高速聯(lián)軸器計算轉矩，由[2](6-26)式：maxM=nM=1.51.8443.8=1198.3Nmc8e式中M=443.8——電動機額定轉矩(前節(jié)求出)；e8由[1]附表29查得YZR-250M2電動機軸端為圓錐形靠電動機軸端聯(lián)軸器由[1]附表43選用CLZ半聯(lián)軸3器，其圖號為S180，最大容許轉矩[M]=3150Nm＞MtCll設計內容計算與說明結果M＜[M]max減速器輸出軸tl起動時間：dZ選用11)選擇聯(lián)qe軸器∴設計內容計算與說明結果qq由[2]式(6-24)得，制動時間：=M'j2ii'h0半齒聯(lián)軸器；CLZ,圖號3S180M＜C[M]t動輪半齒聯(lián)軸查[1]表6-6查得許用減速度a共0.2,a=v'/t，z時間(1)疲勞計算軸受脈動扭轉載荷，其等效扭矩：66222設計內容計算與說明結果因此扭轉應力M86T=Imax==14.2106N/m2=M86nW0.20.0553bsssssokk+nnI式中k=k.k——考慮零件幾何形狀和零件表面狀況xm的應力集中系數(shù)；k——與零件幾何形狀有關，對于零件表面有急劇過渡xkmnnI和開有鍵槽及緊配合區(qū)段，k=1.5—2.5x——與零件表面加工光潔度有關，此處取k=2×——考慮材料對應力循環(huán)對稱的敏感系數(shù)，對碳鋼，低合金鋼n=0.2IqPa故,T[T]通過.nok13)驗算制(2)強度計算軸所受的最大轉矩設計內容結果計算與設計內容結果最大扭轉應力：zzT=IImax==15.09MPamaxW0.20.0553許用扭轉應力：IIn1.5IIIIIIT[T]故合適。maxII浮動軸的構造如圖所示，中間軸徑[tz]=0.883sec12.小車運行機構計算經比較后，確定采用下圖所示傳動方案：14)高速浮設計內容計算與說明結果c算：按車輪與軌道為線接觸及點接觸兩種情況驗算車輪接觸強度車輪踏面疲勞計算載荷：設計內容計算與說明觸局部擠壓強度：點接觸局部擠壓強度：結果nokmaxII強度計算通過設計內容計算與說明結果阻力：F=(Q+G)2f+d=(Q+G)mDG機或者運行小車的自重載荷；力：D車輪直徑：c設計內容2)選擇車輪及軌道并驗算其強度結果計算與說結果材料：材料：Pj=Fjv01000nm=電動機：設計內容計算與說明車輪轉速：C機構傳動比：n25.120：0實際所需電動機靜功率：V結果線接觸疲勞強度通過。m設計內容3)運行阻力計算與說明起動時間：5.8Me——JC25%時電動機額定扭矩：n(JC25%)1M16200M2450軸上聯(lián)軸器的飛輪轉矩：機構總飛輪矩(高速軸)：滿載起動時間：結果設計內容計算與說明結果起動的要求.起動工況下校核減速器功率：4)選電動機PVq(Q=Q)1發(fā)熱驗算通過5)驗算電動7000根26.8+(2)9.8160根0.410.4/2設計內容6)選擇減速器7)驗算運行速度和實際所需功率計算與說明車輪與軌道的粘著力： Q(Q=0) (Q=Q)g60tDq(Q=Q)C=人+(2).4/2輪與軌道的粘著力：F=P.f=人0.2=2700kg=27000N (Q=Q)12(Q=Q)zz結果j和Ne均在設計內容8)驗算起動計算與說明 (2) (2)5ez近，故略去制動不打滑條件驗算高速軸聯(lián)軸器計算轉矩，由[2](6-26)式：c8een10001動額定轉矩；888軸1121結果設計內容計算與說明ll5由[1]附表16選制動輪直徑Dz=200mm，圓柱形軸孔Zzl原估計0.281kg.m2基本相符，故以上計算不需修改低速軸聯(lián)軸器計算轉矩，可由前節(jié)的計算轉M矩求出c11C2c026)按起動工況校核減速器412c0350車輪組，取車輪軸安裝聯(lián)軸器處直徑d=80mm，L=115mm，同樣選用兩個GICLZ鼓形齒式聯(lián)軸器。其41結果按起動工況驗算減速器的功率，雖不