目錄基坑支護穩(wěn)定性驗算書 21、放坡土體穩(wěn)定性驗算 2、鋼板樁支護穩(wěn)定性驗算 基坑支護穩(wěn)定性驗算書1、放坡土體穩(wěn)定性驗算本計算參照《建筑施工計算手冊》(江正榮著)、《實用土木工程手冊》第三版(楊文淵著)、《地基與基礎》第三版、《土力學》等相關文獻進行編制。本計算采用瑞典條分法進行分析計算，假定滑動面為圓柱面及滑動土體為不變形剛體，還假定不考慮土條兩側上的作用力。一、參數(shù)信息:條分方法：瑞典條分法；考慮地下水位影響基坑外側水位到坑頂?shù)木嚯x(m):5.000；基坑內側水位到坑頂?shù)木嚯x(m):5.000；放坡參數(shù)：序號放坡高度(m)放坡寬度(m)平臺寬度(m)條分塊數(shù)10.500.500.800.0024.507.002.000.00荷載參數(shù)：序號類型面荷載q(kPa)1局布10.00土層參數(shù):基坑邊線距離b0(m)寬度％(m)2.002.00序號土名稱土厚度(m)坑壁土的重度Y(kN/m3)坑壁土的內摩擦角申(°)內聚力C(kPa)飽容重(kN/m3)1填土1.6217.0014.008.0022.002淤泥質二3.4116.2511.5011.0022.00二、計算原理:根據(jù)土坡極限平衡穩(wěn)定進行計算。自然界勻質土坡失去穩(wěn)定，滑動面呈曲面，通?；瑒用娼咏鼒A弧，可將滑裂面近似成圓弧計算。將土坡的土體沿豎直方向分成若干個土條，從土條中任意取出第i條，不考慮其側面上的作用力時，該土條上存在著：1、土條自重，2、作用于土條弧面上的法向反力，3、作用于土條圓弧面上的切向阻力。將抗剪強度引起的極限抗滑力矩和滑動力矩的比值作為安全系數(shù)，考慮安全儲備的大小，按照《規(guī)范》要求，安全系數(shù)要滿足＞=1.3的要求。將抗剪強度引起的極限抗滑力矩和滑動力矩的比值作為安全系數(shù)，考慮安全儲備的大小按照《規(guī)范》要求，安全系數(shù)要滿足＞=1.3的要求。三、計算公式:咖+。盡+了俎）婦+qkcosGtan<pj式子中：Fs--土坡穩(wěn)定安全系數(shù)；c--土層的粘聚力；lj--第i條土條的圓弧長度；Y--土層的計算重度；q--第i條土到滑動圓弧圓心與豎直方向的夾角；屮--土層的內摩擦角；bj--第i條土的寬度；hi--第i條土的平均高度；片） 第i條土水位以上的高度；h2i 第i條土水位以下的咼度；Y'――第i條土的平均重度的浮重度;q 第i條土條土上的均布荷載；式子中：r--土坡滑動圓弧的半徑；l0--坡角距圓心垂線與坡角地坪線交點長度；a—土坡與水平面的夾角；片)的計算公式hv=h...-<尸一一xcos?-\rsm(j3+cc)-H\丄 cosffi)當h]i三hi時，取h]i二hi；當h1iW0時，取h1i=0；h2i的計算公式：h2i=hi-h1i；

hw――土坡外地下水位深度；wli的幾何關系為：=90-arccosQ—O^x=90-arccosQ—O^x勺_石四、計算安全系數(shù)：將數(shù)據(jù)各參數(shù)代入上面的公式，通過循環(huán)計算，求得最小的安全系數(shù)Fs：計算步數(shù)安全系數(shù) 滑裂角（度）圓心計算步數(shù)安全系數(shù) 滑裂角（度）圓心X（m）圓心Y(m) 半徑R(m)第1步 6.23230.4860.1890.7300.754示意圖如下：圓心Y(m) 半徑示意圖如下：圓心Y(m) 半徑R(m)8.9769.354計算步數(shù) 安全系數(shù) 滑裂角（度）圓心X（m）第2步 1.375 42.587 2.633示意圖如下：計算結論如下：第1步開挖內部整體穩(wěn)定性安全系數(shù)Fs=6.232>1.30滿足要求![標高-0.500m]第2步開挖內部整體穩(wěn)定性安全系數(shù)Fs=1.375>1.30滿足要求![標高-5.000m]2、鋼板樁支護穩(wěn)定性驗算一、依據(jù)本計算參照《建筑基坑支護技術規(guī)程》(JGJ120-99)，《土力學與地基基礎》等編制。二、參數(shù)信息重要性系數(shù)：1.10；土坡面上均布荷載值：1.00KN；荷載邊沿至基坑邊的距離：2.00m均布荷載的分布寬度：2.00m；開挖深度：約5.50m；基坑下水位深度：0.30m；基坑外側水位深度：5.80m；樁嵌入土深度：6.50m；基坑外側土層參數(shù)：序號土名稱土厚度(m)坑壁土的重度內摩擦角內聚力飽和容重(kN/m3)(°)(kPa)(kN/m3)1填土1.6217148202淤泥質二3.4116.2511.511213淤泥質二7.717.2512.512.521基坑以下土層參數(shù)：序號土名稱土厚度(m)坑壁土的重度內摩擦角內聚力飽和容重(kN/m3)(°)(kPa)(kN/m3)1淤泥質二7.717.2512.512.521三、主動土壓力計算Kai=tan2(450-14.000/2)=0.61；ai臨界深度計算：° 丫氏幷計算得zo=2X8.00/(17.00X0.61i/2)-0.33/17.00=1.19；第1層土計算：cr.k=0.33kPa；ajk上o.kp.k=0.33+17.00X1.62=27.87kPa；〕k下ajk下ek=0.33X0.61-2X8.00X0.61i/2=-12.30kPa；ek=27.87X0.61-2X8.00X0.61i/2=4.51kPa；E=(0.00+4.51)X(1.62-1.19)/2=0.98kN/m；HKi=tan2(450-11.500/2)=0.67；第2層土計算：ajk上=oajk上=oa.k下=27.87kPa；o.kp.k=27.87+16.25X3.41=83.29kPa；〕k下ajk下ek=27.87X0.67-2X11.00X0.671/2=0.63kPak上eak=83.29X0.67-2X11.00X0.671/2=37.62kPa；k下E=(0.63+37.62)X3.41/2=65.22kN/m；HKi=tan2(450-12.500/2)=0.64；i第3層土計算：ajk上=ajk上=o承下=83.29kPa；oa.k=oa.k=83.29+17.25X0.47=91.39kPa；eak=83.29X0.64-2X12.50X0.641/2=33.58kPaeak=91.39X0.64-2X12.50X0.641/2=38.81kPaEa=(33.58+38.81)X0.47/2=17.01kN/m；a第4層土計算：ajk上=ajk上=oajk下=91?39呱°ajk下％下=91.39+17.25X0.00=91.39呱九上=91.39X°.64-2X12.5°X°.64l/2=38.81kpa；eak=91.39X0.64-2X12.50X0.641/2=38.81kPa；Ea=(38.81+38.81)X0.30/2=11.64kN/m；a第5層土計算：ajk上=o承下=91.39毗;°ajk下％下=91.39T7.25X0.00=91.39呱九上=91.39X°.64-2X12.5°X°.64l/2=38.81kpa；eak=91.39X0.64-2X12.50X0.641/2=38.81kPa；Ea=(38.81+38.81)X6.20/2=240.60kN/m；a求所有土層總的主動土壓力：Ea= =Eal+Ea2+...+Eai工Eai=335.45kPa;每一土層合力作用點距支護樁底的距離為hai；則所有土層總的合力作用點距支護樁底的距離為ha；根據(jù)公式計算得，合力作用點至樁底的距離ha=3.85m。四、基坑下的被動土壓力計算根據(jù)公式計算得島二tan2（450+12.5O。/2）=1.55；基坑下土層以上的土層厚度之和與水位深度進行比較工hi=6.50>hwp=0.30,經(jīng)比較可知,水位在本土層中；上層土壓力計算：上層土的計算高度為：0.30m；上層土的土壓力為:o1k=0.00kPa;Ik上上o1k=0.00+17.25X0.30=5.18kPa；Ik上下S1-L.L=上上5+26J?根據(jù)公式計算得e1k=0.00X1.55+2X12.50X1.55i/2=31.15kPa；1k上上磚上下=?上下?+J?根據(jù)公式計算得e1k=5.18X1.55+2X12.50X1.55i/2=39.18kPa；1k上下式中C1——第一層土的粘聚力；E刃上二劃上上「西上下%

根據(jù)公式計算得第1層土上層土總的土壓力為Epi上=(31.15+39.18)X0.30/2=10.55kPa；本土層合力作用點距支護樁底的距離為hpi；引勺茂上+勺茂尸丿HpiiHpii上=6.34；下層土壓力計算：下層土的計算高度為：6.20m；°pik下上Ppik上下=5.18kPa；b護下下~①口下上+仇\-hwp)y撿o=5.18+(6.50—0.30)X21.00=135.38kPa；lk下下下層土的土壓力為：咳下離=下上兀1+根據(jù)公式計算得e =5.18X1.55+2X12.50X1.55i/2=39.18kPa；lk下上根據(jù)公式計算得eik=135.38X1.55+2X12.50X1.55i/2=241.31kPa；ik下下式中C1——第一層土的粘聚力；所以，第1層土下層土總的土壓力為：pir=根據(jù)公式計算得E,=(39.18+241.31)X6.20/2=869.54kPa；ai下本土層合力作用點距支護樁底的距離為hpi；婦產(chǎn)—嚇?。ド仙絁引勺茂上+勺茂尸丿Hpii下=2?36；加祝-E譏+竹2+???+(EEpi=880.09;每一土層合力作用點距支護樁底的距離為hpi；

則所有土層總的合力作用點距支護樁底的距離為hp；根據(jù)公式計算得，合力作用點至樁底的距離hp=2.40。根據(jù)《建筑基坑支護技術規(guī)程》(JGJ120-99)的要求，驗證所假設的hd是否滿足公式;劃工1.2皿送氐.302.40X880.09-1.2X1.10X3.85X335.45=409.33；滿足公式要求！六、抗?jié)B穩(wěn)定性驗算根據(jù)《建筑基坑支護技術規(guī)程》(JGJ120-99)要求，此時可不進行抗?jié)B穩(wěn)定性驗算！七、結構計算1、結構彎矩計算

懸臂式支護結構彎矩Mc=132.67kN.m；2、截面彎矩設計值確定：M=1.2.5”討化截面彎矩設計值M=1.25X1.10X132.67=182.42；Y----為重要性系數(shù)，按照《建筑基坑支護技術規(guī)程》(JGJ1