工程概況第1頁，共36頁。1、結(jié)構(gòu)布置工程范圍包括第一聯(lián)6×72m，第二聯(lián)57+6×69m兩聯(lián)預(yù)應(yīng)力混凝土剛構(gòu)—連續(xù)箱梁的節(jié)段（共566節(jié)）的預(yù)制、安裝；全標(biāo)段位于R=4000m的平曲線上，豎曲線布置兩條，分別為R=11907m的凸曲線及的凹曲線；采用雙幅分離的等跨等截面預(yù)應(yīng)力混凝土剛構(gòu)—連續(xù)體系，標(biāo)準(zhǔn)跨徑都在70m左右，其中引2、引3、引4、引9、引10墩箱梁固結(jié)，其余墩上設(shè)置球形活動(dòng)鋼支座，橫截面采用箱形梁，按全預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)；梁主體除墩頂橫隔墻采用現(xiàn)澆外，余均采用分節(jié)段在工廠預(yù)制完成；箱梁采用縱橫雙向預(yù)應(yīng)力設(shè)計(jì)，縱向預(yù)應(yīng)力采用體內(nèi)和體外相結(jié)合的體系，體內(nèi)預(yù)應(yīng)力承擔(dān)一期、二期恒載、體外預(yù)應(yīng)力承擔(dān)活載；第2頁，共36頁。2、地形、氣象、水文、地質(zhì)深圳灣公路大橋位于深圳市西南部的濱海海灣區(qū)，橋位區(qū)海床呈兩槽一灘，淺灘主要位于粵港分界線附近（對(duì)應(yīng)橋墩為引5～引13），海床橫坡平緩，以約1°坡度向中部緩斜，海底標(biāo)高為～。平均水深，最大水深。根據(jù)實(shí)際測(cè)量最低水位為；夏秋兩季經(jīng)常有臺(tái)風(fēng)登陸，最大風(fēng)力可達(dá)12級(jí)以上，最大風(fēng)速34m/秒，最大風(fēng)速多出現(xiàn)在7、8、9月，平均每年2次。主要自然災(zāi)害性天氣有暴雨、臺(tái)風(fēng)、龍卷風(fēng)；每日出現(xiàn)兩次高潮和兩次低潮。最大漲潮差，最大落潮差，平均漲落潮歷時(shí)相差均在6h左右。深圳灣波浪較小，水域平靜，年平均波高僅，遇大風(fēng)時(shí)波高也不超過。第3頁，共36頁。2、地形、氣象、水文、地質(zhì)地層巖性：表層淤泥厚度9~21m；其下為礫砂層，局部夾亞粘土層，厚度在6~17m；基巖為花崗巖，從上到下依次為全風(fēng)化、強(qiáng)風(fēng)化、弱風(fēng)化、微風(fēng)化、未風(fēng)化；第4頁，共36頁。3、工程重點(diǎn)、難點(diǎn)、特點(diǎn)重點(diǎn)：由于海上施工環(huán)境復(fù)雜多變，施工作業(yè)面狹窄，確保海上懸拼施工安全是施工生產(chǎn)的重點(diǎn)本工程重點(diǎn)。難點(diǎn)：受箱梁混凝土收縮徐變、預(yù)應(yīng)力張拉、懸臂撓度、材料差異性等的影響，確保箱梁線型與設(shè)計(jì)要求一致，控制梁段懸拼線型是本項(xiàng)目的技術(shù)難點(diǎn)；體外預(yù)應(yīng)力施工也是本項(xiàng)目技術(shù)難點(diǎn)之一；確保結(jié)構(gòu)耐久性也是本項(xiàng)目的難點(diǎn)。第5頁，共36頁。3、工程重點(diǎn)、難點(diǎn)、特點(diǎn)特點(diǎn)：項(xiàng)目工期緊，合同總工期13個(gè)月，扣除制梁場(chǎng)建設(shè)及梁節(jié)存放時(shí)間，梁段預(yù)制不到6個(gè)月時(shí)間，要求平均每月制梁100多片；施工風(fēng)險(xiǎn)大。由于種種原因，目前形象進(jìn)度已經(jīng)滯后合同工期要求。第6頁，共36頁。梁節(jié)預(yù)制方案第7頁，共36頁。邊跨拼裝方案邊跨采用支架平臺(tái)利用浮吊拼裝,支架基礎(chǔ)采用鋼管樁(φ800×8mm)，平臺(tái)采用型鋼縱橫梁體系。鋼管樁按摩擦樁設(shè)計(jì)，縱向兩排，為增加樁端部承載力，樁基礎(chǔ)下口封閉。每排橫向中心距離為米。為在支架頂部調(diào)整邊跨梁段線形，在頂部預(yù)留了米的空高以保證50t油頂?shù)淖鳂I(yè)。為保證鋼管樁穩(wěn)定性，鋼管樁之間設(shè)置型鋼桁架橫撐使鋼管樁基礎(chǔ)連成整體，同時(shí)增加剪刀撐，增加穩(wěn)定性。

第8頁，共36頁。邊跨拼裝方案操作平臺(tái)直接利用橫梁懸挑，上鋪面板作為操作平臺(tái)；操作平臺(tái)采用正交異型板結(jié)構(gòu)，縱梁[14，橫梁[10，面板厚5mm；正交異型板設(shè)計(jì)時(shí)考慮標(biāo)準(zhǔn)化施工，在現(xiàn)場(chǎng)加工后，直接利用浮吊安裝。第9頁，共36頁。邊跨拼裝方案第10頁，共36頁。邊跨拼裝方案第11頁，共36頁。邊跨拼裝方案第12頁，共36頁。邊跨拼裝方案第13頁，共36頁。邊跨拼裝方案第14頁，共36頁。邊跨拼裝方案支架設(shè)計(jì)荷載以主4墩香港側(cè)支架為例一、計(jì)算荷載1、箱梁重量主4墩香港側(cè)引橋上部結(jié)構(gòu)共11塊，總重量為1150噸，折合均布荷載為1150/34.8=330kN/m2、人群荷載、施工機(jī)具按1.5kPa取值，考慮箱梁每側(cè)1米范圍內(nèi)有人群及機(jī)具荷載，折合均布荷載為3kN/m；第15頁，共36頁。邊跨拼裝方案支架設(shè)計(jì)荷載以主4墩香港側(cè)支架為例一、計(jì)算荷載3、支撐32a工字鋼每個(gè)長(zhǎng)1.5m，每個(gè)梁節(jié)按6根，共66根，52.7×66×1.5=5217.3kg=52.173KN，合均布荷載為52.173/34.8=1.5KN/m；4、縱向32a工字鋼每根長(zhǎng)按35m考慮，共4根，總重量為4×35×52.7=7378kg=73.78KN,折合均布荷載為73.78/35=2.12KN/m；第16頁，共36頁。邊跨拼裝方案支架設(shè)計(jì)荷載以主4墩香港側(cè)支架為例一、計(jì)算荷載5、橫向10#槽鋼共56根，每根長(zhǎng)度按14.2m計(jì)，總重量8.6×56×14.2=68.38KN，折合均布荷載為1.97KN/m；第17頁，共36頁。邊跨拼裝方案支架設(shè)計(jì)荷載以主4墩香港側(cè)支架為例二、荷載組合箱梁重量組合系數(shù)按1.2，其它荷載重量組合系數(shù)按1.4，則貝雷梁承受的均布荷載為：1.2×330+1.4×(3+1.5+2.12+1.97)=396+12.03=408KN/m

第18頁，共36頁。邊跨拼裝方案支架設(shè)計(jì)荷載以主4墩香港側(cè)支架為例三、貝雷梁抗彎能力檢算貝雷梁按8片布置，各腹板下布置4片，則單片貝雷梁承受的荷載為51KN/m，單片貝雷梁支反力、變形、應(yīng)力計(jì)算結(jié)果分別見圖

第19頁，共36頁。其下為礫砂層，局部夾亞粘土層，厚度在6~17m；確保結(jié)構(gòu)耐久性也是本項(xiàng)目的難點(diǎn)。三、貝雷梁抗彎能力檢算正交異型板設(shè)計(jì)時(shí)考慮標(biāo)準(zhǔn)化施工，在現(xiàn)場(chǎng)加工后，直接利用浮吊安裝。）塊做頂背，頂2#、（3#。折合均布荷載為73.支架設(shè)計(jì)荷載以主4墩香港側(cè)支架為例單片梁應(yīng)力（單位：MPa）目前工期壓力迫在眉睫，施工單位提議梁節(jié)預(yù)制后在梁場(chǎng)存放1個(gè)月，縮短梁節(jié)存放時(shí)間，加快施工進(jìn)度。操作平臺(tái)直接利用橫梁懸挑，上鋪面板作為操作平臺(tái)；目前工期壓力迫在眉睫，施工單位提議梁節(jié)預(yù)制后在梁場(chǎng)存放1個(gè)月，縮短梁節(jié)存放時(shí)間，加快施工進(jìn)度。單片梁支反力（單位：噸）邊跨拼裝方案單片梁支反力（單位：噸）

第20頁，共36頁。邊跨拼裝方案第21頁，共36頁。邊跨拼裝方案單片變形（單位：mm）

第22頁，共36頁。邊跨拼裝方案單片梁應(yīng)力（單位：MPa）第23頁，共36頁。每個(gè)邊跨前后端高差統(tǒng)計(jì)表5m，每個(gè)梁節(jié)按6根，共66根，支架整體抗風(fēng)能力檢算（按最大迎風(fēng)面積計(jì)算）受箱梁混凝土收縮徐變、預(yù)應(yīng)力張拉、懸臂撓度、材料差異性等的影響，確保箱梁線型與設(shè)計(jì)要求一致，控制梁段懸拼線型是本項(xiàng)目的技術(shù)難點(diǎn)；3、工程重點(diǎn)、難點(diǎn)、特點(diǎn)2、地形、氣象、水文、地質(zhì)2、地形、氣象、水文、地質(zhì)梁主體除墩頂橫隔墻采用現(xiàn)澆外，余均采用分節(jié)段在工廠預(yù)制完成；由于種種原因，目前形象進(jìn)度已經(jīng)滯后合同工期要求。根據(jù)當(dāng)?shù)貧庀筚Y料最大臺(tái)風(fēng)12級(jí)以上，風(fēng)速最大為34m/s，計(jì)算基本風(fēng)壓值W0=（1/1.為保證鋼管樁穩(wěn)定性，鋼管樁之間設(shè)置型鋼桁架橫撐使鋼管樁基礎(chǔ)連成整體，同時(shí)增加剪刀撐，增加穩(wěn)定性。根據(jù)當(dāng)?shù)貧庀筚Y料最大臺(tái)風(fēng)12級(jí)以上，風(fēng)速最大為34m/s，計(jì)算基本風(fēng)壓值W0=（1/1.地層巖性：表層淤泥厚度9~21m；根據(jù)實(shí)際測(cè)量最低水位為；＝191481kN*m5m，每個(gè)梁節(jié)按6根，共66根，邊跨拼裝方案檢算結(jié)果單片梁最大壓應(yīng)力為186MPa；撓跨比為1/1005；貝雷梁抗剪滿足要求。第24頁，共36頁。邊跨拼裝方案支架抗臺(tái)風(fēng)計(jì)算第25頁，共36頁。邊跨拼裝方案支架抗臺(tái)風(fēng)計(jì)算根據(jù)當(dāng)?shù)貧庀筚Y料最大臺(tái)風(fēng)12級(jí)以上，風(fēng)速最大為34m/s，計(jì)算基本風(fēng)壓值W0=（1/1.6）V2=(1/1.6)×342=722.5Pa，經(jīng)查全國(guó)風(fēng)壓分布圖深圳灣地區(qū)基本風(fēng)壓值W0=1200Pa，采用W0=1200Pa進(jìn)行計(jì)算。同時(shí)為提高支架抗臺(tái)風(fēng)能力富余量，風(fēng)壓值統(tǒng)一按下式計(jì)算：W=K1*K2*K3*K4*W0其中風(fēng)壓W=1××××1200=2644.2Pa支架整體抗風(fēng)能力檢算（按最大迎風(fēng)面積計(jì)算）

M傾=∑Ki×Wi×Ai×hi=0.8*2644.2*((0.8*20*33)**0.5*44.5))/1000=1752kN·m第26頁，共36頁。邊跨拼裝方案支架抗臺(tái)風(fēng)計(jì)算M穩(wěn)=G自*5.6+Ea*A*L＝(70+50*4.5)*5.6+3721*0.8*19/3＝191481kN*m安全系數(shù)：K0=M穩(wěn)/M傾==19148/1752=10.9>1.3合格!第27頁，共36頁。邊跨拼裝方案所有梁節(jié)用浮吊起吊，放置于平臺(tái)上。除墩頂塊(1#)先對(duì)位外，其余梁段先不準(zhǔn)確對(duì)位，1#與2#塊中間留40~50cm工作間隙，其余梁段相互靠緊；安裝平臺(tái)縱梁時(shí)，縱梁頂高程略高于從成橋線型對(duì)應(yīng)處推算的縱梁高程5~7cm，保證梁段臨時(shí)放置時(shí)頂面高度適當(dāng)高于設(shè)計(jì)值5~7cm；在平臺(tái)下沉基本穩(wěn)定后，再從2#塊向合攏塊方向精確對(duì)位，利用砂箱來調(diào)整梁頂面高程，當(dāng)平臺(tái)下沉值超過預(yù)留的5~7cm時(shí)，梁段每支點(diǎn)用千斤頂調(diào)整至精確高程，然后在滑道與梁底之間墊調(diào)整鋼墊片固定豎向高程。1234567891011第28頁，共36頁。邊跨拼裝方案每個(gè)邊跨前后端高差統(tǒng)計(jì)表第29頁，共36頁。邊跨拼裝方案1234567891011123456789101112345678910111234567891011第30頁，共36頁。邊跨拼裝方案墩頂塊在預(yù)制后、吊梁前在梁底精確彈出支座中心線并做標(biāo)識(shí)，以便于與墩頂支座中心線準(zhǔn)確對(duì)位；調(diào)整墩頂塊高程利用4臺(tái)千斤頂，中線對(duì)位利用浮吊配合人工就位，中線高程誤差控制在1mm；2#、（3#。。。。。。）塊就位利用千斤頂，在縱梁上焊頂背，或以3#、4#、（4#、5#。。。。。。）塊做頂背，頂2#、（3#。。。。。）塊前行就位，頂進(jìn)過程中在兩側(cè)縱梁含限位裝置，保證中線正確；第31頁，共36頁。邊跨拼裝方案千斤頂型號(hào)選擇：摩阻力：140*0.15=21t縱坡影響：每側(cè)設(shè)置一臺(tái)千斤頂，每臺(tái)頂需要提供頂力選擇水平前進(jìn)頂，最大頂力20t在浮吊空閑時(shí)可以利用浮吊就位。第32頁，共36頁。邊跨拼裝方案第33頁，共36頁。邊跨拼裝方案謝謝！第34頁，共36頁。提請(qǐng)專家咨詢的問題