大學(xué)畢業(yè)設(shè)計明書設(shè)計題目梁橋式起重設(shè)計計算主要設(shè)參數(shù)：小車

主鉤

副鉤起重量起升高度起升速度

50t10t12m16m16m/min起升機構(gòu)工作級別小車自重運行機構(gòu)工作級別小車運行速度軌距輪距大車跨度運行速度

M5M540-45m/min2500mm3400mm31.5m80m/min運行機構(gòu)工作級別Ｍ5--

大學(xué)畢業(yè)設(shè)計明書橋式起重概述橋式起重機是橋架在高架軌道上運行的一種橋架型起重機，又稱天車。橋式起重機的橋架沿鋪設(shè)在兩側(cè)高架上的軌道縱向運行，起重小車沿鋪設(shè)在橋架上的軌道橫向運行，構(gòu)成一矩形的工作范圍，就可以充分利用橋架下面的空間吊運物料，不受地面設(shè)備的阻礙。橋式起重機廣泛地應(yīng)用在室內(nèi)外倉庫、廠房、碼頭和露天貯料場等處。橋式起重機可分為普通橋式起重機、簡易粱橋式起重機和冶金專用橋式起重機三種。普通橋式起重機一般由起重小車、橋架運行機構(gòu)、橋架金屬結(jié)構(gòu)組成。起重小車又由起升機構(gòu)、小車運行機構(gòu)和小車架三部分組成。起升機構(gòu)包括電動機、制動器、減速器、卷筒和滑輪組。電動機通過減速器，帶動卷筒轉(zhuǎn)動，使鋼絲繩繞上卷筒或從卷筒放下，以升降重物。小車架是支托和安裝起升機構(gòu)和小車運行機構(gòu)等部件的機架，通常為焊接結(jié)構(gòu)。起重機運行機構(gòu)的驅(qū)動方式可分為兩大類：一類為集中驅(qū)動，即用一臺電動機帶動長傳動軸驅(qū)動兩邊的主動車輪另一類為分別驅(qū)動兩邊的主動車輪各用一臺電動機驅(qū)動。中、小型橋式起重機較多采用制動器、減速器和電動機組合成一體“三合一驅(qū)動方式，大起重量的普通橋式起重機為便于安裝和調(diào)整，驅(qū)動裝置常采用萬向聯(lián)軸器。起重機運行機構(gòu)一般只用四個主動和從動車輪，如果起重量很大，常用增加車輪的辦法來降低輪壓。當(dāng)車輪超過四個時，必須采用鉸接均衡車架裝置，使起重機的載荷均勻地分布在各車輪上。橋架的金屬結(jié)構(gòu)由主粱和端粱組成，分為單主粱橋架和雙粱橋架兩類。單主粱橋架由單根主粱和位于跨度兩邊的端粱組成，雙粱橋架由兩根主粱和端粱組成。主粱與端粱剛性連接，端粱兩端裝有車輪，用以支承橋架在高架上運行。主粱上焊有軌道，供起重小車運行。橋架主粱的結(jié)構(gòu)類型較多比較典型的有箱形結(jié)構(gòu)、四桁架結(jié)構(gòu)和空腹桁架結(jié)構(gòu)。箱形結(jié)構(gòu)又可分為正軌箱形雙粱、偏軌箱形雙粱、偏軌箱形單主粱等幾種。正軌箱形雙粱是廣泛采用的一種基本形式，主粱由上、下翼緣板和兩側(cè)的垂直腹板組成，小車鋼軌布置在上翼緣板的中心線上，它的結(jié)構(gòu)簡單，制造方便，適于成批生產(chǎn)，但自重較大。偏軌箱形雙粱和偏軌箱形單主粱的截面都是由上、下翼緣板和不等厚的主副腹板組成，小車鋼軌布置在主腹板上方，箱體內(nèi)的短加勁板可以省去，其中偏軌箱形單主粱是由一根寬翼緣箱形主粱代替兩根主粱，自重較小，但制造較復(fù)雜。--

大學(xué)畢業(yè)設(shè)計明書四桁架式結(jié)構(gòu)由四片平面桁架組合成封閉型空間結(jié)構(gòu)，在上水平桁架表面一般鋪有走臺板，自重輕，剛度大，但與其他結(jié)構(gòu)相比，外形尺寸大，制造較復(fù)雜，疲勞強度較低，已較少生產(chǎn)?？崭硅旒芙Y(jié)構(gòu)類似偏軌箱形主粱，由四片鋼板組成一封閉結(jié)構(gòu)，除主腹板為實腹工字形粱外，其余三片鋼板上按照設(shè)計要求切割成許多窗口，形成一個無斜桿的空腹桁架，在上、下水平桁架表面鋪有走臺板，起重機運行機構(gòu)及電氣設(shè)備裝在橋架內(nèi)部，自重較輕，整體剛度大，這在中國是較為廣泛采用的一種型式。二、橋式起重機分類1、普通橋起重機主要采用電力驅(qū)動，一般是在司機室內(nèi)操縱，也有遠(yuǎn)距離控制的。起重量可達(dá)五百噸，跨度可達(dá)米。2、簡易梁式起重機又稱粱式起重機，其結(jié)構(gòu)組成與普通橋式起重機類似，起重量、跨度和工作速度均較小。橋架主粱是由工字鋼或其他型鋼和板鋼組成的簡單截面粱，用手拉葫蘆或電動葫蘆配上簡易小車作為起重小車，小車一般在工字粱的下翼緣上運行。橋架可以沿高架上的軌道運行，也可沿懸吊在高架下面的軌道運行，這種起重機稱為懸掛粱式起重機。3、冶金專橋式起重機在鋼鐵生產(chǎn)過程中可參與特定的工藝操作，其基本結(jié)構(gòu)與普通橋式起重機相似，但在起重小車上還裝有特殊的工作機構(gòu)或裝置。這種起重機的工作特點是使用頻繁、條件惡劣，工作級別較高。主要有五種類型。4‘鑄造起機：供吊運鐵水注入混鐵爐、煉鋼爐和吊運鋼水注入連續(xù)鑄錠設(shè)備或鋼錠模等用。主小車吊運盛桶，副小車進(jìn)行翻轉(zhuǎn)盛桶等輔助工作。5、夾鉗起機：利用夾鉗將高溫鋼錠垂直地吊運到深坑均熱爐中，或把它取出放到運錠車上。6、脫錠起機：用以把鋼錠從鋼錠模中強制脫出。小車上有專門的脫錠裝置，脫錠方式根據(jù)錠模的形狀而定：有的脫錠起重機用項桿壓住鋼錠，用大鉗提起錠模；有的用大鉗壓住錠模，用小鉗提起鋼錠。7、加料起機：用以將爐料加到平爐中。主小車的立柱下端裝有挑桿，用以挑動料箱并將它送入爐內(nèi)。主柱可繞垂直軸回轉(zhuǎn)，挑桿可上下擺動和回轉(zhuǎn)。副小車用于修爐等輔助作業(yè)。8、鍛造起機：用以與水壓機配合鍛造大型工件。主小車吊鉤上懸掛特殊翻料器，用以支持和翻轉(zhuǎn)工件；副小車用來抬起工件。--

大學(xué)畢業(yè)設(shè)計明書第一章：車主起升機構(gòu)計算1.1）定傳動案，選擇滑組和吊組

:按照構(gòu)造宜緊湊的原則決定采用下圖1-1的傳動方案如圖所示,采用了雙聯(lián)滑輪組.按Q=50t,由表查取滑輪組倍i=5h因而承載繩分支數(shù)為Z=2ih圖1.1起升機構(gòu)傳動方案查表15-15型號吊鉤組得其自重為兩動滑輪組間距A=112mm1.2）擇鋼絲若滑輪組采用滾動軸承,i=5,表得滑輪組效hh鋼絲繩所受最大拉力:s

+Gih

50000+2

=5263kg查表得當(dāng)工作級別為M5時安全系數(shù)鋼絲繩選用線接觸型鋼絲繩其破斷拉力換算系j--

maxHiL=h?÷????÷÷大學(xué)畢業(yè)設(shè)計明書鋼絲繩的計算鋼絲maxHiL=h?÷????÷÷bb

5.5s=5263j

由表12-10擇鋼絲繩公稱抗拉強度170Kgf/mm2,直徑其鋼絲繩破斷拉力總和[S]=36000Kgf,標(biāo)記如下:鋼絲繩6W(19)-22.5-170-Ⅱ-光右交(1.3）定滑輪要尺寸滑輪的許用最小直徑:D≥′㎜式中系數(shù)e=25由表12-2中查得.表13-2中選用標(biāo)準(zhǔn)滑輪D=600;由附表取平衡滑輪直徑D=0.6D=360;由附表查得兩種滑輪的繩槽部分的尺寸1.4）定卷筒寸并驗算強卷筒直徑:D≥′(22.4-1)=540㎜選用D=600㎜.由圖冊查得繩槽螺距t=25㎜卷筒長度:驏2Z4+=2D÷

′′

+112取㎜式中::附加安全系數(shù),Z=2;00L:卷筒重要不切槽部分長,取等于吊鉤組兩工作動滑輪的間,即L=A=112㎜,實1際長度在繩偏斜角允許范圍內(nèi)似的增減;:筒的計算直徑㎜0--

s?1??÷大學(xué)畢業(yè)設(shè)計明書卷筒壁厚:s?1??÷′（）=18~22mm卷筒的壓應(yīng)力驗算:s

y.max

s=max=1052t

輊

/cm

2對于鑄鐵材料,抗壓強度極抗拉強度極限s=1500kgf/2.b故許用壓應(yīng)力為：

by

=6500kgf/[s

]y

s

6500=/4.25

故強度足夠.由于卷同長度尚應(yīng)計算彎矩產(chǎn)生的拉應(yīng)力(彎矩圖示于圖圖1.2卷筒彎矩圖s=l

M卷筒的最大彎矩發(fā)生在鋼絲繩位于卷筒中央時:M=S

?l

S

L桫

÷÷=5263?

(2000-11.2)2

cm卷筒斷面系數(shù):

4

-D-i=0.1?

4

7428

3式中:D為卷筒外徑,D=600㎜--

l大學(xué)畢業(yè)設(shè)計明書為卷筒內(nèi)徑D=D-2=-2?lii由此可得:s=l

M=7428

=66.89kgf

2合成應(yīng)力:s'=sll

ss

]]

譻=66.89+

3001530

?273.16kgfcm2?s]l式中許用拉應(yīng)力：]=l

]l

/

21.5）選電動計算靜功率:N=j

()0102

v

+1050)?5.9600.85

=57.89式中:h-------機構(gòu)的總效率(:一般規(guī)定在初選電動機時取=0.80~0.85.hh穐穐,卷筒效=0.96~0.98;hj0j減速器效=0.94,故對于一般無開齒輪的傳動效率所以h比較合適.0電動機的計算功率:N

k=48.21kwdj式中:系k由表8-10查得,于工作級別為M5的橋式起重機,取0.85d查表用電動機YZR-315S-10,其N(40%)55kw,580r.,

2

d

=kgfm

2按照等效功率法求得:當(dāng),需的等效功率K0.557.890.88kw40j式中:工作類型系數(shù),查表得，當(dāng)工作級別為M5時取0.540

系數(shù),據(jù)

t

q

t

g

值查得.起重機構(gòu)平均起動時間與平均工作時間的比值由圖8-34得當(dāng)--

jox2大學(xué)畢業(yè)設(shè)計明書jox2t

q

t

g

0.1時由以上計算結(jié)果可知,初選電動機能滿足發(fā)熱條件即<(<)xe1.6）用標(biāo)準(zhǔn)速器vi卷筒轉(zhuǎn)速:=h=pD0

5.93.140.6225

15r.n580減速器總傳動比:i1=38.67n15j查表3-10-6選QJS-500減速器,當(dāng)工作級別為M5時，許用功率

[N

]；

i

'

=40；0自G輸入軸端直d軸端l。g1驗算實起升速和實際所需率實際起升速度:v

=

i0i

5.9?

40

/min誤差:v'-=v

5.9-5.9

?<[]=15%實際所需等效功率:N

x

v5.71?v

5.9

24.6<N

e

(

)

=49.21kw校核減器輸出強度1:輸出軸最大徑向力由中公式R

1=+Gj

[R

]式中:

卷筒上卷繞鋼絲繩引起的載荷;G卷筒軸及自重參考附表決定;j[R

減速器輸出軸端最大容許徑向載荷由表得

[R

]

<9300kgf.因此:--

大學(xué)畢業(yè)設(shè)計明書1R=(2?5263kg6174.5<通過。2:輸出軸最大扭矩由公式

[

]kgfM

=

(0.7)j

Mi

'

?0

[

]式中:M=975

N(40%)n

=975?

580

82.72kgf.m------電動機的額定力矩;j

當(dāng)JC%=40時電動機最大力矩倍數(shù)由表5-1-13查得max

j

max=0.95減速器傳遞效率;0因

[M

]=3.140=<[]由以上計算可知所選減速器能滿足要求.選擇制器所需制動力矩:M=z

j

k

z

(+G)0ii'h0

=

(51)1.2創(chuàng)

0.250.=1f式中:制動安全系數(shù),由表查k=1.75.zz由表YWZ制器,額定制動力=100kgf.m;2ez制動輪直徑=400mm;制動器重Gz1.10)選擇軸器高速軸的計算扭矩:jM21.682.72=kgf.melI式中:j=j等效系數(shù),表j=;1--

4(犏c()臌l大學(xué)畢業(yè)設(shè)計明書安全系數(shù)查表4(犏c()臌lII相應(yīng)于機構(gòu)值的電動機額定力矩?fù)Q算到高速軸上的力矩.M=975el

()n1(40%)

580

kgf.m由表得電動機軸端為圓柱形㎜,㎜由表得速器的高速軸端為圓錐形㎜,㎜從表選用CLZ齒形聯(lián)軸器最大允許扭M]

飛輪GD2)=0.9.m重ll初選浮動軸的軸端為圓柱形㎜,l=110㎜.從表中用為400,大矩[]飛輪(2)=5.2m,G67kg.浮動軸軸端直徑㎜l=110㎜.1.11)驗算起動間起動時間:t=M-M

j

輊)犏

(+)ih

式中:(GD

2

)=(GD1

2

)(d

2

)+GD2)=2

0.=

f

.靜阻力矩:=j平均起動力矩:

Q+)D+0=ih?

=150.15M=M975q

N(40%)n

1.5?

580

124.08因此,tq

580375?

輊+犏臌

1050)0.622522=--

犏犏輊犏犏臌n]大學(xué)畢業(yè)設(shè)計明書犏犏輊犏犏臌n]對于通用橋式起重機t=1~此t1sec在電氣設(shè)計時,加起動電阻,q延長實際起動時間,故所選電動機合適.1.12)驗算動時間制動時間:式中:M

j

'

tQ+G)D0=iih

輊Q+)Dn0C2)+犏1M-M')i臌j+=.240

h因此：t=

nM-M')j

輊(2)+犏臌

(Q+G)i

h=

3

5(

(+00創(chuàng)1.513.+64)

050)0.?0.(4)=0.5v?/時1.13)高速計算1.疲勞計算

]

因t[t]時故合適.軸受脈動扭轉(zhuǎn)載荷,其等效扭矩M=j=2?82.72I1e式中:j等效系數(shù)由表查j11

165.44.M相應(yīng)于季候工作類型的電動機額定力矩傳至計算軸的力矩eM=e

Ne(40%)1(40%)

580

kgfm由上節(jié)選擇聯(lián)軸器中,已確定浮動軸端直徑㎜.因此扭轉(zhuǎn)應(yīng)力為:Mt=I=497.2cm0.253

2許用扭轉(zhuǎn)應(yīng)力:

[t

2t-?K+I--

II大學(xué)畢業(yè)設(shè)計明書II軸材料用45,s=3000kgf/cm

2

=3000kgf/cm

2

-

=0.22=cm

2

t=0.6=kgf/s

2=kk-----考慮零件幾何形狀和零件表面狀況應(yīng)力集中系數(shù);xmk與零件幾何形狀有關(guān)對于零件表面有急劇過度和開鍵槽及緊配合區(qū)段xk；x

,k

-----

與

零

件

表

面

加

工

光

潔

度

有

關(guān)

,

對

于?;.對k1.2.,此處取K=2-----考慮材料對應(yīng)力循環(huán)不對稱的敏感系數(shù)對碳鋼,低合金剛，h=0.2.安全系數(shù)查表=1.6.II因[

]=

′(2.5+

611.1kgf/

2ttn

]通過.2．靜強度算:軸的最大扭矩:式中:j

cII

=j=300.3IICIIj動力系數(shù),由表2-5查得,軸的工作速度較高j

cII

=2；按照額定起重量計算軸受靜力矩,由上節(jié)計算得j最大扭轉(zhuǎn)應(yīng)力:t

M=II0.25.5

3

=902.48/cm

2t1800許用扭轉(zhuǎn)應(yīng)力:[]==1125kgf/cmnII

2式中:n-----安全系數(shù)，由表2-21查n=1.6。IIIIt

<[t]故合適II浮動軸的構(gòu)造如圖1-3所示,--

大學(xué)畢業(yè)設(shè)計明書中間軸=d+55+=mm取d11圖1.3浮動軸--

max大學(xué)畢業(yè)設(shè)計明書max第二章：小副起升機構(gòu)算確定傳方案,擇滑輪組和鉤組按照構(gòu)造宜緊湊的原則,決定采用下圖2-1的傳動方案如圖所示,采用了雙聯(lián)滑輪組按Q=10t,由表查取滑輪組倍i=3h因而承載繩分支數(shù)為Z=2i=6h圖2.1副起升機構(gòu)傳動方案查表15-15型號吊鉤組得其自重為選擇鋼繩兩動滑輪組間距若滑輪組采用滾動軸承,i=3,表得滑輪組效hh鋼絲繩所受最大拉力:s

G0=ihhh

10000+23

=kgf查表得當(dāng)工作級別為M5時安全系數(shù)鋼絲繩選用線接觸型鋼絲繩其破斷拉力換算系j鋼絲繩的計算鋼絲繩破斷拉力總和sbb

5.5s=j0.85

11124.9由表12-10擇鋼絲繩公稱抗拉強度155Kgf/mm2--

,徑d=13.5mm其鋼絲繩破斷拉

Hi??÷÷???÷÷s大學(xué)畢業(yè)設(shè)Hi??÷÷???÷÷s力總和[S]=11500Kgf,標(biāo)記如下:鋼絲繩6W(19)-13.5-155-Ⅱ-光右交(確定滑主要尺滑輪的許用最小直徑:D≥d(e′㎜式中系數(shù)e=25由中查得由表13-2中選用標(biāo)準(zhǔn)滑輪由附表取平衡滑輪直徑D=0.6D=250;由附表查得兩種滑輪的繩槽部分的尺寸確定卷尺寸并算強度卷筒直徑:D≥d(e′㎜選用D=400㎜.由圖冊查得繩槽螺距t=16㎜卷筒長度:驏L=?D

+Z+

4t+L=÷1

2

驏16000′

+2+4

77取式中::附加安全系數(shù),Z=2;00L:卷筒重要不切槽部分長度,等于吊鉤組兩工作動滑輪的間距,L=A=77㎜實際1長度在繩偏斜角允許范圍內(nèi)似的增減;:筒的計算直徑㎜0卷筒壁厚:=0.02D+(6′（）=14~18mm卷筒的壓應(yīng)力驗算:s

y.max

s===716d1.6

輊

1529.4kgf/

2對于鑄鐵材料,抗強度極限--

=6500kgf/2,抗拉強度極限

?1??÷l大學(xué)畢業(yè)設(shè)計明書?1??÷ls=1500cmb

2

.故許用壓應(yīng)力為：[s

]y

s

6500=/4.25

故強度足夠.由于卷同長度尚應(yīng)計算彎矩產(chǎn)生的拉應(yīng)力(彎矩圖示于圖圖2.2卷筒彎矩圖s=l

M卷筒的最大彎矩發(fā)生在鋼絲繩位于卷筒中央時:M=S

?l

S

L桫

÷÷=1719.3?

(150-2

122328.2.卷筒斷面系數(shù):W=

4

-D40-i=0.1?

cm

3式中:D為卷筒外徑,D=400㎜為卷筒內(nèi)徑D=D-s=-1537ii由此可得:s=l

M122328.2=1715

=71.33

2合成應(yīng)力:s+ll

s[

]]

譻=71.33

3001530

?716/cm2?[]l式中許用拉應(yīng)力：

[s

]l

[sl

]

kgf/cm

2--

輊犏臌jo大學(xué)畢業(yè)設(shè)計明書輊犏臌jo初選電機計算靜功率:N=j

+)v010260

(10000+102600.85

=kw式中:h-------機構(gòu)的總效率(:一般規(guī)定在初選電動機時取=0.80~0.85.hh穐穐,卷筒效=0.96~0.98;hj0j減速器效=0.94,故對于一般無開齒輪的傳動效率所以h比較合適.0電動機的計算功率:N3kN=0.8?kwdj式中:系k由表8-10查得,于工作級別為M5的橋式起重機,取0.8d查表用電動機YZR-200L-6,其N

e

(

)

=26,=r.GD1

2

d

=0.55kgf.

2按照等效功率法求得:JC%=25時,所需的等效功率=N=25.780.87kw25j式中:工作類型系數(shù),查表得，當(dāng)工作級別為M5時取0.525g系數(shù)根據(jù)

t

q

t

g

值查得.起重機構(gòu)平均起動時間與平均工作時間的比值由圖8-34得當(dāng)t

q

t

g

0.1時g由以上計算結(jié)果可知,初選電動機能滿足發(fā)熱條件即<(<)xe選用標(biāo)減速器vi13.5卷筒轉(zhuǎn)速:n=h==rpmpD0.41350n1000減速器總傳動比:i===32.06n31.19j--

2大學(xué)畢業(yè)設(shè)計明書2查表選減速器,工作級別為時，許用功[]=23KW；

i

'

=；0自G=330kg,輸入軸端直=48mm,軸端l。g1驗算實起升速和實際所需率實際起升速度:v

=

i0i

=13.2?

13.44mmin誤差:=

v'-13.44-13.2=v

?

2%<[e]=15%實際所需等效功率:N=x

x

v13.44=16.82?v

<N(25%=e校核減器輸出強度:1:輸出軸最大徑向力由中公式R

1=+Gj

[R

]式中:

卷筒上卷繞鋼絲繩引起的載荷;G卷筒軸及自重參考附表決定;j[R

減速器輸出軸端最大容許徑向載荷由表得

[R

]

<2100kgf.因此:R

=

12

456)=

[

]2100kgf

通過。2:輸出軸最大扭矩由公式M

=

(0.7)j

Mi

'

?0

[

]式中:M=975

N(25%)n

=975?

261000

kgf------電動機的額定力矩;j

當(dāng)JC%=25時電動機最大力矩倍數(shù)由表5-1-13查得ax

j

ax=0.95減速器傳遞效率;0[M=7500kgf.m因

=(0.7~0.95=~1699.26<[M]--

大學(xué)畢業(yè)設(shè)計明書由以上計算可知所選減速器能滿足要求.選擇制器所需制動力矩:M=z

j

k

z

(+G0iih0

)

D0

(10000+161)?=1.75創(chuàng)2331.5=33.07kgf.m

=1.75?式中:制動安全系數(shù),由表查k=1.75.zz由表YWZ制器,額定制動力=320kgf.m;2ez制動輪直徑=300mm;制動器重Gz2.10)選擇軸器高速軸的計算扭矩:=jM=2=kgf.mI式中:j=j等效系數(shù),表j=;1安全系數(shù)查表II相應(yīng)于機構(gòu)值的電動機額定力矩?fù)Q算到高速軸上的力矩.M=975el

(25%n1(25%)

)

261000

.由表得動機軸端為圓柱形㎜,l=140㎜由表得速器的高速軸端為圓錐形㎜,㎜從表選用CLZ齒形聯(lián)軸器,大允許扭矩3

[

]

飛輪

2

).l

2

,Gl初選浮動軸的軸端為圓柱形㎜,l=110㎜.從表中用為300軸,大矩[]飛輪(

2

).m

2

,z浮動軸軸端直徑㎜l=110㎜.--

(犏c()臌l大學(xué)畢業(yè)設(shè)計明書(犏c()臌l2.11)驗算起動間起動時間:t=M-M

j

輊)犏

(+)ih

式中:(GD

2

)=(GD1

2

)(d

2

)+GD2)=0.

0.+2

8

.靜阻力矩:=j平均起動力矩:

Q+)(10000+161)0=i?

=26.15kgfmM==1.5?975qe

N(25%)n

1.5?

975?

261000

kgf.m因此,t

=

1000375?(26.15

輊2.47+犏臌

(10000+0.4135(331.5)

=0.69s對于通用橋式起重機t=1~此t1sec在電氣設(shè)計時,加起動電阻,q延長實際起動時間,故所選電動機合適.2.12)驗算動時間制動時間:t

nM-M

j

'

)

輊GD2)+犏1臌

Q+)D0i

h式中:M=j

Q+G)D0=iih

0.41352

?

18.9kgf因此：t

nM-M

j

'

)

輊GD2)+犏1臌

Q+)D0i

h=

1000375?19.8)

輊2.47犏臌

0.4135(3?31.5)2

?=--

[]大學(xué)畢業(yè)設(shè)計明書[]v?/時

]

因t

[t

]時故合適.2.13)高速計算1.疲勞計算軸受脈動扭轉(zhuǎn)載荷,其等效扭矩M=j=2?I1e式中:j等效系數(shù)由表查j11

mM相應(yīng)于季候工作類型的電動機額定力矩傳至計算軸的力矩eM=975?e

Ne(25%)1(25%)

261000

.由上節(jié)選擇聯(lián)軸器中,已確定浮動軸端直徑㎜.因此扭轉(zhuǎn)應(yīng)力為:t=n

M5070I=kgfcm0.2′4.5

22t許用扭轉(zhuǎn)應(yīng)力:t=-?K+I軸材料用45,s=3000kgf/cm

2

=3000kgf/cm

2

-

=0.22=cm2,=0.61800kgf/ss

2=kk-----考慮零件幾何形狀和零件表面狀況應(yīng)力集中系數(shù);xmk與零件幾何形狀有關(guān)對于零件表面有急劇過度和開鍵槽及緊配合區(qū)段xk；x

,k

-----

與

零

件

表

面

加

工

光

潔

度

有

關(guān)

,

對

于?;

.對k1.2.,此處取K=2-----考慮材料對應(yīng)力循環(huán)不對稱的敏感系數(shù)對碳鋼,低合金剛，h=0.2.安全系數(shù)查表=1.6.II--

大學(xué)畢業(yè)設(shè)計明書因[]

′(2.5+

611.1kgf/

2ttn

]通過.2．靜強度算:軸的最大扭矩:=jII

CII

=26.15j式中:j

cII

動力系數(shù),由表2-5查得,軸的工作速度較高j=cIIM

j

按照額定起重量計算軸受靜力矩,由上節(jié)計算得最大扭轉(zhuǎn)應(yīng)力:t

=

M5230II=0.2′

3

=kgf/

2許用扭轉(zhuǎn)應(yīng)力:[]=II

t1800s=1125kgf/nII

2式中:n-----安全系數(shù)，由表2-21查n=1.6。IIIIt

<[t]故合適II浮動軸的構(gòu)造如圖2-3所示,中間軸=d+=45(5=~55mm取d=55,11圖2.3浮動軸--

()()0d大學(xué)畢業(yè)設(shè)計明書()()0d第三章：小運行機構(gòu)計確定機傳動方案經(jīng)比較后,定采用如圖所示的傳動方案.圖3.1小車運行機構(gòu)傳動方案選擇車與軌道驗算其強度車輪的最大輪壓:小車自重估計取G=18000kgfXC假定輪壓均布,max

=

1Q=50000+18000=17000kgf450000載荷率:=2.78>18000XC由表選擇車輪:當(dāng)運行速度<

XC

1.6工作級別為M5時車輪直徑D=350㎜軌道為24kgf/m輕軌的許用輪壓為17.8t,故可用1,疲勞計算疲勞計算時的等效載荷:=jQ=d2

kgf式中:j等效系數(shù),由表查得.2車輪的計算輪壓:P=P0.95kgfjIdQ+3000018000式中:P=d=4

=-----小車車輪等效輪壓;-----沖擊系數(shù),由表2-6.第類載荷,運行速度V<1m.sec時;K=1.II--

3輊犏臌3d()÷??mxc大學(xué)畢業(yè)設(shè)計明書300003輊犏臌3d()÷??mxc-----載荷變化系數(shù)由表5-3得，當(dāng)d==時18000x根據(jù)點接觸情況計算接觸疲勞應(yīng)力:s

jd

=4000(j

212+)=4000(+)=kgfcmD1.3

2式中:r=13cm-----頂弧形半徑由表19-9查得.對于車輪材料,表查得接觸許用應(yīng)力s=/cm3

jd

與s

相差不大。因此,疲勞計算通過.2,強度校核最大計算輪壓:jmax

=IImax

=17000

17000式中K-----沖擊系數(shù),由表2-6第Ⅱ類載荷當(dāng)運行速度II點接觸時進(jìn)行強度校核的接觸應(yīng)力:s

d

=4000j

(

211+)=17000()Dg35

2/

2車輪材料用由表查得[]

=~/

2s

dmax

<

s

d

]

強度校合通過。3)行阻力算驏摩擦力矩:M=bQ+Gk+÷桫2由表知=350mm車輪的軸承型號為軸承內(nèi)徑和外徑的平均值d=125mm;c由表查得:滾動軸承摩擦系數(shù)k=0.0005;軸承摩擦系j=0.02附加阻力系=--

ccxc大學(xué)畢業(yè)設(shè)計明書ccxc代入上式得:當(dāng)滿載時運行阻力矩:M

m(Q=Q)

=

2?(50000(0.00050.02

2

)=69kgf.m運行摩擦阻力:m(Q=)

m(Q)2

68=0.35/當(dāng)無載時運行阻力矩:M

(Q

d0.125=bG(+)=(0.0005+?)2

18kgf運行摩擦阻力:m(Q0)

m(Q2

18==kgf.m選電動電動機靜功率:=j

pvj10260hm

=

1140010260?1

=7.97式中:pPj(=Q)

滿載運行時靜阻力m=1-----驅(qū)動電動機臺數(shù).初選電動機功率:N=k=7.97=36.1kwdj式中:電動機功率增大系數(shù)由表查dd查表用電動機YZR-160L-6,=11kw；=1000rmine

2

)0.2kgf.d

2

；電動機重=174kg.d驗算電機發(fā)熱件等效功率:=0.5=3.61j式中:-----工作類型系數(shù),由表查得40

-----根據(jù)

t

q

t

g

值查得.--

ci犏(GD)臌975=16.09kgf.m大學(xué)畢業(yè)設(shè)計明書ci犏(GD)臌975=16.09kgf.m起重機構(gòu)平均起動時間與平均工作時間的比值由圖8-34得當(dāng)t

q

t

g

0.1時由此可知,N<N故初選電動機發(fā)熱條件通過x選擇減器v38.5車輪轉(zhuǎn)速:nxc=35.pp3.140.35cn1000機構(gòu)傳動比:i=1==28.570n35c查表用減速器:i

0

=;[]=13.9kw，j可見N<[N]，jj故初選電動機發(fā)熱條件通過。驗算運速度和際所需功率實際運行速度:

'

i=v0=xcxc0

/mimv'-誤差:e=xcxc100%vxc

38.5-

?100%

9%<15%合適。實際所需電動機靜功率:N

j

=

j

v'xcvxc

=

34.92

7.23<=故所選電動機和減速器均合適。驗算起條件起動時間:t=

375-

j

輊)犏

()Di'2h

式中:n=1000r.p.m;1驅(qū)動電機臺數(shù)M=1=qe

Nn

(jc%

1創(chuàng)9710)當(dāng)滿載時運行靜阻力矩:--

大學(xué)畢業(yè)設(shè)計明書M

j(QQ)

=

M

m(Q=)ih0

=2.4kgf.31.50.9當(dāng)無載時運行靜阻力矩:M

j(Q=0)

=

M

m(Q=0)ih0

=

31.50.9

=kgfm初步估算制動輪和聯(lián)軸器的飛輪矩:(GD

2

+(GD

2

=0.3ml

2機構(gòu)總飛輪矩:c(GD

2

)c()+(GD2)+()=1.15?1dl

[0.2

]0.58kgf.m滿載起動時間:t

q(QQ)

=

100037516.09-2.4)

輊?犏臌

(50000+18000)?0.35231.5?

=無載起動時間:t

q(Q=0)

=

1000(116.09-0.63)

輊?犏臌

180002?

=1.4s由表查得,時,起動時間推薦值5~6sec,>q故所選電動機滿足季候快速起動要求.按起動況校核速器功率起動狀況減速器傳遞的功率:

q(=Q)

,N=

v'd10260h

'式中:P=+=+djgj

+Gv'xc?g60tq(QQ

計算載荷;'

34.92P=+9.81+1.93-----運行機構(gòu)中同一級傳動減速器的個數(shù).

4097kgf因此,=

′102600.9

=kw

[N

]j

=--

21C21C大學(xué)畢業(yè)設(shè)計明書21C21C所選用減速器[]如改大一號則中心距將增大相差太大考慮到減速器有定的過載能力j故不再改動.3.10)驗算動不打滑條由于起重機系室內(nèi)使用,故坡度及風(fēng)阻力矩均不故在無載起動時,主動車輪上與軌道接觸處的圓周切向力:=

(Q=0)34.92?′0.14

=

d(k)b+PkG'2?Dg60q=20.125)2+?=7702.8kgf車輪與軌道粘著力:(=

=Pf=4275kgf<T1(=0)故可能打滑.決辦法是在無載起動時串入起動電阻延長起動時間滿載起動時,動輪與軌道接觸處的圓周切向力:(=)

=

G'?gtq(=)

d(k)b+Pk2D2=

(5000+18000)′1.930.125(0.0005)+3375?0.00050.35/2=車輪與軌道粘著力:(Q=)

=P33750?0.21

kgf>T(Q=Q)故滿載起動時不會打滑,因此所選電動機合適3.11)選擇制動查得小車運行機構(gòu)的制動時t4sect=3sec,因此所需的制動力矩:ZZ--

zl(Q+)xc臌jselI大學(xué)畢業(yè)設(shè)計zl(Q+)xc臌jselIM=1m=

z

()+1000?3753

(QG+)xcC-i'2i)-=7.21

由表選用制動器YWZ-25,額定制動力矩M=20kgf.m,考慮到所取制動時間2ezt=3s與起動實t=1.93s比較接近,驗算了起動不打滑條件故略去制動不打滑條件的驗zq算.3.12)選擇軸器1．機構(gòu)高軸上全齒聯(lián)軸器的計算扭矩:11MjMn?kgf1000式中:j=2效系數(shù)由表2-7查得=1.4安全系數(shù)由表查得;相應(yīng)于機構(gòu)值的電動機額定力矩?fù)Q算到高速軸上的力矩NM=975e=10.73kgfn1由表3-10-8查電動機YZR160L-8兩端伸出軸為圓柱形㎜l=110㎜d

㎜,l

㎜;由附表查減速器高速軸端為圓柱形d=38㎜,l=80㎜.故從附表中選一個全齒聯(lián)軸聯(lián)軸器,其最大允許扭矩[M]=71;飛輪矩(2)=0.03kgf/2,重lG.l高速軸端制動輪，根據(jù)制動器由表選用制動輪，飛輪矩

(GD

2

)0.2kgf/

2

，重量G=10。z以上兩部分飛輪矩之和與原估計相符，故有關(guān)計算不需要重新計算。2.低速軸的計算扭矩M

11==31.5?20

由附表查得減速器低速軸端為圓柱形d=80㎜,l=130㎜;由附表查得主動車輪的伸出軸端為圓柱形d=65mm,l=85mm,故從附表中選四個半齒聯(lián)軸器.--

I1]it大學(xué)畢業(yè)設(shè)計明書I1]it標(biāo)記中分子數(shù)字表示浮動軸端直徑)3.13)驗算速浮動軸強1.疲勞計算低速浮動軸的等效扭矩:MM=j鬃el2

i

0

h

?

0.92

212.84kgf.m式中:j等效系數(shù),由表查得;1由上節(jié)已取浮動軸端直徑d=,其扭轉(zhuǎn)應(yīng)力t=n

M21284I==388/cm0.2′6.53

2浮動軸的載荷變化為對稱循環(huán)(因運行機構(gòu)正反轉(zhuǎn)扭矩值相同),許用扭轉(zhuǎn)應(yīng)力：[

-1

t1-?kI

1320?2.5

377kgfcm

2式:材料用45鋼,s=6000kgf/2=3000kgfbs2t=

-

=0.22s=/cmb

2=kk考慮零件幾何形狀和零件表面狀況的應(yīng)力集中系數(shù),考起升季候計算，xm取;K=2.5=安全系數(shù),表查得.Itn

[t

故疲勞驗算通過.2.靜強度計算靜強度計算扭矩:式中:j

CII

M=jIICII動力系數(shù),表j

M10.732.25創(chuàng)?202;CII

kgfm扭轉(zhuǎn)應(yīng)力:t

=

M341200II=kgf/cm0.2′

2許用扭轉(zhuǎn)應(yīng)[]=1286/cmIInII因此,t<[t]靜強度驗算通過.II

2浮動軸中間軸直徑:d=d+（=65+（=70~75mm=75mm如圖3-311--

大學(xué)畢業(yè)設(shè)計明書圖3.3浮動軸--

大學(xué)畢業(yè)設(shè)計明書第四章：大運行機構(gòu)計4.1）定傳動構(gòu)方案跨度為米大跨度，為減輕重量，決定采用下圖4-1所示的傳動方案圖4.1大車運行機構(gòu)傳動方案4.2）擇車輪軌道，并驗其強度按照下圖4-2所示的重量分布，計算大車車論的最大輪壓和最小輪壓圖4.2車輪與軌道重量分布圖滿載時，最大輪壓：

=

G-GG-xc+xcxc42

600-1601601+?431.5

430KN空載時，最小輪壓：

=

G-G1xcxc4

-1601+?4

KN車輪踏面疲勞計算載荷：--

c211c大學(xué)畢業(yè)設(shè)計明書c211c2PP3

88

=kN車輪材料：采用調(diào)質(zhì)=,s=，由3-8-10選擇車輪直b徑900由表查得軌型號QU（起重機專用軌道）c80按車輪與軌道為點接觸和線接觸良種情況來演算車輪的接觸強度。點接觸局部擠壓強度驗算：P

c

22cc=0.201創(chuàng)m0.52

0.97?1

式中k-----許用點接觸應(yīng)力常數(shù)，由表5-2k=0.201；22R-----率半徑，由車輪和軌道兩者曲率半徑中取大值，取軌道的曲率半徑為R由軌頂和車輪的曲率半徑之r確定的系數(shù)，由表5-5查得m=0.52c-----轉(zhuǎn)速系數(shù)，由表5-2查得,車輪轉(zhuǎn)速1v80n=xc==r/時c=0.97p3.14cc-----工作級別系數(shù),表查，M級c252

''c

>P故驗算通過。c線接觸局部擠壓強度驗算P

'c

=kDc=7.0180=489578.4：IIc2式中k-----用線接觸應(yīng)力常(N/mmII

2

)，由表5-2查k=7.01，II車輪與軌道的有效接觸長度QU軌道的，80-----車輪直徑（ccc同前12

'c

>P故驗算通過c--

驏d?÷)????=大學(xué)畢業(yè)設(shè)計明書驏d?÷)????=4.3）行阻力算摩擦總阻力矩：M=+)+m桫

÷÷150+由查得著論的軸承型號為，軸承內(nèi)徑和外徑的平均值為=210由查得：滾動2摩擦系數(shù)；軸承擦系m；附加阻力系。代如上式得：當(dāng)滿載時的運行阻力矩：M

m(=

)

=

(+

驏d+m÷桫==4455m

(0.0006)2運行摩擦阻力：QQ)

=

Mm=)D2c

=

44550.9/2

=9900當(dāng)空載時時的運行阻力矩：M

m(=)

=bG

驏+m=桫=1.5+=2430

2

)運行摩擦阻力：m=0)

=

Mm=)Dc

=

24300.9/2

=N4.4）擇電動電動機靜功率：式中:PjmQ=Q)

jP990080N=600.95?j滿載運行時的靜阻力；

=M=2驅(qū)動電動機臺數(shù)；--

dc0dc0

大學(xué)畢業(yè)設(shè)計明書機構(gòu)傳動效率初選電動機功率：NN=0.9?7dj式中k電動機功率增大系數(shù)，由中表查d由表用電動機QJR-180L-8=11kwGD2)0.39rmine1電動機質(zhì)量4.5）算電動發(fā)熱條件等效功率：

kwN=g=0.5=4.55kwj式中k工作級別系數(shù)，由表查得。40

40

由按起重機工作場所ttq

g由此可知，<故初選電動機發(fā)熱通過。xe4.6）擇減速車輪轉(zhuǎn)速：v80mdc=28.3r/minppc機構(gòu)傳動比：n750i=1=n28.3c查附表，選用兩臺減速器，

i

'

0可見N<[.j4.7）算運行度和實際所功率實際運行速度：v

'

=v

ii

0'

=

26.525

84.8m0誤差：--

犏m(GD臌大學(xué)畢業(yè)設(shè)計明書犏m(GD臌e=

v-vdcvdc

'dc

=6%?[]實際所需電動機靜功率：

'

j

=N

j

vdcvdc

=

84.880

由于

N

j

<N故所選電動機和減速器均合適。j4.8）算起動間起動時間:t=

-

j

輊)犏

Di'2

式中=750r/minM=M=1.59550q

11750

=NM=e

N(JC40%(JC)

N.滿載運行時的靜阻力矩：M

j

(=

)

M

mQQi

)

=.m′0.95空載運行時的靜阻力矩：M

jQ=

M

m=i

0.95

Nm初步估算高速軸上的聯(lián)軸器的飛輪矩：(GD2)

+(GD2)l

=0.45m

2機構(gòu)總飛輪矩（高速軸(2)=(2+)+(0.390.45=m

2j

d

l滿載起動時間：t

(=)

=

750187.6)+

(5000+252′

]=12.8s--

'd'djgj÷??÷桫大學(xué)畢業(yè)設(shè)計明書'd'djgj÷??÷桫空載起動時間：t

q

(Q0

75038.2-102.3)

?[21.150.84+

6000250.95

]=5.2s由可知，起動時間在允許范圍之內(nèi)，故合適。4.9）動工況校核減速器率起動工況下減速器傳遞功率：d

v1000

'式中：+GP=P+=?dct(Q=Q

)'

84.8+6012.8運行機構(gòu)中同一級傳動減速器的個數(shù)，

因此，=11.9d所選用減速器的功率小[N]40%

，所以合適。4.10驗算起不打滑條件由于起重機是在室內(nèi)使用，故坡度阻力及風(fēng)阻力均不予考慮。以下按三種工況進(jìn)行驗算1.二臺電動機空載時間時起動：n=

v?dcg60t=)

f1n驏2k+b+P22D2式中：=P1

min

+P

max

主動輪輪壓之和；=P動輪輪壓之和；f室內(nèi)工作的粘著系數(shù)；21防止打滑的安全系數(shù)。2--

2÷??÷桫大學(xué)畢業(yè)設(shè)計明書2÷??÷桫=

′9.81605.2

+

′0.21(0.00060.02)+?0.00060.9/=>n

故兩臺電動機空載起動不會打滑。2故狀態(tài)：當(dāng)只有一個驅(qū)動裝置工作，而無載小車位于工作著的驅(qū)動裝置這一邊時，則：n=

?dcg60t(Q=0

f驏dk+mb+2D2

?n2式中：P=1

'

工作的主動輪輪壓；P=P2mi

P非主動輪輪壓之和；mxt

'

Q0

一臺電動機工作時的空載起動時間；t

(=0

)

38.2(210.1-102.3)

[1.15?0.84

0.92

]

15.1=

′84.89.81

+

′0.20.211.5388000(0.0006+)+/2=4.76

故不打滑。3.事故狀態(tài)：當(dāng)只有一個驅(qū)動裝置工作，而無載小車遠(yuǎn)離工作著的驅(qū)動裝置這一邊時，則：'P1P2P2max

+min

t

'

Q0

,第二種情況相同=

′84.89.81

+

′0.2(0.0006+0.020.9/2

0.21)88000?=2.6

--

犏犏l镲镲jtt'==mz大學(xué)畢業(yè)設(shè)計明書犏犏l镲镲jtt'==mz4.11）選擇動器取制動時sz按空載計算制動力矩，即代入式:輊M=+()+鉿臌

GD2i'2

式中：

M

'

j

=

P

-minz

)

D

=N坡度阻力0.002?G0.002?md600000?(0.00060.02)桫2D2/2c=M=2制動器臺數(shù)，兩套驅(qū)動裝置工作95{-+1.15?238.22=N

]}現(xiàn)選用兩臺制動器，查附表得其額定制動力[M]=200N.m，為避免打滑2用時需將其制動力矩調(diào)至以下?？紤]到所取的制動時t=tz

qQ=)

在驗算起動不打滑條件時已知是足夠安全的故制動不打滑驗算從略。4.12選擇聯(lián)器根據(jù)機構(gòu)傳動方案，每套機構(gòu)的高速軸和低速軸都采用浮動軸1構(gòu)高速軸上的計算扭矩：M

=M=mII式中:M聯(lián)軸器的等效力矩;M=jMI1j等效系數(shù),表2-7j=211

140.m--

'0805l大學(xué)畢業(yè)設(shè)計明書'0805lNM=9550?en1

140Nm由表查動機軸端為圓柱形d=55mm由表查減速器QJR-D236高速軸端為圓錐形故在靠電動機端從表3-12-7中選兩個帶制動輪直徑

200的半齒聯(lián)軸;在靠減速器由表選用兩個半齒聯(lián)軸器CLZ2浮動軸直徑d=45mm。m2)=0.06/2重量G=12.3kgl高速軸上傳動零件的飛輪矩之和為:(GD2)

+(GD2)l

=0.42+0.06=kgf/

2與原估計相符,有關(guān)計算則不需要重復(fù).2.低速軸的計算扭矩M''=M'=0.95Nmjs由表得減速器QJR-236低速軸端為圓柱形d=80mml=130mm,故從表查得主動車f900伸出軸為圓柱形d=110mm故從附表中選用4聯(lián)軸器:CLZM]8000kgfm,(GD)100A

2

kgf

2

，重量4.13)浮動的驗算1.疲勞強度計算低速浮動軸的等效扭矩:MjI1

el

i

'0

h25?4655N.m式中:j等效系數(shù),由表查j1由上節(jié)已取浮動軸端直徑D=45mm,故其扭轉(zhuǎn)應(yīng)力為:t=n

MI=0.045

2

=25.514Mpa由于浮動軸載荷變化為對稱循環(huán)(因為浮動軸在運行過程中正反轉(zhuǎn)只扭矩相同),以許用扭轉(zhuǎn)應(yīng)力為:--

'大學(xué)畢業(yè)設(shè)計明書'[

-k

]

t-?knI式中:材料用

45

號鋼,取

s=kg0b

2

c=3000kgf/cm

2

-

=s=kgf/2t=0.61800kgf/.以.bsk=k考慮零件幾何形狀,面狀況的應(yīng)力集中系數(shù)取K=2.5x=I

安全系數(shù),ttn

故疲勞強度驗算通過.2．靜強度算:計算靜強度扭矩:M

=j

cII

M

el

i

140?0

.m式中:j

cII

動力系數(shù),表j

cII

=2.5扭轉(zhuǎn)應(yīng)力:t=

MII=0.09

3

=許用扭轉(zhuǎn)應(yīng)力:[

]II

t==nII故靜強度驗算通過.t<[t]II高速軸所受扭矩雖比低速軸小,但強度還是足夠的故此處高速軸的強度驗算從略浮動軸中間軸徑=d+(5~10)=+(5~10)=~mm1=55mm，如圖4-3所示1--

大學(xué)畢業(yè)設(shè)計明書圖4.3浮動軸--

大學(xué)畢業(yè)設(shè)計明書參考文獻(xiàn)[1]楊長揆，傅東明起重機械（第二版）北京：機械工業(yè)出版社，1985.[2]倪慶興，王殿臣起重輸送機械圖冊（上冊）北京：機械工業(yè)出版社，[3]西南交通大學(xué)等起重機設(shè)計手冊.北京：機械工業(yè)出版社，2001[4]周明衡減速器選用手冊北京.化學(xué)工業(yè)出版社2002[5]陳道南，盛漢中起重機設(shè)計課程設(shè)計指導(dǎo)書北京：機械工業(yè)出版社，[6]起重機設(shè)計手冊編寫組.起重機設(shè)計手冊北京：機械工業(yè)出版社，1985.[7]徐格寧起重輸送機金屬結(jié)構(gòu)設(shè)計.北京：機械工業(yè)出版社，2003.[8]孫恒，陳作模機械原理（第六版）.北京：高等教育出版社，2000.[9]楊長揆，傅東明起重機械（第一版）.北京：機械工業(yè)出版社，[10]倪慶興，王殿臣起重機械上海：上海交通大學(xué)出版社，[11]彤賢,力行，龔賢.重機械典型結(jié)構(gòu)圖冊.北京：人民交通出版社，1993.[12]唐增寶，何永然，劉以俊機械設(shè)計課程設(shè)計武漢：華中科技大學(xué)出版社[13]AUTOCAD實用教程（中文版）哈爾濱：哈爾濱工業(yè)大學(xué)出版社.[14]馮如設(shè)計在線機械制圖手冊.北京：電子工業(yè)出版社.2006[15]大連理工大學(xué)工程畫教研室機械制圖,北京：高等教育出版社，2000.--

大學(xué)畢業(yè)設(shè)計明書專業(yè)翻譯anddiscussionbridgecranegnawedThecartwheelgnaws[abstract]cranethateffectabout,classifies,mendmethodinvestigationanddiscussion.gnawsbridgecranewheelbeinrunningprocessmainlypointcrane,wheelflangeorbitheadsiderunningcartinproduceforce,wearandrubbing,aflangeveryquicklytheorbitalsoproducewearatthesametime.Thesidetracktosmalltheflangeandtheorbithastrailobviously;thatsidemetalbringingabouttheflangetheorbitpeelsorbecomesdeformedtosayisvaried,haveawheelseveralappearsonsometimesatsametime,somebackandobliquegnaw,goingbackamillNowtrackanalysingdifferentcart,givesnottoequaltreatmentwheelgnawsaroadconditionherenoTwo,thesayingThecam1,gearnotstarting,Thequeen(dobrake)inertiaparkingrunsshortly;Thehas,edgecurlthereaway;wheellifetimeis2years.Thisistomakelightofsay,examineandrepair.2,notstartingtwostartingslowly;Whenparking,thereinertiamotionTheflangewearsaawayquickly,hastoandedgeCarriagelifetime0.5~1degreegnawtheroad,outtimelyadjustment--

大學(xué)畢業(yè)設(shè)計明書3,gearnotWhenthefrictionareintensethecarriageclimbsthetop;wheellifelesshalfayear.Thisisgnawroad,downimmediately.Three,gnawmend1,cartwheelgnawingthatalsohavinghangingluckoforinstallationforcausetoaboutcranestructuredeformation,cartdeflection,perpendicularitydeflectionlinebighavingbeenultra-poor.span,first,thepersonwithspecification,beingnottofromaproblemfundamentallyotherwise.2,accordswithspecificationinspantransmission-mechanism,orspandeformedhavingbutwheelcannotthen,solveAdjustsometimes,leveldeflection,spananddiagonallineabletocarriageatsametimelowexaminewheel,forsurethatamountworkminimal.Being,thewheellookatandlinkupamountofanbiggertopayattentionbringthattheoutside,takesthewheelasregardsbe(1)relatesobliqueoflevelisitbefrom6andpursuing,ifA,,Dthreecarriagewheelswithregulation,theBwheelisadjustedonlyisOK,unnecessarilyalloffourcarriage--

大學(xué)畢業(yè)設(shè)計明書(2)'sobliqueofedgeshouldusecarriageinloadslantstothethinkthatwheeltoacceptaforceinlitreofloadingenhancesup.Andcarriagefront,usingaliftingjackanendtojackedfirst,makesacarriagewheelbeinmidair,,Afterslightmaycushiontypebearingbe(2)thatadjustedmoreinallocationkeybetweenkeyboardboardofbeam,addscushionbeing9.Adjustinperpendicularitykeyboardplace.Adjust,ainplace.3)whenthedifferencethespanandthediagonalline,withfourpiecesofkeyboardofwheelallscrapequeenweldallocationkeyboardoncurvedboardofTheelectricmotorrotationwon'tsideof4,changemotorfortypemanufacturer.Inclineinharmoniousarresteractionadjustment5,liang.6,bigexaminingofortheboxcouplingspeed.Theturningdifferingchanges7,twoflankscarriageCarriagewheelhavingtaperassemblinghavingwrongadjustmentsupportforconeto--

大學(xué)畢業(yè)設(shè)計明書8,theorbitrequestexaminingrepairingthevariauponorbit.In,cranecarriagewheelthatcondition,invariety,inneedtotheresultthatabilityanalyse,findcarefullyspecificways,FangKeproblem,gettwicethewitheffort.gnawsallabovecartsayingproblemdiscussion,pawninggetsalong,invitegivingthemakingthathere.--

[要]

大學(xué)畢業(yè)設(shè)計明書橋式起重機輪啃道的探起重機運行時，大車車輪啃道的分類、啃道修理方法，進(jìn)行探討。橋式起重機在正常運行時，大車車輪踏面寬度比軌道頭寬度30車輪在踏面中間運行，車輪輪緣與軌道之間保持一定的間隙。但是由于某些原因使車輪不在踏面中間運行，造成輪緣與軌道一側(cè)強行接觸，造成車輪啃道。一、啃道的概念橋式起重機車輪啃道主要是指起重機在運行過程中，運行機構(gòu)的大車或小車的車輪輪緣與軌道頭側(cè)面接觸，產(chǎn)生水平側(cè)向力，發(fā)生嚴(yán)重摩擦，致使輪緣很快磨損和變形。同時使軌道的側(cè)面也產(chǎn)生嚴(yán)重的磨損。輕微啃軌造成輪緣及軌道的側(cè)面有明顯的磨損痕跡；嚴(yán)重啃道造成輪緣和軌道的側(cè)面金屬剝落或向外變形?？械垃F(xiàn)象是多種多樣的，有時只有一個車輪啃道，有時出現(xiàn)幾個車輪同時啃軌，有的往返運行同側(cè)啃軌也有的往返運行分別啃磨兩側(cè)現(xiàn)對大車車輪不同的啃軌情況加以分析、區(qū)別對待，予以處理，小車車輪啃道情況在此不再探討。二、啃道的程度分類1、控制運機構(gòu)的凸輪控制器置一擋不起動，置二擋起動；停車后（不制動）慣性運行距離短；輪緣有磨損，但無掉屑、卷邊現(xiàn)象；車輪使用壽命約為2～3年。這種為輕度啃道，應(yīng)著手檢修。2、凸輪控器置一擋不起動，置二擋緩慢起動；停車時，幾乎無慣性運動；輪緣磨損快，有掉屑和卷邊現(xiàn)象；車輪使用壽命0.5～1。這種為重度啃道，進(jìn)行及時調(diào)整和檢修。3、凸輪控器置二擋不起動；運行時輪緣與軌道摩擦強烈，嚴(yán)重時車輪爬上軌頂；車輪使用壽命少于半年。這種為嚴(yán)重啃道，立即停機修理。三、啃道修理1、大車車的啃道，亦有因運輸或安裝吊運等原因造成橋架變形，使大