苯一氯苯板式精餾塔的工藝設計苯一氯苯分離過程板式精餾塔設計任務□□□□□□50000t，塔頂%）。□□□□□ -□□□□□□□,□□□□□□□ 50000t，塔頂%）?！酢酢酢酢酢酢酢酢酢?2%。原料液中含氯苯為 38%（以上均為質量□□□□□□.塔頂壓口 4kPa（表口） ；.進料熱狀況，自選；.回流比，自選；.塔底加熱蒸汽壓力.單板壓口不大于□□□□□□□□□□□□□□□□□每年300天，每天0.5MPa（表壓）；0.7kPa；F1型）□24□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□.口餾塔的物料口算；.塔板數(shù)的確定；.精餾塔的工藝條件及有關物性數(shù)據(jù)的計算;.精餾塔的塔體工藝尺寸計算；.塔板主要工藝尺寸的計算；.塔板的流體力學驗算；.塔板負荷性能圖；.口餾塔接管尺寸計算；.繪制生產工藝流程圖；.繪制精餾塔設計條件圖；.繪制塔板施工圖（可根據(jù)實際情況選作） ；.對設計過程的評述和有關問題的討論。□□□□□□□□苯-□□□□□□□□□□□□□溫度，□℃□8090100110120130131.8p。□i0.133-1kPa苯760102513501760225028402900氯苯148205293400543719760□□□□□□□□□□□□□設計方案□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□ ①251100mm、高度 0.511.5m,每段塔節(jié)可設置 112個進料口/□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□：□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□, □□□□□□□□□□, □□□□□□□□?！酢酢酢酢酢酢酢酢酢? □□□□□□□□□□□□□, □□□□□□ 3001□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□位、進口量等參數(shù)均可以數(shù)字顯示。

□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□腐蝕性物系，而且適合真空操作。殘騖口口錈口口溆.□□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□;□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□苯一氯苯板式精餾塔的工藝計算書□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□-□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□餾過程?！酢酢酢酢酢酢酢酢?□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□, □□□□□□□□□□□□□, □□□□□□□, 故操作回□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□-□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□餾過程?！酢酢酢酢酢酢酢酢?□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□, □□□□□□□□□□□□□, □□□□□□□, 故操作回□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□78.11kg/kmol和112.61kg/kmol。62/78.1162/78.11+38/112.61=0.70298/78.1198/78.11+2/112.610.2/78.11=0.9860.2/78.11+99.8/112.61=0.00288□□□□□□□□□MJ78.1198/78.1198/78.11+2/112.610.2/78.11=0.9860.2/78.11+99.8/112.61=0.00288□□□□□□□□□MJ78.1110.702口（110.702）1112.61188.39kg/kmolMD=78.11*0.986+G—0.986）x112.61=78.59kg/kmolM=78.11x0.00288+G—0.00288）x112.W61=112.5kg/kmol□□□□□□□□□□□□□□□□300天，一天以24□□□,有：W′□ 50000t/a16944.4kg/h,全塔物料衡算:F‘1 D‘口W’0.38F‘10.02D‘10.998W’F‘口18865.6kg/h18865.6/88.391213.44kmol/hD‘口11921.2kg/h11921.2/78.591F‘口18865.6kg/h18865.6/88.391213.44kmol/hD‘口11921.2kg/h11921.2/78.591151.69kmol/hW‘口6944.4kg/h8944.4/112.5161.73kmol/h□□□□□□□□□□□□□□□□N的求取T□□□□□□□□N的求取T苯-□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□MlT法）求取N，步驟T如下：.根據(jù)苯 -□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□ x~y依據(jù)x=§-p。）Q。-p。＞y=p。x/p,□□□□□□□□□□□：tBAB At表3-1 □□□□□□溫度，□℃□8090100110120130131.8

P:i苯760102513501760225028402900氯苯148205293400543719760兩相摩爾分率x10.6770.4420.2650.1270.0190y10.9130.7850.6140.3760.0710□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□,□□□□x□□□□□,□□□□□□□□□□□□,□□□□x~y□□□□□□□□□□□□□□.確定操作的回流比將表3-1□□□□□□x將表3-1□□□□□□x~y曲線。圖3-1圖3-1x-在x?y圖上，因在x?y圖上，因q=1,查得y=0.925，而e=0.732x=0.986?？谟校篋2倍，即：xdD-0.986-2倍，即：xdD-0.986-0.925_ 0.2/40.925-0.702□□□□□□□□□□□□□□□□□R=2R=2*0.274=0.548m□□□□□□□□□□□L=RD=0.5481151.69=83.13kmol/hV=(R+1)D=(0.548+1)1151.69=234.82kmol/hL'=L+F=83.13+213.44=296.57kmol/hV'=V=234.82kmol/h3.求理論塔板數(shù)□□□□□□□□圖解得口，第R+1LLx，□□□□□□□□□□□L=RD=0.5481151.69=83.13kmol/hV=(R+1)D=(0.548+1)1151.69=234.82kmol/hL'=L+F=83.13+213.44=296.57kmol/hV'=V=234.82kmol/h3.求理論塔板數(shù)□□□□□□□□圖解得口，第R+1LLx，xV，Xx+—d—=0.35x+0.64R+1W .-x=1.26x'-0.000757V'w(0.00288,0.00288)和(0.702,0.884)□□□□□□苯-□□□□□□□□□□□□□□□□圖3-2N=9.5-1=8.5塊T□□□□□□其中，口餾段=3塊，提餾段N=5.5T24塊為加料板位置。□□□□□□□□1.□□□□E=0.17-0.6161og公式計算T m0.07~1.4mPa口s□□□□□,□□□ □□□□□□□□□□□□□□□□□均粘度。^■口口媽口為口僨蟶練口?！酢酢酢酢酢酢?0.51(80+131.8)=106℃□□□□□□□□□□□□ ，在此平□□□□□□□□□□□ 11得： =0.24mPa-s, =0.34mPa-s□TOC\o"1-5"\h\zA B齦訝驊糴。從=從x+NG—x)=0.24*0.702+0.34xG—0.702)=0.2698mAFBFE=0.17—0.616logR=0.17—0.616log0.2698=0.52T m2.□□□□□N□□□□□□□□□□□p精餾段：N=3/0.52=5.77塊，取N=6塊p1 p1提餾段：N=5.5/0.52=10.58塊，取N=11塊P2 P2總塔板數(shù)N=N+N=17塊。p p1p2□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□pm□□□□□□□□ 0.7kPa計算。塔頂：p=101.3+4=105.3kPaD加料板：p=105.3+0.7x6=109.5kPaF平均壓強p=(105.3+109.5)/2=107.4kPam□□□□□□□ tm□□□□□□,□□□□□□□□□□,□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□:塔頂溫度t=801加料板t=881口

=(80+88)/2=84℃m□□□□□□□□ Mm塔頂: y=x=0.986,x=0.940□□□□□□□1D 1M=0.986x78.11+(1-0.986)x112.61=78.59kg/kmolVD,mM=0.940x78.11+(1—0.940)x112.61=80.18kg/kmolLD,m加料板: y=0.925,x=0.702□□□□□□□F FM =0.925x78.11+(1-0.925)x112.61=80.70kg/kmolVF,mM=0.702x78.11+(1-0.702)x112.61=88.39kg/kmolLD,m口餾段：M =(78.59+80.70)/2=79.65kg/kmolV,mM=(80.18+88.39)/2=84.29kg/kmolL,m□□□□□□□m1.□□□□□□L,m表4T □□□□□□□ □kg/m3)溫度，□℃□8090100110120130苯817805793782770757氯苯1039102810181008997985□□□□□□□□□□□□□□□□□□=912.13-1.18861A=1124.4-1.0657=912.13-1.18861A=1124.4-1.0657tB氯苯：B=1127-1.1111推薦：式中的t□□□,℃塔頂：=912.13-1.18861=912.13-1.1886x80=817.0kg/m3塔頂：LD,A=1124.4-1.06571=1124.4-1.0657x80=1039.1kg/m3LD,BL=4+4=竺+.n=820.5kg/m3817.01039.1 ld,m

進料板：=912.13—1.18861=912.13—進料板：=912.13—1.18861=912.13—1.1886義88=807.5kg/m3LF,A=1124.4—1.06571=1124.4—1.0657義88=1030.6kg/m3LF,Ba+——B—PLF,B0.62 0.38 + np=879.88kg/m3807.51030.6 lf，m口餾段：=(820.5+879.88)/2=850.19kg/m32.□□□□□□V,mMm V,mRTm所4Mm V,mRTm8.314*273+84)□□□□□□□□□□□□進料板： A^-B □

x+x

ABBAx、x為A進料板： A^-B □

x+x

ABBAx、x為A、B組分的摩爾分率）AB=21.08mN/m； j——[X+X]AABBA，=20.20mN/m；F,Aoo

A~B

oX+oX=26.02mN/m□801)D,B21.08x26.02121.08x0.014+26.02x0.986)=25.34mN/m□88℃)F,B20.20x25.34120.20x0.298+25.34x0.702；=21.14mN/m=20.20mN/mm附： 表4-2□□□□□□□ □mN/m)溫度，□℃□8085110115120131苯21.220.617.316.816.315.3氯苯26.125.722.722.221.620.4□□□□□□□□□□□□m口餾段：o=(21.14+20.20)/2=20.67mN/mm□□□□□□□□□□□35.31103kJ/kmol□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□r—2-r0.3811Itt)

cc1y0.38t=359.2℃□c□□□□□□□□□□11,在 801下有：=(x)+(x)=0.315X0.986+0.445x0.014=0.317mPaLD,mAADBBD加料板: 日=0.28x0.702+0.41x0.298=0.318mPa?sLF,m口餾口：從 二(0.317+0.318)/2=0.3175mPa?sL,m□□□□□□□□□□□□□□□□□□ V=(R+1)D=1.548X151.69=234.82kmol/h□□□□□□VsVM—— V-m_234.82x79.65二1.804m3/s3600pV,m3600x2.88□□□□□□Vh二1.804m3/s二6494.4m3/h□□□□□□□□L二RD二0.548x151.69二83.13kmol/h□□□□□□LsLM二 Lm _83.13x84.29二0.00229m3/s3600pL,m3600x850.19□□□□□□Lh二0.00229m3/s=8.24m3/h□□□□□□□Q二Vr二(235.33x78.59)(310)/3600=1593kW□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□.初選塔板間距 H=450mm□□□□□□□ h=60mm，則：T LH—h=0.45—0.06=0.39mTL.按Smith□□□□□□□□□□ u□□□□□□u□max F

pLpV、0.5(0.00229Y850.19^5I1.804人pLpV、0.5(0.00229Y850.19^5I1.804人2.88；=0.0218□Smith□□□□□□C=0.0820□□□□20120)0.2=0.08(20.67、I20)0.2=0.0805□□□□：u=C、(p-p)/p=0.0805、(850.19-2.88)/2.88=1.3808m/smaxLLvv \口口為 0.7口口口為u=0.7u =0.9665m/smax.精口口皿D=；4V/兀u=,；4x1.804/3.14x0.9665=1.542ms□□□ D=1600mm□□□□□□□□ u=0.9665m/s.□□□□□□□□□□□□□□□□□□Z=N-1H=6-1x0.45=2.25mTOC\o"1-5"\h\z□ 精 T□□□□□□□□Z=N-1)H=11-11X0.45=4.5m□ 提 T□□□□□□□□□□□□□□□ 600mm□□□□□□□□Z=Z+Z=2.25+4.5+0.6=7.35m□ □□□□□□□□□□□□□□□□□a□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□a□]□□□□□□□□□□) 1wl=0.6D=0.6x1.6=0.96m

□□□□□L/1=8.24/0.96:8.583m3/(m.h)<100~130m3/(m.h)，滿足hw篩板塔的堰上溢流強度要求。21出口堰高hwh=h—hwLow5-5得對平直口h=0.00284E(L/11/35-5得由1/D=0.6及L/12.5=8.24/0.962.5=9.13,□□□□□□□□□□w hwE=1，于是：h=0.00284x1x(8.24/0.96%3=0.0119m>0.006m□□□□□□owh=h—h=0.06—0.0119=0.0481mwLowTOC\o"1-5"\h\z(3口降液管的寬度 W□□□□□□□ Ad f由1/D=0.6,□□□□P圖11-16得W/D=0.11,A/A=0.056，即：w 147 d fTW=0.176m,A=0.785D2=2.01m2,A=0.11256m2□d T f□□□□□□□□□□□□t=AH/L=0.11256x0.45/0.00229=22.12s>5s□□□□□□fTs41降液管的底隙高度液體通過降液管底隙的流速一般為0.07~0.25m/s,□□□□□□□□□□□液體通過降液管底隙的流速一般為流速u'=0.08m/s，則有:o0.02~0.025m,□□□□□□L0002290.02~0.025m,□□□□□□h=匕= =0.0298m(h不宜小于o1u' 0.96x0.08 °wo求)□□□□(1)邊緣區(qū)寬度W□□□□□□

c□□□□□W:一般為

c50~75mm,D>2m時，W可達100mm□c□□□□□□□□□□W:規(guī)定D<1.5mlW=75mm；D>1.5mlW=100mm；□□□□W□□□□W=60mm,W-100mm。□2)口口區(qū)面積AaA-2Xy!R2—x2+ R2sin-1一aL 180R_-20.524v'0.742-0.5242+三x0.742sin-10.524 180 0.740_-1.408m2□□：x-D/2-W+W)=0.8-(0.176+0.100)=0.524mdsR-D/2-W-0.8-0.060-0.740mc3.□□□n□□□□-3mm□□□□□□□d--3mm□o□□t/d=3.0?？诳卓诳趏t□□t/d=3.0。口孔口口ot-3x5-15mm□□□□□□□□□(1155x103)(1155x103)I152Jx1.408-7228(□□□□□□□□□□0.907 0.907-0.101( □□ 5~15%0000要求)□□□□□□□□□A=。A□□□□□□□□□A=。A=0.101x1.408-0.142m2□□□□□□□□□-V/A-1.804/0.142-12.70m/sso□□□□□□□□□□□a1.□□□□(1)由d/6-5/3-1.67(1)由d/6-5/3-1.67□□05-101C=0.772

0(-0.051…、uCCo-0.051PL(12.70122.88、0.772J850.19-0.0468m(2)氣體通過1層的阻力h□□□□□h-phl L1.8042.01—0.11256=0.95m/s==1.61kg1/2/(s?m1/2)F=up=0.95*2880a'v查表5-11得p=0.57.h=Bh=B(h+h)=0.57(0.0481+0.0119)=0.0342m液柱□3）□3）液體表面張力的阻力owh計算□□□□□□□□□□□□h□□□□□□□□□□□□□□□□□4x即x10-3 =0.0020m液柱850.19x9.81x0.005氣體通過每層塔板的液柱高度為h=h+h+h=0.0468+0.0342+0.0020=0.083m液柱pcio□□□□□□□□□□□□Ap=pgh=850.19x9.81x0.083=692.25Pa=0.69kPa<0.7kPa□□□□□pLp□□□.液面落差□□□□□,□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□3.2.液沫夾帶3.25.7x10-6式中：h=2.5h=2.5式中：h=2.5h=2.510.06=0.155.7x10-63.25.7x10-60.953.220.67x10-30.45-2.5x0.06=0.011kg液/kg氣<0.1kg液/kg氣(滿足要求)在本設計中液沫夾帶量在允許范圍中。uom4uom□□□□□□

u:4.4C,(0.0056+0.13h-h)p/pom o' LoLV=4.4x0.772.%：(0.0056+0.13x0.06—0.002150.19/2.88=6.23m/su 12.7□□□□□□□□ K=一=——=2.04>1.5□□□□□□□□□□u 6.24om□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□ H<(H+h)d Tw□□□□□□□□□□□□a q=0.5①H+h)=0.5(0.45+0.0481)=0.25mTwH=h+h+hdpLd□□□□□□□□h=0.153(上丫=0.15310.00213丫=0.001mdIlh)y1.12x0.0238)woH=0.083+0.06+0.001=0.144mdH<(H+h)□□□□□□□□□□□d Tw□□□□□□□□□□e=0.1k?/kg□□□□□ V_L□□□□v ss7-1)—0.53Vs5.7x107-1)—0.53Vs a oH-hTTf」V Vu— s = s aA-A2.01-0.11256Tfh=2.5h=2.5(h+h)f L wow2/3=2.50.0481+0.00284E2/3=2.50.0481+0.00284E2/3=2.50.0481+0.00284x10.96==0.12+1.71L2/3S□□□□□□□□□7-1)5.7x10-6□□□□□□□□□7-1)5.7x10-60.53V s20.67x10-30.5-0.12-1.71Lm3.2=0.1V=V=4.524-20.359L2/3□7-2)□□□□□□□□□□aL□□□□□□□□□□□□□□□aL□□□□□s7-2口口出對口口2)h=0.00284Eowf36002)h=0.00284Eowf3600LI

s-2/3=0.00284x12/3I0.96)L,m3/ss0.00050.0050.010.0150.02V,m3/ss4.3963.9293.5793.2863.0247-1□1)□□□□□□□□□□□□□□2.□口□((7-3)+h)=h+h+h+h(7-3)wpwow1=0.6855L2/3sh=0.051c(=0.051h=0.051c(=0.051=0.051ICA)oo12f2.88I10.772x0.142)1850.19)=0.01438V2s=p(h+h)=0.57^0.0481+0.6855L2/3)wow s=0.02742+0.3907L2/3s=0.002=0.01438V2+0.3907Lm+0.02942h=0.153d2 (―0.15310.96x0.0298；2―186.95Ls0.5(0.45h=0.153d2 (―0.15310.96x0.0298；2―186.95Ls0.5(0.45+0.0481)=G.01438V2+0.3907L2/3+0.02942)+0.0481s s+0.6855L2/3+186.95L2V2=11.93—74.84L2/3—13000.7L□7-4)7-4）算出對應的L,m3/ss0.00050.0050.010.0150.02V,m3/ss3.3853.0692.6752.111.17-2表2)□□□□□□□□□□□□3.液相負荷上限線（L□,□□□sV□□□□□：s3)Ls,max0.45x0.11256o, =0.01m3/s□7-504.漏液線（氣相負荷下限線）（）h—h+hLwow/3h―0.00284E(L/1)/3ow hw□□□□□uom:4.4C,(0.0056+0.13h-hV=4.4CAs,minIfI]0.0056+0.13h+0.00284Ewrl)Lh\>23-h3-PL「v.w0 0Lo1=4.4x0.772x0.142|<0.0056+0.13I0.0481+0.00284x1xf360° =8.19x =8.19x10-4m3/s □7-7)s,min[0.96J-0.002j>850.19/2.88整理得：V2 =6.103L2/3+0.59□7-6)s,min s□□□□□□,□□□□L□,□□□ 7-61算出對應的sV□□□□□：s表7-3L,m3/ss0.00050.0010.010.015V,m3/ss0.630.650.870.96□□□□□□□□□□□□4)□□□□□□□□5)□□□□□□□□□h=0.006m,E-1.0□owf3600L )2/3f3600L)2/3h=0.00284E ?__ s,min=0.00284x1 =0.006owl1 lw JI0.96J

圖7-1□□□□□□□□□□A,連接OA,即作出操作線。由圖可看出，該□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□=3.17m3/ss,maxVi=0.65m3/sVV$,max=4.88s,min篩板塔設計計算結果序號項目數(shù)值1平均溫度t,℃842平均壓力P,kPa107.43氣相流量mV，(m3/s)1.8044液口流量L，(m3/s)0.002295□□□□□N176□□□□□Z，m7.357口徑D,m1.5428板間距H，m0.45

9溢流形式口溢流10□□□□□平頂弓形11堰長l,m0.9612w堰高h,m0.048113w□□□□□□ h,m0.0614L□□□□□□ h,m0.011915ow□□□□□□□ h,m0.029816□□□□□ W,m0.117s□□□□□ W,m0.0618□□□□□ A,m21.40819a篩孔直徑 d,m0.005200篩孔數(shù)目 n722821孔中心距 t,m0.01522開口口①,%10.123空塔氣速 u,m/s0.966524篩孔氣速 u,m/s12.70250□□系數(shù) K2.0426□□□□□□△ P,Pa69027p負荷上限液口控制28負荷下限漏液控制29液沫夾帶 e,□kg液/kg□□0.01130V□□□□□□ V,m3/s3.17s,max31□□□□□□ V,m3/s0.65s,min32操作彈性4.877設計評述□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□, □□□□□□□□□□□□□ 設計□□□□□□□□□□□□□□□□□□□, □□□□□□□□□□ 經濟合理□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□ DDDDD□□□□□i1滿足工藝和操作的要求□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□a □□□□□□□□□度、□□□□□□□, □□□□□□□□□□□□□□□□□□□, □□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□, □□□□□□□□□□□ □□□□□□□□□□□□□□□□□, □□□□□□□□□□□ 此外，在泡點□□□□□□□□□□□□2口滿足經濟上的要求的廢熱，□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□,□□□□□□,□□□□□□□面積增加，□□□□□□□因此，□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□31保證生產安全□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□.操作壓力□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□但在□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□但在□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□苯-□□□□,□□□□□□□□.進料狀態(tài)□□□□□□□□口徑、□□□□□□□□□□□□□□□□□在實際的□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□,這□□□□□□□□口徑、□□□□□□□□□□□□□□□□□在實際的□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□,這□□□,□□□□□□□□□□□□,□