年4月19日脂肪醇聚氧乙烯醚車間工藝設(shè)計(jì)文檔僅供參考，不當(dāng)之處，請(qǐng)聯(lián)系改正。目錄第1章物料及熱量衡算 51110\h2 51111\h2 51112\h2 51113\h6 51114\h8第2章設(shè)備計(jì)算 51115\h9 51116\h9 51117\h15 51118\h21 51119\h27第3章泵的選擇 51120\h33 51121\h33 51122\h35第4章中和釜體積及攪拌器功率計(jì)算 51123\h36 51124\h36 51125\h36附表 51126\h38TOC\o"1-2"\h\z\u第1章物料及熱量衡算說(shuō)明：硬脂酸（C15H24O）+10EO，年產(chǎn)量60000噸，日產(chǎn)量（按300天計(jì)）200噸，每批10噸=10000kg，每天20批鏈起始劑分子量最終產(chǎn)品分子量每批起始劑的量：環(huán)氧乙烷EO的量：故：3923.97+6076.03=10000.00kg催化劑的量：NaOH中和劑：CH3COOH1.由附錄已知EO液體流速G=10000kg.h-1EO最快加料時(shí)間：實(shí)際操作中管道內(nèi)流體流速不能達(dá)到最大值對(duì)加料時(shí)間進(jìn)行取整：此時(shí)管線內(nèi)質(zhì)量流速：1.已知鏈起始劑的流速G=30000kg.h-1起始劑最快加料時(shí)間：對(duì)加料時(shí)間取整為：此時(shí)管內(nèi)實(shí)際質(zhì)量流速：1.催化劑的質(zhì)量流速860kg.h-1其中：58%水質(zhì)量流速kg.h-142%NaOH質(zhì)量流速kg.h-142%NaOH最快加料時(shí)間：取整為則此時(shí)42%NaOH溶液在管道中實(shí)際質(zhì)量流速：kg.h-1催化劑在管道內(nèi)實(shí)際質(zhì)量流速：kg.h-1因?yàn)椋阂訮D101為衡算范圍，輸入=輸出因此：（7）、（8）號(hào)管線質(zhì)量流速相等。管線（5）中催化劑NaOH的最大質(zhì)量流速為2860kg則經(jīng)驗(yàn)系數(shù)：由《技術(shù)文件及裝置操作手冊(cè)》知，加料時(shí)間定為5min則（5）中流速：kg.h-142%的NaOHkg.h-12%的H2Okg.h-11.管（9）中和劑的質(zhì)量流速為600kg.h-1其中：98%CH3COOH質(zhì)量流速：kg.h-1 2%的H2O的質(zhì)量流速：kg.h-198%CH3COOH最快加料時(shí)間：取整為則此時(shí)98%CH3COOH的實(shí)際質(zhì)量流速：kg.h-1其中：98%CH3COOHkg.h-12%的H2Okg.h-1以中和計(jì)量泵為衡算范圍：輸入=輸出因此：（9）、（10）號(hào)管線質(zhì)量流速相等。管（6）中和劑最大質(zhì)量流速kg.h-1經(jīng)驗(yàn)系數(shù)：由《技術(shù)文件及裝置操作手冊(cè)》知，加料時(shí)間定為5min則（6）中流速：kg.h-198%CH3COOHkg.h-12%的H2Okg.h-11.反應(yīng)回路小循環(huán)泵PC-103每次循環(huán)量為10000kg,每小時(shí)循環(huán)次數(shù)為6.5次，每小時(shí)質(zhì)量流速G=6.510000=65000kg.h-1流經(jīng)管線（11）的物料經(jīng)過(guò)反應(yīng)循環(huán)泵PC-103之后，流經(jīng)管線（12），最后經(jīng)反應(yīng)換熱器E-102，流經(jīng)管線（13）的連續(xù)過(guò)程中，泵和換熱器內(nèi)部都沒(méi)有積累，即對(duì)每一個(gè)設(shè)備來(lái)說(shuō)，輸入=輸出，故管線（11）、（12）、（13）的質(zhì)量流速均為G=65000kg.h-11.反應(yīng)回路小循環(huán)泵PC-103每次循環(huán)量為10000kg,循環(huán)次數(shù)為36次/h,每小時(shí)質(zhì)量流速為360000kg.h-1，在連續(xù)操作過(guò)程中，PC-101和換熱器E-101中不可有積累。因此管線（17）、（18）、（19）中質(zhì)量流速都相等360000kg.h-1。1.管線（16）是小循環(huán)產(chǎn)品出料管線流速已知為40000kg.h-1，管線（22）是大循環(huán)產(chǎn)品出料管線流速已知為150000kg.h-1，若卸料只靠小循環(huán)回路泵，即只從管線（16）卸料，則10噸產(chǎn)品出料時(shí)間=10000/40000=0.25h=15min若卸料只靠大循環(huán)回路泵，即只從管線（22）出料時(shí)，則10噸產(chǎn)品出料時(shí)間=10000/150000=0.067h=4min。而實(shí)際生產(chǎn)中卸料應(yīng)先是大小循環(huán)回路同時(shí)卸料，即（22）、（16）同時(shí)卸料，達(dá)到一定程度，液位不再滿足大循環(huán)回路時(shí)，就只能從（16）管線卸料?？紤]上述原因，每批醇醚產(chǎn)品出料時(shí)間取=10min,則管線平均每小時(shí)卸料kg.h-1，卸料只靠小循環(huán)泵時(shí)，（23）的實(shí)際流速G=40000kg.h-1。卸料前期管線（23）的流速G>60000kg.h-1。?。?50000kg.h-1。1.管線（13）的流速為35000kg.h-1卸料，取整此時(shí)，實(shí)際流速kg.h-1因?yàn)橐詐v-104A/B為衡算范圍，輸入=輸出因此管線（13）、（14）流速相等。1.EO總量為4050kg.h-1在預(yù)反應(yīng)階段加入5%220396616x6428.6×5%y∴因此，在預(yù)反應(yīng)階段反應(yīng)鏈起始劑用量178.57kg,得500.00kg產(chǎn)品。1.加入剩余的EO，但只有95%參加反應(yīng)，故220396616x6428.6×95%×95%y1.220396616x6428.6×95%×5%y因?yàn)樵现杏?.1%的水，因此實(shí)際投料量：其中預(yù)反應(yīng)起始劑量：反應(yīng)起始劑量：反應(yīng)時(shí)間/minEO投料量/kg起始劑投量/kgCat用量/kg反應(yīng)率/%產(chǎn)品量/kg預(yù)反應(yīng)5321.43178.751.191100500.00反應(yīng)305801.83226.4522.62959025.04熟化20///5475第2章設(shè)備計(jì)算根據(jù)工藝條件選擇U型管式換熱器，因反應(yīng)產(chǎn)品的黏度較大且需要冷卻，因此水走殼程，導(dǎo)熱油走管程，設(shè)管程數(shù)為NP=2。2.1.1管程（導(dǎo)熱油）殼程（產(chǎn)品）定性溫度t=物理常數(shù)（定性溫度下）μ2=3mpa.s=10.8kg/(m?h)Cp2=2.01kj/(kg*℃)λ=0.10kcal/(h?m?℃)ρ2=960kg/m3μ1=10mpa.s=136kg/(m?h)Cp1=2.72kJ/(kg*℃)ρ1=1000kg/m32.1.2K2.1.3T1=180℃T2=164.8t2=86.20℃t1=△t1=T1-t2=180-86.2=93.8℃△t2=T2-t1=164.8-60=104.80℃?tm=計(jì)算溫度校正系數(shù)R=S=根據(jù)R、S值由P2-54圖8-12（a）查得溫度校正系數(shù)Ft=0.99?2.1.4熱負(fù)荷Q及導(dǎo)熱油量WQ=W1?Cp1??t1=360000×2.72×W2.1.F1=2.1.6由P4-358表23-41選取換熱器的面積119.40m2.管外徑do=0.025，管內(nèi)徑di=0.02，管心距pt=0.032，折流板缺口為25%，管子為正方形45°排列，管長(zhǎng)=6m，管子數(shù)Nt=F1/(π·do·l)=233.54根，考慮到管子的排列問(wèn)題，管子數(shù)取250根由P2-69圖8-28查得(Ds-do)Pt∴Ds-do=592mm,Ds=617mm根據(jù)加工原則取Ds=700mm2.1.72.1.7管內(nèi)質(zhì)量流速Gi=雷諾準(zhǔn)數(shù)Rei=由P2-58圖8-13查得柯?tīng)栆蜃覬h=0.0045由公式Jh=因液體被加熱，黏度校正系數(shù)φμ管內(nèi)給熱系數(shù)hi=Jh?Cp?Gi?=0.0045×2.01×754.14×2.01×10.800.43-23×1.052.1.7相鄰管間隙C假定折流板間距B=0.30m橫過(guò)管束的流動(dòng)截面積as=Ds?質(zhì)量流速Gs=當(dāng)量直徑Des=雷諾準(zhǔn)數(shù)Res=由P2-59圖8-14查得管子為正方形排列，折流板缺口為25%，管外膜給熱系數(shù)Js=45.8液體被冷卻：ho=Js?=45.8×0.420.02715×2.72×362.1.8由P2-86附表8-18查得管內(nèi)污垢系數(shù)γ管外污垢系數(shù)γ材質(zhì)采用不銹鋼，查得導(dǎo)熱系數(shù)λ管壁熱阻γ總傳熱系數(shù)K1==[14142.61儲(chǔ)備系數(shù)η=K計(jì)/K選=1—1.30時(shí)，可認(rèn)為初選合適，K1/K0=1.29因此選型合理2.1.9管程Rei=13334.73由P2-63圖8-21查得摩擦因子Jft=0.005管內(nèi)流體流速：ui=按公式?Pi=Np式中m-黏度系數(shù):m=0.14(Rei取μi?Pi=2×0.816×允許壓降=(250-138)×1000殼程由P2-63圖8-22查得當(dāng)Res=8277.4時(shí)殼程壓降摩擦因子Jfs=0.052，殼內(nèi)流體流速Us=?Ps=0.816Jfs(=0.816×0.052×0.5允許壓降=2.1.10選單管程U型管式換熱器，管程數(shù)NP=2殼徑Dsmm700公稱壓力Pgatm16傳熱面積F1m2119.40管程數(shù)NP2管根數(shù)Nt250管長(zhǎng)lm6管徑dmm?25×2.5板間距Bm0.3管子排列：正方形旋轉(zhuǎn)45○根據(jù)工藝條件選擇U型管式換熱器，因反應(yīng)產(chǎn)品的黏度較大且需要冷卻，因此水走殼程，導(dǎo)熱油走管程，設(shè)管程數(shù)為NP=2。2.2管程（導(dǎo)熱油）殼程（產(chǎn)品）定性溫度t=物理常數(shù)（定性溫度下）μ2=3mpa.s=10.8kg/(m?h)Cp2=2.01kj/(kg*℃)λ=0.10kcal/(h?m?℃)ρ2=960kg/m3μ1=5pa.s=18kg/(m?h)Cp1=2.72kJ/(kg*℃)ρ1=1000kg/m32.K2.T1=180℃T2=t2=80℃t1=△t1=T1-t2=180-80=100℃△t2=T2-t1=165.8-60=105.80℃?tm=計(jì)算溫度校正系數(shù)R=S=根據(jù)R、S值由P2-54圖8-12（a）查得溫度校正系數(shù)Ft=0.99?2.2.4熱負(fù)荷Q及導(dǎo)熱油量WQ=2.51×1062.F1=2.2由P4-358表23-41選取換熱器的面積26.1m2.管外徑do=0.025，管內(nèi)徑di=0.02，管心距pt=0.032，折流板缺口為25%，管子為正方形排列，管長(zhǎng)=3m，管子數(shù)Nt=F1/(π·do·l)=87.05根，考慮到管子的排列問(wèn)題，管子數(shù)取100根。由P2-69圖8-28查得(Ds-do)∴Ds-do=352mm,Ds=403mm根據(jù)加工原則取Ds=500mm2.2.2管內(nèi)質(zhì)量流速Gi=雷諾準(zhǔn)數(shù)為：Rei=由P2-58圖8-13查得柯?tīng)栆蜃覬h=0.0058由公式Jh=因液體被加熱，黏度校正系數(shù)φμ管內(nèi)給熱系數(shù)hi=Jh?Cp?Gi?=0.0058×2.01×6912699×2.01×10.802.2相鄰管間隙C假定折流板間距B=0.30m橫過(guò)管束的流動(dòng)截面積as=Ds?質(zhì)量流速Gs=當(dāng)量直徑

Des=雷諾準(zhǔn)數(shù)Res=由P2-59圖8-14查得管子為正方形排列，折流板缺口為25%，管外膜給熱系數(shù)Js=20液體被冷卻：ho=Js?=20×0.420.02715×10.8×2.012.2由P2-86附表8-18查得管內(nèi)污垢系數(shù)γ管外污垢系數(shù)γ材質(zhì)采用不銹鋼，查得導(dǎo)熱系數(shù)λ管壁熱阻γ總傳熱系數(shù)K1==[+1.49×=1儲(chǔ)備系數(shù)η=K計(jì)/K選=1—1.30時(shí)，可認(rèn)為初選合適，K1/K0=1.145因此選型合理2.2管程Rei=12801.29由P2-63圖8-21查得摩擦因子Jft=0.006管內(nèi)流體流速：ui=按公式?Pi=Np式中m-黏度系數(shù):m=0.14(Rei取μi?Pi=2×=3799.29允許壓降=(250-210)×10009.8=4081.60kgm2殼程由P2-63圖8-22查得當(dāng)Res=1756.44時(shí)殼程壓降摩擦因子Jfs=0.055，殼內(nèi)流體流速Us=?Ps=0.816Jfs(=0.816×0.07×=1919.8允許壓降=2.選單管程U型管式換熱器，管程數(shù)NP=2殼徑Dsmm500公稱壓力Pgatm16傳熱面積F1m226.1管程數(shù)NP2管根數(shù)Nt100管長(zhǎng)lm3管徑dmm?25×2.5板間距Bm0.3管子排列正方形旋轉(zhuǎn)45○根據(jù)工藝條件選擇浮頭式換熱器，因反應(yīng)產(chǎn)品的黏度較大且需要冷卻，因此水走管程，導(dǎo)熱油走殼程，設(shè)管程數(shù)為NP=2。2.管程（導(dǎo)熱油）殼程（產(chǎn)品）定性溫度t=物理常數(shù)（定性溫度下）μ2=3.6kg/(m?h)Cp2=4.2kJ/(kg?℃)λ2=0.538kcal/(h?m?℃)ρ2=1000kg/m3μ1=16.2kg/(m?h)Cp1=1.98kJ/(kg?℃)ρ1=1000kg/m3λ1=0.1kcal/(h?m?℃)2.K2.T1=60℃T2=t2=40℃t1=△t1=T1-t2=60-30=30℃△t2=T2-t1=84-40=44℃?tm=計(jì)算溫度校正系數(shù)R=S=根據(jù)R、S值由P2-54圖8-12（a）查得溫度校正系數(shù)Ft=0.98?2.3.4熱負(fù)荷Q及導(dǎo)熱油量WQ=1.59×1072.3.5F1=2.3由P4-358表23-41選取換熱器的面積350m2.管外徑do=0.025，管內(nèi)徑di=0.02，管心距pt=0.032，折流板缺口為25%，管子為正方形45°排列，管長(zhǎng)=6m，管子數(shù)Nt=F1/(π·do·l)=743根，考慮到管子的排列問(wèn)題，管子數(shù)取750根。由P2-69圖8-28查得(Ds-do)Pt∴Ds-do=928mm,Ds=953.6mm根據(jù)加工原則取Ds=1000mm2.2.管內(nèi)質(zhì)量流速Gi=雷諾準(zhǔn)數(shù)Rei=由P2-58圖8-13查得柯?tīng)栆蜃覬h=0.0061由公式Jh=因液體被加熱，黏度校正系數(shù)φμ管內(nèi)給熱系數(shù)hi=Jh?Cp?Gi?=0.0061×4.2×3227442.03×(4.2×3.62.3相鄰管間隙C假定折流板間距B=0.60m橫過(guò)管束的流動(dòng)截面積as=Ds?質(zhì)量流速Gs=當(dāng)量直徑：

Des=雷諾準(zhǔn)數(shù)Res=由P2-59圖8-14查得管子為正方形排列，折流板缺口為25%，管外膜給熱系數(shù)Js=29液體被冷卻：ho=Js?=29×0.420.02715×1.974×16.22.由P2-86附表8-18查得管內(nèi)污垢系數(shù)γ管外污垢系數(shù)γ材質(zhì)采用不銹鋼，查得導(dǎo)熱系數(shù)λ管壁熱阻γ總傳熱系數(shù)K1==[+1.49×10儲(chǔ)備系數(shù)η=K計(jì)/K選=1—1.30時(shí)，可認(rèn)為初選合適，K1/K0=1.16因此選型合理2.管程Rei=17930由P2-63圖8-21查得摩擦因子Jft=0.008管內(nèi)流體流速：ui=按公式?Pi=Np式中m-黏度系數(shù):m=0.14(Rei>2100,m=0.14)，取?Pi=2×0.816×0.008×允許壓降=(400-274)×10009.8=12857.14kgm殼程由P2-63圖8-22查得當(dāng)Res=2364時(shí)殼程壓降摩擦因子Jfs=0.052，殼內(nèi)流體流速Us=?Ps=0.816Jfs(Ds允許壓降=2.3選浮頭式列管換熱器，管程數(shù)NP=2殼徑Dsmm1000公稱壓力Pgatm16傳熱面積F1m2350管程數(shù)NP2管長(zhǎng)lm6管徑dmm?25×2.5板間距Bm0.6管子排列：正方形根據(jù)工藝條件選擇浮頭式換熱器，導(dǎo)熱油走殼程，水走管程，設(shè)管程數(shù)為NP=2。2.4管程（導(dǎo)熱油）殼程（產(chǎn)品）定性溫度t=物理常數(shù)（定性溫度下）μ2=0.4824kg/(m?h)Cpg=0.58kcal/(m?h?℃)Cpl=1.07kcal/(m?h?℃)λl=0.568kcal/(h?m?℃)ρg=840kg/m3

ρl=860kg/m3γ=460.62kcal/kgμ1=1.8kg/(m?h)Cp1=0.55kJ/(kg*℃)ρ1=900kg/m3λ1=0.1kcal/(h?m?℃)2.K2.T1=203℃T2=t2=160℃t1=△t1=T1-t2=203-160=43℃△t2=T2-t1=203-150=53℃?tm=計(jì)算溫度校正系數(shù)由于T1=T2，因此R=0，F(xiàn)t=1不需要校正，因此?tm=47.8℃2.4.4Q=1.4×2.4F1=2.由P4-358表23-41選取換熱器的面積25.30m2.管外徑do=0.025，管內(nèi)徑di=0.02，管心距pt=0.032，折流板缺口為25%，管子為正方形排列，管長(zhǎng)=4.5m，管子數(shù)Nt=F1/(π·do·l)=70.7根，考慮到管子的排列問(wèn)題，管子數(shù)取75根由P2-69圖8-28查得(Ds-do)∴Ds-do=313.6mm,Ds=338.6mm根據(jù)加工原則取Ds=400mm2.2.4管內(nèi)質(zhì)量流速Gi=雷諾準(zhǔn)數(shù)：Rei=由P2-58圖8-13查得柯?tīng)栆蜃覬h=0.003GRei=查圖8-16得φ=140φ==126890.022.相鄰管間隙C假定折流板間距B=0.30m橫過(guò)管束的流動(dòng)截面積as=Ds?質(zhì)量流速Gs=當(dāng)量直徑Des=雷諾準(zhǔn)數(shù)Res=由P2-59圖8-14查得管子為正方形排列，折流板缺口為25%，管外膜給熱系數(shù)Js=90液體被冷卻：ho=Js?=90×0.420.02715×2.由P2-86附表8-18查得管內(nèi)污垢系數(shù)γ管外污垢系數(shù)γ材質(zhì)采用不銹鋼，查得導(dǎo)熱系數(shù)λ管壁熱阻γ總傳熱系數(shù)K1==[+1.49×10儲(chǔ)備系數(shù)η=K計(jì)/K選=1—1.30時(shí)，可認(rèn)為初選合適，K1/K0=1.20因此選型合理。2.殼程Rei=106400，由P2-63圖8-21查得摩擦因子管內(nèi)流體流速：ui=按公式：?Ps=0.816Jfs(式中m-黏度系數(shù):m=0.14(Rei>2100,m=0.14)，取?Pi==6428.57允許壓降=(385-315)×10009.8=7142.86kgm22.選浮頭式列管換熱器，管程數(shù)NP=2殼徑Dsmm400公稱壓力Pgatm16傳熱面積F1m225.6管程數(shù)NP2管長(zhǎng)lm4.5管徑dmm?25×2.5板間距Bm0.3管子排列：正方形第3章泵的選擇用途：把（17）號(hào)管線的液體輸送到SA-0101管路上有三個(gè)90彎頭，三個(gè)閥門(mén)，一個(gè)換熱器E0101，二個(gè)三通，PC-0101液體流速360000，密度1000，溫度180，入口壓力450，排出壓力855，轉(zhuǎn)速1450，黏度10。3.1.1Vs=msρu=Re=∴湍流流動(dòng)3.1.2摩擦因λ=0.01227+3.1.3H=?z+?u2忽略動(dòng)能變化，即?u?hf=?hf1+?hf2名稱阻力系數(shù)數(shù)量管出口φ管入口90彎頭QUOTEφ=0.75三個(gè)三角落二個(gè)QUOTEφ=1管通長(zhǎng)5m?hf1==(=3.27m中途經(jīng)過(guò)E0101換熱器，此處局部阻力為?hf2E0101Ds=1.0mNt=404di=0.017lV1=V2u2屬于湍流區(qū)，取λ=0.022，則?hf2==?hf=?hf1+?hf2=3.27+0.56=3.83mH=?z+查得泵型號(hào)200YG75流量Q360m3揚(yáng)程H75m轉(zhuǎn)數(shù)1450r/min效率η75%軸功率98kw配電機(jī)功率132kw允許氣蝕余量?h4.5m泵殼許用壓力16kgf/cm2第4章中和釜體積及攪拌器功率計(jì)算年產(chǎn)量W1=60000噸，一年工作日T1=300天，物料比重Cp=1000取裝料系數(shù)S=0.8(反應(yīng)物料為液相取0.75-0.8)，日產(chǎn)量QUOTEW2=W1T1=28800每日生產(chǎn)批數(shù)QUOTEW3=W210=9.6批則每小時(shí)的工作量QUOTEW4=W2×1000T2=4000kgh工作周期QUOTET3=T2W3=每小時(shí)物料體積QUOTEVL=W41000設(shè)備總?cè)莘eQUOTEMV=VL?實(shí)際設(shè)備總體積V因?yàn)橐后w黏度不大，對(duì)溶介速度無(wú)要求可用漿式攪拌器，因此選漿式攪拌器取因此d=2.4×0.5=1.2mN=Re=取C=10EXPA=14+=14+p=1.1+Np==因此，P=Npρ附表設(shè)備一覽表序號(hào)位號(hào)設(shè)備名稱技術(shù)規(guī)格介質(zhì)數(shù)量單位材料重量(kg)備注單總1R0101反應(yīng)氣液接觸器臥式Φ1200×10×7000；V=8/54M3外半管φ73/60.3×3；保溫層厚度120mm縮合物+EOH蒸氣1臺(tái)A240TP31545009000P.C.E2R0102反應(yīng)收集器立式φ2400×15×2200；V=14.25外半管φ73×3/φ19/0.5×1.65保溫層厚度120mm縮合物+EO蒸汽1臺(tái)A240TP316.750015000P.C.E3R0103反應(yīng)中和器立式φ2400×10×4540；V=17.8M半管φ108×4L=180m醇醚蒸汽/冷卻水2臺(tái)OCr17Ni112-M2OCr19Ni19461018440吉化重機(jī)廠4V0102堿計(jì)量罐立式φ600×3×3428；V=17.6m3飽溫層厚度60mm加熱盤(pán)管φ25×3L=堿溶液蒸汽1臺(tái)OCr19Ni1920450900吉化重機(jī)廠5V0109酸計(jì)量罐立式φ600×3×3428；V=17.6m3飽溫層厚度60mm加熱盤(pán)管φ25×3L=醋酸蒸汽1臺(tái)OCr17Ni14M-A0220450900吉化重機(jī)廠6V0101導(dǎo)熱油膨脹罐立式φ1200×6×2756；V=2.26m3;保溫層厚度導(dǎo)熱油1臺(tái)Q235-A5501100吉化重機(jī)廠7V0104反應(yīng)系統(tǒng)氣液分離罐立式φ700×6×2718；V=0.86m有機(jī)物、N2、蒸汽1臺(tái)Q235-A370740吉化重機(jī)廠8V0105反應(yīng)系統(tǒng)有機(jī)物分離罐立式φ800×6×2600;V=0.85m3保溫層厚度100mm外盤(pán)管φ25×3LEO、N2蒸汽、有機(jī)物蒸汽1臺(tái)OCr17Ni12Mo220420840吉化重機(jī)廠