型鋼懸挑卸料平臺計算書（卸料平臺）計算依據(jù)：1、《建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范》JGJ80-20162、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》GB50017-20173、《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計統(tǒng)一標準》GB50068-2018一、構(gòu)造參數(shù)二、荷載參數(shù)三、設(shè)計簡圖四、面板驗算面板受力簡圖如下：計算簡圖取單位寬度1m進行驗算q=γ0[1.3×Gk1×1+0.9×1.5×(1.3×Qk1+Pk/S)×1]=1×[1.3×0.39×1+0.9×1.5×(1.3×2+5/2)×1]=7.392kN/mq靜=1×1.3×Gk1×1=1×1.3×0.39×1=0.507kN/mq活=1×0.9×1.5×(1.3×Qk1+Pk/S)×1=1×0.9×1.5×(1.3×2+5/2)×1=6.885kN/m抗彎驗算：Mmax=0.1×q靜×s2+0.117×q活×s2=0.1×0.507×0.62+0.117×6.885×0.62=0.308kN·mσ=Mmax/W=0.308×106/(66.67×103)=4.623N/mm2<[f]=205N/mm2面板強度滿足要求！五、次梁驗算次梁內(nèi)力按以兩側(cè)主梁為支承點的簡支梁計算：承載能力極限狀態(tài)：q1=γ0[(1.3×Gk1+0.9×1.5×1.3×Qk1)×s+1.3×Gk2]=1×[(1.3×0.39+0.9×1.5×1.3×2)×0.6+1.3×0.123]=2.57kN/mp1=1×0.9×1.5×Pk=1×0.9×1.5×5=6.75kN正常使用極限狀態(tài)：q2=(Gk1+Qk1)×s+Gk2=(0.39+2)×0.6+0.123=1.557kN/mp2=Pk=5kN1、抗彎強度計算簡圖Mmax=q1(L12/8-m2/2)+p1×L1/4=2.57×(2.12/8-02/2)+6.75×2.1/4=4.961kN.mσ=Mmax/(γxWX)=4.961×106/(1.05×62.1×103)=76.076N/mm2<[f]=205N/mm2次梁強度滿足要求！2、撓度驗算計算簡圖νmax=q2L14/(384EIx)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EIx)=1.557×21004/(384×206000×391×104)×(5-24(0/2.1)2)+5×21003/(48×206000×391×104)=0.491mm<[ν]=L1/250=2100/250=8.4mm次梁撓度滿足要求！3、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)：R1=q1×B/2=2.57×2.1/2=2.699kN正常使用極限狀態(tài)：R2=q2×B/2=1.557×2.1/2=1.635kN六、主梁驗算根據(jù)《建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ80-2016），主梁內(nèi)力按照外側(cè)鋼絲繩吊點和建筑物上支承點為支座的懸臂簡支梁計算（不考慮內(nèi)側(cè)鋼絲繩支點作用）：承載能力極限狀態(tài)：外懸挑段：q1=γ0γG×(Gk3+Gk4)=1×1.3×(0.172+0.150)=0.419kN/mp1=γ0γLγQ×Pk/2=1×0.9×1.5×5/2=3.375kNR1=2.699kN內(nèi)錨固段：q=γ0γG×Gk3=1×1.3×0.172=0.224kN/m正常使用極限狀態(tài)：外懸挑段：q1=Gk3+Gk4=0.172+0.150=0.322kN/mp2=Pk/2=2.5kNR2=1.635kN內(nèi)錨固段：q'=Gk3=0.172kN/m1、強度驗算計算簡圖彎矩圖(kN·m)剪力圖(kN)R外=11.566kNMmax=7.177kN·mN=R外/tanα=R外/(h1/s1)=11.566/(3.200/3.400)=12.289kNσ=Mmax/(γxWX)+N/A=7.177×106/(1.05×108.300×103)+12.289×103/(21.95×102)=68.713N/mm2<[f]=205.000N/mm2主梁強度滿足要求！2、撓度驗算計算簡圖變形圖(mm)νmax=2.829mm<[ν]=(a1+c)/250.00=(3400.00+200)/250.00=14.400mm主梁撓度滿足要求！3、支座反力計算剪力圖(kN)設(shè)計值：R外=11.566kN剪力圖(kN)標準值：R'外=7.362kN如果外側(cè)鋼絲繩出現(xiàn)斷裂，要求內(nèi)側(cè)鋼絲繩能獨立承擔(dān)支撐作用，由于平臺的受力情況發(fā)生了改變，故應(yīng)重新建立計算模型計算：1、強度驗算計算簡圖彎矩圖(kN·m)剪力圖(kN)R內(nèi)=13.409kNMmax=5.518kN·mN=R內(nèi)/tanα=R內(nèi)/(h2/s2)=13.409/(3.200/3.000)=12.571kNσ=Mmax/(γxWX)+N/A=5.518×106/(1.05×108.300×103)+12.571×103/(21.95×102)=54.254N/mm2<[f]=205.000N/mm2主梁強度滿足要求！2、撓度驗算計算簡圖變形圖(mm)νmax=1.606mm<[ν]=(a2+c)/250.000=(3000.00+200)/250.000=12.800mm主梁撓度滿足要求！3、支座反力計算剪力圖(kN)R內(nèi)=13.409kN剪力圖(kN)標準值：R'內(nèi)=8.512kN七、鋼絲繩驗算外側(cè)鋼絲繩與主梁夾角α=arctan(h1/s1)=43.264°sinα=sin43.264°=0.685內(nèi)側(cè)鋼絲繩與主梁夾角β=arctan(h2/s2)=46.848°sinβ=sin46.848°=0.73標準值：T'=Max[R'外/sinα,R'內(nèi)/sinβ]=Max[7.362/0.685,8.512/0.730]=11.668kN設(shè)計值：T=Max[R外/sinα,R內(nèi)/sinβ]=Max[11.566/0.685,13.409/0.730]=18.380kN由于腳手架所使用的鋼絲繩應(yīng)采用荷載標準值按容許應(yīng)力法進行設(shè)計計算[Fg]=aFg/K=0.820×156.000/10.000=12.792kN>T'=11.668kN鋼絲繩強度滿足要求！八、拉環(huán)驗算σ=T/(2A)=18.380×103/