火災(zāi)后工程結(jié)構(gòu)鑒定標(biāo)準(zhǔn)

目錄1總則 火災(zāi)后結(jié)構(gòu)構(gòu)件鑒定評級6.1一般規(guī)定6.1.1~6.1.2初步鑒定狀態(tài)分級中的Ⅱa、Ⅱb、Ⅲ級的條文原則精神一定要掌握?；馂?zāi)后結(jié)構(gòu)構(gòu)件的損傷狀態(tài)不評Ⅰ級。有時火災(zāi)表面現(xiàn)象呈偽狀態(tài)，例如混凝土表面被黑色覆蓋，一般定為Ⅱa級狀態(tài)，即基本正常，沒有明顯降低構(gòu)件承載能力和耐久性。這里應(yīng)指出的事，也許有人認(rèn)為仍可評Ⅰ級，然而考慮到該構(gòu)件多少已受到火的影響，若評為Ⅰ級，很難令人接受；因為至少要重新清理和修繕后方能使用。另外，在嚴(yán)重火災(zāi)后，混凝土構(gòu)件變形和裂縫非常嚴(yán)重，已嚴(yán)重影響構(gòu)件承載能力和耐久性，然而其表面由于被碳粒子覆蓋，呈黑色，因此，應(yīng)當(dāng)先刮去覆蓋的碳粒子再檢查，此時，構(gòu)件表面混凝土呈灰白或土黃色。將這一情況與嚴(yán)重變形或裂縫綜合考慮，容易確認(rèn)該構(gòu)件應(yīng)定為狀態(tài)Ⅲ，因此，在初步鑒定中，首先應(yīng)掌握Ⅱa、Ⅱb、Ⅲ級狀態(tài)的偽象與基本特征，再依據(jù)表6.2.1的內(nèi)容進(jìn)行混凝土構(gòu)件火災(zāi)后的狀態(tài)檢查?；馂?zāi)后結(jié)構(gòu)構(gòu)件的詳細(xì)鑒定評級是根據(jù)結(jié)構(gòu)上的作用及實(shí)測的結(jié)構(gòu)參數(shù)進(jìn)行定量的剩余承載力計算分析，然后進(jìn)行鑒定評級。詳細(xì)鑒定評級應(yīng)注意力學(xué)計算模型的合理性及火災(zāi)后結(jié)構(gòu)物化、幾何等各類參數(shù)選擇的正確性，以便獲得正確的計算結(jié)果?；馂?zāi)后構(gòu)件評級標(biāo)準(zhǔn)與工業(yè)與民用鑒定標(biāo)準(zhǔn)基本相同。6.2火災(zāi)后混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件的鑒定評級6.2.1混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件評級一般按板、梁、墻、柱等構(gòu)件來評定?；馂?zāi)后混凝土外觀特征中油煙及煙灰應(yīng)注意熏黑與碳化變黑的區(qū)別，此處指熏黑。在對火災(zāi)后混凝土構(gòu)件進(jìn)行初步調(diào)查時，除了解混凝土構(gòu)件設(shè)計施工情況和被調(diào)查構(gòu)件周圍各種材料的高溫變態(tài)情況外，主要還應(yīng)了解火災(zāi)后混凝土構(gòu)件外觀特征情況，作為判斷火災(zāi)的火場溫度及構(gòu)件灼著溫度的主要依據(jù)。從試驗結(jié)果和大量的調(diào)查中可以知道，混凝土構(gòu)件的外觀在受到火災(zāi)高溫作用后會發(fā)生一系列的變化，比如溫度不超過300℃時，混凝土表面僅看見黑煙；當(dāng)溫度在300℃～600℃時，混凝土表面會逐漸變色，由粉紅色加深到鐵銹紅；當(dāng)溫度在600℃上升到700℃～800℃時，混凝土表面顏色逐漸泛黃，由淺黃色到土黃色；當(dāng)溫度超過800℃后混凝土表面顏色開始由土黃色變到灰白。又比如，混凝土受到高溫作用后，其表面會生成許多網(wǎng)狀裂縫，特別當(dāng)混凝土達(dá)到臨界溫度580℃后，其表面會產(chǎn)生大量裂縫，并會發(fā)生爆裂和露筋現(xiàn)象，如果火災(zāi)后混凝土構(gòu)件有爆裂和露筋現(xiàn)象，也說明該構(gòu)件截面溫度梯度變化很大，強(qiáng)度損失亦較大。在進(jìn)行混凝土構(gòu)件外觀調(diào)查時，還應(yīng)注意由于構(gòu)件設(shè)計的標(biāo)準(zhǔn)不同（如截面尺寸、配筋大小、強(qiáng)度等級），構(gòu)件形狀不同以及所處火災(zāi)區(qū)域不同，混凝土構(gòu)件所受溫度的作用和強(qiáng)度降低的程度都不盡相同。在同等溫度作用下，構(gòu)件截面設(shè)計愈大，因尺寸效應(yīng)的緣故，構(gòu)件灼著溫度相對較低，構(gòu)件強(qiáng)度降低也較小，構(gòu)件的形狀不同，如樓板厚度較薄，又直接受到火焰沖擊，熱量不易逸散，其灼著溫度較高，強(qiáng)度降低較大，梁雖截面較大，但三面受火，其灼著溫度及強(qiáng)度降低次之，柱因截面較大，且側(cè)面受火，其灼著溫度及強(qiáng)度降低相對較小。表中火災(zāi)后混凝土樓板、屋面板和梁初步評級中關(guān)于火災(zāi)裂縫和變形值的定量問題，考慮到混凝土結(jié)構(gòu)火災(zāi)裂縫和變形等損傷參數(shù)離散性較大，且構(gòu)件在結(jié)構(gòu)不同部位的重要性不一樣，因此正文條文中采取粗線條評判法，由檢測鑒定人員在考慮構(gòu)件火災(zāi)損傷程度及構(gòu)件重要性等諸因素后，綜合評定。也可參照下列值評定，即：裂縫寬度<0.1mm為輕微火災(zāi)裂縫；裂縫寬度≤1.0mm為中等火災(zāi)裂縫；裂縫寬度>1.0mm為火災(zāi)粗裂縫。表中變形主要指火災(zāi)引起板、梁構(gòu)件的撓度，可參照下列值作初步評定，即：≤[]為Ⅱa級，無明顯變形；[]＜δ≤3[]為Ⅱb級，中等變形；＞3[]為Ⅲ級，較大變形。其中：為火災(zāi)后受彎構(gòu)件實(shí)際撓度；[]為受彎構(gòu)件的撓度限值，按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010）的規(guī)定取值，其規(guī)定如下：表1受彎構(gòu)件的撓度限值構(gòu)件類型撓度限值吊車梁手動吊車l0/500電動吊車l0/600屋蓋、樓蓋及樓梯構(gòu)件當(dāng)l0＜7m時l0/200（l0/250）當(dāng)7m≤l0≤9m時l0/250（l0/300）當(dāng)l0＞9m時l0/300（l0/400）注：1、lo為構(gòu)件的計算跨度；計算懸臂構(gòu)件的撓度限值時，其計算跨度lo按實(shí)際懸臂長度的2倍取用。2、表中括號內(nèi)的數(shù)值適用于使用上對撓度有較高要求的構(gòu)件。本次修編增加了預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件初步鑒定評級的內(nèi)容，表6.2.1中關(guān)于預(yù)應(yīng)力錨具的規(guī)定來源于哈爾濱工業(yè)大學(xué)所完成的65組錨具-預(yù)應(yīng)力PC鋼棒組裝件高溫時、高溫后錨固性能試驗。結(jié)果表明：火災(zāi)后錨具的錨固能力幾乎完全損失，故建議火災(zāi)后歷經(jīng)最高溫度超過200℃的錨具不得重新使用。詳見文獻(xiàn)“侯曉萌,鄭文忠,孫洪宇.火災(zāi)作用下錨具對預(yù)應(yīng)力鋼棒錨固性能退化規(guī)律研究[J].建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報,2014,35(3):110-118”。6.2.2當(dāng)采用抽樣試驗確定火災(zāi)后混凝土強(qiáng)度時，混凝土校準(zhǔn)芯樣高溫和常溫宜各取6個，若受實(shí)際條件限制，至少也應(yīng)各取3個；必要時，進(jìn)行鋼筋取樣試驗。《工業(yè)建筑可靠性鑒定標(biāo)準(zhǔn)》（GB50144）和《民用建筑可靠性鑒定標(biāo)準(zhǔn)》（GB50292）對未受火災(zāi)作用的構(gòu)件，評定為a、b、c、d級，當(dāng)受到火災(zāi)影響的構(gòu)件可參照《工業(yè)建筑可靠性鑒定標(biāo)準(zhǔn)》（GB50144）和《民用建筑可靠性鑒定標(biāo)準(zhǔn)》（GB50292）按照表2下列原則評定為b、c、d級。表2受火災(zāi)影響的混凝土構(gòu)件承載能力評定等級構(gòu)件種類R/γ0Sbcd重要構(gòu)件工業(yè)建筑≥0.90<0.90且≥0.85<0.85民用建筑≥0.95<0.95且≥0.90<0.90次要構(gòu)件工業(yè)建筑≥0.87<0.87且≥0.82<0.82民用建筑≥0.90<0.90且≥0.85<0.856.3火災(zāi)后鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件的鑒定評級6.3.1火災(zāi)后鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件的初步鑒定評級主要根據(jù)火災(zāi)后比較容易觀測到的宏觀現(xiàn)象，例如構(gòu)件的防火保護(hù)受損情況、殘余變形與撕裂、局部屈曲與扭曲、構(gòu)件的整體變形等，初步判斷出哪些構(gòu)件明顯損壞（IV級），哪些構(gòu)件火災(zāi)損傷較小（Ⅱa級），對Ⅳ級構(gòu)件一般情況下無需再進(jìn)行進(jìn)一步檢測，從而可大大減少需要鑒定的構(gòu)件數(shù)量。對于有防火保護(hù)的鋼構(gòu)件，火災(zāi)后防火保護(hù)完好基本無損，則表示火災(zāi)中構(gòu)件所經(jīng)歷的溫度不高，構(gòu)件的損壞很小，因此評為Ⅱa級。至于構(gòu)件保護(hù)層脫落或出現(xiàn)明顯裂縫，則表示構(gòu)件可能在火災(zāi)中經(jīng)歷較高的溫度，應(yīng)根據(jù)構(gòu)件的局部屈曲和變形等情況對其損傷作進(jìn)一步檢測。從火災(zāi)后的鋼結(jié)構(gòu)建筑案例現(xiàn)場調(diào)查來看，局部殘余變形與局部屈曲是鋼構(gòu)件在火災(zāi)中常見的一種損傷，且構(gòu)件有局部損傷時，并不一定出現(xiàn)很大的整體變形，因此鋼結(jié)構(gòu)的局部殘余變形、局部屈曲是獨(dú)立的火災(zāi)損傷現(xiàn)象，應(yīng)單獨(dú)評定。表6.3.1-1中整體變形應(yīng)參照表6.3.1-2進(jìn)行判定。在表6.3.1-2中，III級損傷變形界限值取為Ⅱa級損傷變形限值的2倍，當(dāng)火災(zāi)后構(gòu)件的殘余變形超過該值，說明構(gòu)件的變形很大，損傷已很嚴(yán)重，本條參照《鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50205制定此外，還可借助高溫過火冷卻后鋼材表面的顏色來大致判定構(gòu)件曾經(jīng)歷的最高溫度及損傷，表3列出了結(jié)構(gòu)鋼高溫過火冷卻后的顏色變化情況（曹文銜，損傷累積條件下鋼框架結(jié)構(gòu)火災(zāi)反應(yīng)的分析研究，同濟(jì)大學(xué)博士學(xué)位論文，1998年3月）。大體上，鋼材表面顏色隨著鋼材所經(jīng)歷的最高溫度的升高而逐步加深。但是，由于高溫過火冷卻后鋼材表面的顏色與鋼材的種類、高溫持續(xù)時間、冷卻方式等因素有關(guān)，而實(shí)際構(gòu)件表面在絕大多數(shù)情況下或有防腐涂料或有銹蝕，以此鋼材的表觀顏色只能作為參考。表3高溫過火冷卻后鋼材表面的顏色試件經(jīng)歷的最高溫度（℃）試件表面的顏色（Q235）初步冷卻完全冷卻240與常溫下基本相同－330淺藍(lán)色淺藍(lán)黑色420藍(lán)色深藍(lán)黑色510灰黑色淺灰黑色600黑色黑色火災(zāi)后，鋼結(jié)構(gòu)應(yīng)特別加強(qiáng)對連接節(jié)點(diǎn)的檢測。連接節(jié)點(diǎn)處往往局部應(yīng)力集中，現(xiàn)場焊接施工質(zhì)量不易保證，因此在火災(zāi)下鋼結(jié)構(gòu)連接也時有出現(xiàn)損壞的。對于高強(qiáng)度螺栓連接，只要螺栓出現(xiàn)松動的，就應(yīng)予以更換。6.3.2受火構(gòu)件的材料特性可能發(fā)生較大的變化，故詳細(xì)鑒定時應(yīng)對受火構(gòu)件的材料特性進(jìn)行調(diào)查，并作為承載力與沖擊韌性評定的依據(jù)。本次修編結(jié)合國內(nèi)近年來相關(guān)研究成果，增加了通過火災(zāi)作用溫度判定高強(qiáng)螺栓、焊縫屈服強(qiáng)度以及高強(qiáng)螺栓預(yù)拉力和連接接觸面抗滑移系數(shù)的內(nèi)容，以方便檢測評級。受火鋼構(gòu)件的材料特性一般包括：(1)屈服強(qiáng)度與極限強(qiáng)度；(2)延伸率；(3)沖擊韌性；(4)彈性模量。受火鋼構(gòu)件的承載力包括：(1)截面抗彎承載力；(2)截面抗剪承載力；(3)構(gòu)件和結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定承載力；(4)連接強(qiáng)度。一般地，受火構(gòu)件的材料特性宜采用現(xiàn)場取樣試驗測定。在現(xiàn)場不易取樣，但若現(xiàn)場取樣對構(gòu)件有較大的損害時，可采用同種鋼材加溫冷卻試驗確定。采用同種鋼材加溫冷卻試驗來確定受力構(gòu)件的材料強(qiáng)度與沖擊韌性時，鋼材的最高溫度應(yīng)與構(gòu)件在火災(zāi)中所經(jīng)歷的最高溫度相同，并且冷卻方式應(yīng)能反映實(shí)際火災(zāi)中的情況（潑水冷卻或是空氣冷卻）。當(dāng)受到火災(zāi)影響的鋼構(gòu)件承載力評定，可參照《工業(yè)建筑可靠性鑒定標(biāo)準(zhǔn)》（GB50144）和《民用建筑可靠性鑒定標(biāo)準(zhǔn)》（GB50292）按照表4下列原則評定為b、c、d級。表4受火災(zāi)影響的鋼構(gòu)件承載能力評定等級構(gòu)件種類R/γ0Sbcd重要構(gòu)件、連接工業(yè)建筑≥0.95<0.95且≥0.90<0.90民用建筑≥0.95<0.95且≥0.90<0.90次要構(gòu)件工業(yè)建筑≥0.92<0.92且≥0.87<0.87民用建筑≥0.90<0.90且≥0.85<0.856.4火災(zāi)后砌體結(jié)構(gòu)構(gòu)件的鑒定評級6.4.1砌體結(jié)構(gòu)構(gòu)件初步鑒定評級中，結(jié)構(gòu)構(gòu)件變形主要指側(cè)移變形，表6.4.1中變形的判定可參照表5和表6。表5和表6中的值與《民用建筑可靠性鑒定標(biāo)準(zhǔn)》（GB50144）和《工業(yè)建筑可靠性鑒定標(biāo)準(zhǔn)》（GB50292）保持一致。表5火災(zāi)后民用建筑砌體結(jié)構(gòu)側(cè)向（水平）位移變形的初步鑒定評級標(biāo)準(zhǔn)等級評定要素IIa或IIb級III多層房屋

（墻承重）層間>Hi/550,≤Hi/450>Hi/450結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)>H/650,≤H/550>H/550多層房屋（柱承重）層間>Hi/600,≤Hi/500>Hi/500結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)>H/700,≤H/600>H/600注：1表中限值系對一般裝修標(biāo)準(zhǔn)而言，若為高級裝修應(yīng)事先協(xié)商確定；2表中H為結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)高度；Hi為第i層的層間高度。表6火災(zāi)后工業(yè)建筑砌體結(jié)構(gòu)側(cè)向(水平)位移變形的初步鑒定評級標(biāo)準(zhǔn)等級評定要素Ⅱa級或Ⅱb級Ⅲ級多層房屋(包括多層廠房)層間位移或傾斜>5,≤20>20頂點(diǎn)位移或傾斜>15,≤30和3H/1000中的較大者>30和3H/1000中的較大值單層房屋（包括單層廠房）有吊車廠房墻、柱位移>HT/1250限值，但不影響吊車運(yùn)行>HT/1250限值，影響吊車運(yùn)行無吊車廠房位移或傾斜獨(dú)立柱>10,≤15和1.5H/1000中的較大者>15和1.5H/1000中的較大值墻>10，≤30和3H/1000中的較大值>30和3H/1000中的較大值注：1表中H為自基礎(chǔ)頂面至柱頂總高度：h為層高；HT為基礎(chǔ)頂面至吊車梁頂面的高度；2表中吊車房屋柱的水平位移限值，是在吊車水平荷載作用下按平面結(jié)構(gòu)圖形計算的廠房柱的橫向位移；3在砌體結(jié)構(gòu)中，墻包括帶壁柱墻。4多層房屋中，可取層間位移和結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)總位移中的較低等級作為結(jié)構(gòu)側(cè)移項目的評定等級；5當(dāng)結(jié)構(gòu)安全性無問題，傾斜超過表中Ⅱ級的規(guī)定值但不影響使用功能時，仍可評為Ⅱb級。6.4.21.砌體結(jié)構(gòu)構(gòu)件火災(zāi)后截面溫度場取決于火災(zāi)過程、火災(zāi)影響區(qū)域及持續(xù)時間、構(gòu)件表面最高溫度、截面形式、材料的熱工性能等?；馂?zāi)后砌體結(jié)構(gòu)構(gòu)件檢測的規(guī)定，是根據(jù)火災(zāi)后建筑結(jié)構(gòu)檢測鑒定經(jīng)驗，并參照《建筑物火災(zāi)后診斷與處理》、《房屋結(jié)構(gòu)災(zāi)害檢測與加固》等文獻(xiàn)制訂的?；馂?zāi)后砂漿和塊材強(qiáng)度的分析判定有三種方法，分別是現(xiàn)場原位檢測、抽樣實(shí)驗室檢測和根據(jù)構(gòu)件截面溫度場判定。附錄J給出了砂漿和粘土磚塊材火災(zāi)后的強(qiáng)度折減系數(shù)。火災(zāi)后砌體結(jié)構(gòu)構(gòu)件表面溫度可根據(jù)構(gòu)件所處區(qū)域的火場溫度推定，見公式（6.4.2-1）；截面內(nèi)部溫度可以根據(jù)表面溫度推定，見公式（6.4.2-2）。（℃）（6.4.2-1）式中，-火場溫度℃，-砌體結(jié)構(gòu)構(gòu)件表面溫度℃；（6.4.2-2）式中：砌體結(jié)構(gòu)構(gòu)件距迎火面d(mm)處的溫度。公式（6.4.2-1）和公式（6.4.2-2）適用于粘土磚砌體結(jié)構(gòu)構(gòu)件，其他砌塊形式的砌體結(jié)構(gòu)構(gòu)件尚缺少相應(yīng)的試驗和調(diào)查數(shù)據(jù)支撐。2.本次修訂增加了砌體抗壓、抗拉、抗彎及抗剪強(qiáng)度設(shè)計值的推定方法，同時也給出了火災(zāi)后砌體抗壓承載能力計算方法及其相關(guān)系數(shù)的取值方法。砌體強(qiáng)度設(shè)計值取值、抗壓承載能力計算及其參數(shù)取值的原則與《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003）一致。3.本次修訂增加了火災(zāi)后砌體結(jié)構(gòu)構(gòu)件高厚比驗算的條文。4.火災(zāi)后砌體結(jié)構(gòu)構(gòu)件的詳細(xì)鑒定評級，應(yīng)根據(jù)表7的規(guī)定進(jìn)行承載能力分析，參照《工業(yè)建筑可靠性鑒定標(biāo)準(zhǔn)》（GB50144）和《民用建筑可靠性鑒定標(biāo)準(zhǔn)》（GB50292）按照表7下列原則評定為b、c、d級。。表7受火影響的砌體構(gòu)件承載能力評定等級構(gòu)件種類R/γ0Sbcd重要構(gòu)件工業(yè)建筑≥0.90<0.90且≥0.85<0.85民用建筑≥0.95<0.95且≥0.90<0.90次要構(gòu)件工業(yè)建筑≥0.87<0.87且≥0.82<0.82民用建筑≥0.90<0.90且≥0.85<0.856.5火災(zāi)后木結(jié)構(gòu)構(gòu)件的鑒定評級6.5.1本條參照《木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50005和《民用建筑可靠性鑒定標(biāo)準(zhǔn)》GB50292制定，為本次修編新增加內(nèi)容。考慮到初步鑒定評級時，木構(gòu)件變形的測量較粗略，因此正文條文中采取粗線條評判法，由檢測鑒定人員在考慮構(gòu)件火災(zāi)損傷程度及構(gòu)件重要性等諸因素后，綜合評定，若無經(jīng)驗，可參照下表8評定。表8火災(zāi)后木構(gòu)件基于整體變形的初步鑒定評級標(biāo)準(zhǔn)等級評定要素構(gòu)件類別各級變形損傷等級狀態(tài)特征Ⅱa級或Ⅱb級Ⅲ級撓度桁架、屋架、托架>l0/400>l0/200主梁>l0/250>l0/150擱柵、檁條>l0/250>l0/120椽條>l0/150>l0/100側(cè)向彎曲的矢高柱或其他受壓構(gòu)件>lc/400>lc/200矩形截面梁>l0/300>l0/150注：1表中l(wèi)0為計算跨度；lc為柱的無支長度；2表中的側(cè)向彎曲，主要是由木材生長原因或干燥、施工不當(dāng)所引起的。6.5.2木結(jié)構(gòu)構(gòu)件火災(zāi)后承載力參考《膠合木結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》GB/T50708進(jìn)行計算，評級指標(biāo)取自《民用建筑可靠性鑒定標(biāo)準(zhǔn)》GB50292，并按照表9下列原則評定為b、c、d級。表9受火影響的木構(gòu)件承載能力評定等級構(gòu)件種類R/γ0Sbcd主要構(gòu)件及連接≥0.95<0.95且≥0.90<0.90一般構(gòu)件≥0.90<0.90且≥0.85<0.856.6火災(zāi)后鋼-混組合結(jié)構(gòu)構(gòu)件的鑒定評級6.6.1-6.6.4近些年，隨著國內(nèi)鋼-混組合結(jié)構(gòu)構(gòu)件的快速發(fā)展，鋼-混組合結(jié)構(gòu)發(fā)生火災(zāi)的案例陸續(xù)出現(xiàn)，為了更準(zhǔn)確的對此部分受火結(jié)構(gòu)構(gòu)件進(jìn)行鑒定，本次修編匯總了國內(nèi)多家科研院所的相關(guān)研究成果，增加了此部分內(nèi)容。7鑒定報告7.0.1根據(jù)《民用建筑可靠性鑒定標(biāo)準(zhǔn)》（GB50292）和《工業(yè)建筑可靠性鑒定標(biāo)準(zhǔn)》（GB50144）的有關(guān)規(guī)定，鑒定報告除本條文規(guī)定的內(nèi)容外，還應(yīng)包含標(biāo)題、日期、委托人、承擔(dān)鑒定的單位、簽章、摘要、目錄、鑒定目的、范圍、建筑結(jié)構(gòu)火災(zāi)和火災(zāi)后的狀況、檢測項目、檢測依據(jù)、取樣原則、實(shí)驗方法、實(shí)驗分析結(jié)果、結(jié)構(gòu)分析與校核、構(gòu)件可靠性評級、結(jié)論、建議和附錄（包括相關(guān)照片、材質(zhì)檢測報告、證據(jù)資料等）內(nèi)容?；馂?zāi)概況敘述的主要內(nèi)容應(yīng)包括：起火時間、主要可燃物、燃燒特點(diǎn)和持續(xù)時間、滅火方法和手段等。7.0.2當(dāng)結(jié)構(gòu)構(gòu)造復(fù)雜時，可繪制評定結(jié)果分布圖。附錄A常見材料燃點(diǎn)、變態(tài)溫度附錄A資料引自段文璽論文《建筑結(jié)構(gòu)的火災(zāi)分析和處理》（《工業(yè)建筑》，1985.5-7）。附錄B混凝土表面顏色、裂損剝落、錘擊反應(yīng)、爆裂與溫度關(guān)系B.0.1本表主要是根據(jù)江蘇省建筑科學(xué)研究院閔明保等《建筑物火災(zāi)后診斷與處理》的試驗研究；綜合前蘇聯(lián)НИИЖБСССР《建筑物火災(zāi)后混凝土結(jié)構(gòu)鑒定標(biāo)準(zhǔn)》（1987）；Н.А.ИЛЬИН《火災(zāi)損傷建筑物技術(shù)鑒定》；李引擎等《建筑防火設(shè)計與研究》等、試驗資料和標(biāo)準(zhǔn)基礎(chǔ)上制定的。B.0.2引自四川消防科學(xué)研究所試驗結(jié)果，該試驗是采用標(biāo)準(zhǔn)火災(zāi)——溫度曲線進(jìn)行試驗。目前我國采用國際標(biāo)準(zhǔn)化組織ISO834的火災(zāi)標(biāo)準(zhǔn)時間——溫度曲線，其表達(dá)式為：Tf(t)=345log10(8t+1)+20式中：Tf(t)——t時刻的溫度（oC）20——初始環(huán)境溫度（oC）t——升溫時間（min）試驗結(jié)果可參閱公安部四川消防科學(xué)研究所研究報告：鋼筋混凝土建筑火災(zāi)燒損程度鑒定技術(shù)的研究報告之三（1990.11）。B.0.3影響混凝土高溫爆裂的因素較多，為便于工程應(yīng)用，哈爾濱工業(yè)大學(xué)、華南理工大學(xué)搜集了國內(nèi)外關(guān)于混凝土高溫爆裂臨界溫度的30篇文獻(xiàn)，基于82個爆裂臨界溫度與混凝土強(qiáng)度的試驗數(shù)據(jù)，提出了相關(guān)計算公式。隨混凝土強(qiáng)度提高，爆裂臨界溫度降低，這主要是隨混凝土強(qiáng)度提高，其微觀結(jié)構(gòu)更致密，水蒸氣逃逸更困難所致。表B.0.3中數(shù)據(jù)來自文獻(xiàn)“陳明陽,侯曉萌,鄭文忠,吳波.混凝土高溫爆裂臨界溫度和防爆裂纖維摻量研究綜述與分析[J].建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報,2017,38(1):161-170.”附錄C磚、水泥砂漿表面顏色和裂縫與溫度的關(guān)系附錄C資料引自：閔明保、李延和、高本立?！督ㄖY(jié)構(gòu)火災(zāi)溫度的判定方法》，建筑結(jié)構(gòu)，1994年，第1期）。附錄D混凝土構(gòu)件在標(biāo)準(zhǔn)升溫條件下溫度場實(shí)用曲線圖D.0.1實(shí)心板說明：圖中給出了板厚為80mm、100mm、120mm、150mm、200mm5種規(guī)格。圖中溫度值是厚為1cm區(qū)間中點(diǎn)處的溫度，以℃計。受火表面的距離（包括構(gòu)件表面抹灰厚度），mm；圖中時間te是指當(dāng)量標(biāo)準(zhǔn)升溫時間，min圖D.0.1-1H=80mm圖D.0.1-2H=100mm圖D.0.1-3H=120mm圖D.0.1-4H=150mm圖D.0.1-5H=200mmD.0.2圓形柱構(gòu)件說明：柱截面半徑為150mm、170mm、200mm、220mm、250mm、270mm、300mm、320mm、350mm共9種。溫度值是厚為1cm的圓環(huán)中點(diǎn)處的溫度，以℃計。迎火距離，即所求點(diǎn)到柱外表面的距離（包括構(gòu)件表面抹灰厚度），mm；圖中時間te為當(dāng)量標(biāo)準(zhǔn)升溫時間，min。圖D.0.2-1R=150mm圖D.0.2-2R=170mm圖D.0.2-3R=200mm圖D.0.2-4R=220mm圖D.0.2-5R=250mm圖D.0.2-6R=270mm圖D0.2-7R=300mm圖D.0.2-8R=320mm圖D.0.2-9R=350mmD.0.3本附錄曲線圖是按照鋼筋混凝土構(gòu)件的導(dǎo)熱微分方程，在標(biāo)準(zhǔn)火災(zāi)條件下，按照數(shù)值計算結(jié)果編制。其中矩型截面溫度場表格可用于3面受火梁和4面受火柱。詳細(xì)內(nèi)容可參閱路春森等所編著《建筑結(jié)構(gòu)耐火設(shè)計》（建材工業(yè)出版社，1995）。本附錄中有關(guān)板的部分計算結(jié)果與公安部天津消防科學(xué)研究所實(shí)測數(shù)據(jù)(參閱公安部天津消防科學(xué)研究所研究報告:Fireresistanceofbeam-slabspecimens-experimentalstudies,1993)對比如下表2。表2板厚80mm時計算與實(shí)驗實(shí)測溫度對比表t（min）30405060S(mm)實(shí)/計誤差%實(shí)/計誤差%實(shí)/計誤差%實(shí)/計誤差%10524/547+3.8592/627+5.9651/668+2.6688/700+1.720352/388+10.2428/473+10.5488/524+7.3537/562+4.740209/177-18274/253-7.7330/317-3.9379/371+2.160136/81-40180/131-27.2231/187-19279/250-10.4從表2數(shù)值可見，在板內(nèi)靠近受火面附近處，計算值比實(shí)測值大；在距受火面較遠(yuǎn)點(diǎn)，計算值比實(shí)測值小。由于混凝土構(gòu)件截面內(nèi)的溫度分布與諸多因素有關(guān),如混凝土的熱參數(shù)取值,截面尺寸誤差，試驗爐升溫曲線控制水平、熱電偶位置誤差、受熱后構(gòu)件內(nèi)水分的遷移等，即使在同一構(gòu)件中對稱位置處(理論上應(yīng)相等)所測得的溫度也相差較大。表3數(shù)據(jù)是由公安部天津消防科學(xué)研究所實(shí)測數(shù)據(jù)(參閱公安部天津消防科學(xué)研究所研究報告：Fireresistanceofreinforcedconcretecolumns-experimentalstudies,1993)。試件為4根305mm305mm，在對稱軸上共設(shè)置8個兩兩對稱的熱電偶，分別距受火表面為12、25、38、63min，在各受火時刻，4根柱共8個熱電偶所測溫度的最大、最小和平均值列于表2。最大值與本附錄計算值的誤差列于表3。表3溫度實(shí)測值(℃)s(mm)12 253863t(min)TmaxTminTTmaxTminTTmaxTminTTmaxTminT60659463548475344390302192260171106142706924965824943774253392212942021251688072352661452840445937325232823115019690749553649559433496404282362260180225100772577675586460520434311390288205247110792598686610485543461338414316231268120811619706632509566487365441344258296表4溫度誤差/%S/mmt/min1225386360+8.7+14.7+33.7+2070+8+17.8+31+23.880+6.4+15+27.6+24.290+5+12.2+24+23100+4+10.2+20.5+21.1110+3.2+8.4+17.6+19120+2.3+7+15.2+16.6從表4中可見,計算值均比實(shí)測值大。其中原因之一是計算時混凝土的含水率采用平衡含水率（混凝土質(zhì)量的2%-4%），而試件試驗時含水率較高，相對含水率達(dá)（63%-98%）。但是，本附錄計算值要比法國混凝土結(jié)構(gòu)耐火設(shè)計規(guī)范所給值偏?。▍⒁娎钜娴茸g：混凝土結(jié)構(gòu)耐火設(shè)計強(qiáng)度實(shí)用計算法，中國建筑科學(xué)研究院印，1989）。附錄E常見可燃物轟燃大火當(dāng)量升溫時間的確定E.0.1本附錄是基于軸心受壓（素）混凝土構(gòu)件在遭受標(biāo)準(zhǔn)升溫火作用和一般火災(zāi)火作用后承載能力相等的原則，將一般火災(zāi)作用時間t等效為標(biāo)準(zhǔn)升溫作用時間，由此可以在實(shí)際工程中引用標(biāo)準(zhǔn)火災(zāi)試驗的一些成果曲線。之所以用作對比的混凝土構(gòu)件采用軸心受壓素混凝土柱，不考慮鋼筋的作用，其原因是火災(zāi)后鋼筋的強(qiáng)度恢復(fù)較大，混凝土的強(qiáng)度損傷較大且不能恢復(fù)。圖1示出以400mm400mm混凝土柱為對比對象的計算結(jié)果。圖中以實(shí)際火災(zāi)條件下承載力曲線的最小值作水平線相交于標(biāo)準(zhǔn)火災(zāi)下柱承載力曲線，該交點(diǎn)所對應(yīng)的時間即為標(biāo)準(zhǔn)當(dāng)量時間。如圖中，F(xiàn)=0.06m1/2,qT=300MJ/m2時，標(biāo)準(zhǔn)當(dāng)量時間約為68min圖1實(shí)際火災(zāi)和標(biāo)準(zhǔn)火災(zāi)條件下混凝土祝的承載力曲線實(shí)際火災(zāi)和標(biāo)準(zhǔn)火災(zāi)（bzhz）條件下混凝土柱的承載力曲線計算結(jié)果表明，所選柱截面由400mm400mm改變?yōu)?00mm300mm時，標(biāo)準(zhǔn)當(dāng)量時間基本無變化。使用附表E.0.1-2數(shù)據(jù)，必需是發(fā)生轟燃的大火。[鍵入文字] [鍵入文字]附錄F火災(zāi)后混凝土構(gòu)件材料微觀分析F.0.1X衍射分析和電鏡觀測都是在微觀領(lǐng)域中對火災(zāi)后混凝土構(gòu)件進(jìn)行分析。X射線衍射分析首先解決待測物的物相組成，并由此推知混凝土中各種成分的原始狀況，經(jīng)歷過哪些變化。由特征峰的彌散或明銳程度（通常用峰的半高寬度），表示結(jié)晶的好壞。這些信息與混凝土構(gòu)件受火損傷的程度相關(guān)，從而為評價混凝土構(gòu)件的強(qiáng)度提供信息。條文中列出這些物相反應(yīng)的特征溫度可以幫助判定混凝土小樣所在部位的灼著溫度，而混凝土構(gòu)件的灼著溫度一經(jīng)確定，即可利用混凝土在高溫下的折減系數(shù)（見附錄F）評定火災(zāi)混凝土的實(shí)際強(qiáng)度。事實(shí)上，混凝土中的各種原始材料以及水泥水化產(chǎn)物，碳化產(chǎn)物等都能在火災(zāi)中發(fā)生各種變化，其熱致相變（脫水、分解、高溫相反應(yīng)等）常需要一定的溫度，火災(zāi)后各種相變產(chǎn)物的檢出都可以對混凝土的灼著溫度提供依據(jù)。掃描電鏡觀測分析也是近幾十年發(fā)展起來的現(xiàn)代化分析手段，它著眼于待測物的顯微形貌，可放大到十萬倍，比普通光學(xué)顯微鏡的分辨率高得多?；炷敛牧衔⒂^晶格結(jié)構(gòu)拍照得到立體感極強(qiáng)。當(dāng)用于火災(zāi)后混凝土構(gòu)件分析時，用電鏡分析獲得的各種物相顯微形貌變化，如玻璃態(tài)化，CSH凝膠的干縮、產(chǎn)生微裂紋，各種水化產(chǎn)物的變化等與物相組成分析配合，可以從混凝土材質(zhì)的微觀結(jié)構(gòu)變化中找出混凝土強(qiáng)度及混凝土破壞的實(shí)質(zhì)。X射線衍射分析和電鏡觀測都采用分層切片辦法試驗。分層切片的厚度視構(gòu)件火災(zāi)損傷狀況而定，如果截面溫度場或火災(zāi)傷梯度較大，切片厚度宜小，目前的切片厚度一般在5～10mm之間。附錄G火災(zāi)后鋼筋混凝土力學(xué)性能G.1高溫時和高溫冷卻后混凝土強(qiáng)度折減系數(shù)G.1.1普通和高強(qiáng)混凝土自然冷卻后抗壓強(qiáng)度折減系數(shù)分別由圖1和圖2確定，普通混凝土水冷卻后抗壓強(qiáng)度折減系數(shù)分別由圖3確定。圖1圖2圖3G.2高溫時和高溫冷卻后鋼筋（普通及高強(qiáng)）強(qiáng)度折減系數(shù)G.2.1HPB235鋼筋和HRB400鋼筋高溫下的屈服強(qiáng)度折減系數(shù)分別由圖4和圖5確定，HPB235鋼筋和HRB400鋼筋高溫冷卻后的屈服強(qiáng)度折減系數(shù)分別由圖6和圖7確定。圖4圖5圖6圖7G.3高溫自然冷卻后混凝土彈性模量、鋼筋與混凝土粘結(jié)強(qiáng)度折減系數(shù)G.3.1折減系數(shù)根據(jù)已有研究成果和文獻(xiàn)資料，在考慮一定保證率的基礎(chǔ)上確定。火災(zāi)后混凝土經(jīng)高溫作用后，其彈性模量及混凝土與鋼筋間粘結(jié)強(qiáng)度隨溫度的升高而降低。當(dāng)溫度達(dá)到500℃以后，混凝土的彈性模量下降速度比混凝土抗壓強(qiáng)度降低速率更為迅速，下降約60％左右。在此溫度下，由于混凝土與鋼筋間的變形差異增大，使得混凝土與鋼筋間粘結(jié)強(qiáng)度也大為降低，由于光圓鋼筋與帶肋鋼筋本身的摩阻力和咬合力的不同，因而在高溫作用后的粘結(jié)強(qiáng)度下降程度也有所不同，光圓鋼筋在500℃以后粘結(jié)強(qiáng)度下降約50％，而HRB335級鋼筋下降則不到20％。當(dāng)溫度達(dá)到700℃～800℃以后，混凝土的彈性模量幾乎為零，而此時的混凝土與鋼筋間的粘結(jié)強(qiáng)度，光圓鋼筋已全部喪失，HRB335級鋼筋也喪失了60％，可以看出火災(zāi)對光圓鋼筋的粘結(jié)強(qiáng)度影響較大。當(dāng)溫度低于400℃時，普通混凝土彈性模量的降低速率大于高強(qiáng)混凝土，超過400℃后，高強(qiáng)混凝土的彈性模量下降速率比普通混凝土快。高強(qiáng)鋼筋與混凝土之間的粘結(jié)強(qiáng)度隨過火溫度的退化關(guān)系與普通鋼筋與混凝土之間的粘結(jié)強(qiáng)度隨過火溫度的退化關(guān)系接近。G.4無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線剩余應(yīng)力測試方法G.4.1為測量火災(zāi)后無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線剩余應(yīng)力，哈爾濱工業(yè)大學(xué)完成了30根應(yīng)力水平（外荷載引起的拉應(yīng)力與鋼絞線抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值之比）為0.3-0.7的1770級鋼絞線拉伸、卸載試驗，其中，偏軸應(yīng)變測量方法（偏軸應(yīng)變測量應(yīng)變片貼方法如圖G-4所示）和軸線應(yīng)變測量方法各15根。結(jié)果表明：按軸向應(yīng)變計算鋼絞線應(yīng)力誤差較大，這主要是由于環(huán)氧樹脂打磨很難完全平整，且在應(yīng)變片的粘貼過程中無法保證應(yīng)變片與鋼絞線軸線平行，使得應(yīng)變片測量過程中偏移其鋼絞線軸線所致。將偏軸應(yīng)變絕對值乘以