1.影響珠光體轉(zhuǎn)變?yōu)閵W氏體的因素:（1）溫度的影響隨溫度升高，奧氏體形核率I及線長大速率u大大增加，從而促進了珠光體向奧氏體的轉(zhuǎn)變。（2）原始組織的影響珠光體有片狀和粒狀兩種形態(tài)。當鋼的原始組織為片狀珠光體時，鐵素體與滲碳體片層愈?。ㄆg距愈?。?，它們的相界面愈多，則奧氏體的形核位置增多，形核率愈大；與此同時奧氏體中的碳濃度梯度愈大，碳擴散速率愈快，奧氏體線長大速率愈大。因此細珠光體的奧氏體形成速率大于粗珠光體（見圖4-13），得到的奧氏體晶粒細小、成分均勻。因此，對中、低碳鋼，希望原始組織為細片狀珠光體+細小塊狀鐵素體。若珠光體中的滲碳體為球狀，因鐵素體與滲碳體的相界面較片狀減少，故將減慢奧氏體形成速率。（3）合金元素合金元素的加入并不改變奧氏體的形成機制，但會影響奧氏體的形成速率。主要表現(xiàn)在以下幾個方面：1）合金元素一般將改變珠光體向奧氏體轉(zhuǎn)變的臨界點。Ni、Mn、Cu等元素降低臨界點，增加了過熱度，使奧氏體形成速率加快；而Si、Al、Mo、W等元素則升高臨界點，降低奧氏體形成速率。2）合金元素影響碳在奧氏體中的擴散速率，因而也影響奧氏體的形成速率。Co和Ni提高碳在奧氏體中的擴散速率，故加快了奧氏體的形成速率。Si、Al、Mn等元素對碳在奧氏體中的擴散速率影響不大。而Cr、W、Mo、V等碳化物形成元素顯著降低碳在奧氏體中的擴散速率，故大大降低奧氏體的形成速率。3）合金鋼中奧氏體的均勻化時間要比碳鋼長得多，使得奧氏體的形成速率也大大降低。所以，對不同的鋼，形成奧氏體時所需要的保溫時間也不一樣。保溫時間愈長，溶入奧氏體的合金元素越多，淬透性愈好。（4）含碳量共析鋼奧氏體的形成速率最快。這是因為對亞共析鋼和過共析來說，除了完成珠光體向奧氏體轉(zhuǎn)變之外，還需要完成鐵素體或滲碳體轉(zhuǎn)變。2?晶粒度多晶體內(nèi)的晶粒大小。鋼的晶粒度按其奧氏體化條件與長大傾向又分成起始晶粒度、實際晶粒度、本質(zhì)晶粒度三種（1）起始晶粒度指P剛完全轉(zhuǎn)變?yōu)锳時的A晶粒度細小而均勻越細小越容易長大（2）實際晶粒度鋼在某一具體的獲得的A的實際晶粒度的大小取決于具體的加熱溫度和保溫時間V—定時T越高t越長越粗（3）本質(zhì)晶粒度鋼在一定條件A晶粒長大的傾向與脫氧方法和化學成分有關(guān)過熱及校正加熱轉(zhuǎn)變終了時所得A晶粒度較細小但如果在轉(zhuǎn)變終了繼續(xù)升高溫度，則A晶粒度繼續(xù)長大如果僅僅是晶粒長大而未發(fā)生使晶界弱化的某些變化，則稱為過熱使得鋼的強度韌性變壞校正辦法重新加熱到臨界溫度以上，再次通過加熱轉(zhuǎn)變以求得細小的起始A晶粒過熱組織的校正：1）由于控溫不當導致加熱溫度過高，在已經(jīng)引起過熱的情況下，應該采用較為緩慢的冷卻以獲得平衡組織，然后再次加熱到正常溫度即可獲得細晶粒A2）如果過熱后仍進行淬火，得到粗大的不平衡組織，則應該采取以下辦法a采用中速加熱以獲得細小A晶粒b,先進行一次退火以獲得平衡組織，然后再進行加熱。過燒及校正如加熱溫度過高，不僅A晶粒已經(jīng)長大，而且在A晶界上也已經(jīng)發(fā)生了某些使晶界弱化的變化，稱為過燒。過燒不易消除，方法有：a,重新加熱到引起過燒的溫度，以緩慢速度冷卻。b,重新加熱到引起過燒的溫度，冷卻至室溫，再加熱到較前次低100到150度，再冷至室溫，如此重復加熱冷卻直到正常加熱溫度為止c,重新鍛造d,進行多次正火對過飽和固溶體在適當溫度，下進行加熱保溫，析出第二相，使強度、硬度升高的熱處理工藝稱為時效（aging）時效硬化的本質(zhì)：從過飽和固溶體中析出彌散第二相。在室溫放置產(chǎn)生的時效稱為自然時效，而加熱到室溫以上某一溫度進行的時效，則稱為人工時效7,,時效的析出序列：a過飽和tGP.區(qū)過渡相過渡相Gt（CuA12）穩(wěn)定相影響C曲線形狀和位置的主要因素是合金元素，其次還有加熱溫度、保溫時間、晶粒大小等合金元素對TTT圖的影響最大。一般來說，除Co和Al以外的合金元素均使C曲線右移，即增加過冷奧氏體的穩(wěn)定性。，a,碳含量在0.8%?1.0%時，C曲線處于最右側(cè)，高于或低于這一含量時，曲線均向左移動。b,Cr、Mo、W、V等強碳化物形成元素使珠光體轉(zhuǎn)變溫度提高，而貝氏體轉(zhuǎn)變溫度降低，使得C曲線的珠光體和貝氏體轉(zhuǎn)變分離。Ni和Mn是擴大奧氏體區(qū)的元素，使過冷奧氏體轉(zhuǎn)變向低溫移動。C,C對Ms和Mf點的影響最大，隨含碳量增加，使Ms和Mf點降低，d,Al、Co提高Ms點，Si幾乎無影響，而Cu、Ni、W、Mo、Cr、Mn等合金元素降低Ms點等溫淬火是將工件奧氏體化以后，淬入保持一定溫度的鹽浴中，使其獲得下貝氏體組織的工藝方法。測定CCT圖的方法有金相硬度法、膨脹法、端淬法和磁性法等幾種。。經(jīng)過退火或正火后，亞共析鋼得到的組織常為鐵素體+片狀珠光體，而共析或過共析鋼的組織常為片狀或粒狀珠光體，。經(jīng)過退火或正火后，亞共析鋼得到的組織常為鐵素體+片狀珠光體，而共析或過共析鋼的組織常為片狀或粒狀珠光體13,,鐵素體概念碳溶于a-Fe中形成的間隙固溶體，為體心立方晶格，用“F表示，鐵素體的性能:強度和硬度低，而塑性、韌性好。在770°C以上具有順磁性，在770°C以下時呈現(xiàn)鐵磁性。14,珠光體是a和Fe3C兩相的機械混合物。根據(jù)Fe3C的形態(tài)不同，珠光體主要分為片狀珠光體和粒狀珠光體兩種，15片狀珠光體：由片層相間的鐵素體和滲碳體片組成，珠光體團：若干大致平行的鐵素體和滲碳體片組成。根據(jù)珠光體片間距的大小，可將珠光體分為三類。(1)一般的片狀珠光體：A1?650C溫度范圍內(nèi)形成的其片間距大約為150~450nm(2)在650?600°C溫度范圍內(nèi)形成的珠光體，其片間距較小，約為80?150nm，這種片狀珠光體稱為索氏體(S)。(3)在600?550°C溫度范圍內(nèi)形成的珠光體，其片間距極細，約為30?80nm，這種極細的珠光體稱為屈氏體(T)片狀珠光體的力學性能主要決定于片間距。珠光體的片間距對強度和塑性的影響，斷裂強度與片間距的倒數(shù)成正比，與晶粒尺寸基本無關(guān)；當片間距大于150nm時，鋼的塑性基本不變，而當片間距減小于150nm時，隨片間距減小，鋼的塑性顯著增加粒狀珠光體：當滲碳體是以顆粒狀分布于鐵素體基體中時(2)一般球化退火得到粒狀珠光體。(3)滲碳體顆粒的大小、形態(tài)及分布與熱處理工藝有關(guān)，其數(shù)量取決于鋼中的含碳量。(4)粒狀珠光體的力學性能主要取決于滲碳體顆粒的大小、形態(tài)與分布。滲碳體顆粒越細，相界面越多，鋼的硬度和強度越高。碳化物等軸狀，分布越均勻，則鋼的韌性越好。(5)在成分相同的條件下，粒狀珠光體比片狀珠光體的強度、硬度稍低，但塑性較好。粒狀珠光體硬度稍低的原因是由于其鐵素體和滲碳體的相界面比片狀珠光體少亞共析鋼在退火或正火狀態(tài)下，隨P的增加，強度提高，塑性，韌性降低，韌脆轉(zhuǎn)變溫度提高片狀珠光體形成機制珠光體的形成包括Fe、C原子的擴散和Fe晶格的改組，因此珠光體轉(zhuǎn)變是一種全擴散型轉(zhuǎn)變。珠光體的形成除了按，片狀機制外，還有分枝機制，此時珠光體中的滲碳體以分枝形式長大21，珠光體轉(zhuǎn)變過程包括兩個同時進行的過程：通過碳原子的擴散使奧氏體分解為高碳的Fe3C和低碳的F；(2)通過鐵原子的擴散發(fā)生晶體結(jié)構(gòu)的改組。A?P(F+Fe3C)22片狀珠光體的機械性能取決于(1)層片間距S0；⑵珠光體團尺寸；(3)F亞結(jié)構(gòu)。片狀珠光體與粒狀珠光體性能比較同一成分鋼，P粒相界面比P片少，強度低；塑性好是因為F呈連續(xù)分布，F(xiàn)e3C顆粒分布在F基體上，對位錯阻礙作用小。因此P粒表現(xiàn)出⑴切削加工性能好；（2）冷塑性變形性能好；（3）加熱時變形或開裂傾向小。片狀珠光體形成過程1）、形核（a）形核位置：Fe3C形核于奧氏體晶界或奧氏體晶內(nèi)未溶Fe3C粒子。珠光體優(yōu)先在奧氏體晶界上或其他晶體缺陷處形核。（b）晶核的形狀：薄片。因表面積大，易接受擴散來的原子，且應變能小。2）、長大片狀P的長大方式：（1）交替形核、縱向長大；（2）橫向長大；（3）分枝形式長大粒狀珠光體一般通過特定的熱處理獲得。生產(chǎn)中廣泛應用的球化退火、淬火+高溫回火，即通過下述方法得到粒狀珠光體特定的熱處理條件是：（1）低的奧氏體化溫度，短的保溫時間，加熱轉(zhuǎn)變未充分，有較多的未溶滲碳體粒子。⑵A-P臨界點下高的等溫溫度，長的等溫保溫時間，冷卻速度極慢，以得到粒狀珠光體。（3）淬火+高溫回火（調(diào)質(zhì)處理）26偽共析轉(zhuǎn)變概念：若將亞（過）共析鋼自奧氏體區(qū)以較快速度冷卻下來，先共析鐵素體（或滲碳體）將來不及析出，奧氏體將被過冷到ES（GS）線的延長線SE（SG）以下T1溫度，由于ESE和GSG分別為滲碳體和鐵素體在奧氏體中的溶解度曲線，因此在該溫度下保溫一段時間，將自奧氏體中同時析出鐵素體和滲碳體，即過冷奧氏體將發(fā)生珠光體轉(zhuǎn)變。但此時的珠光體與共析成分的珠光體不同，其中的鐵素體與滲碳體的相對量與珠光體不同，隨奧氏體的含碳量而變。這種轉(zhuǎn)變稱為偽共析轉(zhuǎn)變，轉(zhuǎn)變產(chǎn)物稱為偽共析組織。ESG以下區(qū)域稱為偽共析轉(zhuǎn)變區(qū)。27珠光體等溫轉(zhuǎn)變的特點 （1）有孕育期，且孕育期隨溫度變化有極小值；（2）溫度降低，轉(zhuǎn)變速度增加，對應鼻溫轉(zhuǎn)變溫度時轉(zhuǎn)變速度最大，高于或低于該溫度，轉(zhuǎn)變速度均降低。（3）轉(zhuǎn)變時間增加，轉(zhuǎn)變量增加，當轉(zhuǎn)變量超過50%后，轉(zhuǎn)變量降低（A-P時對A產(chǎn)生壓應力抑制A-P轉(zhuǎn)變，壓應力下C、Fe原子擴散和晶格改組困難）28退火概念將鋼加熱到臨界溫度Ac1以上或以下溫度，保溫一定時間，然后緩慢冷卻（如爐冷、坑冷、灰冷等）獲得接近平衡組織的熱處理工藝稱為退火29,退火的目的總體：改善組織，提高性能a降低硬度，改善切削加工性能適合機加工的硬度范圍：150-250HBb細化晶粒，均勻組織；c消除內(nèi)應力；d去除氣體，避免白點。注：當為目的b時，往往用正火代替退火30毛坯生產(chǎn)一一預備熱處理一一機械加工一一最終熱處理一一機械精加工預備熱處理：退火;正火；調(diào)質(zhì)最終熱處理:淬火;回火；表面熱處理31對結(jié)構(gòu)鋼、彈簧鋼、熱作模具鋼等的完全退火退火加熱速度取100-200°C/h,保溫時間如下式：T=8?5+Q/4（h）對于亞共析鋼鍛軋鋼材完全退火主要是消除鍛后的組織及硬度的不均勻性，改善切削加工性能，為后續(xù)的熱處理做好組織準備?保溫時間：T=（3~4）+（0?4~0?5）Q（h）冷卻速度:一般碳鋼小于200C/h，而碳鋼，低合金鋼:100C/h 高合金鋼:50C/h出爐溫度:600C以下常用退火的工藝方法（1）完全退火 特點：a工藝：完全奧氏體化；b組織：層片狀珠光體。目的：a降低硬度，改善切削加工性能；b細化晶粒；消除內(nèi)應力；減輕組織不均勻性（消除魏氏組織等）適用范圍：含碳0?30~0?60%的中碳鋼、合金鋼的鑄、鍛、熱軋、焊件的預備熱處理。（2）球化退火一一不完全退火的一種特點：a工藝：不完全奧氏體化；b組織：球狀或粒狀珠光體。目的：a降低硬度，改善切削加工性能；b獲得均勻組織，改善熱處理工藝性c經(jīng)淬火、回火后獲得優(yōu)良的綜合機械性能適用范圍：含C量較高的工、模具鋼的預備熱處理工藝關(guān)鍵：aFe3C形態(tài)控制控制奧氏體化程度b球的大小控制控制過冷奧氏體冷卻轉(zhuǎn)變的溫度T12鋼完全退火與球化退火后組織與性能比較球化退火的強硬度更低，塑韌性更好,碳化物對基體的分割更均勻、徹底，更利切削加工等溫退火優(yōu)點：周期短，組織更均勻，是完全退火和球化退火工藝的改進。爐子要求比較高，最好釆用分段控溫的連續(xù)加熱爐，小批量生產(chǎn)時可采用兩臺爐子（加熱爐和保溫爐）進行操作。擴散退火1：定義：擴散退火又稱均勻化退火。將金屬鑄錠或鍛坯，在稍低于固相線的溫度下長期加熱，消除或減少化學成分偏析及顯維組織的不均勻性，以達到均勻化的目的的熱處理工藝。2：工藝：a）L般均勻化溫度可選擇在高于0?8?0.9T熔，但低于固相線溫度。b）:碳鋼一般選擇110（?1200度?c）洽金鋼為使其共晶碳化物充分溶解，溫度允許提高到115（?1250度將冷變形后的金屬加熱到再結(jié)晶溫度以上保持適當?shù)臅r間，使變形晶粒重新形核，轉(zhuǎn)變?yōu)榫鶆蚣毿〉牡容S晶粒，同時消除加工硬化的熱處理工藝稱為再結(jié)晶退火，36在冷變形加工中，隨變形量增加，金屬的強度、硬度增大，而塑性韌性則降低。這種現(xiàn)象稱為加工硬化37去氫退火：溶解于固溶體中的氫，容易造成鋼中出現(xiàn)白點缺陷。為了消除大型鍛鋼件中出現(xiàn)白點缺陷而進行的退火，稱為去氫退火（又稱為消除白點退火）。防治方法：①退火工藝參數(shù)的選擇必須滿足氫在鋼中的溶解度小而擴散速度大的條件，使其排出鍛件或由固溶狀態(tài)變?yōu)榉肿訝顟B(tài)存在。分子狀態(tài)的氫所引起的壓力可以通過塑性變形來消除，而不形成白點。②氫在a-Fe中的擴散系數(shù)比在丫-Fe中的擴散系數(shù)大得多，去氫退火在A1溫度以下進行38去應力退火①定義：將冷變形后的金屬在低于再結(jié)晶溫度加熱，以消除內(nèi)應力，但仍保留加工硬化效果的熱處理，稱為去應力退火。球化退火①定義:使鋼獲得彌散分布于鐵素體基體上的顆粒狀碳化物組織（粒狀珠光體）的熱處理工藝稱為球化退火。②目的:降低硬度，改善切削加工性能；消除網(wǎng)狀或粗大碳化物顆粒，為最終熱處理淬火做好組織準備，從而減小淬火時的變形和開裂。③應用:高碳工具鋼、模具鋼及軸承鋼制作的刀具、冷作模具及軸承零件等的預備熱處理，以改善切削加工性能及加工精度，防止工具的脆斷和刀口崩落，提高軸承的接觸疲勞壽命等。④分類：低溫球化退火、一次球化退火、等溫球化退火及周期球化退火。工藝：①連續(xù)退火一球不均勻；周期長②等溫退火一球均勻；周期縮短低溫球化退火①低溫球化退火是將鋼材或工件加熱到Ac1以下10~30°C左右，長時間保溫（一般90~100小時）后緩冷至450~550C后出爐空冷，以獲得粒狀珠光體的熱處理工藝。②原珠光體片層較薄，且無網(wǎng)狀碳化物出現(xiàn)的合金結(jié)構(gòu)鋼及高碳工具鋼，以降低硬度,改善切削加工性；有時為了便于對低碳鋼進行冷變形加工，也可進行低溫球化退火412?—次球化退火①將鋼加熱到Acl與Accm（或Ac3）之間，一般稍稍高于Ac1溫度，充分保溫一定時間（2~6h）,然后緩慢冷卻至500~650°C出爐冷卻，稱為一次球化退火②應用：一次球化退火工藝是目前生產(chǎn)中應用最廣泛的球化退火工藝，它實際上是不完全退火。③對于亞共析鋼，隨著含碳量的增多，一次退火的加熱溫度略有降低；而對于過共析鋼，則隨其含碳量的增多，加熱溫度升高。42等溫球化退火①將共析鋼或過共析鋼加熱到Ac1+（20~30°C）保溫，接著冷卻到略低于Ar1以下的溫度保持一段時間，然后爐冷或空冷到室溫的球化退火工藝稱為等溫球化退火②若原始組織中網(wǎng)狀碳化物較嚴重，則需加熱到略高于Accm的溫度，使碳化物網(wǎng)溶入奧氏體中，然后較快地冷卻到Ar1以下溫度進行等溫球化退火③應用：與一次球化退火工藝相比，等溫球化退火可獲得較好的球化質(zhì)量，提高生產(chǎn)率，因此它多應用于碳鋼及合金鋼刀具、冷沖模具以及軸承零件。43周期球化退火①將鋼加熱到Acl以上稍高的溫度，短時保溫后爐冷至略低于Ari,再進行短時保溫，如此反復多次加熱和冷卻，稱為周期球化退火（又稱往復球化退火）②優(yōu)點：Acl以上的短時加熱，除奧氏體化外，還可使網(wǎng)狀碳化物溶斷，而在Ari以下保溫時變?yōu)榍驙?，同時使珠光體中的滲碳體附著在這些球上生長。幾次反復后，便可得到球化效果更好的粒狀珠光體組織。③周期球化退火適用于小批量生產(chǎn)的小型工具。特別適用于前幾種工藝難于球化的鋼種。44,正火將鋼加熱到Ac3或Accm以上30~50°C,保溫一定時間使之完全奧氏體化后，在空氣中冷卻（大件也可采用鼓風或噴霧），得到珠光體類型組織的熱處理工藝稱為正火。其實質(zhì)是完全奧氏體化加偽共析轉(zhuǎn)變。45退火與正火的區(qū)別：①二者的加熱溫度相同，但正火的冷卻速度較快，轉(zhuǎn)變溫度較低。②對于亞共析鋼來說，相同鋼正火后組織中析出的鐵素體數(shù)量減少，珠光體數(shù)量增多，且珠光體的片間距減??；對于過共析鋼來說，正火可以抑制先共析網(wǎng)狀滲碳體的析出，鋼的強度、硬度和韌性也比較高。46正火應用：可以作為預備熱處理工藝，為后續(xù)的熱處理工藝提供合適的組織狀態(tài)，例如消除嚴重的網(wǎng)狀碳化物，為過共析鋼的球化退火提供細片狀珠光體；又可以作為最終熱處理工藝，滿足工件的使用性能要求。（1）低碳鋼選用正火作為預先熱處理，可改善切削加工性能。⑵消除中碳鋼熱加工缺陷（3）消除過共析鋼的網(wǎng)狀碳化物（4）提高普通結(jié)構(gòu)件的力學性能（5）避免淬火時的變形和開裂47退火、正火缺陷 （1）硬度偏高經(jīng)常出現(xiàn)在含碳大于0.45%的中碳、高碳鋼鍛件中，主要是由于加熱溫度過高，冷速較快，球化不充分或碳化物彌散度較大所引起。也與裝爐量過大、爐溫不均勻有關(guān)（2）過熱①工件在加熱時加熱溫度過高、保溫時間過長及爐內(nèi)溫度不均勻等都可以造成局部過熱。過熱的典型組織特征就是形成粗晶粒的組織，若冷卻又較快時（如正火），會出現(xiàn)粗大的魏氏組織，使鋼的性能惡化。②通過完全退火使晶粒細化加以消除（3）球化不完全①過共析鋼球化退火后若球化不完全時，組織中會有細小片狀碳化物存在。②原因：球化退火前有較嚴重的網(wǎng)狀滲碳體，在退火時會出現(xiàn)集聚而造成。它們使得硬度偏高，而且在后續(xù)的淬火加熱時易溶入奧氏體中，因而使淬火開裂傾向增加，而且殘余奧氏體量會增多。③該缺陷可通過正火和球化退火來消除（4）脫碳工件在氧化性介質(zhì)中加熱時，會出現(xiàn)脫碳現(xiàn)象。若產(chǎn)生的脫碳層在規(guī)定的工藝公差之內(nèi)，可在后續(xù)的切削加工中去除，對工件的最終熱處理也不會產(chǎn)生影響。否則將導致淬火后的硬度不足、冷卻時出現(xiàn)開裂。采用真空或保護氣氛加熱可防止脫碳現(xiàn)象的出現(xiàn)。（5）退火石墨碳 碳素工具鋼或合金鋼在退火時加熱溫度過高，保溫時間過長，冷卻緩慢或多次返修退火時容易出現(xiàn)石墨碳。在石墨碳的周圍形成低碳大塊鐵素體，嚴重時斷口呈黑色。石墨碳的出現(xiàn)會降低硬度，同時由于石墨對基體有割裂作用，降低了表面光潔度，刀具在使用中易崩刃和出現(xiàn)早期磨損。淬火后易出現(xiàn)淬火軟點，對性能不利。48,1.低碳鋼正火的目的：提高切削性能。2.中碳鋼正火應根據(jù)鋼的成分及工件尺寸來確定冷卻方式。含碳量較高，含有合金元素，可釆用較緩慢冷卻速度，如在靜止空氣中或成堆堆放冷卻，反之則采用較快冷卻速度3.過共析鋼正火：消除網(wǎng)狀碳化物，可采用較大冷速，如鼓風，噴霧，甚至油冷，水冷至Ari點以下，取出空冷。4.雙重正火：過熱組織或鑄件粗大鑄造組織，采用兩次正火第一次正火：AC3+150~200C 第二次正火:A3+30~50C目的是為了細化組織。49正火與退火的選用 （1）含0.25%C以下的鋼，在沒有其它熱處理工序時，可用正火來提高強度。（2）對滲碳鋼，用正火消除鍛造缺陷及提高切削加工性能。但對含碳低于0.20%的鋼，如前所述，應采用高溫正火。對這類鋼，只有形狀復雜的大型鑄件，才用退火消除鑄造應力。（3）對含碳0.25—0.50%的鋼，一般采用正火。其中含碳0.25—0.35%鋼，正火后其硬度接近于最佳切削加工的硬度。對含碳較高的鋼，硬度雖稍高（200HB）,但由于正火生產(chǎn)率高，成本低，仍采用正火。只有對合金元素含量較高的鋼才釆用完全退火。（4）對含碳0.50—0.75%的鋼，一般采用完全退火。因為含碳量較高，正火后硬度太高,不利于切削加工，而退火后的硬度正好適宜于切削加工。此外，該類鋼多在淬火、回火狀態(tài)下使用，因此二般工序安排是以退火降低硬度，然后進行切削加工，最終進行淬火、回火。（5）含碳0.75?1.0%的鋼，有的用來制造彈簧，有的用來制造刀具。前者釆用完全退火作預備熱處理，后者則釆用球化退火。誠然，當采用不完全退火法使?jié)B碳體球化時，應先時行正火處理，以消除網(wǎng)狀滲碳體，并細化珠光體片。（6）含碳大于1,0%的鋼用于制造工具，均采用球化退火作預備熱處理。49影響球化質(zhì)量的因素①加熱溫度一決定球化程溫度過高：A均勻，粗片狀P+少量球狀滲碳體一一熱組織 溫度過低：細片狀P+球狀滲碳體一一欠熱組織②冷卻速度球大小均勻度鋼硬度冷速慢：顆粒大而均勻冷速快：顆粒小，硬度高總要求：Ar1附近緩慢冷卻50馬氏體轉(zhuǎn)變不僅新相和母相有一定的位向關(guān)系，而且馬氏體在奧氏體的特定晶面上形成，這個晶面稱為慣習面。（2）鋼中馬氏體的慣習面隨奧氏體的含碳量及馬氏體的形成溫度而變化。C%V0.5%時，慣習面為｛111"，C%=0?5%~1.4%時，慣習面為｛225JY，C%>1.4