PAGEPAGE7地下室頂板現(xiàn)澆混凝土板模板荷載驗(yàn)算書報審表子項(xiàng)工程名稱：××××××致：×××××××××我方已根據(jù)施工進(jìn)度，完成×××××地下室頂板現(xiàn)澆混凝土板模板工程和鋼筋綁扎工程，由于地下室頂板厚度較大（h=350mm），故對地下室頂板現(xiàn)澆混凝土板模板荷載進(jìn)行驗(yàn)算。驗(yàn)算結(jié)論：已澆筑并已達(dá)到齡期（40天）的地下室頂板下一層樓板（負(fù)二層，厚度h=100mm）混凝土強(qiáng)度尚不能承受上一樓層(頂板)傳遞下來的荷載，根據(jù)與設(shè)計(jì)單位溝通，同意分層澆筑。附：地下室頂板現(xiàn)澆混凝土板模板(扣件鋼管支架體系)荷載驗(yàn)算書。承包單位（蓋章）：項(xiàng)目經(jīng)理：×××日期：總監(jiān)理工程師審核意見：項(xiàng)目監(jiān)理機(jī)構(gòu)（蓋章）：總監(jiān)理工程師：日期：年月日設(shè)計(jì)單位審核意見：設(shè)計(jì)單位（蓋章）：項(xiàng)目負(fù)責(zé)人：日期：年月日建設(shè)單位審批意見：建設(shè)單位（蓋章）：項(xiàng)目負(fù)責(zé)人：日期：年月日地下室頂板現(xiàn)澆混凝土板模板(扣件鋼管支架體系)荷載驗(yàn)算書×××工程；屬于框架結(jié)構(gòu);地上6～12層;地下3層；總建筑面積：47766平方米；施工單位：××××××。本工程由××××××投資建設(shè)，項(xiàng)目負(fù)責(zé)人：×××；施工圖由××××××設(shè)計(jì)，項(xiàng)目負(fù)責(zé)人：×××；×××××提供地質(zhì)勘察報告，項(xiàng)目負(fù)責(zé)人：×××；×××建設(shè)工程監(jiān)理有限責(zé)任公司監(jiān)理，項(xiàng)目負(fù)責(zé)人：×××；×××建筑工程有限責(zé)任公司組織施工，項(xiàng)目負(fù)責(zé)人：×××。高支撐架的計(jì)算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2001）、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2002、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計(jì)算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計(jì)算中還參考了《施工技術(shù)》2002（3）：《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全》中的部分內(nèi)容。一、參數(shù)信息:1.模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):l=0.9～1.1平均1.00，驗(yàn)算取不利值1.1；縱距(m):b=0.9～1.1平均1.00，驗(yàn)算取不利值1.1；步距(m):h=1.3～1.5平均1.40，驗(yàn)算取不利值1.50；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度(m):a=0.08；模板支架搭設(shè)高度(m):H=4.15；采用的鋼管(mm):Φ48×3.0；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；板底支撐連接方式:方木支撐；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：(3+2)=5，其中“3”為施工人員及施工設(shè)備荷載，“2”為混凝土澆筑時的振動荷載；4.材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為18mm。面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):13；板底支撐采用方木；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):13.000；木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):110.0～150.0平均130.0，驗(yàn)算取不利值150.0；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料為：Φ48×3.0；5.承載上層模板支架的下層樓板參數(shù)鋼筋級別:三級鋼HRB400；樓板混凝土強(qiáng)度等級:C30；樓板砼已完成天數(shù):超過28天(經(jīng)試塊檢測強(qiáng)度已達(dá)到設(shè)計(jì)值)；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):500.000；樓板的計(jì)算寬度(m):8.4～8.70，驗(yàn)算取不利值8.70；樓板的計(jì)算厚度(mm):100.00；樓板的計(jì)算長度(m):8.4～8.70，驗(yàn)算取不利值8.70；施工平均溫度(℃):28.000；圖2樓板支撐架荷載計(jì)算單元二、模板面板計(jì)算:面板為受彎構(gòu)件,需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計(jì)算單元面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=110×1.8×1.8/6=59.4cm3；I=110×1.8×1.8×1.8/12=53.46cm4；模板面板按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。150150150150150150面板計(jì)算簡圖1、荷載計(jì)算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.35×1.1+0.35×1.1=10.01kN/m；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN)：q2=3×1.1=3.3kN/m；2、強(qiáng)度計(jì)算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下:其中：q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×10.01+1.4×3.3=16.632kN/m最大彎矩M=0.1×16.632×0.15×0.15=0.037422kN·m；面板最大應(yīng)力計(jì)算值σ=M/W=37422/59400=0.63N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值為0.63N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13N/mm2,滿足要求!3、撓度計(jì)算撓度計(jì)算公式為其中q=16.632kN/m面板最大撓度計(jì)算值v=0.677×16.632×1504/(100×9500×5346000.0)=0.0011mm；面板最大允許撓度[V]=150/250=0.60mm；面板的最大撓度計(jì)算值0.0011mm小于面板的最大允許撓度0.6mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計(jì)算:方木按照簡支梁計(jì)算，其慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5×8×8/6=53.33cm3；I=5×8×8×8/12=213.33cm4；方木楞計(jì)算簡圖1.荷載的計(jì)算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25×0.15×0.35×1.1=1.444kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2=0.35×0.15×1.1=0.0578kN/m；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN)：p1=(3+2)×1.1×0.15=0.825kN；2.方木抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下:均布荷載q=1.2×(1.444+0.0578)=1.8022kN/m；集中荷載p=1.4×0.825=1.155kN；最大彎距M=Pl/4+ql2/8=1.155×1.1/4+1.8022×1.12/8=0.59kN.m；最大支座力N=P/2+ql/2=1.155/2+1.8022×1.1/2=1.569kN；方木的最大應(yīng)力值σ=M/w=0.59×106/53.33×103=11.063N/mm2；方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13.0N/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值為11.063N/mm2小于方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13.0N/mm2，滿足要求!3.方木抗剪驗(yàn)算：最大剪力的計(jì)算公式如下:Q=ql/2+P/2=1.8022×1.1/2+1.155/2=1.569kN；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力:Q=ql/2+P/2=1.8022×1.1/2+1.155/2=1.569kN；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值T=3×1569/(2×50×80)=0.5884N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=1.4N/mm2；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值為0.5884N/mm2小于方木的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.4N/mm2，滿足要求!4.方木撓度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和，計(jì)算公式如下:均布荷載q=1.2×（q1+q2）=1.2×(1.444+0.0578)=1.8022kN/m；集中荷載p=1.4×0.825=1.155kN；方木最大撓度計(jì)算值V=1155×11003/(48×9500×21333000)+5×1.8022×11004/(384×9500×21333000)=0.328mm；方木最大允許撓度值[V]=1100/250=4.4mm；方木的最大撓度計(jì)算值0.328mm小于方木的最大允許撓度值4.4mm,滿足要求!四、托梁材料的計(jì)算:托梁采用：Φ48×3.0鋼管，其慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=0.0982×（4.84-4.24）/4.8=4.494cm3；I=0.0491×（4.84-4.24）=10.786cm4；托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；1.荷載的計(jì)算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25×1.0×0.35×1.1=9.625kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2=0.35×1.0×1.1=0.385kN/m；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN)：p1=(3+2)×1.0×1.1=5.5kN；2.托梁抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下:均布荷載q=1.2×(9.625+0.385)=12.012kN/m；集中荷載p=1.4×5.5=7.7kN；最大彎距M=0.1×（12.012+7.7）×1.12=2.385kN.m；最大支座力N=P/2+ql/2=7.7/2+12.012×1.1/2=10.4566kN；托梁的最大應(yīng)力值σ=M/w=2.385×106/4494=530.71N/mm2托梁抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2；鋼管托梁的計(jì)算最大應(yīng)力計(jì)算值530.71N/mm2大于托梁的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值205N/mm2,不能滿足要求，應(yīng)在每縱距間增加頂桿．托梁的最大撓度為2mm小于1100/150與10mm,滿足要求!五、扣件抗滑移的計(jì)算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取8.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力，R=10.46kN單扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算不滿足要求,可以采用雙扣件和在支座處增加頂桿防止下滑!當(dāng)直角扣件的擰緊力矩達(dá)40--65N.m時,試驗(yàn)表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。六、模板支架立桿荷載標(biāo)準(zhǔn)值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.138×4.15=0.5727kN；鋼管的自重計(jì)算參照《扣件式規(guī)范》附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×1.1×1.1=0.424kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25×0.35×1.1×1.1=10.5875kN；經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG=NG1+NG2+NG3=0.5727＋0.424＋10.5875=11.5842kN；2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值NQ=(3+2)×1.1×1.1=6.05kN；3.不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算N=1.2NG+1.4NQ=1.2×11.5842+1.4×6.05=22.371kN；七、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式:其中N立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值(kN)：N=22.371kN；φ軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比lo/i查表得到；i計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.58cm；A立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24cm2；W立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.494cm3；σ鋼管立桿最大應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；[f]鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm2；L0計(jì)算長度(m)；如果完全參照《扣件式規(guī)范》，按下式計(jì)算l0=h+2ak1計(jì)算長度附加系數(shù)，取值為1.155；u計(jì)算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3；u=1.7；a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a=0.08m；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長度L0=h+2a=1.5+0.08×2=1.66m；L0/i=1660/15.8=105.06mm；由長細(xì)比Lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.53；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值；σ=22371/（0.53×424）=99.55N/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=99.55N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計(jì)算l0=k1k2(h+2a)k1--計(jì)算長度附加系數(shù)按照表1取值1.185；k2--計(jì)算長度附加系數(shù)，h+2a=1.7按照表2取值1.007；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.007×(1.5+0.1×2)=2.029m；Lo/i=2028.602/15.8=128；由長細(xì)比Lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.406；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值；σ=10716.48/（0.406×489）=53.978N/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=53.978N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。以上表參照杜榮軍編寫的:《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全》。八、樓板強(qiáng)度的計(jì)算:1.樓板強(qiáng)度計(jì)算說明驗(yàn)算樓板強(qiáng)度時按照最不利情況考慮，樓板承受的荷載按照線荷載均布考慮。寬度范圍內(nèi)配置Ⅲ級鋼筋,每單位長度(m)樓板截面的鋼筋面積As=500mm2,fy=360N/mm2。板的截面尺寸為b×h=8700mm×100mm，樓板的跨度取8.4M，取混