第1篇專業(yè)工種工程施工技術(shù)

第1章土方工程

1.1某矩形基坑，其底部尺寸為4mx2m,開挖深度2.0m,坡度系數(shù)m=0.50,

試計算其開挖量，若將土方用容量為2m3的運(yùn)輸車全部運(yùn)走，需運(yùn)多少車次？(Ks=1.20,K's=1.05)

解答：由m=0.5,H=2m,得B=m*H=0.5*2=1.0m,

基坑的上底面積Fl=(4+2B)(2+2B)=6*4=24m2

基坑的下底面積F2=2*4=8m2

中截面面積Fo=(4+B)(2+B)=5*3=15m2

天然狀態(tài)下土方量VI=H/6(F1+4Fo+F2)=2/6*(24+60+8)=30.67m3

V2=KsV1=1.2*30.67=36.80?

則需要運(yùn)送車次n=V2/q=36.8/2=18.4=19次

1.2試推導(dǎo)出土的可松性對場地平整設(shè)計標(biāo)高的影響公式，H5o=Ho+Ah

△h=Vw(K's-1)/(Ft+Fw*K/s)

解答：在不考慮可松性時Vw=Vt

由于土的可松性有多余的土：Vw-Vt/K's

調(diào)整后挖方多了Fw*Ah

則填方所需的土：Vw-Vt/K's=Fw*Ah+Ft*Ah/K,s

所以△1!=(Vw*K,s-Vt)/(Fw*K,s+Ft)=Vw(K's-l)/(Ft+Fw*K,s)

1.3如下圖所示的管溝中心線AC,其中AB相距30m,BC相距20m,A點管溝底部標(biāo)高240.0m,溝底縱向坡度自A

至C為4%。，溝底寬2m,試?yán)L制管溝縱坡面圖，并計算AC段的挖方量。(可不考慮放坡)

解答：Fa=2*1.5=3.0m2,Fb=l.12*2=2.24m2,

Fc=2.2*2=4.4m2

則Vac=Vab+Vbc=Hab/6*(Fa+4Fo+Fb)+Hbc/6*(Fb+4F1+Fc)

=30/6*(3+4*1.31*2+2.24)+20/6*(2.24+4*1.66*2+4.4)

=145m3

2415n

241.5m

~-----____241,5n

A30mB20n(-

240m239.88m239.8m

1.4某工程場地平整，方格網(wǎng)(20m*20m)如圖所示，不考慮泄水坡度、土的可松性及邊坡的影響試求場地設(shè)計標(biāo)高

Ho,定性標(biāo)出零線位置。(按挖填平衡的原則)

解答：Zo=l/4n(EZ1+2EZ2+3EZ3+4EZ4)

=1/4*6[63.24+64.34+62.58+63.67+2*63.37+63.94+62.94+64.17+62.90+63.23)+4*(63.35+63.76)]

=63.34m

1.5某土方工程，其各調(diào)配區(qū)的土方量和平均運(yùn)距如下所示，試求其土方的最優(yōu)化調(diào)配方案。

T1T2T3挖方量

5013060500

W150050X70X140

-4040-30500

W2X7050040X80

6014070500

W33006010014010070

3011040400

W4X100X12040040

填方量8006005001900

初始方案如上,對其進(jìn)行判別,有；H2=70-130=-60<0則說明上述初始方案不是最優(yōu)方案，需調(diào)整

T1T2T3挖方量

507060500

140

204030500

W2X7050040X80

608070500

W340060X14010070

305040400

W4X100X12040040

填方量8006005001900

T1T2

W1500X12

500

W2300100

調(diào)整后如圖，彳均為正，所以為最優(yōu)方案。

Z=400*50+100*70+500*40+400*60+100*70+400*40=94000mm,

1.6某基坑底面積為20m*30m,基坑深4m,其地下水位在地面以下1m,不透水層在地面以下10m,地下水為無壓水,

土層滲透系數(shù)為15m/d,基坑邊坡為1:0.5,

擬采用輕型井點降水，試進(jìn)行井點系統(tǒng)的布置和計算。

解答：因基坑面積較大，井點平面布置采用環(huán)形布置形式。

高程布置為：因該井為無壓非完整井，取△!!=().8m,i=l/10,1=1.Om

所以有L=10+4*0.5+l=13m,

井點管埋深h'>4+0.8+1/10*13=6.Im

取h'=6.Im,則s=hz-1=5.Im

則s/(s+1)=0.84

所以有Ho=L84*(5.1+1)=11.224>H=9m,取Ho=9m

所以Xo=y]F/7V=J26*36/3.14=17.27m

R=2S4HK=2*5.1*79*15=118.51m

則Q=l.366K(2Ho-s)S/[log(R+Xo)-logXo]

=1.366*15*(2*9-5.1)*5.1/(log135.78-log17.27)

=1505.27m7d

濾管和井點管均用d=38mm,則單根井點管的最大出水量

q=65Jt*d*lX[k=65*3.14*0.038^15=19.13nf7d

所以井點管數(shù)量nz=Q/q=1505.27/19.13=79根

間距D'=L'/n,=2*(36+26)/79=1.57m

1.7某基坑地面尺寸為30m*50m,深3m,邊坡為1:0.5,地下水位在地面以下8m厚的細(xì)砂含水層。細(xì)砂含水層以

下為不透水層。擬采用一級輕型井點降低地下水位，環(huán)狀布置，井點管埋置面不下沉(為自然地面)，現(xiàn)有6m長井

點管，1m長濾管，試：

(1)驗算井點管的埋置深度能否滿足要求；

(2)判斷該井點類型；

(3)計算群井涌水量Q時，可否直接取用含水層厚度H,應(yīng)取為多少？為什么？

解答：(1)由題意有總管埋設(shè)面至基底hl=3m,i=l/10

L=15+l.5+1=17.5m,△h=lm

則△h+hl+i*L=3+l.75+1=5.75<h=6m

所以埋深能滿足要求。

(2)因水井底部未達(dá)到不透水層，則為非完整井，且地下水為無壓水，則該井點屬于無壓非完整井。

(3)因為$=hT.5=6=1.5=4.5m

s/(s+1)=4.5/5.5=0.82,則

Ho=l.84(s+1)=1.84*5.5=10.12m>H=7.5m

所以直接取含水層厚度H=7.5m

第4章混凝土結(jié)構(gòu)工程

4.1某建筑物有5根L1梁，每根梁配筋如下圖所示，試編制5根L1梁鋼筋配料單。

解鋼筋配料單

名稱鋼筋鋼筋簡圖符號直徑平均長數(shù)

編號mm度mm量

①262020635010

五根

LI

②2?102中1010610510

梁

③-q-1?2039010202066385

④10202066385

law—l?2=0。/天.c小1

⑤31中661248155

31?6總

CN

to

①號鋼筋下料長度5980+2X100+2X6.25X20-2X2X20=6350nun

②號鋼筋下料長度5980+2X6.25XI0=6105mm

③號鋼筋下料長度4400+2X(390+564+100)+2X6.25X20-4X0.5X20-2X2X20=6638mm

④號鋼筋下料長度3400+2X(890+564+100)+2X6.25X20-4X0.5X20-2X2X20=6638mm

⑤號鋼筋下料長度(412+162)X2+100=1248mm

4.2某主梁筋設(shè)計5根巾25的鋼筋，現(xiàn)在無此鋼筋，僅有。28與小20的鋼筋，已知梁寬為300nlm,應(yīng)如何替換？

解：根據(jù)等截面積代換，初選2628和3620

AS2=2X-X282+3X-X202<AS1=5X-X252

444

則改用3628和2620

222

AS=3X-X28+2X-X20<AS1=5X-X25滿足要求

2444

且構(gòu)造能滿足需用故選用2巾28和3620代替5625鋼筋

2

4.3某梁采用C30混泥土，原設(shè)計縱筋為6根020(fy=310N/mm),已知梁斷面b*h=300nm*300mm,試用IIPB235

級鋼筋(3=210%知2)進(jìn)行代換。

解：采用等強(qiáng)度代換假設(shè)6根620為一排配制

2

as=35mmAs=1885mm

Asfy1985X310

ho=3OO-35=265mm受壓區(qū)高度x=-=136.2mm

aIfcb1.0X14.3X300

5

Mu=A3a(ho-)=1885X310X(265--)=115kn.m

22

用HPB235級鋼4)25代換a/=25+12.5=37.5mmho'=ho-a,'=262.5mm

a=-----------------^=0.389

sCIfcbho1.0X14.3X300X262.52

€=1-|l-2Q=0.528

i

n=2+J，-2a0736As，=Mu-―115X1O6~=2834?

2rsfyhO*0.736?210?262.S

若選用6625As=3217>2834但構(gòu)造不滿足要求

選用632號鋼筋aj'=25+16=41h。''=h°-aj'=259mm

as二一弛一—空叱~-0.4

uIfcbho?1.0X14.3X300X2592

rs='+、”2［。.724As''=Mu--2920mm，

2FSfyhO0.736?210t25?

選用4632As=3127滿足代換要求

4.4某剪力墻長、高分別為5700mm和2900mm,施工氣溫25°C,混泥土澆筑速度為6m/h,采用組合式鋼模板,

試選用內(nèi)、外鋼楞。

解：1）模板選用：將鋼模板以其短邊沿2.9m的方向排列

12P6015+3P5015+4P6012+P5012

2）模板結(jié)構(gòu)布置（包括內(nèi)、外鋼楞布置）

內(nèi)、外鋼楞均采用651X35鋼管，布置如圖所示：

2

3）荷載設(shè)計值：混凝土自重：rc=24KN/m

（1）混凝土側(cè)壓力坍落度為7cm

①側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值5200/（25+15）=5

Fl=0.22^0,0271/2

=0.22X24X5X1.0X1.0X61/2

=64.67KN/m2

2

F2=rJl=24X2.9=69.6KN/m

取兩者中小值，即Fi=64.67KN/m2KN/m2

②混凝土的側(cè)壓力設(shè)計值F=64.67X1.2X0.85=66KN/m2

（2）傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的水平荷載為4KN/m?

荷載設(shè)計值為：4X1.4X0.85=4.76KN/m2

（3）荷載組合：F'=66+4.76=70.46KN/m2

4）內(nèi)鋼楞驗算：

2根651X3.6鋼管1=2X14.81X10'mm'W=2X5.81X10W

（1）計算簡圖、本來為7跨連續(xù)梁，但由于等跨，直接以五跨連續(xù)梁計算，

q產(chǎn)F'X0.6=70.76X0.6=42.46KN/m（承載力）

q2=FX0.6=66X0.6=39.6KN/m（撓度）

（2）抗彎強(qiáng)度驗算：內(nèi)鋼楞兩端伸臂長度為基本跨度之比較小，故可簡化為5跨連續(xù)梁計算撓度

M1Mx=1/11qjJl/11X42.46X0.75=2.17KN?m

抗彎承載力：wr。'-186.9N/mm2<215N/mm2

WZtS.SltlO3

（3）撓度驗算：

W=0.677Xq2r/100EI=―由零&川，_=】.39mm

s4

100?2.06tl0?2#14/81tl0

綜上：內(nèi)外鋼楞均選用2@51X3.6鋼管，能滿足要求。

4.5設(shè)混泥土的水灰比為0.6,已知設(shè)計配合比為水泥：砂：石子=260kg:650kg:1380kg,現(xiàn)測得工地砂含水率為

3%,石子含水率為1%,試計算施工配合比，若攪拌機(jī)的裝料容積為400L,每次攪拌所需的材料又是多少？

解由于w/c=0.6水泥:砂：石子=260kg:650kg:1380kg

故：水泥:水：砂:石子=260kg:156kg:650kg:1380kg

施工配合比為:水泥：砂：石子：水=260:650(1+3%):1380(1+1%)：(156-650X3%-1380Xl%)

=260:669.5：1393.8：122.7

砂用量50X669.5/260=129kg

石子用量50X1393.8/260=268kg

水用量50X122.7/260=23.5kg

4.6一設(shè)備基礎(chǔ)長、寬、高分別為20m、8m、3m,要求連續(xù)澆筑混泥土，攪拌站有三臺400L攪拌機(jī)，每臺實際生產(chǎn)

率為5m：'/h,若混泥土運(yùn)輸時間為24min,初凝時間為2h,每澆筑層厚度為300mm，試確定：

(1)混泥土的澆筑方案；

(2)每小時混泥土的澆筑量；

(3)完成整個澆筑工作所需的時間。

解(1)由于結(jié)構(gòu)長度超過厚度3倍，故采用斜面分層澆筑方案

(2)V=8LH/(tl-t2)

=8X20X3/(2-24/60)

=300m'/h

(3)總時間t=-?°--32小時

3x5

4.7先張法生產(chǎn)預(yù)應(yīng)力混泥土空心板，混泥土強(qiáng)度等級為C40,預(yù)應(yīng)力鋼絲采用。5,其極限抗拉強(qiáng)度fxk=1570N/mm；

單根張拉，若超張拉系數(shù)為1.05：

(1)試確定張拉程序及張拉控制應(yīng)力；

(2)計算張拉力并選擇張拉機(jī)具；

(3)計算預(yù)應(yīng)力筋放張時，混泥土應(yīng)達(dá)到的強(qiáng)度值。

解(D張拉程序

Q->1.05o3(持續(xù)2mi加+。錨固

2

。eo?=0.75fPlkX0.75X1570=1177N/mm

2

(2)張拉力：F=l.05oc??A=l.05x1177x：x5=24.3KN

選擇臺座式千斤頂：YDT600-150

(3)放張時應(yīng)達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度的75%,即：

KJ=0.75*40=30N/mm2

4.8某預(yù)應(yīng)力混泥土屋架，孔道長20800mm,預(yù)應(yīng)力筋采用2①L25,「『SOON/mm；冷拉率為4%,彈性回縮率

為0.5%,每根預(yù)應(yīng)力筋均采用3根鋼筋對焊，每個對焊接頭的壓縮長度為25mm,試計算：

(1)兩端用螺絲端桿錨具時，預(yù)應(yīng)力筋的下料長度(螺絲端桿長320mm,外露長120mm)；

(2)一端螺絲端桿，另一端為幫條錨具的下料長度(幫條長50mm,襯板厚15mm)(提示：應(yīng)考慮預(yù)應(yīng)力的下

料長度與螺絲端桿的對焊接頭)。

解：(1)下料長度：

31+212=20800+2*120=21040mm

Lo=L1-21)=21040-2*320=2040001111

L昌nl

0

20400+3*25

l+4%-0.5%

=19785mm

(2)Ll=l+12+15+50=20800+120+65=20985mm

LO二LI-n=20985-320=20685mm

iLO

L=----+nlo

1+r-b

206g5+3*25

l+4%-0.5%

=20060mm

4.9某屋架下弦預(yù)應(yīng)力筋為4L25,fpQSOON/mm：現(xiàn)采用對角張拉分兩批進(jìn)行，第二批張拉時，混泥土產(chǎn)生

2

的法向應(yīng)力為12N/mm\鋼筋的彈性模量Es=180kN/mm,混泥土的彈性模量&=28kN/mm；若超張拉系數(shù)為1.05,張拉

控制應(yīng)力=380N/mm2o

(1)試計算第二批張拉后，第一批張拉的鋼筋應(yīng)力將降低多少？

(2)宜采用什么方法使第一批張拉的鋼筋達(dá)到規(guī)定的應(yīng)力？為什么？

解：(1)第二批張拉后，碎的形變值為：

.ANA4

A8二——=—-4.286*10

EcAEc29#X103

鋼筋應(yīng)變也為△e,故鋼筋應(yīng)力下降:

AO?=Ae?Es=4.286*10'*180*10=77.IN/mm2

(2)張拉時宜對稱進(jìn)行，避免引起偏心。在進(jìn)行張拉時，若用一端張拉，可采用反復(fù)張拉2—3次,

可克服孔道摩擦力的不定向，使預(yù)應(yīng)力得以均勻傳遞，第一批預(yù)應(yīng)力筋張拉控制應(yīng)力：

OconnOgn+lEs/Ec)0n

=380+(180/28)*12

=457N/mm2

因為考慮后張拉預(yù)應(yīng)力筋所產(chǎn)生的混泥土彈性壓縮對先批預(yù)應(yīng)力筋的影響。

第5章結(jié)構(gòu)安裝工程

5.1某廠房柱重28t,柱寬0.8m。現(xiàn)用一點綁扎雙機(jī)抬吊，試對起重機(jī)進(jìn)行負(fù)荷分配,

要求最大負(fù)荷一臺為203另一臺為153試求需要加墊木厚度。

解：一點綁扎抬吊如圖5.1

由已知條件可得方程：

Pi=1.25Q4/(《+4)

p2=L25Q444+&)

代入數(shù)據(jù)得：

20=1.25*28*4/(4+4)

15=1.25*28*〃2/(4+出)

化簡得：34=44

設(shè)需加墊木厚度分別為x和y,則上式可化為

4(y+0.4)=3(x+0.4)圖5.1

化簡得：3x=4y+0.4,即只要加的墊木厚度滿足這個條件，就能保證兩臺吊車負(fù)荷均衡。

5.2某廠房柱的牛腿標(biāo)高8m,吊車梁長6m,高0.8m,當(dāng)起重機(jī)停機(jī)面標(biāo)高為一0.30m時，試計算安裝吊車梁的起

重高度。

解：起重高度

H計之4+為+為+為

九一一吊裝支座到停機(jī)面的距離；

h2---吊裝間隙，h2>0.3m；

h.一一綁扎點至構(gòu)件底面的距離；

%---索具高度；

由已知條件可得：

/?)=8.0—(—0.3)=8.3m

h2=0.3m

h=3.04-0.8=3.8m

%=2.5m

代入數(shù)據(jù)得：>8.3+0.4+3.8+2.5=14.9m,所以取吊車梁的其中高度為15m。

5.3某車間跨度24m,柱距6m,天窗架頂面標(biāo)高18.0m,屋面板厚度240m,試選擇履帶式起重機(jī)的最小臂長(停

機(jī)面標(biāo)高一0.20m,起重臂底較中心距地面高度2.1m)

解：根據(jù)吊裝屋面板確定起重臂長度：

L;1>/?/sin3+(a+g)/cosd

h一一吊裝支座到吊車底錢的豎直距離；

a一一吊裝過程中起重臂要跨越的結(jié)構(gòu)水平距離；

g——起重臂軸線與構(gòu)件水平距離，g>1.0m；

d一一起重臂最大仰角；，當(dāng)沒有資料可查時，可以取78,；

由已知條件得；

〃=18.0+0.3+0.24-2.1=16.44m,其中0.3m為工作間隙;

a=6.0/2=3.0m

d=arctan\/16.44/3X)=60.44.

八、、物俎殂L；,>16.44/sin60.44+(3.0+1.0)/cos60.44=27.0

代入數(shù)據(jù)得：計''m,

所以吊裝屋面板的最小起重臂長為27.0m。

5.4某車間跨度21m,柱距6m,吊柱時，起重機(jī)分別沿縱軸線的跨內(nèi)和跨外一側(cè)開行。當(dāng)起重半徑為7m,開行路

線距柱縱軸線為5.5m時，試對柱作“三點共弧”布置，并確定停機(jī)點。

解：（1）當(dāng)?shù)踯嚳缰虚_行時

由題目可知：起重機(jī)的起重半徑R=7m,假設(shè)柱子為10m,綁扎點到柱底為7m,有三個節(jié)間，如圖5.4.1。

作圖的過程：先大致畫出起重機(jī)的開行路線（距離柱軸線5.5m）,以柱腳中心作半徑為7m的圓，確定起重機(jī)

停機(jī)點A；然后以A點位圓心作半徑為7m的圓，作一條離柱子軸線0.5m的直線（施工間隙），確定柱腳位置

C點；由前面的假設(shè)可知，綁扎點距柱腳7m,所以過C點作半徑為7m的圓，確定D點；由C點和D點就可

以確定柱子的位置；然后確定下一個停機(jī)點和下一根柱子的位置……一直重復(fù)這個過程，直到最后一根柱子。

圖中的粗線代表柱子，黑點代表停機(jī)點。

需要注意的是：當(dāng)?shù)踯嚳鐑?nèi)開行時，柱子的牛腿是向著吊車，而吊車跨外開行時，柱子的牛腿是背向吊車。

圖5.4.1起重機(jī)沿跨內(nèi)開行時柱子的就位圖和停機(jī)點

（2）當(dāng)?shù)踯嚳缤忾_行時

如以上過程確定停機(jī)點和柱子就位圖，如圖5.4.2

5.5某單層工業(yè)廠房跨度為18m,柱距6m,9個節(jié)間，選用W1-100履帶式起重機(jī)進(jìn)行結(jié)構(gòu)安裝，安裝屋架時的起

重半徑為9m,試?yán)L制屋架的斜向就位圖。

解：屋架的斜向就位

由已知條件得，起重半徑R=18/2=9m,所以只用一臺起重機(jī)跨中開行就可以了，查資料得W「100履帶起重

機(jī)的尾部到回轉(zhuǎn)中心的距離為3.3m,所以起重機(jī)開行路線距離屋架就位后的最小距離為3.3+0.5=3.8m,柱子軸

線距離物價就位后的最小距離取1.5m,所以就可以得到屋架斜向就位圖，如圖

具體過程如下：

a.大致畫出起重機(jī)的開行路線（跨中）；

b.確定屋架就位的范圍：離軸線1.5m作軸線的平行線，離起重機(jī)開行路線3.8m作它的平行線，這就是屋架

就位的范圍，再過這兩條線的中點作一條線：

c.確定屋架就位的位置：以屋架安裝以后位置的中點為圓心作半徑為9m的圓，與起重機(jī)開行路線的交點就

是吊裝第一根屋架的停機(jī)點A;以A點位圓心，作半徑為9m的圓，與物價就位范圍的中線的交點為B點；

以B點位圓心作半徑為9m的圓，與屋架就位范圍邊線的交點就是C點和D點；連接C點和D點就是第

一根屋架就位的位置。

d.重復(fù)以上的過程，直到得到全部屋架的就位位置和起重機(jī)停機(jī)點。（確定了第一根屋架以后也可以先找到屋

架與就位范圍中線的交點，然后過這些交點分別作第一幅屋架的平行線）。

e.圖，5.5

*需要注意的是：在吊裝邊上幾根屋架時要避讓抗風(fēng)柱，但是本題中由于所給的條件不足，所以沒有考慮這個問

題。屋架采用現(xiàn)場預(yù)制時要有足夠的工作面，跌澆時還要注意吊裝的順序，先吊的后澆，后吊的先澆。

第2篇施工組織原理

第2章流水施工基本原理

2.1某現(xiàn)澆鋼筋混凝土工程由支模板、綁鋼筋、澆混凝混、拆模板和回填土五個分項工程組成，它在平面上劃分為6

個施工段。各分項工程在各個施工段上的施工持續(xù)時間如下表所示。在混凝土澆筑后至拆模板必須有養(yǎng)護(hù)時間2天。

試編制該流水施工方案。

施工持續(xù)時間表

分項工程持續(xù)時間（天）

名稱①②③④⑤⑥

支模板232323

綁鋼筋334433

澆混凝土212212

拆模板121121

回填土232232

解：按無節(jié)拍流水組織施工：

累加數(shù)列并錯位相減計算K得:

①②③④⑤⑥

支模板257101215Ki=2

綁鋼筋3610141720K2=12

澆混凝土2357810K3=3

拆模板134578

K4=1

回填土25791214

工期T=2+12+3+1+14+2=34天

橫道圖如下：

累加數(shù)列并錯位相減計算K得:

①②③④⑤@

I358111316Ki=3

II259131618⑹=5

HI469111517K3=4

IV368111317

累加數(shù)列并錯位相減計算K得:

①②③④⑤⑥

挖基槽3710141720Ki=12

做墊層2356810K2=2

砌基礎(chǔ)357101215K3=6

回填土2457911

各施工班組數(shù)為：Ni=6/2=3,N2=2/2=1,N3=4/2=2,

IN=3+2+1=6

工期T=(EN-1+M)*K=(6-1+6)*2=22

橫道圖:

2.5某地下工程［工段。各分項工

:完后，其相應(yīng)施

解:

(2)確定專業(yè)工彳

bj-tj/K

各施工過程的專業(yè)工作隊數(shù)目分別為:

I——挖地槽：bI=6/2=3

II---做墊層：bII=2/2=1

III——砌基礎(chǔ)：blll=4/2=2

IV一一回填土：bW=2/2=l

于是，參與該工程流水施工的專業(yè)工作隊總數(shù)n，為：n，=(3+l+2+l)=7;

技術(shù)間歇2天；

其流水施工工期為:T=(m+n'-l)t+EG十EZ-EC=(6+7-l)X2+2=26天。

橫道圖如下圖所示：

日期

施工過旌1|2|3|415怙|718⑸10|11同13卜415|16117|18119憶。|212目2兆4罔26

11

物地槽225

33--------——

2_3__5_

做墊層46

3

砌基礎(chǔ)1].,

2

回填土

2.6某施工項目由I、II、III、IV四個施工過程組成，它在平面上劃分為6個施工段。各施工過程在各個施工段上

的持續(xù)時間依次為6天、4天、6天、2天。施工過程II完成后，其相應(yīng)施工段至少應(yīng)有組織間歇時間2天。試編制

工期最短的流水施工方案。

解：(1)計算流水步距

流水步距等于流水節(jié)拍的最大公約數(shù)，即：K=min[6,4,6,2]=2

(2)確定專業(yè)工作隊數(shù)目

每個施工過程成立的專業(yè)工作隊數(shù)目可按以下公式計算：

bj=tj/K

各施工過程的專業(yè)工作隊數(shù)目分別為：

bI=6/2=3

b1[=4/2=2

blll=6/2=3

bIV=2/2=1

于是，參與該工程流水施工的專業(yè)工作隊總數(shù)n，為：n，=(3+2+3+l)=9;

組織間歇1天；

其流水施工工期為：T=(m+n'-l)t+EG十EZ-EC=(6+9-l)X2+l=29天。

橫道圖如下圖所示：

2.7某工程由A、B、C三個分項工程組成，它在平面上劃分為6個施工段。每個分項工程在各個施工段上的流

水節(jié)拍均為4天。試編制流水施工方案。

解：施工段數(shù)為6,施工過程數(shù)為3,流水節(jié)拍為4天，無組織間歇和技術(shù)間歇；

其流水施工工期為：T=(m+n-l)K+EG十EZ-EC=(6+3-l)X4=32天。

橫道圖如下圖所示：

2.8某分部工程由I、II、III三個施工過程組成，它在平面上劃分為6個施工段。各施工過程在各個施工段上的

流水節(jié)拍均為3天。施工過程H完成后，其相應(yīng)施工段至少應(yīng)有技術(shù)間歇時間2天。試編制流水施工方案。

解：施工段數(shù)為6,施工過程數(shù)為3,流水節(jié)拍為3天，無組織間歇，技術(shù)間歇為2天；

其流水施工工期為：T=(m+n-l)K+EG十￡Z-￡C=(6+3-l)X3+2=26天。

橫道圖如下圖所示：

第3章網(wǎng)絡(luò)計劃技術(shù)

3.8已知各工作的邏輯關(guān)系如下列各表，繪制雙代號網(wǎng)絡(luò)圖個單代號網(wǎng)絡(luò)圖。

(1)

緊前工作工作持續(xù)時間緊后工作緊前工作工作持續(xù)時間緊后工作

—A3Y、U、BVw6X

AB7CC、YD4一

B、VC5D、XAY1Z、D

AU2VW、CX10一

UV8w、cYZ5—

⑵

工作ABCDEGHIJ

緊前工作EA、HG、JH、I、A—A、H——E

(3)

工作名稱緊前工作緊后工作工作名稱緊前工作緊后工作

A一E、F、P、QFAC、D

B—E、PGD、P—

CE、FHHC、D、Q一

DE、FG、HPA、BG

EA、BC、DQAH

解：（1）雙代號網(wǎng)絡(luò)圖如下所示:

Y-7\

1B-5:-6?D「

J一2-8H0

7?54

UVWIX

-3c-4,-9

28610

單代號網(wǎng)絡(luò)圖如下所示:

（3）雙代號網(wǎng)絡(luò)圖如下所示：單代號網(wǎng)絡(luò)圖如下所示：

,Q

2-7；H

'J/

,A-F-C

1'4-5、8開始

/?

'B二E-D

、，，：°

'3-6、

、P

3.9用圖上計算法計算3..8（1）雙代號圖的各工作時間參數(shù)。

解：

001

ESLSTF

EFLFFF

3.10某工程的雙代號網(wǎng)絡(luò)圖如下圖所示，試用圖上計算法計算各項時間參數(shù)（ET、LT、ES、EF、LS、LF、TF、FF）,

判斷關(guān)鍵工作及其線路，并確定計劃總工期。

解:

0|5|5

6

皿

。6672

9II0

o|0/

8Ml|l/

ololo8|8|0

880—一麗1。

13B

O5二

jJ_8

關(guān)鍵路線：Z-；Y

[i|LI

T=4+4+5=13天

3.11根據(jù)下列資料求最低成本與相應(yīng)的最優(yōu)工期。間接費(fèi)用：若工期在一個月（按25天計算）完成，需600千

元，超過一個月，則每天增加50千克。

正常時間極限時間

工序

時間（天）直接費(fèi)（千元）時間（天）間接費(fèi)（千元）

1-22060017720

1-32520025200

2-3103008440

2-4124006700

3-453002420

4-5103005600

解：（1）直接變化率，見表

正常時間極限時間費(fèi)用變化率

工（千元/天）

直接費(fèi)（千

序時間（天）時間（天）間接費(fèi)（千

元）元）

1-2206001772040

1-325200252000

2-310300844070

2-412400670050

3-45300242040

4-510300560060

25(25)

120(17)、@10(8)七&5(2)10(5)

"(6)

（2）繪出初始方案

工期T=45>30天

直接費(fèi)用C=2100千元

（3）優(yōu)化

循環(huán)一：1-2工作可壓縮