第七屆世界軍人運動會射擊館工程

高支模計算書

審批人:

審核人:

編制人:

第1章編制依據(jù)

序號名稱編號

1《鋼管腳手架扣件》GB15831-2006

2《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-2012

3《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2010

4《建筑施工安全技術統(tǒng)一規(guī)范》GB50870-2013

5《碳素結構鋼》GB/T700-2006

6《直縫:電焊鋼管》GB/T13793-2008

7《混凝土模板用膠合板》GB/T17656-2008

8《建筑機械使用安全技術規(guī)范》JGJ33-2012

9《施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范》JGJ46-2005

10《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-2011

11《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》JGJ80-2016

12《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2011

13《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-2008

14《建筑施工臨時支撐結構技術規(guī)范》JGJ300-2013

15《危險性較大的分部分項工程安全管理辦法》建質2009(87)號

16《建設工程高大模板支撐系統(tǒng)施工安全監(jiān)督管理導則》建質2009(254)號

17《建設工程安全生產(chǎn)管理條例》—

18建設工程高支撐模板系統(tǒng)施工安全監(jiān)督管理導則—

19廣聯(lián)達眾然施工安全設施計算軟件及建筑施工手冊第五版—

第1頁

第2章工程概況

2.1工程概況

序號項目內容

1工程名稱第七屆世界軍人運動會射擊場館建設工程

2建設地點武漢市蔡甸區(qū)參山街老世陳村特一號野戰(zhàn)國防園

3建設單位武漢蔡甸生態(tài)發(fā)展集團有限公司

4設計單位武漢理工大設計研究院有限公司

5勘察單位武漢市勘察設計有限公司

6監(jiān)理單位湖北新天地工程建設監(jiān)理有限責任公司

7總承包單位中建鋼構有限公司

結構類型及

8混凝土框架結構；大跨度鋼結構

層數(shù)

（1）土建（含鋼結構及裝飾工程、屋面工程）、水、電和消防工程及室外道

工程承包范

9路、管網(wǎng)、路燈工程等施工圖紙內包含的全部工作內容；

圍

（2）投標截止時間前發(fā)出的設計變更。

10質量目標合格（在合格的基礎上保證到達優(yōu)質工程標準）

2017年6月開工，2018年6月完成主體建筑建設，2018年底完成設備安裝，

11工期目標

2019年正式投入運行。

12承包方式施工總承包

步那心1c涵還＜上溫窿:，蹲!

13效果圖

本工程位于蔡甸野戰(zhàn)國防園，占地面積373畝，總建筑面積約52000m）主

要建筑包括10米/25米/50米手（步）槍射擊館（寬97mx長173m）、飛碟射

14主要信息

擊靶場（寬16mx長183m）、300米步槍射擊場和運動員及媒體中心大樓（寬

681nx長110m）,設計接待規(guī)模400人，預計總投資3.2億元。

2.2設計概況

本工程僅在10m/25m/50m射擊館中有部分區(qū)域有高大支模工程。

第2頁

2.2.110米/25米/50米手（步）槍射擊館概況

序號項目內容

1單體名稱10/25/50米氣手（步槍）射擊館

2建筑層次地上三層（負一層、一層、二層）

負一層為10米射擊館、一層為25米射擊館、二層為50米射擊

3建筑功能

館；其中一層與二層之間設一夾層，二層上設一夾層。

坡地建筑：

4建筑高度10米射擊館一側建筑高度Hl=22.7m

25米和50米射擊館一側建筑高度H2=18.3m

5建筑面積總建筑面積28560.74m‘（無地下室）

設計使用年限50年

抗震設防烈度6度

抗震等級三級

建筑類別多層公建（甲級體育建筑）

設

建筑防火分類等級一級

計

6耐火等級一級

標

混凝土大屋面：［級，檢修通道屋面及金屬屋面防水等級為n

準屋面防水等級

級

地下工程防水等級二級

基礎設計等級乙級

結構安全等級二級

基礎形式柱下獨立基礎

（4-2）層中風化泥質粉砂巖，

持力層

地基承載力特征值fak=1500Kpa,

主體結構形式型鋼混凝土框架結構

1、混凝土強度等級

墊層混凝土：C15

獨立基礎、地下室底板、基礎梁、梁、板：C35

結地下室外墻、框架柱：C40

構所有二次現(xiàn)澆混凝土構件中，雨篷等室外構件混凝土強度等

7啊

慨級為：C30

混凝土結構材料

況其他構件（構造柱、填充墻拉梁、現(xiàn)澆門窗過梁等）混凝土

強度等級為：C25

2、地下室底板，外墻壁，外露地下室頂板，（包括相關基礎

承臺和基礎梁），電梯基坑、集水井壁均應采用防水於，抗?jié)B等級

為P6,地下室配電房和種植頂板防水等級為一級，其余部分防

水等級為二級。摻入10%（水泥含量）。

材料：為HRB400熱軋鋼筋fy=360N/mm2口

鋼筋

連接形式：本工程除特別注明者外，框架梁、基礎梁內縱向

第3頁

鋼筋、采用機械連接或焊接接頭，其中直徑216mm采用機械連

接，機械接頭等級為I級，非框架梁上部縱筋及板內縱向鋼筋、

墻內豎向及水平鋼筋采用搭接連接。

第4頁

第3章計算書

3.1梁模板計算書

3.1.1600*1700梁模板安全計算書

一、計算依據(jù)

1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130—2011

2、《建筑施工腳手架安全技術統(tǒng)一標準》GB51210-2016

3、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-2008

4、《建筑施工臨時支撐結構技術規(guī)范》JGJ300-2013

5、《冷彎薄壁型鋼結構技術規(guī)范》GB50018-2002

6、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-2012

7、《鋼結構設計規(guī)范》GB50017-2003

二、600*1700梁模板(扣件式)界面參數(shù)表

一、基本參數(shù)

新澆混凝土梁名稱3GGKL4(5)600*1700新澆混凝土梁計算跨度(m)16.5

混凝土梁截面尺寸(mmxmm)600x1700新澆混凝土結構層高(m)8.7

梁側樓板厚度(mm)100

二、支撐體系參數(shù)

梁兩側有板，梁板立柱

新澆混凝土梁支撐方式梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)500

共用(A)

梁兩側立柱間距l(xiāng)b(mm)1200步距h(mm)1500

新澆混凝土樓板立柱間距1a(mm)1000新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)'b(mm)1000

混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)600

梁底增加立柱根數(shù)2梁底增加立柱布置方式按梁兩側立柱間距均分

梁底增加立柱依次距梁左側立柱距

400,800梁底支撐小梁根數(shù)5

離(mm)

第5頁

梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)100結構表面的要求結構表面隱蔽

模板及支架計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2011

三、荷載參數(shù)

模板及其支架自重標準值新澆筑混凝土自重標準值

0.1,0.3,0.5,0.7524

3

Glk(kN/m")G2k(kN/m)

混凝土梁鋼筋自重標準值混凝土板鋼筋自重標準值

1.51.1

G3k(kN/m3)G3k(kN/m3)

施工人員及設備荷載標準值

1振搗荷載Q2k(kN/n?)2

Qlk(kN/m2)

模板工程支拆環(huán)境考慮風荷載省份浙江

地區(qū)杭州市基本風壓30(kN/m2)0.3

風壓高度變化系數(shù)同0.65風荷載體型系數(shù)空0.8

風荷載標準值(Dk(kN/m2)0.156

四、面板參數(shù)

面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15

面板抗彎強度設計值［fRN/mn?)15面板彈性模量E(N/mm2)10000

五、小梁參數(shù)

小梁材質及類型方木方木寬(mm)40

方木高(mm)80小梁抗彎強度設計值WN/mn?)13

小梁抗剪強度設計值XN/mn?)1.4小梁截面慣性矩Ken?)170.67

小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁彈性模量E(N/mm2)9600

驗算方式三等跨連續(xù)梁

六、主梁參數(shù)

主梁材質及類型鋼管截面類型①48x3

第6頁

主梁抗彎強度設計值fIN/mn?)205主梁抗剪強度設計值HN/mn?)125

主梁截面慣性矩Kcm、10.78主梁截面抵抗矩W(cn?)4.49

主梁彈性模量E(N/mn?)206000

七、可調托座參數(shù)

可調托座內主梁根數(shù)2可調托座承載力容許值［N］(kN)30

八、立柱參數(shù)

鋼管類型①48x3立柱截面面積A(mm2)424

立柱截面回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm，4.49

立柱抗壓強度設計值［fKN/mn?)205支架自重標準值q(kN/m)0.15

九、地基參數(shù)

模板支架作用位置混凝土樓板支撐層樓板厚度h(mm)100

混凝土強度等級C15立桿墊板長a(mm)200

立桿墊板寬b(mm)200

二、荷載設計

面板0.1

面板及小梁0.3

模板及其支架自重標準值Gik(kN/n?)

模板面板0.5

模板及其支架0.75

新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/n?)24

混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/n?)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/n？)1.1

當計算支架立柱及其他支承結構構件

1對水平面模板取值Q2k(kN/n?)2

時Qlk(kN/n?)

風荷載標準值3k(kN/n?)基本風壓(oOlkN/m?)0.3非自定義0156

第7頁

風壓高度變化系數(shù)

0.65

風荷載體型系數(shù)由0.8

三、模板體系設計

新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)

梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)500

梁兩側立柱間距l(xiāng)b(mm)1200

步距h(mm)1500

新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)a(mm)、lb(mm)1000、1000

混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中

梁左側立柱距梁中心線距離(mm)600

梁底增加立柱根數(shù)2

梁底增加立柱布置方式按梁兩側立柱間距均分

梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)400,800

梁底支撐小梁根數(shù)5

每縱距內附加梁底支撐主梁根數(shù)0

梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)100

結構表面的要求結構表面隱蔽

設計簡圖如下:

第8頁

第9頁

本圖聚側支撐構造僅作示意，具體詳見梁曾模扳設計

立面圖

四、面板驗算

面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15

面板抗彎強度設計值Il'KN/mnF)15面板彈性模量E(N/mm2)10000

取單位寬度1000mm,按四等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下:

54.556kN/m54.556kN/m54.556kN/m54.556kN/m

W=bh2/6=1OOOx15x15/6=37500mm3,I=bh3/12=1000x15x15x15/12=

281250mm4

第io頁

qi=yoxmax[1.2(Gik+(G2k+G3k)xh)+1.4Q2k,

1.35(Gik+(G2k+G3k)xh)+1,4vcQ2k]xb=0.9xmax[1.2x(0.1+(24+1.5)x1.7)+1.4x2,

1.35x(0.1+(24+1.5)xl.7)+1.4x0.7x2]xl=54.556kN/m

qi?=0.9xl.35x[Gik+(G2k+G3k)xh]xb=0.9xl.35x[0.1+(24+1.5)xl.7]xl=

52.792kN/m

qi;s=0.9x1,4x0.7xQ2kXb=0.9x1.4x0.7x2x1=1.764kN/m

q2=[Gik+(G2k+G3k)xh]xb=[0.1+(24+1.5)x].7]xl=43.45kN/m

1、強度驗算

222

Mmax=0.107qi悔L?+0.12lqiii5L=0.107x52.792x0.15+0.121x1.764x0.15=

0.132kNm

622

o=Mniax/W=0.132xl0/37500=3.517N/mm<[f]=15N/mm

滿足要求！

2、撓度驗算

44

vmax=0.632q2L/(l00EI)=0.632x43.45x150/(l00x10000x281250)=0.049mm<[v]=

1/250=150/250=0.6mm

滿足要求！

3、支座反力計算

設計值(承載能力極限狀態(tài))

RI=R5=0.393qi*1+0.446qi活1=0.393x52.792x0.15+0.446x1.764xO.15=3.23kN

R2=R4=1.143qi靜1+1.223qiffil=l.143x52.792x0.15+1.223x1.764x0.15=9.375kN

R3=0.928qi&l+1.142qisl=0.928x52.792x0.15+1.142x1.764x0.15=7.651kN

標準值(正常使用極限狀態(tài))

RI=R5=0.393q2l=0.393x43.45x0.15=2.561kN

R2=R4=1.143q2l=l.143x43.45x0.15=7.45kN

R3=0.928q2l=0.928x43.45x0.15=6.048kN

五、小梁驗算

小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)40x80

第11頁

小梁抗彎強度設計值［fKN/mn，)13小梁抗剪強度設計值田(N/mn?)1.4

小梁彈性模量ElN/mn?)9600小梁截面抵抗矩W(cn?)42.67

小梁截面慣性矩Kcm0170.67驗算方式三等跨連續(xù)梁

為簡化計算，按三等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖:

9.411kN/m9.411kN/m9.411kN/m

A(1)(2)A⑶4

L_500L500L500_L

9.411kN/m

⑴

qi=

max{3.23+0.9x1,35x[(0.3-0.l)x0.6/4+0.5x(1.7-0.1)]+0.9xmax[1.2x(0.5+(24+l.l)x0.1)+l.

4x2,1.35x(0.5+(24+1.1)X0.1)+1.4X0.7X2]xmax[0.6-0.6/2,(1.2-0.6)-0.6/2]/2x1,

9.375+0.9x1.35x(03-0.1)x0.6/4}=9.411kN/m

q2=max{2.561+(0.3-0.1)x0.6/4+0.5x(1.7-0.1)+(0.5+(24+l.l)x0.1)xmax[0.6-0.6/2,

(1.2-0.6)-0.6/2]/2x1,7.45+(0.3-0.1)x0.6/4}=7.48kN/m

1、抗彎驗算

2222

Mmax=max[0.1qili,0.5qil2]=max[0.1x9.41lx0.5,0.5x9.41lx0.1]=0.235kN-m

◎=M,nax/W=0.235x106/42670=5.514N/mm2<[f]=13N/mm2

滿足要求！

第12頁

2、抗剪驗算

Vmax=max[0.6qili,qil2]=max[0.6x9.411x0.5,9.41lxO.l]=2.823kN

22

Tmax=3Vmax/(2bho)=3x2.823x1000/(2x40x80)=1.323N/mm<[i]=1.4N/mm

滿足要求！

3、撓度驗算

44

vi=0.677q2li/(l00EI)=0.677x7.48x500/(l00x9600x1706700)=0.193mm<[v]=

li/250=500/250=2mm

44

V2=q2h/(8EI)=7.48x100/(8x9600x1706700)=0.006mm<[v]=2h/250=

2x100/250=0.8mm

滿足要求！

4、支座反力計算

梁頭處(即梁底支撐主梁懸挑段根部)

承載能力極限狀態(tài)

Rmax=max[l.lqili,0.4qili+qil2]=max[l.1x9.411x0.5,0.4x9411x0.5+9.411xO.l]

=5.176kN

同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為Ri=R5=2.807kN,R2=R4=

5.176kN,R3=4.228kN

正常使用極限狀態(tài)

Rmax=max[l.lq21i,0.4q21i+q2h]=max[l.lx7.48x0.5,0.4x7.48x0.5+7.48x0.1]=

4.114kN

同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R'i=R'5=2.439kN,R12=R'4

=4.114kN,R'3=3.347kN

六、主梁驗算

主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)①48x3

可調托座內主梁根數(shù)2主梁彈性模量E(N/mn?)206000

主梁抗彎強度設計值［fKN/mn?)205主梁抗剪強度設計值KKN/mn?)125

主梁截面慣性矩Ken")10.78主梁截面抵抗矩W(cn?)4.49

第13頁

主梁自重忽略不計，因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半，計

算簡圖如下:

1.404kN2.588kN2.114kN2.58BkN1.404kN

1、抗彎驗算

主梁彎矩圖(kN-m)

o=Mmax/W=0.173x106/4490=38.439N/mm2<[f]=205N/mm2

滿足要求！

2、抗剪驗算

3.64J3.645

1.0571.0571.4741.474

&

-1.474-1.474-1.057-i.op

主梁剪力圖(kN)

第14頁

Vmax=3.645kN

22

Tmax=2Vmax/A=2x3.645x1000/424=17.193N/mm<[i]=125N/mm

滿足要求！

3、撓度驗算

-0.068

主梁變形圖(mm)

vmax=0.068mm<[v]=1/250=400/250=1.6mm

滿足要求！

4、支座反力計算

承載能力極限狀態(tài)

支座反力依次為Ri=0139kN,R2=10.237kN,R3=10.237kN,R4=0.139kN

七、可調托座驗算

荷載傳遞至立桿方式可調托座扣件抗滑移折減系數(shù)kc0.85

可調托座內主梁根數(shù)2可調托座承載力容許值[N](kN)30

1、扣件抗滑移驗算

兩側立柱最大受力R=max[R?,RJ=max[0.139,0.139]=0.139kN<0.85x8=6.8kN

單扣件在扭矩達到40?65N.m且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！

2、可調托座驗算

可調托座最大受力N=max[R2,R3]=10.237kN<[N]=30kN

滿足要求！

八、立柱驗算

第15頁

剪刀撐設置普通型立桿頂部步距hd(mm)600

立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點200頂部立桿計算長度系數(shù)卜。1.386

的長度a(mm)

非頂部立桿計算長度系數(shù)口21.755鋼管類型①48x3

立柱截面面積A(mn?)424回轉半徑i(mm)15.9

立柱截面抵抗矩W(cn?)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205

支架自重標準值q(kN/m)().15

1、長細比驗算

頂部立桿段：loi=kHi(hd+2a)=1x1.386x(600+2x200)=1386mm

非頂部立桿段：lo2=kp?h=1x1.755x1500=2632.5mm

X=lo/i=2632.5/15.9=165.566<[X]=21O

長細比滿足要求！

2、風荷載計算

22

Mw=yoxl.4xVcx(0kxlaxh/10=1.4x0.9x0.156x0.5xl.5/10=0.022kN-m

3、穩(wěn)定性計算

根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2011,荷載設計值卬

有所不同：

1)面板驗算

qi=[1.2x(0.1+(24+1.5)xl.7)+1.4x0.9x2]xl=54.66kN/m

2)小梁驗算

qi=

max{3.242+1,2x[(0.3-0.1)x0.6/4+0.5x(1.7-0.1)]+[1,2x(0.5+(24+l.l)x0.1)+1.4x0.9xl]xm

ax[0.6-0.6/2,(1.2-0.6)-0.6/2]/2x1,9.402+1.2x(0.3-0.1)x0.6/4}=9.438kN/m

同上四?六計算過程，可得：

Ri=0.141kN,R2=10.27kN,R3=10.27kN,R4=0.141kN

頂部立桿段：loi=kgi(hd+2a)=1.185x1.386x(600+2x200)=1642.41mm

Xi=loi/i=1642.41/15.9=103.296,查表得，(pi=0.566

第16頁

立柱最大受力Nw=max[Ri+N邊i,R2,Ra,R4+Nii2]+Mw/lb=

max[0.141+[1.2x(0.5+(24+1.1)x0.1)+1.4x0.9xl]x(l+0.6-0.6/2)/2x1,10.27,10.27,

0.141+[1.2x(0.5+(24+1.1)X0.1)+1.4X0.9Xl]x(l+1.2-0.6-0.6/2)/2xl]+0.022/1.2=

10.288kN

f=N/((pA)+Mw/W=10287.94/(0.566x424)+0.022xl06/4490=47.794N/mm2<[f|=

205N/mm2

滿足要求！

非頂部立桿段：lo2=kg2h=1.185xl.755x1500=3119.512mm

k2=lo2/i=3119.512/15.9=196.196,查表得，§2=0.188

立柱最大受力Nw=max[Ri+N邊i,R2,Ra,R4+Nii2]+Mw/lb=

max[0.141+[1.2x(0.5+(24+l.l)x0.1)+1.4x0.9xl]x(l+0.6-0.6/2)/2x1,10.27,10.27,

0.141+[1.2x(0.5+(24+1.1)X0.1)+1.4X0.9Xl]x(l+1.2-0.6-0.6/2)/2xl]+0.022/1.2=

10.288kN

立柱最大受力Nw=max[Ri+NM，R2,R3,R4+Nii2]+1.2x0.15x(8.7-1.7)+Mw/lb=

max[0.141+[1.2x(0.75+(24+1.1)X0.1)+1.4X0.9Xl]x(l+0.6-0.6/2)/2x1,10.27,10.27,

0.141+[1.2x(0.75+(24+Ll)xO.l)+1.4xO.9xl]x(l+1.2-0.6-0.6/2)/2x1]+1.26+0.022/1.2=

11.548kN

2

f=N/((pA)+Mw/W=11547.94/(0.188x424)+0.022x1()6/4490=149.796N/mm<[f|=

205N/mm2

滿足要求！

九、立桿支承面承載力驗算

支撐層樓板厚度h(mm)100混凝土強度等級C15

立桿底座長a(mm)200立桿底座寬b(mm)200

Fi=N=11.548kN

1、受沖切承載力計算

根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見下表

公式參數(shù)剖析

第17頁

Fl局部荷載設計值或集中反力設計值

截面高度影響系數(shù):當hW800mm時,取ph=1.0；當hN2000mm時,取

Ph

ph=0.9；中間線性插入取用。

ft混凝土軸心抗拉強度設計值

Fl<(O.7phft+O.25apc,m)r|UmhO臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，

opc,m

其值控制在1.0-3.5N/nm2范圍內

臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊hO/2處板垂

um

直截面的最不利周長。

hO截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值

局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)

H2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)

r|=min(r|l,q2)局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，肉

0s

r)l=0.4+1.2/Ps,r|2=0.5+asxh0/4Um不宜大于4：當0s<2時取0s=2,當面積為圓形時，取保=2

板柱結構類型的影響系數(shù)：對中柱，取as=40,對邊柱，取as=30：對

as

角柱,取as=20

在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中cpc，m之值，將其取為

說明

0,作為板承載能力安全儲備。

可得：0h=l,ft=0.91N/mm2,r|=l,ho=h-2O=8Omm,

Um=2[(a+ho)+(b+ho)]=l120mm

F=(0.7Phft+0.25opc,

m)r|Umho=(O.7x1x0.91+0.25x0)x1x1120x80/1000=57.075kN>Fi=l1.548kN

滿足要求！

2、局部受壓承載力計算

根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2010第661條規(guī)定，見下表

公式參數(shù)剖析

第18頁

Fl局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值

fc混凝土軸心抗壓強度設計值；可按本規(guī)范表4.1.4-1取值

Fl<1.35pcplfcAlnPc混凝土強度影響系數(shù)，按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取用

Pl混凝土局部受壓時的強度提高系數(shù)

Ain混凝土局部受壓凈面積

Al混凝土局部受壓面積

Pl=(Ab/Al)l/2

Ab局部受壓的計算底面積，按本規(guī)范第662條確定

2

可得：fc=7.2N/mm,pc=l>

Pi=(Ab/Ai)1/2=[(a+2b)x(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)x(600)/(200x200)]1/2=3,

Ain=ab=40000mm2

F=1.35pcpifcAin=1.35xlx3x7,2x40000/1000=1166.4kN>Fi=11.548kN

滿足要求！

第19頁

3.1.2500*1500梁模板安全計算書

一、計算依據(jù)

1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130—2011

2、《建筑施工腳手架安全技術統(tǒng)一標準》GB51210-2016

3、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-2008

4、《建筑施工臨時支撐結構技術規(guī)范》JGJ300-2013

5、《冷彎薄壁型鋼結構技術規(guī)范》GB50018-2002

6、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-2012

7、《鋼結構設計規(guī)范》GB50017-2003

二、500*1500梁模板(扣件式)界面參數(shù)表

一、基本參數(shù)

新澆混凝土梁名稱B-GGKL15(1)500*1500新澆混凝土梁計算跨度(m)22

混凝土梁截面尺寸(mmxmm)500x1500新澆混凝土結構層高(m)7.55

梁側樓板厚度(mm)250

二、支撐體系參數(shù)

梁兩側有板，梁板立柱

新澆混凝土梁支撐方式梁跨度方向立柱間距】a(mm)500

共用(A)

梁兩側立柱間距l(xiāng)b(mm)1200步距h(mm)1500

新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)a(mm)1000新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)'b(mm)1000

混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)600

梁底增加立柱根數(shù)1梁底增加立柱布置方式按梁兩側立柱間距均分

梁底增加立柱依次距梁左側立柱距

600梁底支撐小梁根數(shù)5

離(mm)

梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200結構表面的要求結構表面隱蔽