摘

要：在環(huán)保工程實(shí)際中，隨著大型袋式除塵器過濾面積的增加或過濾艙室數(shù)量的增加，設(shè)計(jì)人員擔(dān)心各艙室的流量分配會(huì)存在不均的情況。為探討這一問題，利用計(jì)算流體力學(xué)（CFD）仿真軟件，結(jié)合試驗(yàn)數(shù)據(jù)，對(duì)單臺(tái)總過濾面積6880m2的長袋離線脈沖除塵器流量分布特征進(jìn)行分析，通過關(guān)鍵切面氣流速度分布圖和各艙室過濾煙氣質(zhì)量流量的比較，計(jì)算出除塵器離線分室清灰條件下各艙室煙氣流量的分配狀況，得出各艙室間煙氣流量分配存在明顯的差異性，尤其是靠近進(jìn)氣口兩側(cè)艙室煙氣流量明顯低于平均值，而且中間艙室清灰后過濾風(fēng)量波動(dòng)偏大?；诖?，提出通過設(shè)定合理的運(yùn)行壓差和調(diào)節(jié)離線控制閥的開啟速度，有效實(shí)現(xiàn)氣流均勻分布，減緩過濾風(fēng)量波動(dòng)的影響，為袋式除塵器的改進(jìn)和設(shè)計(jì)提供了參考。關(guān)鍵詞：袋式除塵器；離線清灰；提升閥；運(yùn)行壓差；氣流分布；過濾風(fēng)量

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引言長袋離線脈沖除塵器（LDBF）是國內(nèi)較早使用的袋式除塵器結(jié)構(gòu)形式之一，廣泛應(yīng)用于鋼鐵、水泥、電力等領(lǐng)域。長袋離線脈沖除塵器一般由若干個(gè)大小相等的艙室組成，采用離線分室清灰方式，即依次逐一對(duì)除塵器各艙室進(jìn)行清灰，其清灰頻率主要由時(shí)間和壓差兩種模式控制。隨著袋式除塵器的大型化，單臺(tái)袋式除塵器的過濾面積也日益大型化，為滿足過濾效率和清灰效果，多采用分割若干艙室的方式，分別進(jìn)行離線清灰。離線袋式除塵設(shè)備，大多為雙列艙室布置，根據(jù)處理風(fēng)量，設(shè)計(jì)不同數(shù)量的艙室，由于艙室數(shù)量的增加，除塵器設(shè)備長度也會(huì)隨之變長，以處理200萬工況煙氣量的除塵器為例，過濾面積超過3萬m2，由30個(gè)艙室組成，設(shè)備總長度超過60m，設(shè)計(jì)中存在擔(dān)心除塵設(shè)備過長，各艙室處理風(fēng)量是否均勻，局部過濾風(fēng)速過大，影響濾袋壽命，以及是否會(huì)存在尾部艙室過濾風(fēng)量明顯偏少等諸多問題。直接對(duì)大型設(shè)備做半工業(yè)試驗(yàn)，缺少與大型除塵設(shè)備相應(yīng)的試驗(yàn)?zāi)Ｐ停S著CFD仿真技術(shù)的發(fā)展，應(yīng)用流體力學(xué)對(duì)流體機(jī)械設(shè)備進(jìn)行設(shè)計(jì)評(píng)估優(yōu)化成為可能，一方面可以預(yù)判設(shè)計(jì)中存在的問題，另一方面大大降低了時(shí)間和經(jīng)濟(jì)成本，增加了設(shè)備研發(fā)的靈活性和可變性。另外，袋式除塵器結(jié)構(gòu)龐大，設(shè)備復(fù)雜。長期以來，利用CFD技術(shù)對(duì)袋式除塵設(shè)備的研究，主要采用減少過濾面積、簡化濾袋形狀或局部模擬等方式簡化大型袋式除塵器內(nèi)部流場(chǎng)的計(jì)算，模型過于簡化不利于真實(shí)反映大型袋式除塵器的流場(chǎng)特征，本文將利用1:1比例對(duì)LDBF型長袋離線脈沖除塵器建模，能夠很好地反映計(jì)算結(jié)果的準(zhǔn)確性和可靠性。

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模型及邊界條件1.1

物理模型模擬對(duì)象為LDBF型長袋離線脈沖除塵器，包括10個(gè)艙室，呈雙列布置（圖1）。煙氣由入口1經(jīng)中間進(jìn)氣煙道，由兩進(jìn)風(fēng)支管（圖2）進(jìn)入各過濾艙室4的濾袋3表面過濾凈化，凈化后的氣體由上箱體經(jīng)凈氣閥口6匯集到出風(fēng)總管，由出口7進(jìn)入風(fēng)機(jī)再經(jīng)排氣筒外排。

本文以除塵器整體按實(shí)體1:1建立計(jì)算模型，尺寸32000mm×24000mm×14000mm，1680條濾袋，均勻分布在10個(gè)艙室?？傔^濾面積6880m2，濾袋規(guī)格φ163×8000mm，過濾艙室沿進(jìn)氣方向?yàn)V袋編號(hào)依次為01～05和06～10兩列，如圖3所示。

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數(shù)學(xué)模型1.2.1

流場(chǎng)數(shù)學(xué)模型煙氣在袋式除塵器內(nèi)部的運(yùn)動(dòng)可以看作復(fù)雜的三維氣固兩相流動(dòng)。模型采用SIMPLE算法，氣相流動(dòng)采用紊流模型，顆粒相采用拉格朗日離散相模型（DPM）。顆粒在Lagrangian坐標(biāo)系下的運(yùn)動(dòng)方程為：式中，為顆粒單位質(zhì)量曳力；為顆粒加速周圍流體所需要的力。式中，為連續(xù)相速度；為顆粒速度；為流體粘性系數(shù)；分別是空氣與顆粒的密度；為顆粒雷諾數(shù)，定義為；阻力系數(shù)，其中為常數(shù)，由光滑球顆粒實(shí)驗(yàn)給出；為顆粒直徑，符合rosin-rammler分布，大于粒徑的顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)為，其中為中位徑，為顆粒尺寸分布指數(shù)[6]，中位徑，尺寸分布指數(shù)。1.2.2

濾袋數(shù)學(xué)模型濾袋采用多孔跳躍介質(zhì)邊界條件，并忽略流體穿過濾袋時(shí)的內(nèi)部阻力項(xiàng)[8]，得：式中，為流體動(dòng)力粘度（Pa·s）；為滲透率（m2）；為垂直于介質(zhì)表面的速度分量（m/s）；為濾袋及其表面粉塵層構(gòu)成多孔介質(zhì)濾層厚度（m）。由濾料厚度和其表面粉塵厚度組成，即。其中為粉塵負(fù)荷（g/m2）；ρ為粉塵堆積密度（g/m3）。滲透率α由實(shí)驗(yàn)得出，本文濾袋邊界條件僅考慮濾袋表面粉塵負(fù)荷的正常過濾態(tài)和清灰后兩種狀態(tài)。1.3

初始邊界條件及求解流體參數(shù)：不可壓縮空氣，溫度150℃，密度0.87kg/m3，動(dòng)力粘度2.15×10-5

Pa·s。進(jìn)口為壓力入口，出口為速度入口邊界條件。顆粒相參數(shù)：密度1300kg/m3；固體壁面取為彈性反射面（reflect），出口設(shè)為逃逸面（escape），濾袋則為收集面（trap）。目標(biāo)收斂殘差10-5。

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模擬結(jié)果與分析2.1

清灰前流場(chǎng)特征如圖4所示，煙氣以15m/s的速度進(jìn)入中間煙道，通過連接在各艙室的進(jìn)氣彎頭進(jìn)入各艙室，經(jīng)過導(dǎo)流片的分流進(jìn)入濾袋過濾（圖5），然后凈化后的煙氣經(jīng)各艙室控制閥口匯集到凈氣煙道從出口排出，可以看出各閥口的煙氣出流速度沿出口煙道方向依次減少（圖6），各濾袋口出流速度相對(duì)均勻，如圖7所示。為進(jìn)一步比較各艙室處理風(fēng)量的差異性，引入流量分配系數(shù)，表示每個(gè)艙室實(shí)際處理氣體流量與平均處理氣體流量的比值記作，用下式表示：式中，為第排濾袋實(shí)際處理氣體量為濾袋平均處理氣體量最大不均勻幅值通過模擬新濾袋和正常過濾的兩種不同透氣狀態(tài)，對(duì)比分析兩種狀態(tài)下各艙室過濾風(fēng)量的差異性。如圖8所示，兩種不同狀態(tài)下均可以看出，各艙室之間過濾分配系數(shù)整體在0.85～1.12，并沿入口至出口方向依次增大，靠近入口兩側(cè)的艙室01和06過濾風(fēng)量明顯低于平均值，而靠近出口的艙室10過濾風(fēng)量最大。一方面，由于袋式除塵器設(shè)備運(yùn)行阻力主要是濾袋的內(nèi)部阻力，可以認(rèn)為艙室過濾風(fēng)量的多少與艙室進(jìn)口與控制閥出口之間的靜壓差有關(guān)，煙氣以較高的速度用射流的方式進(jìn)入煙道，具有較高的動(dòng)壓，同時(shí)周邊的靜壓偏低，當(dāng)氣流遇到箱體壁或擋板的阻擋后動(dòng)壓減小、靜壓增大，造成了進(jìn)氣煙道內(nèi)靜壓分布沿進(jìn)口方向逐漸增大，出口煙道靜壓分布與進(jìn)口煙道則相反，所以艙室之間進(jìn)口與控制閥口之間的靜壓差沿入口至出口依次增大，也就造成了圖8顯示的各艙室過濾分配系數(shù)分布的差異。另一方面，根據(jù)氣流總是沿阻力最小的路徑流動(dòng)的原理，隨著過濾的進(jìn)行，原處理風(fēng)量大的濾袋過濾風(fēng)速會(huì)逐漸降低，而處理風(fēng)量小的濾袋過濾風(fēng)速逐漸增大，艙室之間過濾風(fēng)量逐漸趨于平衡。2.2

離線清灰條件下流場(chǎng)的基本特征離線清灰時(shí)，被清灰的艙室凈氣出口提升閥關(guān)閉，該艙室離線，切斷煙氣進(jìn)入該艙室。清灰后，凈氣提升閥打開，該艙室恢復(fù)工作。按照單個(gè)艙室（圖9）和兩個(gè)艙室同時(shí)離線清灰兩種狀態(tài)分析各艙室流量分配系數(shù)。01、03、10單獨(dú)清灰和01、10同時(shí)清灰的流量分配系數(shù)如圖10所示，可以看出對(duì)比離線前，不論是單個(gè)還是兩個(gè)艙室離線后，艙室過濾風(fēng)量均為零，其他艙室流量分配系數(shù)均同步增大，風(fēng)量被平均分配到各艙室，但靠近入口兩側(cè)的艙室01和06流量分配系數(shù)仍然最小，在0.85～1.2，但整體過濾風(fēng)量較為均衡，。分別選取艙室03、05、06、08、10離線清灰，當(dāng)對(duì)應(yīng)控制閥完全打開時(shí)，各艙室流量分配情況如圖11所示?？梢钥闯鰧?duì)比離線前，清灰后的艙室流量分配系數(shù)增大比較明顯，其他艙室同步減小，但靠近出口的艙室05和10流量分配系數(shù)增加最大，艙室01和06流量增加較小。通過對(duì)比分析上述幾種情況各艙室流量分配系數(shù)的變化可以看出，不論哪種情況，除塵器末端即靠近出口兩側(cè)的流量分配系數(shù)最大，而靠近入口兩側(cè)流量分配系數(shù)最小，而且清灰后流量系數(shù)的波動(dòng)也類似。3

結(jié)論及建議（1）LDBF型長袋離線脈沖除塵器正常過濾狀態(tài)或離線清灰下，各艙室濾袋過濾風(fēng)量相對(duì)均勻，也沒有出現(xiàn)設(shè)計(jì)人員所擔(dān)心的除塵器長度過長導(dǎo)致尾部艙室過濾風(fēng)量偏小的情況。事實(shí)恰恰相反，靠近入口兩側(cè)的艙室過濾風(fēng)量明顯小于平均值?？稍诳拷肟谔師煹纼?nèi)增加適