93.080R

18DB13 DB13/T

公路裝配式組合鋼箱梁設計規(guī)范Technical

of

Highway

Composite

河北省質(zhì)量技術監(jiān)督局發(fā)

布DB13/T

2372-2016前言................................................................................ III1

............................................................................... 12

規(guī)范性引用文件..................................................................... 13

術語定義和符號..................................................................... 13.1 術語...........................................................................13.2 符號...........................................................................24

基本規(guī)定........................................................................... 35

............................................................................... 45.1

一般規(guī)定....................................................................... 45.2

混凝土......................................................................... 45.3

鋼筋及預應力鋼筋............................................................... 55.4

鋼材及焊材..................................................................... 65.5

剪力鍵......................................................................... 86

設計荷載........................................................................... 86.1 一般規(guī)定.......................................................................86.2 基本作用.......................................................................86.3 疲勞荷載.......................................................................87

總體設計與構造要求................................................................. 97.1

總體設計....................................................................... 97.2

單梁設計....................................................................... 97.3

橫隔板........................................................................ 107.4

預應力鋼筋.................................................................... 107.5

波形鋼腹板.................................................................... 107.6

連接件........................................................................ 118

結構分析.......................................................................... 118.1

整體分析...................................................................... 118.2

橫向受力分析.................................................................. 128.3

構件受力分析.................................................................. 128.4

其他分析...................................................................... 159

構件計算.......................................................................... 169.1 一般規(guī)定......................................................................169.2 頂?shù)装弪炈?...................................................................169.3 波形鋼腹板計算................................................................19DB13/T

2372-20169.4 剪力鍵驗算

.....................................................................

19IIDB13/T

2372-2016 本規(guī)范依據(jù)GB/T

1.1-2009《標準化工作導則

第1部分：標準的結構和編寫》的規(guī)定編制。本規(guī)范由河北省交通運輸廳提出并歸口。本規(guī)范起草單位：邢臺路橋建設總公司、河北省交通規(guī)劃設計院、同濟大學。本規(guī)范主要起草人：宋田興、朱冀軍、陳惟珍、郭紅軍、徐俊、華鵬年、馬明、李磊、趙子健、馬朝波、鄭會璽、程豐臣、劉杰、馬偉敬、司魁、石英杰。IIIDB13/T

2372-20161 范圍本規(guī)范規(guī)定了裝配式組合鋼箱簡支梁橋上部結構設計的基本規(guī)定、材料參數(shù)、設計荷載、總體設計與構造要求、結構分析、構件計算等內(nèi)容。本規(guī)范適用于裝配式組合鋼箱梁直橋與斜橋上部結構設計。2 規(guī)范性引用文件下列文件對于本文件的應用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，僅注日期的版本適用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改單）適用于本文件。GB/T

碳素結構鋼GB/T

橋梁用結構鋼GB/T

1591

低合金高強度結構鋼GB/T

4171 耐候結構鋼GB/T

10433 電弧螺栓焊用圓柱頭焊釘GB/T

14902 預拌混凝土GB

50017 鋼結構設計規(guī)范GB

50917 鋼-混凝土組合橋梁設計規(guī)范JTG

公路工程抗震規(guī)范JTG

公路橋涵設計通用規(guī)范JTG

公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范JTG

公路鋼結構橋梁設計規(guī)范JTG/T

B02-01公路橋梁抗震設計細則JTG/T

D64-01-2015公路鋼混組合橋梁設計與施工規(guī)范JT/T

公路橋梁鋼結構防腐涂裝技術條件3 術語定義和符號3.1 術語3.1.1波形鋼板 corrugated

plate通過機械加工得到的波折形狀的鋼板。3.1.2剪力連接鍵 shear

connector通過剪力傳遞荷載，用于連接鋼結構與混凝土結構使兩者共同受力的連接件。DB13/T

2372-20163.1.3聚合物混凝土 polymer

concrete是顆粒型有機－無機復合材料的統(tǒng)稱。又稱為聚合物改性混凝土。與普通水泥混凝土相比，具有高強、耐蝕、耐磨、粘結力強等優(yōu)點。3.1.4裝配式組合鋼箱梁 prefabricated

composite

girder由組合頂?shù)装邃摌嫾粗贫傻南湫谓Y構梁。3.2符號3.2.1 材料性能符號f——鋼材的抗拉、抗壓和抗彎強度設計值；f——鋼材的抗剪強度設計值；f——鋼材的屈服強度；y——鋼材的剪切屈服應力；f、f——混凝土軸心抗壓強度標準值、設計值；f、f——混凝土軸心抗拉強度標準值、設計值；fsk、fsd——普通鋼筋抗拉強度標準值、設計值；f、f——預應力鋼筋抗拉強度標準值、設計值；E鋼材的彈性模量；EE、E普通鋼筋、預應力鋼筋的彈性模量；GG鋼材的剪切模量。3.2.2作用與作用效應符號M——縱向彎矩設計值；M——橫向角隅抵抗彎矩；V——豎向剪力設計值；T——扭矩設計值；a波形鋼腹板的彎曲剪應力；t波形鋼腹板的自由扭轉剪應力；——局部屈曲剪應力；——整體屈曲剪應力；cr——合成屈曲剪應力。3.2.3 幾何參數(shù)有關符號h——頂板鋼墊板上緣距底板形心距離；h——波形鋼腹板高度；a——波形鋼腹板直板段長度；b——波形鋼腹板斜板段投影長度；c——波形鋼腹板斜板段長度；DB13/T

2372-2016d——波形鋼腹板波高；t——波形鋼腹板厚度；R波形鋼腹板彎折半徑；l——焊縫的計算長度；A波形腹板的截面面積；I——單位長度波形鋼腹板橋軸向中性軸的慣性矩；I——單位長度波形鋼腹板高度方向的慣性矩。3.2.4 計算系數(shù)及其他符號β——波形鋼腹板剪切分擔率；η形狀系數(shù)；δ——波形鋼腹板波高與鋼板板厚比；υ——混凝土的泊松比；n鋼材與混凝土的剪切模量比；k——剪切修正系數(shù)；k——波形鋼腹板局部屈曲系數(shù)；k——波形鋼腹板整體屈曲系數(shù)；n——傳力摩擦面數(shù)；μ——摩擦面的抗滑移系數(shù)。4 基本規(guī)定4.1

JTG

D60

關條文的規(guī)定取值。4.2 裝配式組合鋼箱梁橋構件及其連接件應考慮以下設計狀況及其相應的極限狀況進行驗算：a)

按持久狀況進行承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)設計驗算；b)

按短暫狀態(tài)進行橋梁在制作、運輸和架設過程中的承載能力極限狀態(tài)設計驗算；c)

按偶然狀況進行橋梁被撞后的承載能力極限狀態(tài)設計驗算；d)

按地震狀況進行承載能力極限狀態(tài)設計驗算。4.3 裝配式組合鋼箱梁橋應按

JTG

和

JTG/B

B02-1

的相關規(guī)定進行抗震驗算。4.4 裝配式組合鋼箱梁橋結構設計應滿足

GB

50017、

50917、

和

JTG/T

D64-01

構構造的相關條文的要求。4.5 裝配式組合鋼箱梁橋應以

100

年為設計基準期進行設計。4.6 裝配式組合鋼箱梁橋宜按標準跨徑進行設計。4.7 裝配式組合鋼箱梁在車道荷載（不計沖擊力）作用下的撓度應不大于計算跨徑的

1/600。4.8 裝配式組合鋼箱梁橋的橋面布置應符合

中相關條文的規(guī)定。C40C45C50C55C60C65C70C75C80fcd18.420.522.424.426.528.530.532.434.6ftd1.651.741.831.891.962.022.072.102.14C40C45C50C55C60C65C70C75C80fck26.829.632.435.538.541.544.547.450.2ftk2.402.512.652.742.852.933.003.053.10DB13/T

2372-20164.9關規(guī)定進行設計。裝配式組合鋼箱梁橋的橋面鋪裝宜采用瀝青鋪裝設計。裝配式組合鋼箱梁橋支座及伸縮縫應采用技術成熟的定型產(chǎn)品。4.10 在裝配式組合鋼箱梁橋設計中應考慮施工、運營管理、結構檢測以及日常養(yǎng)護的要求。鋼構件表面宜采用

JT/T

中規(guī)定的涂裝體系進行防蝕設計。5 材料5.1 一般規(guī)定5.1.1 設計中所選用的材料應滿足國家現(xiàn)行

GB/T

714、GB/T

700、GB/T

1591、GB/T

4171、GB/T

10433、GB/T

等規(guī)范中對于相關材料的規(guī)定。5.1.2 裝配式組合鋼箱梁橋設計宜選用技術成熟、質(zhì)量可靠、環(huán)保易回收的材料。5.1.3 使用新材料時應綜合檢驗材料的強度、施工難度、耐久性影響，必要時可實施足尺模型試驗。5.1.4 后續(xù)條文中未明確標明強度的，應滿足本章關于相關材料的最低強度及耐久性要求，其強度標準值應

%

保證率的試驗結果確定材料的強度標準值。5.2 混凝土5.2.1 裝配式組合鋼箱梁橋的混凝土強度不應低于

。5.2.2 混凝土軸心抗壓強度標準值

fck和軸心抗拉強度標準值

ftk應按表

1

采用。表1 混凝土強度標準值(MPa)5.2.3 混凝土軸心抗壓強度設計值f cd5.2.3 混凝土軸心抗壓強度設計值f cd和軸心抗拉強度設計值f td應按表

2

采用。5.2.4 混凝土受壓或受拉時彈性模量E 應按表

5.2.4 混凝土受壓或受拉時彈性模量E 應按表

3

G 可按表

3

數(shù)值的

倍dfpk1×28.010.0147012.014701×38.610.8147012.914701×79.511.112.7186015.217201570147014701470JL4054018540dfskR23520235HRB33550335HRB40050400KL400CR40400C40C45C50C55C60C65C70C75C80ftk2.602.722.842.943.053.143.223.283.32ftd1.791.871.952.022.102.162.222.262.28C40C45C50C55C60C65C70C75C80Ec3.253.353.453.553.603.653.703.753.80當采用引氣劑及較高砂率的泵送混凝土且無實測數(shù)據(jù)時，表中C50Ec0.95

DB13/T

2372-2016表3表3 混凝土彈性模量(10

MPa)5.2.5聚合物混凝土的軸心抗拉強度標準值f tk5.2.5聚合物混凝土的軸心抗拉強度標準值f tk和軸心抗拉強度設計值f td應按表

4

采用。5.3 鋼筋及預應力鋼筋5.3.1波形鋼腹板

PC

箱梁構件的普通鋼筋宜采用

HRB

、HRB

400

及

鋼筋，箍筋宜采用帶肋鋼筋；預應力鋼筋宜選用鋼絞線。5.3.2 鋼筋的抗拉強度標準值應具有不小于

95

%

fsk和預應力鋼筋的抗拉強度標準值

fpk，應分別按表

5

6

采用。表5 普通鋼筋抗拉強度標準值(MPa)表6 預應力鋼筋抗拉強度標準值(MPa)fpkfpdfpd，14701000390157010701720117018601260147010004101570107016701140177012001470100041015701070540450400785650930770fsdfsd，fsdfsd，R235

195195HRB400

330330HRB335

280280KL400

40330330EsEpR2352.12.05HRB3352.01.95DB13/T

2372-20165.3.3普通鋼筋的抗拉強度設計

f和抗壓強度設計值

f’應按表

7

采用；預應力鋼筋的抗拉強度設計值

f和抗壓強度設計值

f’應按表

8

采用。表7普通鋼筋抗拉、抗壓強度設計值(MPa)表8 預應力鋼筋抗拉、抗壓強度設計值(MPa)表9 表9 鋼筋的彈性模量

(10

MPa)5.3.4 普通E

s

和預應力鋼筋的彈性模量E

p

應按表

9

采用。5.3.5 設計中宜選用單一類型和規(guī)格的鋼筋和預應力筋。5.4 鋼材及焊材5.4.1 波形鋼腹板

PC

箱梁橋的鋼材應采用

714、GB/T

700、GB/T

1591、GB/T

4171

中所列出的材料。

f

fvfcemmQ235

161901102801618010540170100Q345

1627516035516270155402601506325014580245140Q390

16310180370162951704028016063265150Q420

16335195390163201854030517563290165

E

G

3

kg/m2.06×10547.9×10-51.2×107850DB13/T

2372-20165.4.2度及工作環(huán)境等因素。5.4.3

C

D

C

D

E

形鋼腹板宜選用

Q345

鋼制造。5.4.4

的最低溫度達到

0

D

溫度達到℃以下時，則應采用質(zhì)量等級為

E

的鋼材。5.4.5 鋼材的強度設計值，應根據(jù)鋼材厚度或直徑按表

采用。表10 鋼材的強度設計值(MPa)5.4.6 鋼材的物理性能指標應按表

11

采用。表11 鋼材的材料性能DB13/T

2372-20165.4.7 藝評定。焊縫物理性能應達到或超過結構母材的相應性能。5.5 剪力鍵5.5.1 圓柱頭焊釘（栓釘）連接件的材料應符合

GB/T

的規(guī)定。5.5.2 鋼筋剪力鍵的材料應符合本規(guī)范

5.3

節(jié)中的相關規(guī)定。6 設計荷載6.1 一般規(guī)定6.1.1 設計中應按

JTG

D60

作用的組合與計算。6.1.2 設計中各類作用的代表值應按

中的相關規(guī)定取值計算。6.1.3 設計中應考慮以下荷載組合形式：a)

承載能力極限狀態(tài)基本組合；b)

承載能力極限狀態(tài)偶然組合；c)

承載能力極限狀態(tài)短暫組合；d)

正常使用極限狀態(tài)作用頻遇組合；e)

正常使用極限狀態(tài)作用準永久組合；f)

疲勞極限狀態(tài)應采用本章

6.3

節(jié)的疲勞荷載單獨計算，不與其他荷載組合。6.2 基本作用6.2.1 裝配式組合鋼箱梁橋交通荷載應按

荷載的大小。6.2.2 裝配式組合鋼箱梁橋各極限狀態(tài)的荷載作用分項系數(shù)應根據(jù)

行承載能力極限狀態(tài)偶然組合時宜采用汽車荷載的頻遇值系數(shù)進行組合。6.2.3 裝配式組合鋼箱梁橋頂?shù)装寤炷翗嫾紤]收縮和徐變作用的影響，其取值和計算應符合JTG

中的相關規(guī)定。6.3 疲勞荷載6.3.1 疲勞荷載模型加載車的軸重與軸距布置應按圖

1

用于橋梁最不利位置時的計算結果確定。40kN 60kN

105kN

80kN

80kN

80kN2.0

7.0 1.42.57.0 1.4圖1

疲勞荷載模型（m）DB13/T

2372-20166.3.2 疲勞荷載的作用分項安全系數(shù)應取為

1.1。6.3.3 裝配式組合鋼箱梁橋應按

JTG

的規(guī)定計算疲勞損傷等效系數(shù)。6.3.4 疲勞荷載效應計算應考慮多車道分別加載的影響。疲勞荷載效應計算中不應考慮沖擊作用的影響。7 總體設計與構造要求7.1 總體設計7.1.1 裝配式組合鋼箱梁應由鋼--預應力混凝土組合底板、橫隔板組成。設計中應針對各構件的功能和受力特點分別進行計算。7.1.2 鋼-聚合物混凝土組合頂板應按下層鋼、上層聚合物混凝土板組合結構進行設計。7.1.3 波形鋼腹板由滿足跨長要求的板材冷加工彎折而成，波形鋼腹板的幾何形狀應由腹板高度

hw、波高

dw

tw

aw

bw

cw

R

θ控制確定。各參數(shù)的意義示于圖

2

圖2 波形鋼腹板參數(shù)示意7.1.4 鋼箱-預應力混凝土組合底板應由鋼底板、鋼頂板、剪力連接鍵、先張法預應力鋼筋、微膨脹混凝土構成。7.1.5 板連成整體。7.1.6波形鋼腹板應通過與鋼-聚合物混凝土組合頂板中的鋼板及鋼箱-預應力混凝土組合底板中的鋼頂板焊接，與頂?shù)装褰M合結構形成整體結構。7.1.7裝配式組合鋼箱梁內(nèi)力分析應考慮溫度效應、荷載橫向分布、混凝土收縮徐變、預應力損失、施工方法和施工步驟的影響。7.2 單梁設計7.2.1 裝配式組合鋼箱梁單梁應根據(jù)梁體所在位置不同區(qū)分為中梁與邊梁兩種截面形式進行設計。7.2.2 單梁應根據(jù)跨徑選取合適的梁高、腹板中心距。其梁寬不宜超過

m，梁高不應超過

m，且不宜超過同等跨度預應力鋼筋混凝土箱梁梁高的上限。截面總體尺寸與設置要求應符合本規(guī)范及JTG

及

JTG

D64

中關于箱梁構造的相關規(guī)定。設計中還應兼顧施工運輸?shù)南拗茥l件。DB13/T

2372-20167.2.3 工工況，并保證在施工過程中不出現(xiàn)腹板和頂板的整體失穩(wěn)或局部失穩(wěn)。7.2.4 單梁應按

中的相關規(guī)定設置預拱度。7.2.5 裝配式組合鋼箱梁單梁設計時應考慮結構在豎向及橫橋向荷載下雙向受力的影響。7.2.6 懸臂板端部厚度不宜小于

120

mm中心距的

0.45

倍。7.2.7 單梁頂板與腹板連接處應設置梗腋，梗腋處的混凝土厚度不宜小于

200

mm。7.3 橫隔板7.3.1 間距設置橫隔板，且其間距不應大于

6

m。7.3.2 橫隔板的間距應滿足結構抗扭的要求。7.3.3

心應通過支座中心線。7.3.4中橫隔板的內(nèi)襯混凝土厚度不宜少于

150

mm。7.3.5 封措施。7.3.6 焊接。7.3.7 端橫隔板宜設置排水孔。7.4 預應力鋼筋7.4.1 裝配式組合鋼箱梁宜采用先張法施加預應力。7.4.2 預應力鋼筋的位置及有效長度應根據(jù)荷載作用效應計算確定。7.4.3 預應力鋼筋的張拉控制應力不宜小于

0.7

fpk。7.4.4 預應力鋼筋到組合底板邊緣的凈距不得少于

mm。7.5 波形鋼腹板7.5.1 波形鋼腹板的厚度不宜小于

6.4

mm7.5.2 求、經(jīng)濟性、景觀等條件來設置。宜采用如圖

3

所示的三種波形鋼腹板形狀。10DB13/T

2372-2016圖

3 波形鋼腹板大樣（單位：mm）7.5.3 波形鋼腹板的縱橋向幅寬宜與斜方向幅寬相等。7.5.4 波形鋼腹板的冷彎加工彎曲半徑不應小于

15

倍板厚。7.5.5 波形鋼腹板應采用融透對接焊與頂?shù)装邃摪搴咐危负髴?/p>

I

級焊縫進行驗收。7.5.6 面內(nèi)。7.6 連接件7.6.1 擇。7.6.2 頂板鋼筋連接鍵應同時滿足縱橋向的抗剪受力、橫橋向橋面抗彎受力的要求。7.6.3 焊釘連接件設計應遵循以下原則：a)

焊釘?shù)拈L度不應小于其釘桿直徑的

4

b)

焊釘縱橋向的中心間距不應小于

5

mm小于

4

倍的焊釘直徑且不小于

mm；c)

焊釘連接件沿主要受力方向中心間距不應大于 ；d)

焊釘連接件到翼緣的距離不應小于

mm。7.6.4 組合底板內(nèi)的連接件宜采用鋼筋剪力鍵。7.6.5 橫隔板內(nèi)的連接件采用鋼筋剪力鍵或栓釘剪力鍵，剪力鍵中心距不宜小于

mm。8 結構分析8.1 整體分析8.1.1 裝配式組合鋼箱梁的作用效應宜按彈性理論進行計算。8.1.2 荷載橫向分布產(chǎn)生的結構內(nèi)力。如做簡化處理，可按剛性橫梁法計算交通荷載下目標單梁跨中的內(nèi)力分配。8.1.3 裝配式組合鋼箱梁的組合頂板和組合底板在內(nèi)力計算中應按

D62-2004

第

4

章中的相關規(guī)定計算有效寬度。11DB13/T

2372-20168.1.4 裝配式組合鋼箱梁的承載能力極限狀態(tài)應按以下計算假定進行分析：a)

鋼腹板與箱梁上翼板及組合底板共同工作，不發(fā)生相對滑移或剪切連接破壞；b)

頂?shù)装宸掀浇孛婕俣?；c)

組合頂板及組合底板組合底板僅承受彎矩和軸力，波形鋼腹板僅承受剪力；d)

忽略組合底板混凝土的抗拉強度。8.1.5

ECI

中混凝土的抗彎剛度應按

0.8ECI

計算。8.1.6 裝配式組合鋼箱梁應驗算承載能力極限狀態(tài)下的構件強度以及在正常使用極限狀態(tài)下的撓度。8.1.7 JTG

附錄中的相關規(guī)定計算。8.2橫向受力分析8.2.1橫向受力分析應包括橫隔梁、橋面板、及波形鋼腹板與頂板連接的橫向抗彎計算。8.2.2 采用梁格法計算時應計入單梁抗扭剛度的影響。8.2.3 分析橋面板內(nèi)力時應考慮車輪落于兩腹板間產(chǎn)生的橫向彎矩和剪力。8.3 構件受力分析8.3.1 單梁的抗扭剛度宜偏保守的按忽略掉外伸翼緣后的截面計算，其抗扭剛度可按式（1）

…（1）

Gk——為單梁的抗扭剛度；Am——圖中陰影區(qū)的面積（mm2），Am=0.5h(b1+b2)

；h——頂板鋼墊板上緣距底板形心距離（mm）；ns波形鋼板與混凝土的剪切模量比，ns

=Ge/Gc；t1、t2——箱梁頂、底板混凝土厚度（mmt3、t4——箱梁波形鋼腹板的厚度（mm）；t5——箱梁頂板鋼墊板厚度（mm）；t6——箱梁組合底板鋼板厚度（mma——修正系數(shù)，按下式計算：

其余各參數(shù)如圖4

所示。12DB13/T

2372-2016圖

4 波形鋼腹板各參數(shù)如圖所示8.3.2 頂?shù)装宓膹澢龖矗?）

式計算：i=

Md

p

eIi

y

…………………（2）式中：ii=1i=2表示不計底板混凝土作用的頂?shù)装褰孛?，公式用于剛度計算；Md——縱向彎矩設計值（N·mm）；Np——組合底板預應力束所提供的總預應力值（Ne——預應力束合力到橋梁截面形心的距離（mm）；Ii——頂?shù)装逵嬎憬孛鎸π涡妮S的慣性矩（mm4y——正應力計算位置到截面形心軸的距離。8.3.3 頂?shù)装寮s束扭轉正應力應按（3）

式進行計算：

…………（3）

——廣義扇性坐標（mm

——廣義扇性坐標（mm

I

——廣義扇性慣矩，

（mm

）。B(z)——扭轉雙力矩函數(shù)（N·mm22 6A8.3.4 頂?shù)装遄杂膳まD剪應力應按式（4567）進行計算：13DB13/T

2372-2016頂板混凝土自由扭轉剪應力：

頂板鋼板自由扭轉剪應力：

T2

At

nt

…………（4）

底板混凝土自由扭轉剪應力：

底板鋼板自由扭轉剪應力：

T2

At

/n

tT2

At

2nt

…………（5）…………（6）

T2

At

/n

2t

………（7）式中：T

A——箱梁閉合截面頂、底板以及腹板中線所圍面積（mm2），見8.3.1ns

——鋼與混凝土的剪切模量比，見8.3.1條。8.3.5 腹板在豎向荷載作用下的彎曲剪應力應按（8）式進行計算：

…………（8）式中，Vd——組合箱梁截面剪力設計值（N）；

——波形鋼腹板厚度（mm）；hw——波形鋼腹板高度（）。8.3.6 腹板自由扭轉剪應力應按（9）式進行計算：

TAt

……（9）

T——組合箱梁所受的扭矩設計值；

——波形鋼腹板厚度（mm）；a——修正系數(shù)，按下式計算：

14DB13/T

2372-20168.3.7 腹板約束扭轉剪應力應按（10）式進行計算：w2

M

Itw

…………………（10）

（mm

）；

——

（mm6）。M4I

——廣義扇性慣矩， A8.3.8生的撓度按（11）式計算：

i

Gs

………………（11）

式中:kv——剪切修正系數(shù)，可取kv=1；V——由荷載產(chǎn)生的剪力（N）；V——單位荷載作用在跨中時在計算位置產(chǎn)生的剪力（NG——鋼材的剪變模量（）；As——波形鋼腹板的有效剪切面積（mm2）；β

i——波形鋼腹板的剪切分擔率；hw——波形鋼板的高度（）；tw——波形鋼板的厚度（）；η

——形狀系數(shù)，η

=(aw+bw)/(aw+cw)；h——梁高（mm）。8.4 其他分析8.4.1 波形鋼腹板應通過（12）式的疲勞驗算：≤

/1.15

…………………（12）

——加載疲勞荷載模型后換算得到的對應于2×10

次加載的焊縫處最大應力幅（6C——常幅疲勞極限，對波形腹板焊縫取為

，對橫隔板焊縫及栓釘焊縫取為80

。8.4.2 構剛度的貢獻。15DB13/T

2372-20169 構件計算9.1 一般規(guī)定9.1.1 構件設計不僅應滿足結構整體安全的需要，還應滿足作為第二體系自身受力安全的要求。9.1.2 鋼構件與混凝土作為組合結構共同承載時，應按平截面假定確定各自分配的荷載，當混凝土結構應變低于應變允許值時，考慮鋼-混凝土共同作用，當混凝土應變高于應變允許值時，混凝土退出作用。9.2 頂?shù)装弪炈?.2.1 處的抗裂驗算。9.2.2 組合底板應進行強度驗算。9.2.3 計算輪載產(chǎn)生的頂板橫橋向彎曲內(nèi)力時，板的橫向?qū)挾葢窜囕啓M向有效分布寬度確定。9.2.4 13）驗算：

fc

13）

式中：

——組合箱梁外荷載作用下考慮縱向預應力效應后在縱向所受到的彎矩（N·mm）；h——組合箱梁頂、底板混凝土截面形心距離（mm——組合箱梁截面形心距底板截面形心距離（mm——預應力合力距組合箱梁截面形心距離（mm）；——頂板混凝土厚度（mm）；——混凝土抗壓強度設計值（——組合截面等效混凝土截面慣性矩（mm49.2.5頂板由于腹板支承作用形成的橫橋向抗彎強度應采用式（14）驗算：

……（14）式中：

——組合箱梁頂板在橫向單位寬度所受的彎矩（N合箱梁）；1時，1取為1.0；——混凝土抗壓強度設計值（——組合箱梁頂板混凝土厚度（mm16DB13/T

2372-2016

——組合箱梁頂板截面形心位置距鋼墊板下緣高度（mm——組合箱梁頂板截面混凝土受壓高度（mm），其值通過下式聯(lián)立求解：

0.0033式中：

——鋼板的屈服強度（）；

——鋼板的彈性模量（）。9.2.6頂板的抗裂性驗算應滿足式（15）的要求：

…………（）

nv

AA式中：

——裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù)，當

0.2時，取

0.2；當

1.0時，取

1.0；對直接承受重復荷載的構件，取

1.0；

E

——鋼筋的彈性模量（）；cs

——最外層橫向受拉鋼筋外邊緣至受拉區(qū)底邊的距離（mm）：當cs

20時，取cs

20；當cs

65時，取cs

65；——按有效受拉混凝土截面面積計算的橫向受拉鋼筋