ICS53.020.20CCSJ80JB2024-03-29發(fā)布2024-10-01實施IJB/T14850—2024前言 Ⅲ 2規(guī)范性引用文件 3術(shù)語和定義及符號、代號 4基本要求 24.1一般要求 24.2塔式起重機支護系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)形式 24.3剛性附著系統(tǒng)基本要求 24.4柔性附著系統(tǒng)基本要求 54.5內(nèi)爬升支護系統(tǒng)基本要求 54.6支護系統(tǒng)連接基本要求 65設(shè)計計算 65.1附著系統(tǒng)設(shè)計計算 65.2內(nèi)爬升支護系統(tǒng)設(shè)計計算 5.3預埋件的設(shè)計計算 5.4護系統(tǒng)構(gòu)件及其連接設(shè)計計算 6安裝拆卸 6.1塔機支護系統(tǒng)安裝、拆卸總則 6.2塔機支護系統(tǒng)安裝、拆卸作業(yè) 7檢查、驗收與維護 7.1安裝前檢查 7.2安裝后驗收 7.3檢查維護 附錄A（資料性）本文件使用的符號和代號 15附錄B（資料性）塔機附著系統(tǒng)結(jié)構(gòu)形式 19附錄C（資料性）剛性附著系統(tǒng)附著構(gòu)件計算 24附錄D（資料性）內(nèi)爬式支護系統(tǒng)主梁作用載荷計算方法 35附錄E（資料性）塔機附著系統(tǒng)安裝后驗收表 38圖1附著框架與魚尾板塔身的安裝結(jié)構(gòu)示意圖 3圖2有斜撐桿的附著框架示意圖 3圖3一種附著構(gòu)件的結(jié)構(gòu)示意圖 3圖4附著構(gòu)件與支座連接示意圖 4圖5附著構(gòu)件長度調(diào)節(jié)裝置 4圖6附著構(gòu)件傾角θ 4圖7十字軸萬向節(jié)連接圖 4JB/T14850—2024圖8遠距離附著結(jié)構(gòu)示意圖 5圖9柔性附著系統(tǒng)附著框架示意圖 5圖10螺栓頂緊式爬升框架結(jié)構(gòu)示意圖 6圖11楔塊頂緊式爬升框架結(jié)構(gòu)示意圖 6圖12一道附著工作的力學模型 7圖13兩道附著的力學模型 8圖14多道附著的等效力學模型 9圖15風向與起重臂方向平行的力學模型 10圖16風向與起重臂方向平行的力學模型 12圖B.1塔機剛性附著系統(tǒng)常見結(jié)構(gòu)形式 19圖B.2塔機柔性附著系統(tǒng)常見結(jié)構(gòu)形式 20圖B.3單側(cè)斜撐支撐梁 20圖B.4剪力框支撐梁 21圖B.5偏心支撐梁 21圖B.6主梁長度不等的支撐梁 21圖B.7一端固定鉸接一端可移動鉸接結(jié)構(gòu) 22圖B.8高強螺栓兩端固接結(jié)構(gòu) 22圖B.9懸掛式支護系統(tǒng)承受垂直載荷的常用結(jié)構(gòu)形式 22圖B.10塔機懸掛式支護系統(tǒng)水平面常用結(jié)構(gòu)形式 23圖C.1一般形式三桿兩點式附著系統(tǒng)受力簡圖 24圖C.2一般形式四桿四點式附著系統(tǒng)受力簡圖 25圖C.3一般形式四桿兩點式附著受力簡圖 28圖C.4常用三桿兩點式附著系統(tǒng)受力簡圖 31圖C.5常用四桿四點式附著系統(tǒng)受力簡圖 32圖C.6常用四桿兩點式附著受力簡圖 33圖D.1起重臂位于塔身對角線作用載荷分配圖 35圖D.2起重臂位于塔身軸線作用載荷分配圖 36圖D.3懸掛架受力簡圖 36表A.1本文件使用的符號和代號 15表E.1塔式起重機附著系統(tǒng)錨固檢驗記錄 38表E.2塔式起重機附著系統(tǒng)安裝驗收表 39表E.3塔式起重機支撐梁式支護系統(tǒng)安裝驗收表 40表E.4塔式起重機懸掛式支護系統(tǒng)安裝驗收表 41JB/T14850—2024本文件按照GB/T1.1—2020《標準化工作導則第1部分：標準化文件的結(jié)構(gòu)和起草規(guī)則》的規(guī)定起草。請注意本文件的某些內(nèi)容可能涉及專利，本文件的發(fā)布機構(gòu)不承擔識別專利的責任。本文件由中國機械工業(yè)聯(lián)合會提出。本文件由全國起重機械標準化技術(shù)委員會（SAC/TC227）歸口。本文件起草單位：沈陽建筑大學、中建三局城建有限公司、中建鋼構(gòu)廣東有限公司、中核華興達豐機械工程有限公司、中建科工集團有限公司、上海建工七建集團有限公司、中建六局華南建設(shè)有限公司、中國建筑第二工程局有限公司、中建鋼構(gòu)武漢有限公司、江西中天智能裝備股份有限公司。本文件主要起草人：李斌、李鈞恒、王東杰、鄧德員、于春雷、俞浩、衛(wèi)天笑、徐海標、李寧、劉歡云、鄧建林、於可佳、汪曉陽、金久富、郭發(fā)強、李媛媛、張輝、司金龍、董晶、羅斌飛。本文件為首次發(fā)布。1JB/T14850—2024塔式起重機支護系統(tǒng)本文件規(guī)定了塔式起重機支護系統(tǒng)基本要求、設(shè)計計算、安裝拆卸及檢查、驗收與維護。本文件適用于建設(shè)工程用塔式起重機的支護系統(tǒng)的設(shè)計、安裝和維護等。2規(guī)范性引用文件下列文件中的內(nèi)容通過文中的規(guī)范性引用而構(gòu)成本文件必不可少的條款。其中，注日期的引用文件，僅該日期對應的版本適用于本文件；不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改單）適用于本文件。GB/T1231鋼結(jié)構(gòu)用高強度大六角頭螺栓、大六角螺母、墊圈技術(shù)條件GB/T3098.1緊固件機械性能螺栓、螺釘和螺柱GB/T3098.2緊固件機械性能螺母GB/T3632鋼結(jié)構(gòu)用扭剪型高強度螺栓連接副GB/T5031-2019塔式起重機GB/T6974.1起重機術(shù)語第1部分：通用術(shù)語GB/T6974.3起重機術(shù)語第3部分：塔式起重機GB/T13752塔式起重機設(shè)計規(guī)范GB/T26471塔式起重機安裝與拆卸規(guī)則GB/T31052.3起重機械檢查與維護規(guī)程第3部分：塔式起重機GB50010-2010混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(2015年版)3術(shù)語和定義及符號、代號3.1術(shù)語和定義GB/T6974.1和GB/T6974.3界定的以及下列術(shù)語和定義適用于本文件。3.1.1支護系統(tǒng)supportsystem用于保持塔式起重機塔身穩(wěn)定的支撐系統(tǒng)。3.1.2附著系統(tǒng)anchoragesystem(masttie-insystem)用于保持外爬升式塔式起重機塔身穩(wěn)定的支撐系統(tǒng)。3.1.3剛性附著系統(tǒng)rigidanchoragesystem附著構(gòu)件能夠承受壓彎載荷的附著系統(tǒng)。3.1.4柔性附著系統(tǒng)flexibleanchoragesystem附著構(gòu)件只能承受拉力的附著系統(tǒng)。3.1.5內(nèi)爬升支護系統(tǒng)internalclimbingachongragesystem將塔式起重機整機支撐在建筑物上，并能夠為塔式起重機整體向上爬升提供導向和支撐功能的結(jié)構(gòu)系統(tǒng)。2JB/T14850—20243.1.6支撐梁supportbeam端部固定于建筑物上，承受或傳遞塔式起重機塔身垂直載荷和水平載荷的結(jié)構(gòu)。3.1.7支撐梁式支護系統(tǒng)beamssupportsystem以上、下兩道支撐梁將塔式起重機的塔身支撐于建筑物預留空間內(nèi)，在上部加裝第三道支撐梁后能夠為塔式起重機整體向上爬升提供支撐和導向功能的結(jié)構(gòu)系統(tǒng)。3.1.8懸掛架suspensionframe一側(cè)與建筑物固定，承受塔式起重機垂直載荷和水平載荷的支承結(jié)構(gòu)。3.1.9懸掛式支護系統(tǒng)suspensionsupportsystem以上、下兩道懸掛架將塔身支撐于建筑物立面墻體或結(jié)構(gòu)上，在上部加裝第三道懸掛架后能夠為塔式起重機整體向上爬升提供支撐和導向功能的結(jié)構(gòu)系統(tǒng)。3.2符號、代號本文件使用的主要符號、代號及其單位、含義等見附錄A。4基本要求4.1一般要求4.1.1塔式起重機（以下簡稱“塔機”）支護系統(tǒng)載荷計算應符合GB/T13752的規(guī)定。4.1.2支護系統(tǒng)設(shè)計應滿足塔機的工作和非工作狀態(tài)的要求。4.1.3建筑物的附著點強度應滿足設(shè)計要求。4.1.4除采用本文件的計算方法外，可使用其他計算方法，如有限單元法。4.1.5采用預埋件連接時，支護系統(tǒng)在墻體上預埋件的強度應能滿足設(shè)計要求。4.1.6預埋件設(shè)計不應影響建筑鋼筋的布置和混凝土的填充。4.1.7預埋件澆筑時應確?；炷翝沧⑴c振搗后預埋件的基準定位點（線）不變。4.2塔式起重機支護系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)形式塔式起重機支護系統(tǒng)的常用形式參見附錄B。4.3剛性附著系統(tǒng)基本要求4.3.1附著框架在塔身上的豎向安裝位置應符合使用說明書規(guī)定，當塔機有多道附著時，上部第二道附著應放松壓緊裝置，解除附著框架對塔身的水平位移約束。圖1為魚尾板塔身的一種附著形式示意圖。4.3.2附著框架應與塔身緊密連接，使塔身扭矩可靠傳遞到附著框上。例如在框架內(nèi)設(shè)置斜撐桿（見圖2）。4.3.3水平布置或與水平面有較小傾角的附著構(gòu)件宜由附著撐桿和一個長度調(diào)節(jié)裝置組成，在兩端也可設(shè)置兩個換向接頭（見圖3）。附著撐桿可采用格構(gòu)式或?qū)嵏故健?JB/T14850—2024A向2A向1A向圖1附著框架與魚尾板塔身的安裝結(jié)構(gòu)示意圖1——外框楔塊；2——斜圖2有斜撐桿的附著框架示意圖圖3一種附著構(gòu)件的結(jié)構(gòu)示意圖4.3.4附著構(gòu)件宜采用銷軸連接的方式，當有換向接頭時，換向接頭與連接支座的鉸接銷軸應垂直于水平面布置，換向接頭與附著撐桿的連接銷軸應水平布置（見圖4）。4.3.5附著構(gòu)件需要在附著撐桿部分接長時，其連接處宜采用法蘭連接或不低于所在截面的承載能力的其他連接方式。4.3.6附著構(gòu)件中長度調(diào)節(jié)裝置應有鎖緊螺母（見圖5）。4.3.7附著構(gòu)件強度和剛度應按調(diào)節(jié)螺桿全伸長度進行計算。4.3.8附著構(gòu)件傾斜布置時，宜將附著構(gòu)件與附著框連接位置選在附著框的同一側(cè)，附著構(gòu)件與水平面的夾角θ（見圖6）宜控制在-5°~5°范圍內(nèi)。附著框架與塔身的連接處應進行抗滑移能力驗算。4.3.9附著構(gòu)件有角度傾斜時，按實際偏載進行結(jié)構(gòu)強度計算。4.3.10附著構(gòu)件傾斜支撐時，宜采用十字軸萬向節(jié)形式與建筑物連接（見圖7）。4JB/T14850—2024 3412圖4附著構(gòu)件與支座連接示意圖圖5附著構(gòu)件長度調(diào)節(jié)裝置圖6附著構(gòu)件傾角θ圖7十字軸萬向節(jié)連接圖5JB/T14850—20244.3.11當附著距離較遠，宜在建筑物上設(shè)置外懸架作為附著構(gòu)件的支撐結(jié)構(gòu)。外懸架應滿足對附著構(gòu)件的支撐要求，并應在外懸架上設(shè)置通往附著構(gòu)件裝拆處的通道，該通道應設(shè)有護欄和走臺等（見圖8）。4.3.12塔機附著構(gòu)件宜通過連接支座與建筑物連接。A向A2A2151B向3B向B4圖8遠距離附著結(jié)構(gòu)示意圖4.4柔性附著系統(tǒng)基本要求4.4.1附著框架在結(jié)構(gòu)上應與柔性附著拉索的布局相適應，附著框架內(nèi)部應設(shè)置對角連接構(gòu)件（見圖9）。附著框架宜靠近塔身斜腹桿節(jié)點。 2 圖9柔性附著系統(tǒng)附著框架示意圖4.4.2柔性附著應通過柔性拉索的張力來保持塔機結(jié)構(gòu)穩(wěn)定，安裝時柔性拉索應施加預張力。預張力不應對塔身產(chǎn)生附加扭矩和附加彎矩。預張力的大小應符合使用說明書中的規(guī)定。4.4.3柔性拉索宜采用鋼絲繩。4.4.4柔性拉索與連接支座固定應安全可靠，張緊后應可靠鎖定。4.5內(nèi)爬升支護系統(tǒng)基本要求4.5.1內(nèi)爬升支護系統(tǒng)上、下支承結(jié)構(gòu)之間的間距應符合塔機使用說明書的規(guī)定。4.5.2內(nèi)爬升支護系統(tǒng)的整體設(shè)計應滿足高處作業(yè)的安全要求。4.5.3內(nèi)爬升支護系統(tǒng)應能承受塔機工作狀態(tài)、非工作狀態(tài)和爬升時的垂直載荷、水平載荷。4.5.4內(nèi)爬升框架與塔身主肢間應設(shè)置頂緊裝置。例如使用螺栓頂緊或楔塊頂緊裝置（見圖10和圖6JB/T14850—2024A-AAA-AA 圖10螺栓頂緊式爬升框架結(jié)構(gòu)示意圖13123123圖11楔塊頂緊式爬升框架結(jié)構(gòu)示意圖4.5.5設(shè)有水平撐桿的內(nèi)爬升支護系統(tǒng)（見圖B.3），水平撐桿與主梁的連接位置應設(shè)置在主梁上翼緣板和上部爬升框架支撐座范圍內(nèi)，水平撐桿與連接支座宜采用銷軸連接。4.5.6懸掛式支護系統(tǒng)與建筑結(jié)構(gòu)的連接宜采用鉸接形式。4.6支護系統(tǒng)連接基本要求4.6.1主要受力結(jié)構(gòu)件采用螺栓連接時，應使用高強度螺栓。高強度螺栓、螺母和墊圈的機械性能和材料應符合GB/T1231、GB/T3632、GB/T3098.1和GB/T3098.2的要求，并應有性能等級符號標識及楔負載合格證。應標明高強度螺栓的預緊力矩值，螺母應有可靠的防松措施，螺母緊固后應保證螺栓有3圈以上螺紋外露。4.6.2銷軸連接的軸向定位應可靠。4.6.3采用焊接方法進行連接時，應由具有焊接資質(zhì)的專業(yè)人員進行焊接作業(yè)，焊縫質(zhì)量應符合設(shè)計要求。5設(shè)計計算5.1附著系統(tǒng)設(shè)計計算5.1.1附著框架的水平作用力計算7JB/T14850—20245.1.1.1一道附著塔機只有一道附著或安裝了兩道附著但只有上部一道附著起支撐作用，均視為安裝一道附著，并按上部附著框架的位置進行水平作用力計算：llMaNaFaqqFazxoya)風向與起重臂方向相同其等效力學模型見圖12，附著框架所受到的水平作用力Fa按公式（1）計算。llMaNaFaqqFazxoyMaNaa)一道附著b)兩道附圖12一道附著工作的力學模型+Qa+q…………………式中：Fa——附著框架所受水平作用力，單位為牛頓（N）；M——作用于附著框架所處塔身截面的總力矩，單位為牛頓米（N·m），按公式（2）計算；l——附著框架到塔身根部的距離，單位為米（m見圖12；Qa——作用于塔身頂部的水平載荷，單位為牛頓（N）；Q——作用于塔身上的均布風載荷，單位為牛頓每米（N/m）；l0——附著框架以上塔身的懸臂高度，單位為米（m），見圖12。M=Ma+Qal0++YNaδ…………………式中：Ma——塔身頂部所有結(jié)構(gòu)的自重、平衡重和吊重等載荷在塔身頂部產(chǎn)生的總力矩，單位為牛頓米（N·mNa——作用于塔身頂部的垂直載荷，單位為牛頓（N）；δ——塔身頂部水平位移，單位為米（m按公式（3）計算；γ——水平位移放大系數(shù)，取Y=1.15；Qa、q、l0——同公式（1）?！街校篒——塔身截面慣性矩，單位為四次方米（m48JB/T14850—2024E——鋼材的彈性模量，E=2.06×1011N/m；Qa、q、l0、l——同公式（1）；Ma、Na——同公式（2）。b)風向垂直于起重臂方向，應計算塔身頂部有垂直載荷作用，塔身頂部彎矩和與垂直起重臂方向的水平載荷分別對附著框架產(chǎn)生的水平作用力Fax和Fay。塔身在附著框架上產(chǎn)生作用合力Fa按公式（4）計算：………………式中：Fa——附著框架所受到的水平作用力，單位為牛頓（N）；Fax——塔身頂部垂直載荷和塔身頂部彎矩共同作用下，附著框架所受到的x方向水平作用力，單位為牛頓（N）；Fay——塔身頂部垂直載荷和垂直于起重臂方向的水平載荷共同作用下，附著框架所受到的y方向水平作用力，單位為牛頓（N）。5.1.1.2兩道附著塔機只有兩道附著，或安裝了三道附著，但中間附著處于解鎖狀態(tài)，只有上、下兩道附著起支撐作用，均按兩道起作用附著計算：a)風向與起重臂方向相同其等效力學模型見圖13，上部附著框架所受水平作用力Fa按公式（5）計算。Qazqx/oy、MaNal0ll0lFa圖13兩道附著的力學模型=3M×+Qa++ql0……式中：Fa——上部附著框架所受水平作用力，單位為牛頓（NM——作用于上部附著框架所處塔身截面的總力矩，單位為牛頓米（N·m按公式（6）計算；Qa——作用于塔身頂部的水平載荷，單位為牛頓（Nq——作用于塔身上的均布風載荷，單位為牛頓每米（N/ml——上、下兩道起作用附著框架間的距離，單位為米（m見圖13；l0——上部附著框架以上塔身的懸臂高度，單位為米（m見圖13；l1——下部附著框架到塔身根部的距離，單位為米（m見圖13。9JB/T14850—2024M=Ma+Qal0++YNaδ…………式中：Ma——塔身頂部所有結(jié)構(gòu)的自重、平衡重和吊重等載荷在塔身頂部產(chǎn)生的總力矩，單位為牛頓米Na——作用于塔身頂部的垂直載荷，單位為牛頓（Nδ——塔身頂部水平位移，單位為米（m按公式（7）計算；……γ——同公式（2取γ=1.15；……式中：I——塔身截面慣性矩，單位為四次方米（m4E——鋼材的彈性模量，E=2.06×1011N/m；Qa、q、l0、l——同公式（5Ma——同公式（6）。b)風向垂直于起重臂方向，應計算塔身頂部有垂直載荷作用，塔身頂部彎矩和垂直于起重臂方向的水平載荷，分別對附著框架產(chǎn)生的水平作用力Fax和Fay。塔身在附著框上產(chǎn)生作用合力Fa按公式（4）計算。5.1.1.3多道附著塔機安裝多道附著時，只考慮上部三道起作用附著，且將第三道附著框架所處位置的塔身簡化為鉸接。a)風向與起重臂方向相同其等效計算力學模型見圖14，最上一道附著框架水平作用力Fa按公式（8）計算。MaNaqzx/oyqzx/oyFavll圖14多道附著的等效力學模型+Qa+…………式中：Fa——最上一道附著框架所受水平作用力，單位為牛頓（NJB/T14850—2024M——作用于上部附著框架所處塔身截面的總力矩，單位為牛頓米（N·m按公式（6）計算；Qa——作用于塔身頂部的水平載荷，單位為牛頓（Nq——作用于塔身上的均布風載荷，單位為牛頓每米（N/ml——上部兩道起作用附著框架間的距離，單位為米（m見圖14；l1——上部起作用的第二道附著到第三道附著框架間的距離，單位為米（m見圖14；l0——最上一道附著框架以上塔身的懸臂高度，單位為米（m見圖14。b)風向垂直于起重臂方向，應計算塔身頂部有垂直載荷作用，塔身頂部彎矩和垂直于起重臂方向的水平載荷，分別對附著框架產(chǎn)生的水平作用力Fax和Fay。塔身在附著框上產(chǎn)生作用合力Fa按公式（4）計算。5.1.2附著構(gòu)件計算附著構(gòu)件相關(guān)計算方法參見附錄C。5.2內(nèi)爬升支護系統(tǒng)設(shè)計計算5.2.1通則內(nèi)爬升支護系統(tǒng)的常見結(jié)構(gòu)形式參見B.2。正常狀態(tài)下，塔機工作時所產(chǎn)生的扭矩由上層結(jié)構(gòu)承受，垂直載荷由下層結(jié)構(gòu)承受，上層和下層支撐結(jié)構(gòu)均受水平載荷作用。5.2.2爬升框架水平作用力計算5.2.2.1安裝于建筑物內(nèi)部安裝于建筑物內(nèi)部的塔機有支撐梁式和懸掛式兩種，塔身上所受風載荷可只取上部爬升框架以上部分。塔身對爬升框架產(chǎn)生的水平作用力分為兩種計算形式，一種是風載方向與起重臂方向平行，另一種是風載方向與起重臂方向垂直。以計算結(jié)果較大者考核相關(guān)結(jié)構(gòu)的強度。a)風向與起重臂方向平行的力學模型見圖15。作用于上部爬升框架上的水平作用力按公式（9）計算：Qa-qzxoy Fb、MalhNalhFaFc圖15風向與起重臂方向平行的力學模型+ql0+Qa…………式中：Fa——上部爬升框架上受到的水平作用力，單位為牛頓（NM——作用于爬升框架所處塔身截面的總力矩，單位為牛頓米（N·m按公式（10）計算；JB/T14850—2024Qa——作用于塔身頂部的水平載荷，單位為牛頓（Nq——作用于塔身上的均布風載荷，單位為牛頓每米（N/ml——上、下兩道爬升框架間的距離，單位為米（m見圖15；l0——爬升框架以上塔身的懸臂高度，單位為米（m見圖15。M=Ma+Qal0++YδNa…………式中：Ma——塔身頂部所有結(jié)構(gòu)的自重、平衡重和吊重等載荷在塔身頂部產(chǎn)生的總力矩，單位為牛頓δ——塔身頂部水平位移，單位為米（m按公式（11）計算；Na——作用于塔身頂部的垂直載荷，單位為牛頓（Nγ——水平位移放大系數(shù)，取Y=1.15，對于有加強節(jié)塔身，塔身慣性矩I按標準節(jié)計算，可取Y=1；l0、Qa、q——同公式(9)?！街校篒——塔身截面慣性矩，單位為四次方米（m4E——鋼材的彈性模量，E=2.06×1011N/m；Qa、q、l、l0——同公式（9Ma、Na——同公式（10）。作用于下部爬升框架上的水平作用力可按公式（12）計算：………………式中：Fb——下部爬升框架上所受到的水平作用力，單位為牛頓（Nl——同公式（9M——按公式（10）計算。b)風向垂直于起重臂方向，應計算塔身頂部有垂直載荷作用下，塔身頂部彎矩和垂直于起重臂方向的水平載荷，分別對爬升框架產(chǎn)生的水平作用力Fax和Fay。塔身在爬升框架上產(chǎn)生作用合力Fa按公式（4）計算。5.2.2.2安裝于建筑物外部安裝于建筑物外部的塔機，塔身全部受風載荷作用。塔身對爬升框架產(chǎn)生的水平作用力分為兩種形式，一種是風向與起重臂方向平行，另一種是風向與起重臂方向垂直。以計算結(jié)果較大者考核相關(guān)結(jié)構(gòu)的強度。a)風向與起重臂方向平行的力學模型見圖16。作用于上部爬升框架上的水平力按公式（13）計JB/T14850—2024qzxoyFbNaFaMaFaFc圖16風向與起重臂方向平行的力學模型+Qa+…………式中：Fa——上部爬升框架受到的水平作用力，單位為牛頓（NM——作用于上部爬升框架所處塔身截面的總力矩，單位為牛頓米（N·m按公式（14）計算；Qa——作用于塔身頂部的水平載荷，單位為牛頓（Nq——塔身上的均布風載荷，單位為牛頓每米（N/ml——上、下兩道爬升框架間的距離，單位為米（m見圖16；l0——上部爬升框架以上塔身的懸臂高度，單位為米（m見圖16。M=Ma+Qal0++YNa………式中：Ma——塔身頂部所有結(jié)構(gòu)的自重、平衡重和吊重等載荷在塔身頂部產(chǎn)生的總力矩，單位為牛頓米δ——塔身頂部水平位移，單位為米（m按公式（7）計算；Na——作用于塔身頂部的垂直載荷，單位為牛頓（NY——水平位移放大系數(shù)，Y=1.15，對于有主肢加強節(jié)的塔身，塔身慣性矩I按標準節(jié)計算，可取Y=1；l0、Qa、q——同公式（13），見圖16。作用于下部爬升框架上的水平力可按公式（15）計算：ql…………式中：Fb——下部爬升框架受到的水平作用力，單位為牛頓（Nq、l——同公式（13M——按公式（14）計算。b)風向垂直于起重臂方向，應計算塔身頂部有垂直載荷作用，塔身頂部彎矩和垂直于起重臂方向的水平載荷，分別對附著框架產(chǎn)生的水平作用力Fax和Fay。塔身在附著框上產(chǎn)生作用合力Fa按公式（4）計算。JB/T14850—20245.2.3下部支撐結(jié)構(gòu)所受到的垂直載荷計算下部支撐結(jié)構(gòu)所受到的垂直作用力按公式（16）計算：F=Na+Gm………（16）式中：Fc——下部支撐結(jié)構(gòu)所受到的垂直作用力，單位為牛頓（NGm——塔身自重，單位為牛頓（NNa——作用于塔身頂部的垂直載荷，單位為牛頓（N）。5.2.4內(nèi)爬升式支護系統(tǒng)水平面主要桿件、連接支座計算5.2.4.1支撐梁式支護系統(tǒng)常用結(jié)構(gòu)形式參附錄B的B.2.1，可用結(jié)構(gòu)力學或有限單元法進行計算。5.2.4.2懸掛式支護系統(tǒng)常用結(jié)構(gòu)形式參見附錄B的B.2.2，可用結(jié)構(gòu)力學或有限單元法進行計算。5.2.4.3內(nèi)爬式支護系統(tǒng)主梁作用載荷取值計算方法內(nèi)爬式支護系統(tǒng)主梁作用載荷取值計算方法，參見附錄D。5.3預埋件的設(shè)計計算預埋件的設(shè)計計算應符合GB50010-2010中9.7的規(guī)定。5.4護系統(tǒng)構(gòu)件及其連接設(shè)計計算支護系統(tǒng)的主要受力構(gòu)件應進行強度、剛度、穩(wěn)定性驗算，計算方法應符合GB/T13752的規(guī)定。6安裝拆卸6.1塔機支護系統(tǒng)安裝、拆卸總則6.1.1應制定塔機支護系統(tǒng)的安裝、拆卸施工方案，施工方案應包括但不限于下列內(nèi)容：a)塔機作業(yè)點的環(huán)境與施工條件說明；b)塔機支護系統(tǒng)相關(guān)結(jié)構(gòu)和承載能力計算（設(shè)計圖樣和計算說明書）；c)安裝規(guī)劃、施工進度計劃和拆卸規(guī)劃；d)安裝檢查驗收標準；e)操作平臺、安全通道的搭設(shè)及驗收規(guī)程；f)作業(yè)人員的安全保障及防護措施；g)安全監(jiān)測監(jiān)控、應急處置措施；h)作業(yè)人員安排(含專職安全生產(chǎn)管理人員及實際作業(yè)人員)；i)支護系統(tǒng)安裝、拆卸過程中的風險源標志與控制方法；j)支護系統(tǒng)安裝、拆卸流程說明及注意事項；k)除使用說明書另有規(guī)定外，支護系統(tǒng)安裝、拆卸作業(yè)處的3s時距平均瞬時風速不應大于12m/s。6.1.2支護系統(tǒng)的安裝拆卸應符合GB/T26471的規(guī)定。6.2塔機支護系統(tǒng)安裝、拆卸作業(yè)6.2.1檢查校驗作業(yè)場地、設(shè)備和人員組織。6.2.2作業(yè)前應與相關(guān)人員確認作業(yè)方案及安全措施。6.2.3高空作業(yè)人員應遵守高處作業(yè)相關(guān)規(guī)定。6.2.4支護系統(tǒng)零部件進場后，應按設(shè)計圖紙對其材質(zhì)、數(shù)量、尺寸、外觀質(zhì)量等進行確認，符合設(shè)計要求后方可進行拼裝。6.2.5支護系統(tǒng)安裝前應進行預拼裝，預拼裝時應檢查相關(guān)安裝尺寸和安裝位置。JB/T14850—20246.2.6按設(shè)計要求在預埋件及相關(guān)結(jié)構(gòu)上進行焊接時，焊接環(huán)境應符合GB/T5031-2019中5.3.2.1.1的要求，對焊縫的焊接質(zhì)量及焊接件的位置尺寸應進行檢查。6.2.7采用高強度螺栓連接時，高強度螺栓的緊固力矩應符合設(shè)計要求；采用銷軸連接時應保證銷軸進入到設(shè)計的預定位置，并進行可靠鎖定。6.2.8支護系統(tǒng)安裝后，上部支撐點以下塔身側(cè)向垂直度不大于2‰，上部支撐點以上塔身側(cè)向垂直度不大于4‰。6.2.9內(nèi)爬升支護系統(tǒng)連接支座定位后，應進行復測，兩側(cè)連接支座高差應不大于支座間距的2‰，復測合格后方可現(xiàn)場焊接。6.2.10內(nèi)爬升支護系統(tǒng)安裝過程中，主梁的平面水平度、豎向垂直度應符合設(shè)計要求。6.2.11內(nèi)爬升支護系統(tǒng)安裝、拆卸作業(yè)時，兩道附著之間的塔身結(jié)構(gòu)件的安裝或拆卸應在一個作業(yè)時段內(nèi)完成。6.2.12支護系統(tǒng)拆卸前，應制定拆卸方案，并應對所拆卸塔機及支護系統(tǒng)的各部件特別是焊接結(jié)構(gòu)件、重要部位螺栓、銷軸、安全通道和防護裝置等進行檢查。若有安全隱患，應先予以消除，才能進行拆卸作業(yè)。6.2.13附著系統(tǒng)拆卸與安裝程序相反。拆卸最上一道附著系統(tǒng)前應保證下一道附著以上部分的塔身懸臂高度符合說明書的規(guī)定，并保證其下一道附著裝置處于緊固狀態(tài),才能拆卸該道附著裝置。6.2.14安裝拆卸過程中應有防止螺栓、銷軸等構(gòu)配件墜落的措施。7檢查、驗收與維護7.1安裝前檢查7.1.1安裝前應對支護系統(tǒng)各個構(gòu)件及連接支座等進行檢查，以確認下列事項：——各個構(gòu)件及連接支座等是否符合設(shè)計要求，有無變形、開焊、裂紋；——螺栓、銷軸、墊圈等連接件是否配置齊全，螺栓等緊固件是否符合強度等級要求；——安全通道和防護裝置等是否符合要求。發(fā)現(xiàn)安全隱患，應立即進行修復或更換。7.1.2安裝前應檢查預埋件處的鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)強度。對于剛性附著系統(tǒng)，預埋件處的鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)強度達到設(shè)計強度的80%后方可施工；對于柔性附著系統(tǒng)，預埋件處的鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)強度達到設(shè)計強度的95%后方可實施預緊施工。預埋件處的鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計圖紙應存檔備查。7.2安裝后驗收支護系統(tǒng)安裝完成后，應對安裝情況進行自檢，填寫塔式起重機支護系統(tǒng)自檢驗收表（見附錄E）。7.3檢查維護7.3.1塔機支護系統(tǒng)檢查維護應按GB/T31052.3規(guī)定進行。7.3.2支護系統(tǒng)若發(fā)生下列問題應進行修復或更換后再投入使用：a)主要承載結(jié)構(gòu)件或焊縫存在目視可見的裂紋；b)連接件的軸、孔嚴重磨損，銷軸及孔塑性變形；c)主要承載結(jié)構(gòu)件整體或局部塑性變形；d)安裝支護系統(tǒng)的預埋件發(fā)生松動或預埋件處混凝土出現(xiàn)風險性裂紋；e)主要承載構(gòu)件由于腐蝕或磨損等使承載有效截面減小，應力增加，當應力超過原計算應力的15%，或腐蝕磨損深度達原厚度的10%。JB/T14850—2024本文件使用的符號和代號本文件使用的符號和代號及其含義等見表A.1。表A.1本文件使用的符號和代號am~~mdmdmdimdimEN/mFaNFaNFaNFaNFaNFaNFaxN塔身頂部有垂直載荷和塔身頂部彎矩共同作用下，附著框架所受到的x方向水平作FAxNJB/T14850—2024表A.1（續(xù)）FayN塔身頂部有垂直載荷和塔身頂部彎矩共同作FAyNFbNFBxNFByNFcNFcN塔機通過爬升框架作用于下部支承梁的垂直FCxNFCyNFiNFiNFiNFiNFiNFiNFNNFZNNHiNIm4Ki ~~Kj—lmlmlmlmmmmJB/T14850—2024表A.1（續(xù)）mmm上部起作用的第二道附著到第三道附著框架mmmmmMMM塔身懸臂部分受到的各種載荷在上部爬升框Ma塔身頂部所有結(jié)構(gòu)的自重、平衡重和吊重等MEMFMnNNNaNNi—PiNPiNqN/mQ NR—Ri JB/T14850—2024表A.1（續(xù)）Ri—smsim離sim離simY—Y—水平位移放大系數(shù)，γ=1.15，對于有加強節(jié)δmλ1—λ2 JB/T14850—2024（資料性）塔機附著系統(tǒng)結(jié)構(gòu)形式B.1附著系統(tǒng)B.1.1剛性附著系統(tǒng)剛性附著系統(tǒng)一般由附著框架、附著構(gòu)件、連接支座等組成，附著框架與連接支座間的聯(lián)接構(gòu)件（即附著構(gòu)件）為剛性，附著系統(tǒng)的附著構(gòu)件與塔身形成幾何不變體系。常見的有以下四種（見圖B.1）。圖B.1塔機剛性附著系統(tǒng)常見結(jié)構(gòu)形式B.1.2柔性附著系統(tǒng)柔性附著的附著框架與建筑物之間的聯(lián)接構(gòu)件為鋼絲繩等柔性結(jié)構(gòu)。柔性構(gòu)件一般以井字形、軸線星形和對角線星形分布于附著框架周圍，柔性拉索一般垂直于塔身（見圖B.2）。JB/T14850—20241421421122112443333434a)井字形柔性附著b)軸線星形柔性附著c)圖B.2塔機柔性附著系統(tǒng)常見結(jié)構(gòu)形式B.2內(nèi)爬升支護系統(tǒng)B.2.1支撐梁式支護系統(tǒng)B.2.1.1通則支撐梁式支護系統(tǒng)一般安裝在建筑物核心筒內(nèi)的剪力墻或鋼框架內(nèi)部，支撐梁兩端支承在事先設(shè)定在墻體或相關(guān)結(jié)構(gòu)的支座上。通常采用三組支撐梁在塔機爬升時從下向上倒換，始終保持兩組支撐梁對塔機的支承狀態(tài)，確保塔機在爬升和正常作業(yè)時始終能夠得到可靠地支承與約束。支撐梁式支護系統(tǒng)一般由支承主梁、連接支座、爬升框架組成。支撐梁式支護系統(tǒng)根據(jù)不同支承結(jié)構(gòu)形式分為支撐梁式支護系統(tǒng)、特殊支撐梁式支護系統(tǒng)。支撐梁式支護系統(tǒng)分為普通支撐梁式支護系統(tǒng)（無斜撐桿以及剪力框）、單側(cè)斜撐支撐梁式支護系統(tǒng)、剪力框支撐梁式支護系統(tǒng)。在特殊情況下，支撐梁式支護系統(tǒng)與附著系統(tǒng)之間可進行轉(zhuǎn)換，但需要由專業(yè)技術(shù)人員進行設(shè)計。B.2.1.2支撐梁式支護系統(tǒng)B.2.1.2.1單側(cè)斜撐支撐梁斜撐桿在支撐梁的一側(cè)與支承主梁相連，爬升框架固定在兩根支撐主梁的上部（見圖B.3）。依據(jù)這類結(jié)構(gòu)的受力狀態(tài)，宜將斜撐桿鉸接到與主梁上翼緣相近區(qū)域。B.2.1.2.2剪力框連接的支撐梁用剪力框?qū)蓚€支承主梁連接到一起，爬升框架固定在兩根支撐主梁的上部（見圖B.4）。3215415圖B.3單側(cè)斜撐支撐梁JB/T14850—20243214圖B.4剪力框支撐梁B.2.1.3特殊支撐梁特殊支撐梁有兩種形式，一種是爬升框架偏心布置于兩根主梁的上部（見圖B.5），另一種是兩根主梁的長度不等的支撐梁結(jié)構(gòu)（見圖B.6）。 圖B.5偏心支撐梁321圖B.6主梁長度不等的支撐梁B.2.1.4支撐梁式主梁支承結(jié)構(gòu)形式支撐梁式支護系統(tǒng)主梁與建筑物連接常用兩種形式，一種是簡支梁結(jié)構(gòu)形式，即一端固定鉸接，一端移動鉸接（見圖B.7）；另一種是兩端固定支承形式，即兩端用高強度螺栓固接（見圖B.8）。對于有特殊需求的支護系統(tǒng)支承主梁與連接支座間也可采用焊接形式，但需要對焊接形式進行專業(yè)設(shè)計。依據(jù)工程實際狀態(tài)可將幾種聯(lián)接方式混合使用。JB/T14850—2024圖B.7一端固定鉸接一端可移動鉸接結(jié)構(gòu)圖B.8高強螺栓兩端固接結(jié)構(gòu)B.2.2懸掛式支護系統(tǒng)懸掛式支護系統(tǒng)一般置于建筑物墻體或結(jié)構(gòu)一側(cè)的立面上，確保結(jié)構(gòu)體系能夠承受塔身所傳遞的各種載荷。與支撐梁式支護系統(tǒng)類似，采用三套懸掛架在塔機爬升時從下向上倒換，始終保持兩套懸掛架對塔身的支承狀態(tài)，確保塔機在爬升和正常作業(yè)時始終能夠得到可靠地支承與約束。常用懸掛式支護系統(tǒng)有以下組合形式：斜撐式、斜拉式、撐拉混合式、懸撐組合式（見圖B.9）。懸撐組合式下部斜撐桿也可設(shè)計成上部斜拉桿。懸掛式支護系統(tǒng)水平面常用結(jié)構(gòu)形式有對稱四桿式、單側(cè)雙桿式和對稱雙桿式（見圖B.10）。對于大中型塔機水平面支撐宜采用對稱四桿式。在墻體拐角處及無法布局對稱四桿式的宜采用單側(cè)雙桿式。對于中小型塔機宜采用對稱雙桿式或單側(cè)雙桿式。在特殊情況下，懸掛式支護系統(tǒng)與附著系統(tǒng)之間可進行轉(zhuǎn)變，但需要由專業(yè)技術(shù)人員進行設(shè)計及計1123爬升后爬升后爬升前爬升前爬升后爬升后爬升前圖B.9懸掛式支護系統(tǒng)承受垂直載荷的常用結(jié)構(gòu)形式JB/T14850—20241414123231214433爬升前爬升前爬升后爬升后爬升前爬升后爬升前爬升前爬升后爬升后c)撐拉混合式d)懸撐組合圖A.9懸掛式支護系統(tǒng)承受垂直載荷的常用結(jié)構(gòu)形式（續(xù)） 123434124343121圖B.10塔機懸掛式支護系統(tǒng)水平面常用結(jié)構(gòu)形式JB/T14850—2024（資料性）剛性附著系統(tǒng)附著構(gòu)件計算C.1一般形式的剛性附著系統(tǒng)附著構(gòu)件計算C.1.1計算模型說明采用本部分所給出的內(nèi)容，其計算模型及外載荷需滿足以下條件：a)所有附著構(gòu)件均處于同一水平面內(nèi)；b)所用附著桿件的材料和截面積均相同；c)附著框架鉸點關(guān)于塔身中心對稱。C.1.2三桿兩點式附著計算三桿兩點式附著系統(tǒng)在水平作用力Fa和扭矩Mn共同作用下（見圖C.1），附著構(gòu)件1、2、3的最大軸力按公式（C.1）~公式（C.3）計算，A點最大作用力按公式（C.6）和公式（C.7）計算，B點最大作用力按公式（C.8）和公式（C.9）計算。yFayaFMnCxBEaFMnCxBEd1d2O D3FFFFAd1d2O D3FFFFAs1s2圖C.1一般形式三桿兩點式附著系統(tǒng)受力簡圖n……………………式中：F1、F2、F3——附著構(gòu)件1、2、3最大軸力，單位為牛頓（NFa——附著系統(tǒng)所受水平作用力，單位為牛頓（N）；Mn——附著系統(tǒng)所受扭矩，單位為牛頓米（N·ma——附著框架幾何尺寸，單位為米（m），見圖B.1；l1、l2、l3——附著構(gòu)件1、2、3的長度，單位為米（m），按公式（C.4）計算；R——系數(shù)，按公式（C.5）計算。JB/T14850—2024\(2,\(2,2(1)2(2,2(1)2(2,l|(2,|l|(2,|（C.4）R=d2s1+d1s2-1-d2+s1+s2)（C.5）式中:s1、d1分別為附著點A到塔身中心線y和x的距離，單位為米（m），見圖C.1；s2、d2分別為附著點B到塔身中心線y和x的距離，單位為米（m），見圖C.1。=Fa+Mn2d2-a)……………（C.6）=Fa(2s1s2-as1)2+(2d2s1-as2-as1+ad2)2+Mn2s2-a)（C.7）式中：FAy——A點最大法向力，單位為牛頓（N），見圖C.1；FAx——A點最大水平切向力，單位為牛頓（N），見圖C.1；式中其他符號同公式（C.1）~公式（C.3）。=（C.8）FBx=……式中：FBy——B點最大法向力，單位為牛頓（N），見圖C.1；FBx——B點最大水平切向力，單位為牛頓（N），見圖C.1；式中其他符號同公式（C.1）~公式（C.3）。C.1.3四桿四點式附著計算四桿四點式附著系統(tǒng)在附著水平作用力Fa和扭矩Mn的共同作用下（見圖C.2），附著構(gòu)件1、2、3、4最大軸力按公式（C.10）~公式（C.13）計算，A點最大作用力按公式（C.18）和公式（C.19）計算，B點最大作用力按公式（C.20）和公式（C.21）計算。a CEFaDa CEaxaOMnCd2F1d2F1d12d12FFFFAs1BFAs1圖C.2一般形式四桿四點式附著系統(tǒng)受力簡圖JB/T14850—2024F=F|-K|+|-K|(H1(H1K1l1+H2K4l3+H3K7l4))2(H1(H1F=F|-K|+|-K|(l(l2+Hl1+Hl3+Hl41,(l2+Hl1+Hl3+Hl42,+Hl1+Hl3+Hl43+MH1(H1K3l+Hl1+Hl3+Hl43……（C.10）F=F+MH1K3l1+H2K6l3+H3K9l4……（C.11）+Hl1+Hl3+Hl……（C.11）|F=F -K|+|-K|(H2(H1K1l1+H2K4l3+H3K7l4))2(H2(H1K2l1|F=F -K|+|-K|(l(l2+Hl1+Hl3+Hl44,(l2+Hl1+Hl3+Hl45,+MH2(H1K3l1+H2K6l3+H3K9l4)-K+Hl1+Hl3+Hl46F=F -K|+|-K|(H3(H1K1l1+H2K4l3+H3K7l4))2(H3(H1KF=F -K|+|-K|((l2+Hl1+Hl3+Hl47,(l2+Hl1+Hl3+Hl48,+MH3(H1K3l1+H2K6l3+H3K9l4)-K……（C.13）+Hl1+Hl3+Hl……（C.13）式中：F1、F2、F3、F4——附著構(gòu)件1、2、3、4最大軸力，單位為牛頓（NFa——附著系統(tǒng)所受水平作用力，單位為牛頓（N）；Hi、Kj——系數(shù)，i=1~3，j=1~9，由公式（C.14）和公式（C.15）求得；l1、l2、l3、l4——附著構(gòu)件1、2、3、4長度，單位為米（m由公式（C.16）求得；Mn——附著系統(tǒng)所受扭矩，單位為牛頓米（N·m）。JB/T14850—2024式中：a、d1、d2、s1、s2——幾何尺寸，單位為米（m見圖C.2；Ri——系數(shù)，i=1~2，由公式（C.17）求得；式中其他符號同公式（C.10）~公式（C.13）。式中符號同公式（C.14）公式（C.16）。式中符號同公式（C.14）公式（C.16）。-K2d1-K2d1+a)|2+(|2d1-al1+H12d1+al2H1K1l1+H2K4l3+H3K7l4+Hl1+Hl3+Hl4(|2d1-al1+H12d1+al2H1K2l1+H2K5l3+H3K8l4F=FAya-K2d1+a)|222l1,|+Hl1+Hl3+Hl4()()+Mnl2+Hl1+Hl3+Hl4)32l1(2d1-a)l1+H1(2d1+a)l2(H1+Mnl2+Hl1+Hl3+Hl4)32l1(()(()2(2s1-a)|2l1,2s1-2(2s1-a)|2l1,2s1-al1+H1l2H1K1l1+H2K4l3+H3K7l42l1l2l2+H12l1+Hl3+Hl42s1-al1+H1l2H1K2l1+H2K5l3+H3K8l42l1l2l2+H12l1+Hl3+Hl4|-K+|1((FAx=F22s1-a)|2l1,|-K2|(+Mn(2s1-a)(l1+H1l2+Mn式中：FAy——A點最大法向力，單位為牛頓（N見圖C.2；(2d2-a)l4+H3(2d2(2d2-a)l4+H3(2d2+a)l3(H1K1l1+H2K4l3+H3K7l4)-K2d2-a-K2d2+a)|2+(2d2-a)l4+H3(2d2+a)l3(H1K2l1+H2K5l3+H3K8l4)-K2d2-a-K2d2+aF=F………（C.18）………（C.19）,|+M+MH2(2d2-a)l4+H3(2d2+a)l3(H1K3l1+H2K6l3+H3K9l4)-K2d2-a-K2d2+a（C.20）（C.20）JB/T14850—2024(H2l4+H3l3H1K1l1+H2K4l3+(H2l4+H3l3H1K1l1+H2K4l3+H3K7l42l3l4l2+Hl1+Hl3+Hl4H2l4+H3l3H1K2l1+H2K5l3+H3K8l42l3l4l2+Hl1+Hl3+Hl42s2-a2s2-a2s2-a2s-a|-K4l3-K72s-a|((,F=FBxa2s2-a|-K2-K|(,+Mn+Hl1+Hl3+Hl4)62l392l4(2s2-a)(H2l4+H3l3)(H1K3l1+H2K6+Mn+Hl1+Hl3+Hl4)62l392l4（C.21）式中：FBy——B點最大法向力，單位為牛頓（N見圖C.2；FBx——B點最大水平切向力，單位為牛頓（N見圖C.2；式中其他符號同公式（C.10）~公式（C.16）。C.1.4四桿兩點式附著計算四桿兩點式附著系統(tǒng)在附著水平作用力Fa和扭矩Mn的共同作用下（見圖C.3附著構(gòu)件1、2、3、4最大軸力按公式（C.22）~公式（C.25）計算，A點最大作用力按公式（C.29）和公式（C.30）計算，B點最大作用力按公式（C.31）和公式（C.32）計算，C點最大作用力按公式（C.34）和公式（C.35）計算。yFayFaxaaMnMnaad1d3d232Byd1d3d232By1FFFFCx4FiFBs3BAs2As1K2+K2FK2+K2F=F+MnK3（C.22） =F+Ml2+K1K8)2+(l1l2=F+M7aKn72l1l2-aK3K87aK7………………（C.23）F445K2+K2+MnK6……（C.24） 4a(R121,(22R1,n23R1（C.25）F=F(|s2-RK)|2+|(R 4a(R121,(22R1,n23R1（C.25）式中：F1、F2、F3、F4——附著構(gòu)件1、2、3、4最大軸力，單位為牛頓（NFa——附著系統(tǒng)所受水平作用力，單位為牛頓（N）；Ri、Kj——系數(shù)，i=1~3，j=1~8，按公式（C.26）和公式（C.27）計算；JB/T14850—2024l1、l2、l3、l4——附著構(gòu)件1、2、3、4長度，單位為米（m），按公式（C.28）計算；Mn——附著系統(tǒng)所受扭矩，單位為牛頓米（N·m）。R=;R2=)R3(2d2-a)2-23al42R1R3(2d2-a)2+R1R3K4K7=l1(2d2-a)K8=l2(2d1-a)J（C.27）式中：a——附著框的幾何尺寸，單位為米（m見圖C.3；s1、d1——分別為附著點A到塔身中心線y和x的距離，單位為米（m），見圖C.3；s2、d2——分別為附著點B到塔身中心線y和x的距離，單位為米（m），見圖C.3；s3、d3——分別為附著點C到塔身中心線y和x的距離，單位為米（m），見圖C.3。式中其他符號同公式（C.22）~公式（C.25）。=……………式中：FAy——A點最大法向力，單位為牛頓（N見圖C.3；FAx——A點最大水平切向力，單位為牛頓（N見圖C.3；式中其他符號同公式（C.22）~公式（C.28）。JB/T14850—2024+K6N1（C.31）-K6N3（C.32）式中：FBy——B點最大法向力，單位為牛頓（N見圖C.3；FBx——B點最大水平切向力，單位為牛頓（N見圖C.3；Ni——系數(shù)，i=1~3，按公式（C.33）計算；式中其他符號同公式（C.22）~公式（C.28）。式中：式中：F=………………F=………………式中：FCy——C點最大法向力，單位為牛頓（N見圖C.3；FCx——C點最大水平切向力，單位為牛頓（N見圖C.3；式中其他符號同公式（C.22）~公式（C.28）。C.2附著支撐點與塔身軸線成對稱狀態(tài)的剛性附著系統(tǒng)附著構(gòu)件計算C.2.1常用三桿兩點式附著計算三桿兩點式附著系統(tǒng)在附著水平作用力Fa和扭矩Mn共同作用下（見圖C.4），附著構(gòu)件1、2、3的最大軸力按公式（C.36）~公式（C.38）計算，A點最大作用力按公式（C.40）和公式（C.41）計算，B點最大作用力按公式（C.42）和公式（C.43）計算。JB/T14850—2024FaFa xMn xaadFByFAyFAxdFByFAyFAxFBxAB-s--s-FBxAB圖C.4常用三桿兩點式附著系統(tǒng)受力簡圖……（C.37）（C.38）式中：F1、F2、F3——附著構(gòu)件1、2、3最大軸力，單位為牛頓（NFa——附著系統(tǒng)所受水平作用力，單位為牛頓（NR——系數(shù)，按公式（C.39）計算；Mn——附著系統(tǒng)所受扭矩，單位為牛頓米（N·ma——附著框的幾何尺寸，單位為米（m見圖C.4。s、d——分別為附著點A和B到塔身中心線y和x的距離，單位為米（m見圖C.4；R=s(2d-a)………………（C.39）式中符號同公式（B.36）~公式（B.38）?！?s2-as)2+(2ds-2as+da)2+Mn2s-a,)|（C.41）式中：FAy——A點最大法向力，單位為牛頓（N見圖C.4；FAx——A點最大水平切向力，單位為牛頓（N見圖C.4；式中其他符號同公式（C.36）~公式（C.38）。By2san…………………（C.42）By2san…………………（C.42）=…………………式中：FBy——B點最大法向力，單位為牛頓（N見圖C.4；FBx——B點最大水平切向力，單位為牛頓（N見圖C.4；式中其他符號同公式（C.36）~公式（C.38）。JB/T14850—2024C.2.2常用四桿四點式附著計算四桿四點式附著系統(tǒng)在附著水平作用力Fa和扭矩Mn的共同作用下（圖C.5），附著構(gòu)件1、2、3、4最大軸力按公式（C.44）和公式（C.45）計算，A點和B點最大作用力按公式（C.47）和公式（C.48）計yFayFaaxaxMnMndaFByFAyFAxABdaFByFAyFAxABssFBx圖C.5常用四桿四點式附著系統(tǒng)受力簡圖 1a|((2d-a)2l13+(a+2d)2l23,|(|2s(2s-a),|n2sa1a|((2d-a)2l13+(a+2d)2l23,|(|2s(2s-a),|n2saFF+Mn……………式中：F1——附著構(gòu)件1和4最大軸力，單位為牛頓（N）；F2——附著構(gòu)件2和3最大軸力，單位為牛頓（N）；Fa——附著系統(tǒng)所受水平作用力，單位為牛頓（NMn——附著系統(tǒng)所受扭矩,單位為牛頓米(N·m)；l1——附著構(gòu)件1和4的長度，單位為米（m），按公式（C.46）計算；l2——附著構(gòu)件2和3的長度，單位為米（m），按公式（C.46）計算；a——附著框的幾何尺寸，單位為米（m見圖C.5；s、d——分別為附著點A和B到塔身中心線y和x的距離，單位為米（m），見圖C.5。=s2+d2+a(|l2=s2+d2+a|((a-d-s,)|J（C.46）FAy=…………F=…………JB/T14850—2024…………（C.49）式中：FAy，F(xiàn)By——A點和B點最大法向力，單位為牛頓（N），見圖C.5；FAx，F(xiàn)Bx——A點和B點最大水平切向力，單位為牛頓（N），見圖C.5；式中其他符號同公式（C.44）和公