注冊結(jié)構(gòu)工程師（二級專業(yè)考試-上午）模擬試卷1（共5套）（共200題）注冊結(jié)構(gòu)工程師（二級專業(yè)考試-上午）模擬試卷第1套一、單選題(本題共40題，每題1.0分，共40分。)已知后張法一端張拉的軸心受拉構(gòu)件(屋架下弦)的截面如題圖所示?；炷翉姸鹊燃墳镃400當(dāng)混凝土達到設(shè)計規(guī)定的強度后張拉預(yù)應(yīng)力(采用超張拉)，預(yù)應(yīng)力鋼筋采用鋼絞線(fptk=1720N／mm2，fpy=1220N／mm2，Ep=195000N／mm2)。非預(yù)應(yīng)力鋼筋采用HRB400鋼筋(fy=360N／mm2，Es=200000N／mm2)，構(gòu)件長度為24m，采用JM12錨具，孔道為預(yù)埋金屬波紋管。1、若已知非預(yù)應(yīng)力鋼筋面積As=314mm2，預(yù)應(yīng)力鋼鉸線的面積Ap=593mm2，張拉控制應(yīng)力σcon=1204N／mm2，則第一批預(yù)應(yīng)力損失值與()項數(shù)值最為接近。A、67．7N／mm2B、84．5N／mm2C、214．6Nlmm2D、54．2N／mm2標準答案：A知識點解析：截面幾何特征計算：Ac=250×180-(2×3．14／4)×552=40251mm2預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量比：非預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量比：凈截面面積：An=Ac+αEsAs=40251+6．15×314=42182mm2換算截面面積：A0=Ac+αEsAs+αEpAp=40251+6．15×314+6×593=45740mm2預(yù)應(yīng)力損失值：σl1=×195000=24．4N／mm2孔道摩擦損失：σl2=σcon(kx+μθ)=1204×(0．0015×24)=43．3N／mm2第一批預(yù)應(yīng)力損失為σlI=σl1+σl2=24．4+43．3=67．7N／mm2。2、若已知由混凝土收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失120N／mm2，由錨具變形和孔道摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失80N／mm2，構(gòu)件凈截面面積為42180mm2，其余條件不變，混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力σpc最接近()項數(shù)值。A、12．9N／mm2B、14．5N／mm2C、16．5Nlmm2D、10．9N／mm2標準答案：A知識點解析：鋼筋松弛損失：σl4==0．4×0．9×(0．7-0．5)×1204=86．7N／mm2總預(yù)應(yīng)力損失為：σl=120+80+86．7=286．7N／mm2混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力為：3、已知屋架端部的局部承壓凈面積Aln=23500mm2(扣除孔道面積后)，局部受壓計算底面積Ab=70000mm2，局部受壓毛面積Al=28260mm2，屋架端部配置方格網(wǎng)式間接鋼筋(HPB300鋼筋)。焊接鋼筋網(wǎng)片為230mm×220mm，如題圖，鋼筋直徑為φ8(鋼筋為HPB300)，兩個方向的鋼筋均為4根，網(wǎng)片間距s=50mm，則局部受壓承載力與()項數(shù)值最為接近。A、1169kNB、1322kNC、1572kND、1387kN標準答案：A知識點解析：因混凝土強度等級小于C50，根據(jù)《混2010》6．3．1條的規(guī)定，取混凝土強度影響系數(shù)βc=1，根據(jù)《混2010》6．2．16條的規(guī)定，取間接鋼筋對混凝土約束的折減系數(shù)α=1應(yīng)用規(guī)范式(6．6．1—2)得：方格網(wǎng)式鋼筋范圍內(nèi)的混凝土核心面積：Acor=230×220=50600mm2根據(jù)《混2010》(6．6．3—2)式，體積配箍率：由規(guī)范式(6．6．3—1)，構(gòu)件的局部受壓承載力為0．9(βcβlfc+2αρvβ∞r(nóng)fy)Aln=0．9(1．0×1．57×19．1+2×110×0．036×1．34×270)×23500=1168728N。某一非對稱鋼筋混凝土|形梁截面尺寸如題圖，混凝土標號C20，寬度b=300mm，高度h=500mm，受拉區(qū)翼緣寬度bf=800turn，受拉區(qū)翼緣高度hf=80mm，受壓區(qū)翼緣寬度bf'=600mm，受壓區(qū)翼緣高度hf'=80mm。4、設(shè)截面的扭矩設(shè)計值T=20kN．m，則截面腹板所承受的扭矩值與()項數(shù)值最為接近。A、18．901kN．mB、17．564kN．mC、16．684kN．mD、19．013kN．m標準答案：B知識點解析：T形截面受扭塑性抵抗矩Wt：腹板的受扭塑性抵抗矩：Wtw=b2×(3h-b)×=3002×(3×500-300)×=18000000mm3受壓翼緣的受扭塑性抵抗矩：Wtf’=hf2’×(bf’-b)／2=802×(600-300)×=960000mm3受拉翼緣的受扭塑性抵抗矩Wtf=hf2×(bf-b)／2bf＞b+6×hf=780，取bf=780mmWtf=hf2×(bf-b)／2=802×(780-300)×=1536000mm3截面的總受扭塑性抵抗矩：Wt=Wtw+Wtf+Wtf’=18000000+1536000+960000=20496000mm3腹板和翼緣扭矩的分配：5、設(shè)構(gòu)件受力特征系數(shù)αcr=2．1，相對黏結(jié)特性系數(shù)v=1．0，梁下部配有4φ20的鋼筋，最外層縱向受拉鋼筋外邊緣至受拉區(qū)底邊的距離c=20mm，按荷載效應(yīng)的準永久組合計算的彎矩值Mq=20kN．m，則梁的最大裂縫寬度wmax與()項數(shù)值最為接近。A、0．005mmB、0．02mmC、0．023mmD、0．015mm標準答案：D知識點解析：受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑：有效高度：ho=470mm按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率ρte，按下列公式計算：對工形截面(不對稱)的受彎構(gòu)件：Ate=0．5×b×h+(bf-b)hfAte=0．5×300×500+(800-300)×80=115000mm按荷載效應(yīng)的準永久組合計算的縱向受拉鋼筋的等效應(yīng)力σsq，按下列公式計算：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計算：當(dāng)ψ＜0．2時，取ψ=0．2某無梁樓蓋柱網(wǎng)尺寸為6m×6m，柱截面尺寸為450mm×450mm，樓板厚200mm，如題圖，混凝土強度等級為C25，箍筋采用HPB300鋼，彎起鋼筋采用HRB335鋼。as=20mm。6、設(shè)板上承受均布荷載標準值為恒荷載q1=20kN／m2(包括自重)，活荷載q2=3kN／m2，則無梁樓板承受的集中反力Fl與()項數(shù)值最為接近。A、8483kNB、10323kNC、9483kND、9967kN標準答案：D知識點解析：h0=h-αs=200-20=180mm樓板所受均布荷載設(shè)計值：q=20×1．2+3×1．4=28．2kN／m2柱子所受軸力：N=6×6×28．2=1015．2kN集中反力設(shè)計值：Fl=N-(0．45+2×0．18)2×28．2=996．7kN。7、該樓板不配置抗沖切鋼筋時，柱帽周邊樓板的受沖切承載力設(shè)計值與()項數(shù)值最為接近。A、403kNB、503kNC、456kND、492kN標準答案：A知識點解析：距柱周邊h0／2處的周長：um=4×(450+180)=2520mm因柱的截面尺寸為正方形，故βs=2，相應(yīng)地求得η1=1．0因柱為中柱，故as=40mm，由《混2010》6．5．1—3可知：因η1＜η2，故取η=η1=1．00．7βhftηumh0=0．7×1．0×1．27×1．0×2520×180=403250≈403kN。8、若已知無梁樓板承受的集中反力設(shè)計值為Fl=424．1kN，則采用箍筋作為受沖切鋼筋，所需的箍筋面積與()項數(shù)值最為接近。A、1334mm2B、1142mm2C、1030mm2D、1274mm2標準答案：C知識點解析：距柱周邊h0／2處的周長：um=4×(450+180)=2520mm因柱的截面尺寸為正方形，故βs=2，相應(yīng)地求得η1=1．0因柱為中柱，故as=40mm，由《混2010》6．5．1—3可知：因η1＜η2，故取η=η1=1．0，9、集中反力設(shè)計值為Fl=424．1kN，采用彎起鋼筋作為受沖切鋼筋時，沖切破壞錐體每一側(cè)所需的彎起鋼筋面積與()項配置最為接近(彎起角度為α=45°)。A、3φ12B、2φ12C、3φ16D、3φ14標準答案：A知識點解析：um及η的計算同上題，彎起鋼筋總面積：沖切破壞錐體每一側(cè)的彎起鋼筋面積為Asbu／4=1311／4=328mm3，由《混2010》9．1．10的規(guī)定，每一側(cè)采用3φ12，As=339mm2。某三跨六層框架，抗震設(shè)防烈度為8度，建筑物總高度23m，邊跨跨長(中一中)為6m，柱截面尺寸為b×h=500mm×600mm，梁截面尺寸為b×h=250mm×500mm，混凝土強度等級為C25，縱向鋼筋為HRB335，箍筋為HPB300，作用于梁上的重力荷載代表值為52kN／m，as=35mm，在重力荷載和地震力組合作用下邊跨一層梁上的彎矩為：邊支座梁邊彎矩Mmax=210kN．m-Mmax=-410kN．m中支座梁邊彎矩Mmax=170kN．m-Mmax=-360kN．m跨中Mmax=180kN．m邊跨梁的最大剪力Vmax=230kN。10、框架梁跨中處縱向受拉鋼筋的最小配筋率為()項數(shù)值。A、0．23％B、0．25％C、0．30％D、0．20％標準答案：B知識點解析：按8度抗震設(shè)防的鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，查《抗2010》表6．1．2，框架抗震等級為二級由《混2010》表11．3．6—1，框架梁的跨中的縱向受拉鋼筋的配筋率：最小配筋率ρmin=max{0．25％，0．55ft／fy}=max{0．25％，0．23％}=0．25％。11、邊支座梁端截面的受拉鋼筋配筋與()項配置最為接近(按單筋梁計算)。A、1552mm2B、1156mm2C、1276mm2D、1701mm2標準答案：C知識點解析：由《混2010》表11．1．6，正截面承載力抗震調(diào)整系數(shù)為γRE=0．75正截面受彎配筋計算：單筋受彎構(gòu)件受壓區(qū)高度x按下式計算：受彎縱筋最小配筋率：ρmin=max{0．30％，0．65ft／fy}=max{0．30％，0．33％}=0．33％＜ρ=1．13％。12、框架梁端最大剪力設(shè)計值與()項數(shù)值最為接近。A、269．5kNB、230kNC、209．5kND、285．6kN標準答案：A知識點解析：梁的凈跨：ln=6000-600=5400mm由重力荷載引起的梁內(nèi)剪力由《混2010》(11．3．2—3)式，二級抗震框架梁端剪力設(shè)計值：順時針方向：Mbl+Mbr=210+360=570kN．m逆時針方向：Mbl+Mbr=410+170=580kN．m取較大值代入(11．3．2—3)式13、若已知框架梁受剪截面滿足規(guī)范的要求，考慮地震作用組合的邊跨梁端剪力設(shè)計值Vb=250kN，則梁端箍筋(箍筋加密區(qū))的與()項最為接近。A、1．2mmB、1．00mmC、1．15mmD、1．26mm標準答案：A知識點解析：由《混2010》表11．1．6，斜截面承載力抗震調(diào)整系數(shù)為γRE=0．85考慮地震作用組合的框架梁，其斜截面受剪承載力按下列公式計算：二級框架梁構(gòu)造要求：箍筋最小直徑Dmin=8mm加密區(qū)箍筋最大間距smax=min{100，h／4}=100mm按構(gòu)造要求配置2φ8@100，故取=1．2mm。14、對于高度、截面尺寸、配筋以及材料強度完全相同的柱，以支承條件為()種情況時，其軸心受壓承載力最大。A、兩端嵌固B、兩端嵌固，一端不動鉸支C、兩端不動鉸支D、一端嵌固，一端自由標準答案：A知識點解析：暫無解析15、梁中鋼筋的混凝土保護層厚度是指()。A、箍筋外表面至梁表面的距離B、主筋外表面至梁表面的距離C、主筋截面形心至梁表面的距離D、主筋內(nèi)表面至梁表面的距離標準答案：B知識點解析：暫無解析梁與柱的連接如圖，鋼材為Q235A．F(A3F)，采用B級螺栓連接，螺栓直徑d=20mm，孔徑d0=20．5mm。16、當(dāng)翼緣連接處的彎矩為946kN．m時，翼緣連接一側(cè)螺栓所承受的軸力為()。A、946．5kNB、965．3kNC、980．0kND、1004．3kN標準答案：B知識點解析：17、翼緣連接處一個螺栓連接的抗剪承載力設(shè)計值為()。A、54841NB、52349NC、53407ND、54167N標準答案：A知識點解析：18、翼緣連接處一個螺栓連接的抗壓承載力設(shè)計值為()。A、160000NB、167597NC、173249ND、174359N標準答案：A知識點解析：Ncb=d∑tfcb=20×20×450=162000N19、腹板連接處承受的彎矩為254kN．m、Ⅰ—Ⅰ截面上的剪力V=200kN時，腹板連接一側(cè)螺栓所承受的彎矩為()。A、254kN．mB、260kN．mC、266kN．mD、272kN．m標準答案：D知識點解析：M=254+200×0．09=272kN．m20、腹板連接處一個螺栓連接的抗剪承載力設(shè)計值為()。A、54841NB、58996NC、59943ND、106814N標準答案：D知識點解析：21、腹板連接一側(cè)螺栓所承受的彎矩為263kN．m、Ⅰ—Ⅰ截面上的剪力V=100kN時，一個螺栓所受的最大剪力為()。A、108600NB、126745NC、135746ND、154329N標準答案：A知識點解析：如圖示一焊接工字形軸心受壓柱的截面，承受的軸心壓力設(shè)計值N=4500kN(包括柱的自重)，計算長度，I0=7m、Ioy=3．5m(柱子中點在x方向有一側(cè)向支承)。翼緣鋼板為剪切邊，每塊翼緣板上設(shè)有兩個直徑d0=24mm的螺栓孔。鋼板為Q235一B．F鋼。柱截面幾何特性：毛截面面積：A=250cm2、凈面積An=230．8cm2、毛截面慣性矩：Ix=145683cm4、Iy=41667cm4、回轉(zhuǎn)半徑ix=24．14cm、iy=12．91mm。22、柱截面強度驗算的應(yīng)力為()。A、189．6N／mm2B、195．0N／mm2C、198．4N／mm2D、203．4N／mm2標準答案：B知識點解析：暫無解析23、柱截面整體穩(wěn)定性驗算中應(yīng)力為()。A、178．9N／mm2B、182．7N／mm2C、191．7N／mm2D、195．6N／mm2標準答案：D知識點解析：首先按規(guī)范查表得φ再按照整體穩(wěn)定性公式計算可得24、下列()項是錯誤的。A、在采用摩擦型高強螺栓的受剪連接中，其接觸面必須進行處理，安裝時必須對每個高強度螺栓施加預(yù)拉力B、在采用承壓型高強度螺栓的受剪連接中，由于是利用螺栓本身的抗剪和承壓強度，因此其接觸面不必進行處理，安裝時也不必對每個高強度螺栓施加預(yù)拉力C、在用承壓型高強度螺栓的連接中，當(dāng)剪切面位于螺紋處時，其受剪承載力設(shè)計值應(yīng)按螺紋處的有效面積進行計算D、在用普通螺栓的連接中，當(dāng)剪切面位于螺紋處時，其受剪承載力設(shè)計值應(yīng)按螺桿的毛面積進行計算標準答案：D知識點解析：暫無解析25、某廠房行駛多臺吊車，當(dāng)進行撓度計算時，吊車荷載應(yīng)考慮()。A、兩臺相鄰較大吊車標準值B、兩臺相鄰較大吊車設(shè)計值C、兩臺相鄰較大吊車設(shè)計值并乘以動力系數(shù)D、一臺最大吊車標準值標準答案：D知識點解析：暫無解析26、箱形柱的柱腳如題圖所示，采用Q235鋼，手工焊接使用E43型電焊條，柱底端刨平，沿柱周邊用角焊縫與柱底板焊接。試問，其直角角焊縫的焊腳尺寸hf與以下()項數(shù)值最為接近。A、10mmB、14mmC、16mmD、20mm標準答案：D知識點解析：焊縫計算長度取lw=400×4=1600mm查規(guī)范表3．4．1—3，ffw=160N／mm227、工地拼接實腹梁的受拉翼緣板，采用高強度螺栓摩擦型連接，如題圖所示。受拉翼緣板的截面為-1050×100，f=325N／mm2，高強度螺栓采用M24(孔徑d0=26)，螺栓性能等級為10．9級，摩擦面的抗滑移系數(shù)μ=0．4。試問，在要求高強度螺栓連接的承載能力不低于板件承載能力的條件下，拼接螺栓的數(shù)目與下列()項數(shù)值最為接近。A、170B、220C、240D、310標準答案：A知識點解析：螺栓N=0．9nμpn=0．9×0．4×225×103n=162000N得n＞163．5f取n=170。28、某大跨度主桁架，節(jié)間長度6m，桁架弦桿側(cè)向支承點之間的距離12m，試判定其受壓弦桿應(yīng)采用以下()項截面形式才較為經(jīng)濟合理。提示：y—y軸為桁架平面。A、

B、

C、

D、

標準答案：C知識點解析：暫無解析29、受拉板件(Q235鋼，—400×22)，工地采用高強度螺栓摩擦型連接(M20，10．9級，μ=0．45)，試判定()項拼接形式板件的抗拉承載力最高。A、

B、

C、

D、

標準答案：C知識點解析：驗算Nv6=0．9nfμP=1．8μP實際螺栓可承受剪力為N=nNv6=16×1．8μP=28．8μP危險凈截面位置在最外一排螺栓處凈截面積An=t(b-n1d0)=2．2×(40-4×2．4)σn1==130．83N／mm2。某單層、單跨、無吊車倉庫，如題圖所示。屋面為裝配式有檁體系鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，墻體采用MU15蒸壓灰砂磚，M5砂漿砌筑，砌體施工質(zhì)量控制等級為B級。外墻T形特征值詳見題表。30、對于山墻壁柱高厚比的驗算，下列()項數(shù)據(jù)正確。A、

B、

C、

D、

標準答案：B知識點解析：hT=507mm，H0=6133mmμ1μ2[β]=0．7×1．2×24=20．16。31、對于軸之間山墻的高厚比驗算，下列()項數(shù)值正確。A、

B、

C、

D、

標準答案：B知識點解析：墻高取兩柱問的平均高度H=(6．133+4．8)×=5．4665ms=4m＜H=5．4665m，由規(guī)范5．1．3，μ1=1．0μ2=1．0β==13．67＜μ1μ2[β]=24。32、假定取消①軸線山墻門洞及壁柱，改為鋼筋混凝土構(gòu)造柱GZ，如圖所示，試問，該墻的高厚比驗算結(jié)果與下列()項最為接近。A、

B、

C、

D、

標準答案：A知識點解析：故β=24．17＜μ1μ2[β]=1．09×24=26．16。33、屋面永久荷載(含屋架)標準值為2．2kN／m2(水平投影)，活荷載標準值為0．5kN／m2；挑出的長度詳見B—B剖面。試問，屋架支座處最大壓力設(shè)計值與下列()項數(shù)值最為接近。A、90．85kNB、99．82kNC、94．11kND、85．14kN標準答案：B知識點解析：根據(jù)《荷載規(guī)范2012》第3．2．4條規(guī)定，得：N=(2．2×1．35×13．6×4+0．5×1．4×13．6×4)×2=99．82kN。34、試問，外縱墻壁柱軸心受壓承載力與下列()項數(shù)值最為接近。A、1177kNB、1323kNC、1137kND、1059kN標準答案：A知識點解析：由規(guī)范5．1．3，H0=1．2H=4500×1．2=5400mm蒸壓灰砂磚γβ=1．2，故查規(guī)范hT表，φ=0．7914，f=1．83N／mm2∴N≤φfA=0．7914×1．83×812600=1177kN。35、假定⑤軸線上的一個壁柱底部截面作用的軸向壓力標準值Nk=179kN，設(shè)計值N=232kN，其彎矩標準值Mk=6．6kN．m，設(shè)計值M=8．58kN．m，如題圖所示。試問，該壁柱底截面受壓承載力驗算結(jié)果(N≤φfA)，其左右端項與下列()項數(shù)值最為接近。A、232kN＜939kNB、232kN＜1018kNC、232kN＜916kND、232kN＜845kN標準答案：A知識點解析：由規(guī)范5．1．3，H0=1．2H=4500×1．2=5400mm蒸壓灰砂磚γβ=1．2，故，f=1．83N／mm2查規(guī)范表得φ=0．6314∴N=232＜φfA=0．6314×1．83×812600=938930N=938．93kN。如題圖所示的承重墻梁，各部分尺寸見題圖表，托梁混凝土強度等級為C20，縱向受力鋼筋采用HRB335，磚強度為MU10，水泥砂漿強度等級采用M5，荷載設(shè)計值Q1=23．8kN／m，Q2=116kN／m。36、已知墻梁的計算跨度l0=6．05m，墻體計算高度hw=2．85m，則該構(gòu)件可以按墻梁計算的洞口高度hh和寬度bh的限制值最接近下列()項數(shù)值。A、bh＜1．550m，hh＜2．375mB、bh＜1．815m，hh＜2．45mC、bh＜1．750m，hh＜2．450mD、bh＜1．750m，hh＜2．375m標準答案：B知識點解析：洞寬bh＜0．3×l0=0．3×6．05=1．815m洞高hh＜hw-0．4=2．85-0．4=2．45m。37、計算彎矩系數(shù)αM，計算軸力系數(shù)ηn與下列()組數(shù)據(jù)最為接近。A、αM=0．450，ηn=1．250B、αM=0．432，ηn=1．430C、αM=0．406，ηn=1．430D、αM=0．485，ηn=1．336標準答案：B知識點解析：計算彎矩系數(shù)αM應(yīng)用式(7．3．6—4)ψM=4．5-10=2．39應(yīng)用式(7．3．6—3)αM=ψM=2．39×(1．7×0．124-0．03)=0．432計算軸力系數(shù)ηn應(yīng)用式(7．3．6—5)ηn=0．44+2．1=0．44+2．1×0．471=1．43。38、計算彎矩系數(shù)αM=0．450，計算軸力系數(shù)ηn=1．450，托梁跨中截面的彎矩Mb和軸心拉力Nb與下列()組數(shù)據(jù)最為接近。A、354．27kN．m，239．7kNB、372．35kN．m，318．92kNC、365kN．m，245．6kND、347．7kN．m，238．6kN標準答案：D知識點解析：應(yīng)用規(guī)范式(7．3．6—1)Mb=M1+αmM2=108．89+0．450×530．74=347．7kN．m應(yīng)用規(guī)范式(7．3．6—2)39、該墻梁的墻體受剪承載力與下列()項數(shù)值最為接近。A、139．8kNB、199．4kNC、145．6kND、150．5kN標準答案：B知識點解析：計算受剪承載力：f=1．5N／mm2取h=240mm，bf1=1500mm，b12=1650圈梁截面高度ht=0根據(jù)規(guī)范7．3．9的規(guī)定，本題是單層有洞口墻梁，故ζ1=1．0，ζ2=0．6應(yīng)用式(7．3．9)40、下列()項不正確。A、在軸心受壓砌體中，當(dāng)砂漿強度等級較低時，由于砂漿層橫向變形，使砌體中的塊體產(chǎn)生附加水平拉應(yīng)力B、在軸心受壓砌體中的塊體，不產(chǎn)生彎曲應(yīng)力和剪應(yīng)力C、增大砌體中塊體的厚度，塊體的強度等級不變，砌體的抗壓強度可以提高D、承受永久荷載的受壓砌體，當(dāng)荷載達到短期破壞荷載的80％～90％時，即使荷載不再增加，裂縫也將隨時間而不斷發(fā)展，直到砌體破壞標準答案：B知識點解析：砌體是由塊體和砂漿兩種材料組成的，由于灰縫厚度及密實性的不均勻，塊體在砌體內(nèi)并不是均勻受壓，而且磚本身也不平整，所以受力后塊體處于受彎、受剪、甚至受扭狀態(tài)，所以B不正確。注冊結(jié)構(gòu)工程師（二級專業(yè)考試-上午）模擬試卷第2套一、單選題(本題共40題，每題1.0分，共40分。)有一工業(yè)廠房高低跨排架，低跨跨度15m，高跨跨度為24m，柱間距為6m，該廠房采用預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土屋架，屋面采用預(yù)應(yīng)力大型屋面板。車間的縱向全長度為120m，在車間中部60m處設(shè)有雙柱溫度伸縮縫，車間四周的圍護墻為240m磚墻。建筑平面及剖面如下圖：1、廠房各列柱靜荷載(標準值)作用見下圖。圖中t為舊規(guī)范的荷載單位，計算時應(yīng)換成新規(guī)范的kN。試確定作用于中柱Ⅰ—Ⅰ截面處的N和M值(標準值)與下列()項數(shù)值最為接近。提示：1．產(chǎn)生順時針彎矩為正值，反之為負值。2．B列柱豎向荷載11．11t和．7．56t作用于同一垂直線上。A、N=410．80kN．m=-16．88kN．mB、N=410．80kN，M=16．88kN．mC、N=317．50kN，M=-21．47kN．mD、N=410．80kN，M=-30．75kN．m標準答案：D知識點解析：軸力：N=111．1+75．6+18．5+74．8+130．8=410．8kN彎矩：M=74．8×0．55-75．6×0．35-111．1×0．35-130．8×0．05=-30．75kN．m。2、在如下圖所示的靜荷載(標準值)作用下，用力法求解出排架橫梁內(nèi)力為：低跨x1=0．34kN，高跨x2=1．40kN。靜荷載(標準值)作用下排架計算簡圖如下圖所示。A、MG上=0．66kN．m，MG下=4．34kN．m，MN=-8．82kN．mB、MG上=-0．66kN．m，MG下=-4．34kN．m，MN=8．82kN．mC、MG上=-5．88kN．m，MG下=2．18kN．m，MN=-15．34kN．mD、MG上=-5．88kN．m，MG下=-5．88kN．m，MN=-19．04kN．m標準答案：B知識點解析：MG上=1．4×4．2-130．8×0．05=-0．66kN．mMG下=1．4×4．2-130．8×0．25-18．5×0．2+74．8×0．35=-4．34kN．mMN=1．4×13．6-130．8×0．25-18．5×0．2+74．8×0．35=8．82kN．m。3、在廠房高跨內(nèi)As級工作制雙鉤吊車的大車輪距為4．4m(每側(cè)兩輪)，兩臺吊車間的最小輪距為1．1m。設(shè)定最大輪壓pmax=152kN(標準值)，輪壓的分項系數(shù)為1．4。簡支吊車梁的跨度為6m。兩臺吊車傳給柱子牛腿的最大壓力(設(shè)計值)與下列()項數(shù)值最為接近。A、585．20kNB、415．60kNC、769．10kND、549．36kN標準答案：B知識點解析：吊車荷載下柱影響線如下圖所示：y1=1∑yi=2．17A5級工作制雙鉤吊車荷載折減系數(shù)ψc=0．9Dmax=rqψcpyi=1．4×0．9×152×2．17=415．6kN。4、C列柱的上柱和下柱在無吊車和有吊車作用時的排架平面內(nèi)的計算長度值(m)，與下列()項數(shù)值最為接近。A、上柱：無吊l0=10．5有吊l0=10．5下柱：無吊l0=20．4有吊l0=9．0B、上柱：無吊l0=8．4有吊l0=8．4下柱：無吊l0=17．0有吊l0=9．4C、上柱：無吊l0=4．2有吊l0=4．2下柱：無吊l0=9．0有吊l0=9．0D、上柱：無吊l0=8．4有吊l0=8．4下柱：無吊l0=11．25有吊l0=11．25標準答案：B知識點解析：由《混2010》表6．2．20一1有吊車作用：上柱：l0=2．0Ha=2．0×4．2=8．4m下柱：l0=1．0H=c1．0×9．4=9．4m兩跨無吊車作用：上柱：l0=2．0Ha=2．0×4．2=8．4m下柱：l0=1．25H=1．25×13．6=17．0m。某多層鋼筋混凝土現(xiàn)澆框架，抗震等級為二級，樓蓋采用裝配式樓蓋。柱截面尺寸為b×h500mm×500mm，梁高為600mm，混凝土強度等級為C30，縱向鋼筋為HRB335，箍筋為HPB300，as=as'=40mm。5、若已知室內(nèi)地坪至基礎(chǔ)頂面高度為1．5m，首層層高為3．9m，則底層內(nèi)柱的長細比最接近下列()項數(shù)值。A、46．9B、58．5C、34．3D、42．5標準答案：A知識點解析：底層柱的高度：H=3．9+1．5=5．4m對于采用裝配樓蓋的鋼筋混凝土框架中的底層柱，其計算長度為l0=1．25H=1．25×5．4=6．75m6、已知底層柱的兩端截面考慮地震作用組合后的彎矩設(shè)計值分別為M1=285kN．m，M2=300kN．m，軸力設(shè)計值分別為N1=1100kN，N2=1200kN，計算長度為6m，則對該柱進行正截面承載力計算時得到的彎矩增大系數(shù)ηs與下列()項數(shù)值最為接近。A、1．09B、1．19C、1．14D、1．23標準答案：B知識點解析：附加偏心距ea=max(20，h／30)=max(20，500／30)=20mm由《混2010》6．2．3條，=0．95＞0．9，所以應(yīng)考慮附加彎矩影響由《混2010》6．2．4條，Cm=0．7+0．3=0．9857、如題圖所示，二層中柱節(jié)點處考慮地震作用參與組合后的梁端、柱端彎矩設(shè)計值見下表：已知柱頂處的軸壓比大于0．15，柱頂Ⅱ一Ⅱ截面和Ⅲ一Ⅲ截面考慮地震作用組合，經(jīng)調(diào)整后的最大彎矩設(shè)計值與下列()項數(shù)值最為接近。A、300．2kN．m，311．8kN．mB、250kN．m，260kN．mC、311．8kN．m，300．2kN．mD、330．5kN．m，300．2kN．m標準答案：A知識點解析：《混2010》11．4．1條規(guī)定，二級抗震框架節(jié)點上、下柱端的彎矩設(shè)計值調(diào)整為∑Mc=1．2∑Mb梁端彎矩之和：順時針方向：150+360=510kN．m逆時針方向：190+170=360kN．m兩者之中取較大值，取∑Mb=510kN．m則Ⅱ一Ⅱ截面和Ⅲ一Ⅲ截面的彎矩設(shè)計值為：8、已知考慮地震作用組合，且經(jīng)調(diào)整后的底層內(nèi)柱上下端彎矩設(shè)計值分別為Mt=450kN．m，M=b280kN．m，剪切面滿足規(guī)范的規(guī)定，剪跨比λ=3，軸力設(shè)計值為N=1300kN，則柱內(nèi)箍筋的的計算值與下列()項數(shù)值最為接近。A、0．278mmB、0．526mmC、1．151mmD、0．425mm標準答案：A知識點解析：柱的凈高：Hn=5400-600=4800mm考慮地震組合后的框架柱的剪力設(shè)計值為：軸壓力的取值：0．3fcA=0．3×14．33×500×500=1074．8kN因N=1300kN＞0．3fcA，取N=0．3fcA=1074．8kN由《混2010》表11．1．6，斜截面承載力抗震調(diào)整系數(shù)為γRE=0．85已知支承屋面梁的柱牛腿，如題圖所示，寬度b=400mm，屋架在牛腿上的支承長度為200mm，豎向力作用點到下柱邊緣的水平距離a=300mm(已考慮安裝偏差20mm)，外邊緣高h1=h／3(h為牛腿高度)，牛腿底面傾斜角α=45°。作用在牛腿頂部按荷載效應(yīng)標準組合計算的豎向力Fvk=420kN，豎向力的設(shè)計值Fv=540kN，同時作用在牛腿頂部按荷載效應(yīng)標準組合計算的水平拉力Fhk=110kN，水平拉力的設(shè)計值F=h154kN，混凝土強度等級采用C25，鋼筋HRB335，as=40mm。9、根據(jù)牛腿的裂縫控制要求，牛腿的高度與下列()項數(shù)值最為接近。A、680mmB、750mmC、800mmD、700mm標準答案：C知識點解析：由《混2010》9．3．10的規(guī)定，裂縫控制系數(shù)β=0．80由規(guī)范式10．8．1可以求得牛腿的有效高度為牛腿高度為：h=h0+as=760+40=800mm。10、若截面的有效高度h0810mm，則縱向受拉鋼筋的截面面積與下列()項數(shù)值最為接近。A、1354mm2B、1400mm2C、1300mm2D、1500mm2標準答案：B知識點解析：由規(guī)范9．3．11條，剪跨比=0．37＞0．3，按實際取用由規(guī)范式(9．3．11)，縱向受拉鋼筋為11、已知某鋼筋混凝土框架柱，截面尺寸b×h=300mm×400mm，柱凈高H0=3m，混凝土強度等級為C30，縱向鋼筋為HRB335，箍筋為HPB300，柱頂作用有軸心力N=712kN，彎矩設(shè)計值M=352．50kN．m，剪力設(shè)計值V=170kN，as=40mm，則截面箍筋總面積與間距的比值與下列()項數(shù)值最為接近。A、0．75B、0．68C、0．62D、0．88標準答案：B知識點解析：驗算受剪截面條件：根據(jù)《混2010》6．3．11的規(guī)定：0．25×βc×fc×b×h0=0．25×1．0×14．3×300×360=386100N≥170000N滿足要求。剪跨比λ==4．17＞3，取λ=30．3fcA=0．3×14．3×300×400=514800N=514．8kN＜N=712kN需按計算配置箍筋12、偏心受拉構(gòu)件的截面尺寸為b×h=300mm×450mm，as=as’=40mm，承受軸心拉力設(shè)計值N=750kN，彎矩設(shè)計值M=80kN．m，混凝土強度等級為C30，縱筋采用HRB335鋼筋。遠離軸向拉力作用點一側(cè)的縱向鋼筋的計算面積As’最接近下列()項數(shù)值。A、683mm2B、602mm2C、771mm2D、529mm2標準答案：D知識點解析：軸向拉力作用點至截面重心的距離：e0=M／N=80000000／750000=107mm≤-as=185mm，屬于小偏心受拉構(gòu)件軸向拉力作用點至近側(cè)縱向受拉鋼筋的合力點的距離：軸向拉力作用點至遠側(cè)縱向受拉鋼筋的合力點的距離：e’=+e0-as’=292mm受壓區(qū)縱筋面積As’按下列公式求得：Ne≤fyAs’(h0-as)13、關(guān)于鋼筋混凝土構(gòu)件的強度計算，下列()項所述正確。A、T形截面抗剪計算時，應(yīng)考慮翼緣部分混凝土的作用B、預(yù)應(yīng)力梁的抗剪計算，應(yīng)考慮軸向預(yù)應(yīng)力的有利影響C、集中力作用下的矩形，T形和I形梁，在斜截面抗剪計算時，均應(yīng)考慮剪跨比D、在偏心受壓構(gòu)件斜截面抗剪計算時，當(dāng)剪力一定時，軸向力越大，所需箍筋就越多標準答案：B知識點解析：暫無解析14、某頂層的鋼筋混凝土框架梁，混凝土等級為C30，截面為矩形，寬度b=300mm，端節(jié)點處梁的上部鋼筋為3φ25。中間節(jié)點處柱的縱向鋼筋為4φ25，鋼筋等級為HRB400，as=40mm，則梁截面的最小高度與下列()項數(shù)值最為接近。A、485mmB、392mmC、425mmD、453mm標準答案：A知識點解析：混凝土強度：C30fcu，k=30．0N／mm2f=c14．33N／mm2ft=1．43N／mm2鋼筋強度：fy=360N／mm2，3φ25As=1473mm2由《混2010》式(9．3．8)可知，截面的有效高度需滿足：截面高度：h=h+0as=352．4+40=392．4mm根據(jù)《混2010》8．3．1及9．3．6的規(guī)定，中間節(jié)點處梁的高度應(yīng)滿足：由此可知梁的截面高度應(yīng)h≥484．6mm。15、控制混凝土構(gòu)件因碳化引起的沿鋼筋走向的裂縫的最有效的措施是()。A、提高混凝土強度等級B、減小鋼筋直徑C、增加鋼筋截面面積D、選用足夠的鋼筋保護層厚度標準答案：D知識點解析：暫無解析根據(jù)業(yè)主要求需要在一混凝土廠房內(nèi)用廠形鋼制剛架搭建一個不直接承受動力荷載的工作平臺。橫梁上承受均布荷載q=45kN／m(設(shè)計值)，柱頂有一集中荷載P=93kN(設(shè)計值)。鋼材為Q235一@B@F。剛架橫梁的一端與混凝土柱鉸接(剛架可不考慮側(cè)移)；其結(jié)構(gòu)的計算簡圖、梁柱的截面特性以及彎矩計算結(jié)果如題圖所示。提示：柱間有垂直支撐，A、B點可作為AB柱的側(cè)向支承點。柱：A=8208mm2Ix=13850×104mm4Wx=923×103mm3ix=130mmIy=3130×104mm4iy=61．7mm梁：A=9440mm2Ix=34610×104mm4Wx=1525×103mm3ix=192mmSx=848×103mm316、當(dāng)對橫梁進行強度驗算時，如其中的軸心力略去不計，BC段內(nèi)的最大彎曲應(yīng)力與()項數(shù)值相近。A、166．5N／mm2B、174．3N／mm2C、183．0N／mm2D、196．3N／mm2標準答案：B知識點解析：17、當(dāng)對橫梁進行強度驗算時，B點截面的最大剪力與()項數(shù)值接近。A、61．7N／mm2B、55．1N／mm2C、48．5N／mm2D、68．3N／mm2標準答案：A知識點解析：先求B點處梁剪力為201．5kN18、假定橫梁在B點處采用托板支座與柱連接(托板刨平頂緊)，梁的支座端板用C級普通螺栓(3號鋼)與局部加厚的柱翼緣板相連，其螺栓布置如下圖所示。應(yīng)選用()項公稱直徑的螺栓方為正確。提示：連接處的彎矩設(shè)計值近似取B點的彎矩值，并假定中和軸在底排螺栓線上。A、M20B、M22C、M24D、M27標準答案：C知識點解析：d=23．4，取24。19、假定橫梁在B點處仍采用托板支座與柱連接(托板刨平頂緊)，但梁的支座端板改用8．8級的高強度螺栓與局部加厚的柱翼緣板相連，其螺栓布置仍如下圖所示，應(yīng)選用()項公稱直徑的螺栓方為正確。A、M20B、M24C、M22D、M27標準答案：A知識點解析：由Nt=0．8P得，單個螺栓預(yù)府力P==65．1kN，故選M20，預(yù)應(yīng)力110kN20、柱AB在剛架平面內(nèi)的計算長度，與()項數(shù)值接近。A、4．20mB、3．50mC、3．05mD、2．45m標準答案：B知識點解析：兩端鉸接取3．50。21、假定橫梁在B點處的做法如圖所示，當(dāng)對柱AB進行強度驗算時(截面無孔洞削弱)，其最大正應(yīng)力與()項數(shù)值相近。A、177．3N／mm2B、190．4N／mm2C、204．6N／mm2D、213．5N／mm2標準答案：D知識點解析：由規(guī)范22、當(dāng)對柱AB進行平面外穩(wěn)定性驗算時，其最大正應(yīng)力應(yīng)與()項數(shù)值相近。提示：在驗算中所用到的φb，可用規(guī)范中所給出的近似公式。A、170．7N／mm2B、181．2N／mm2C、192．8N／mm2D、204．3N／mm2標準答案：A知識點解析：設(shè)有一橫截面為四邊形的格構(gòu)式自立式鐵架，其底節(jié)間的人字形腹桿系由兩個等邊角鋼L80×7組成的T形截面，如題圖所示。鋼材為0235-B．F，其斜撐所受的軸心力設(shè)計值N=±150kN。23、擬采用2個C級普通螺栓與板厚為12mm的節(jié)點板相連。應(yīng)選用()項公稱直徑的螺栓。A、M16B、M20C、M22D、M24標準答案：C知識點解析：單個螺栓抗剪承載力設(shè)計值：單個螺栓承壓承載力設(shè)計值：NCb=d∑t．fCb=305×12×d24、假定人字形腹桿與節(jié)點板的連接改用8．8級的摩擦型高強度螺栓，其接觸面為噴砂后涂無機富鋅漆。應(yīng)選用()項公稱直徑的螺栓。A、M16B、M20C、M22D、M24標準答案：C知識點解析：查表7．2．2—1，μ=0．35，單個高強度螺栓抗剪承載力：NVb=0．9．nfμP=0．9×2×0．35P=0．63P25、假定人字形腹桿與節(jié)點板的連接改用8．8級的承壓型高強度螺栓，其接觸面為噴砂后涂無機富鋅漆。應(yīng)選用()項公稱直徑的螺栓。A、M20B、M16C、M22D、M24標準答案：B知識點解析：fVb=250N／mm2計算同普通螺栓。26、與節(jié)點板單面連接的等邊角鋼軸心受壓構(gòu)件，安裝時高空焊接，計算連接時，焊縫強度設(shè)計值的折減系數(shù)是()。A、0．585B、0．630C、0．675D、0．765標準答案：D知識點解析：按規(guī)范考慮單面連接單角鋼軸心受力的連接時，取折減系數(shù)0．85；考慮高空安裝焊縫時，取折減系數(shù)0．9；其折減系數(shù)連乘，0．85×0．9=0．76527、雙軸對稱工字形截面簡支梁，跨中有集中荷載作用于腹板平面內(nèi)，作用點位于()時整體穩(wěn)定性最好。A、形心B、下翼緣C、上翼緣D、形心與上翼緣標準答案：B知識點解析：下翼緣為受拉區(qū)，沒有壓屈失穩(wěn)問題，從GBJ17—88附表1．3中可以看出，作用在下翼緣荷載的穩(wěn)定性系數(shù)要比上翼緣大28、配置加勁肋是提高梁腹板局部失穩(wěn)的有效措施，當(dāng)時，()。A、可能發(fā)生剪切失穩(wěn)，應(yīng)配置橫向加勁肋B、可能發(fā)生彎曲失穩(wěn)，應(yīng)配置縱向加勁肋C、剪切失穩(wěn)與彎曲失穩(wěn)均可能發(fā)生，應(yīng)同時配置縱向加勁肋與橫向加勁肋D、不致失穩(wěn)，不必配置加勁肋標準答案：C知識點解析：按規(guī)范，當(dāng)時，應(yīng)配置橫向加勁肋和在受壓區(qū)配置縱向加勁肋。29、某屋面檁條跨度6m，中間設(shè)一道拉條作為側(cè)向支承點，作用于檁條的彎矩設(shè)計值Mx=45．0kN．m，My=0．9kN．m，檁條采用122a，Wx=309．0cm3，Wy=40．9cm3，Q235—B．F中鋼(3號鋼)，其整體穩(wěn)定性應(yīng)力是()。A、149．8N／mm2B、164．9N／mm2C、181．2N／mm2D、208．2N／mm2標準答案：C知識點解析：按規(guī)范計算整體穩(wěn)定性，查附表B．2，l1=3m，項次5，I22a，得φb=1．80，再查式(B．1—2，)折算為φb’=0．894，查表5．2．1得γy=1．2某燒結(jié)普通磚砌體結(jié)構(gòu)。因特殊需要需設(shè)計有地下室。如題圖所示，房屋的長度為L，寬度為B，抗浮設(shè)計水位為-1．0m，基礎(chǔ)底面標高為-4．0m，算至基礎(chǔ)底面的全部恒荷載標準值為g=50kN／m2，全部活荷載標準值為p=10kN／m2，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ0=0．9。30、在抗漂浮驗算中，漂浮荷載效應(yīng)值γ0S1與抗漂浮荷載效應(yīng)S2之比，應(yīng)與下列()項數(shù)值最為接近。提示：砌體結(jié)構(gòu)按剛體計算，水浮力按活荷載計算。A、γ0S1／S2=0．85＞0．8；不滿足漂浮驗算B、γ0S1／S2=0．75＜0．8；滿足漂浮驗算C、γ0S1／S2=0．70＜0．8；滿足漂浮驗算D、γ0S1／S2=0．65＜0．8；滿足漂浮驗算標準答案：B知識點解析：根據(jù)《砌規(guī)》第4．1．6條進行計算漂浮荷載為水浮力，按活荷載計算，其荷載效應(yīng)：γ0S=10．9×1．4×(4-1)×10=37．8kN／m2抗漂浮荷載僅考慮永久荷載，不考慮活荷載，其荷載效應(yīng)S2=50kN／m2γ0S1／S2=37．8／50=0．756＜0．8，滿足漂浮驗算。31、二層某外墻立面如題圖所示，墻厚370mm，窗洞寬1．0m，高1．5m，窗臺高于樓面0．9m，砌體的彈性模量為E(MPa)。試問，該外墻層間等效側(cè)向剛度(N／mm)，應(yīng)與下列()項數(shù)值最為接近。提示：①墻體剪應(yīng)變分布不均勻影響系數(shù)ζ=1．2②取G=0．4EA、235EB、285EC、345ED、395E標準答案：A知識點解析：根據(jù)《抗2010》第7．2．3條，窗洞高1．5m洞口面積Ah=2×1．5×1=3m2，墻毛面積A=3×6=18m2開洞率ρ=Ah／A=3／18=0．167，為小開口墻段，影響系數(shù)=0．953層高與墻長之比h／L=3／6=0．5＜1，只計算剪切變形根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊》P294公式(11—1—8)，外墻層間等效側(cè)向剛度：32、某砌體結(jié)構(gòu)的多層房屋(剛性方案)，如題圖所示。試問，外墻在二層頂處由風(fēng)荷載引起的負彎矩標準值(kN．m)應(yīng)與下列()項數(shù)值最為接近。提示：按每米墻寬計算。A、-0．3B、-0．4C、-0．5D、-0．6標準答案：B知識點解析：根據(jù)《砌規(guī)》第4．2．5條及第4．2．6條，按公式(4．2．6)計算彎矩，M=-0．5×32／12=-0．38kN／m。某房屋頂層，采用MU10級普通燒結(jié)磚、M5級混合砂漿砌筑，砌體施工質(zhì)量控制等級為B級：鋼筋混凝土梁(200mm×500mm)支撐在墻頂，詳見題圖。提示：不考慮梁底面以上高度的墻體重量。33、當(dāng)梁下不設(shè)置梁墊時(見剖面A—A)，試問，梁端支撐處砌體的局部受壓承載力(kN)與下列()項數(shù)值最為接近。A、66B、77C、88D、99標準答案：B知識點解析：根據(jù)《砌規(guī)》第5．2．4條進行計算頂層N0=0，η=0．7，f=1．5MPa，b=200mma0==182．6mm，A0=370×(370×2+200)=347800mm2Al=182．6×200=36520mm2Nl=0．7×2×1．5×36520=76．69kN。34、假定梁下設(shè)置通長的現(xiàn)澆鋼筋混凝土圈梁，如剖面B—B所示；圈梁截面尺寸為240mm×180mm，混凝土強度等級為C20。試問，梁下(圈梁底)砌體的局部受壓承載力()。A、192B、207C、223D、246標準答案：B知識點解析：根據(jù)《砌規(guī)》第5．2．6條進行計算圈梁混凝土Eb=2．55×104MPa，Ib=240×1803／12=116．64×106mm4E=1600f=1600×1．5=2400MPa，h=370mmNl≤2．4×0．8×1．5×240×299．24=206835N≈207kN。35、某網(wǎng)狀配筋磚砌體受壓構(gòu)件如題圖所示，截面370mm×800mm，軸向力的偏心距e=0．1h(h為墻厚)，構(gòu)件高厚比＜16。采用MU10級燒結(jié)普通磚，M10級水泥砂漿砌筑，砌體施工質(zhì)量控制等級B級；鋼筋網(wǎng)豎向間距sn=325mm，采用冷拔低碳鋼絲φb4制作，其抗拉強度設(shè)計值fy=430MPa，水平間距@60×60。試問，該配筋磚砌體構(gòu)件受壓承載力(kN)應(yīng)與下列()項數(shù)值最為接近。A、600φnB、706φnC、650φnD、750φn標準答案：B知識點解析：根據(jù)《砌規(guī)》第8．1．2條進行計算網(wǎng)狀配筋的體積配筋率：ρ=2As／(asn)=2×12．57／(60×325)=0．129％＞0．1％且＜1．0％f=1．89N／mm2；fy=430MPa＞320MPa，取fy=320MPafn=1．89+2×(1-2×0．1h／0．5h)×0．129％×320=2．385N／mm2A=m370×800=296000mm2N=φnfnA=2．385×296000φn=705960φn(N)=706φn(kN)。36、某磚砌體和鋼筋混凝土構(gòu)造柱組合內(nèi)縱墻，如題圖所示，構(gòu)造柱截面均為240mm×240mm，混凝土強度等級為C20，ft=1．1MPa，采用HPB300級鋼筋，fy=210MPa，配縱向鋼筋4φ14。砌體沿階梯形截面破壞的抗震抗剪強度設(shè)計值fVE=0．255MPa，A=1017600mm2。試問，磚墻和構(gòu)造柱組合墻的截面抗震承載力V(kN)應(yīng)與下列()項數(shù)值最為接近。提示：取γRE=0．85。A、330B、337C、359D、370標準答案：D知識點解析：根據(jù)《砌規(guī)》第10．3．2條進行計算ηc=1．1；ζ=0．5；ft=1．1MPa；A=240×4240=1017600mm2Ac=240×240=57600mm2；Ac／A=57600／1017600=0．0566＜0．15；As=4×153．9=615．6mm2；As／Ac=615．6／57600=1．07％＞0．6％，且＜1．4％見《砌體規(guī)范2011》fy=270N／mm2；γRE=0．85V=[1．1×0．255×(1017600-57600)+0．5×1．1×57600+0．08×270×615．6]／0．85=369714N≈369．7kN。某多層倉庫，無吊車，墻厚均240mm，采用MU10級燒結(jié)普通磚、M7．5級混合砂漿砌筑，底層層高為4．5m。37、當(dāng)采用題圖所示的結(jié)構(gòu)布置時，試問，按允許高厚比[β]值確定的線二層承重外墻高度的最大值h2(m)應(yīng)與下列()項數(shù)值最為接近。A、5．3B、5．8C、6．3D、外墻的高度不受高厚比的限制標準答案：C知識點解析：根據(jù)《砌規(guī)》第6．1．1條進行計算墻間距s=4．5m；μ1=μ2=1．0；砂漿為M7．5，故[β]=26μ1μ2[β]h=26×0．24=6．24m所以，二層承重外墻高度的最大值h2=6．24m。38、當(dāng)采用題圖所示的結(jié)構(gòu)平面布置時，二層層高h2=4．5m，二層窗高h=1000mm，窗中心距為4m。試問，按允許高厚比[β]值確定的軸線承重外墻窗洞的最大總寬度bs(m)應(yīng)與下列()項數(shù)值最為接近。A、1．0B、2．0C、4．0D、6．0標準答案：D知識點解析：橫墻最大間距s=9m，查《砌規(guī)》4．2．1知屬剛性方案H=4．5m2H≥s＞H查《砌規(guī)》表5．1．3，得H0=0．4s+0．2H=0．4×9+0．2×4．5=4．5m承重墻μ1=1．0；有洞，μ2=1-0．4砂漿為M7．5，故[β]=26求得bs＜6．27m。39、某配筋砌塊砌體剪力墻結(jié)構(gòu)，如題圖所示，抗震等級為二級，墻厚均為190mm。設(shè)計人采用了如下三種措施：Ⅰ．剪力墻底部加強區(qū)高度取7．95mⅡ．剪力墻水平分布筋為2φ8@400Ⅲ．剪力墻的豎向分布筋為2φ12@600試判斷下列()組措施符合規(guī)范要求。A、Ⅰ、ⅡB、Ⅱ、ⅢC、Ⅰ、ⅢD、Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ標準答案：B知識點解析：查《砌體規(guī)范2011》10．5．9知：剪力墻底部加強區(qū)的高度不小于房屋高度的1／6，且不小于兩層的高度：H=8．3m＞7．95m，故第Ⅰ種措施錯。40、試分析下列說法中()項不正確，并簡述其理由。A、砌體的抗壓強度設(shè)計值以齡期為28d毛截面面積計算B、石材的強度等級應(yīng)以邊長150mm的立方體試塊抗壓強度表示C、一般情況下，提高磚的強度等級比提高砂漿強度等級對增大砌體抗壓強度的效果好D、在長期荷載作用下，砌體強度還有所降低標準答案：B知識點解析：按《砌規(guī)》，石材的強度等級通常用3個邊長為70mm的立方體試塊進行抗壓試驗，按其破壞強度的平均值而確定。注冊結(jié)構(gòu)工程師（二級專業(yè)考試-上午）模擬試卷第3套一、單選題(本題共40題，每題1.0分，共40分。)某6層辦公樓的框架(填充墻)結(jié)構(gòu)，其平面圖與計算簡圖如題圖所示。已知：1～6層所有柱截面為500mm×600mm：所有縱向梁(x向)截面均為250mm×500mm，自重3．125kN／m；所有橫向梁(y向)截面均為250mm×700mm，自重4．375kN／m：所有柱、梁的混凝土強度等級均為C40。2～6層樓面永久荷載5．0kN／m2，活載2．5kN／m2：屋面永久荷載7．0kN／m2，活載0．7kN／m2：樓面和屋面的永久荷載包括樓板自重、粉刷與吊頂?shù)?。除屋面梁外，其他各層縱向梁(x向)和橫向梁(y向)上均作用有填充墻、門窗等均布線荷載2．0kN／m。計算時忽略柱子自重的影響。上述永久荷載與活載均為標準值。提示：計算荷載時，樓面及屋面的面積均按軸線間的尺寸計算。1、當(dāng)簡化作平面框架進行內(nèi)力分析時，作用在計算簡圖17．000m標高處的q1和q3(kN／m)，應(yīng)和下列()項數(shù)值最為接近。提示：①q1和q3分別為樓面永久荷載和活荷載的標準值，但q1包括梁自重在內(nèi)；不考慮活載折減。②板長邊／板短邊≥2．0時，按單向板導(dǎo)荷載。A、q1=36．38；q3=30．00B、q1=32．00；q3=15．00C、q1=30．00；q3=36．38D、q1=26．38；q3=10．00標準答案：D知識點解析：(1)計算單元梁所屬面積為沿梁向兩邊各延伸1／2梁距，各為2mq1=5．0×4+4．375+2=26．38kN／m(2)按單向板考慮q1=4×2．5=10kN／m。2、當(dāng)簡化作平面框架進行內(nèi)力分析時，作用在計算簡圖17．000m標高處的P1和P2(kN)，應(yīng)和下列()項數(shù)值最為接近。提示：①P和1P2分別為永久荷載和樓面活載的標準值；不考慮活載折減。②P1和P2僅為第5層的集中力。A、P1=12．5；P2=20．5B、P1=20．5；P2=50．5C、P1=50．5；P2=20．5D、P1=8．0；P2=30．0標準答案：B知識點解析：P1=4×(3．125+2)=20．5kN／mP2=4×(5+2．5)+4×(3．125+2)=50．5kN／m3、試問，作用在底層中柱柱腳處的N(kN)的標準值(恒+活)，和下列()項數(shù)值最為接近。提示：①活載不考慮折減。②不考慮第1層的填充墻體的作用。A、N=1259．8B、N=1342．3C、N=1232．5D、N=1417．3標準答案：D知識點解析：恒載計算(1)均布恒載：24×5×5+24×7=768kN梁：4．375×6×6+3．125×6×4=232．5kN填充墻：5×(6+4)×2=100kN(2)活載0．7×24+2．5×24×5=316．8kNN=768+232．5+100+316．8=1417．3kN。4、當(dāng)對2～6層⑤⑥一軸線間的樓板(單向板)進行計算時，假定該板的跨中彎矩為0．1ql2，試問該樓板每米寬板帶的跨中彎矩設(shè)計值M(kN．m)應(yīng)和下列()項數(shù)值最為接近。A、M=12．00B、M=16．40C、M=15．20D、M=14．72標準答案：D知識點解析：由于樓面永久荷載5．0k／Nm2大于活荷載2．5kN／m2，應(yīng)用《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》3．2．3—25、當(dāng)平面框架在豎向荷載作用下用分層法作簡化計算時，頂層框架計算簡圖如題圖所示。若用彎矩分配法求頂層梁的彎矩時，試問彎矩分配系數(shù)μBA和μBC最接近下列()項數(shù)值。A、μBA=0．36；μBC=0．18B、μBA=0．18；μBC=0．36C、μBA=0．46；μBC=0．18D、μBA=0．36；μBC=0．48標準答案：A知識點解析：μBC=μBA=0．186、根據(jù)抗震概念設(shè)計的要求，該樓房應(yīng)作豎向不規(guī)則的驗算，檢查在豎向是否存在薄弱層。試問，下述對該建筑是否存在薄弱的幾種判斷，其中()項是正確的，并說明其理由。提示：①樓層的側(cè)向剛度采用剪切剛度ki=GAihi。式中Ai=2．5(hci／hi)2Aci；ki——第i層的側(cè)向剛度；Aci——第i層的全部柱子的截面積之和；hci——第i層柱沿計算方向的截面高度；hi——第i層的樓層高度；G——混凝土的剪切模量。②不考慮土體對框架側(cè)向剛度的影響。A、無薄弱層B、第1層為薄弱層C、第2層為薄弱層D、第6層薄弱層標準答案：B知識點解析：按《抗2010》表3．4．3—2第一項，該層的側(cè)向剛度小于相鄰上一層的70％或小于其上相鄰三個樓層側(cè)向剛度的80％，則為側(cè)向不規(guī)則根據(jù)題目所給公式Ai=2．5(hci／hi)2Aci可得7、某框架結(jié)構(gòu)的邊框架梁，受有扭矩的作用，其截面尺寸及配筋，采用國標11G101—1平法表示于題圖。該混凝土梁環(huán)境類別為一類，其強度等級為C35；鋼筋采用HPB300(φ)和HRB335()；抗震等級為二級。設(shè)計校審時對該梁有如下幾種意見，試指出其中()項意見是正確的，并寫出其理由。提示：該題中不執(zhí)行規(guī)范中規(guī)定的“不宜”的限制條件。A、該梁設(shè)計符合規(guī)范要求B、該梁設(shè)計有一處違反規(guī)范條文C、該梁設(shè)計有二處違反規(guī)范條文D、該梁設(shè)計有三處違反規(guī)范條文標準答案：B知識點解析：按《混2010》表9．2．5沿截面周邊布置的受扭縱向鋼筋的間距不應(yīng)大于200mm和梁截面寬。8、某框架結(jié)構(gòu)中的懸挑梁，如題圖所示，懸挑梁長度2500mm，重力荷載代表值在該梁上形成的均布線荷載為20kN／m。該框架所處地區(qū)抗震設(shè)防烈度為8度，設(shè)計基本地震加速度值為0．20g。該梁用某程序計算時未作豎向地震計算，試問，當(dāng)用手算復(fù)核該梁配筋設(shè)計時，其支座負彎矩的設(shè)計值M0(kN．m)應(yīng)與下列()項數(shù)值最為接近。A、M0=62．50B、M0=83．13C、M0=75．00D、M0=68．75標準答案：B知識點解析：《抗2010》5．3．3，長懸臂結(jié)構(gòu)8度時，豎向地震作用的標準值取構(gòu)件重力荷載值的10％S=γGSGE+γEVSEVk=1．2×0．5×20×2．52+1．3×0．5×20×0．1×2．52=83．13kN．m偏心受拉構(gòu)件的截面尺寸為b×h=200mm×400mm，as=as'=35mm，承受軸心拉力設(shè)計值N=30kN，彎矩設(shè)計值M=26kN．m，混凝土強度等級為C30，縱筋采用HRB335鋼筋。9、受壓鋼筋A(yù)s’所需的面積最接近下列()項數(shù)值。A、160mm2B、258mm2C、102mm2D、529mm2標準答案：A知識點解析：軸向拉力作用點至截面重心的距離：e0=M／N=26000000／30000=867mm＞-as=165mm屬于大偏心受拉構(gòu)件，軸向拉力作用點至縱向受拉鋼筋的合力點的距離：軸向拉力作用點至縱向受壓鋼筋的合力點的距離：為使總用鋼量(As+As’)最少，可取混凝土受壓區(qū)高度x=ζb×h0=0．55×365=201mm當(dāng)x≥2as’時，受壓區(qū)縱筋面積As’按《混2010》式(6．2．23—4)求得：=-1325mm2＜Asmin’=166mm2取As’=166mm210、設(shè)構(gòu)件為大偏心受拉，按荷載效應(yīng)的準永久組合計算的內(nèi)力值為Nq=27kN，Mq=19kN．m，構(gòu)件受力特征系數(shù)αcr=2．4，最外層縱向受拉鋼筋外邊緣至受拉區(qū)底邊的距離c=30mm，截面配置3φ10的縱向受拉鋼筋，as=as’=35mm，則最大裂縫寬度wmax最接近下列()項數(shù)值。A、0．331mmB、0．095mmC、0．201mnmD、0．198mm標準答案：A知識點解析：帶肋鋼筋的相對黏結(jié)特性系數(shù)ν=1．0縱向受拉鋼筋合力點至截面近邊的距離as=35mm，h0=365mm軸向力對截面重心的偏心距e0=Mq／Nq=19000000／27000=704mm按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率ρte，按下列公式計算：對矩形截面的偏心受拉構(gòu)件：Ate=0．5×b×hAte=0．5×200×400=40000mm2在最大裂縫寬度計算中，當(dāng)ρte＜0．01時，取ρte=0．01按荷載效應(yīng)的準永久組合計算的縱向受拉鋼筋的等效應(yīng)力σsq，按下列公式計算：截面重心到受壓區(qū)或受拉較小邊縱向鋼筋合力點的距離：軸向拉力作用點至受壓區(qū)或受拉較小邊縱向鋼筋合力點的距離：e’=e0+ys’=704+165=869mm裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計算：最大裂縫寬度叫Wmax，按下列公式計算：已知一鋼筋混凝土偏心受壓柱截面尺寸b×h=400mm×500mm，柱子的計算長度I0=4000mm，混凝土強度等級為C30，縱向鋼筋HRB400，as=40mm。11、該柱在某荷載組合下初始偏心距ei=76mm，則軸向壓力作用點至縱向受拉鋼筋的合力點的距離P最接近下列()項數(shù)值。A、167mmB、298mmC、307mmD、286mm標準答案：D知識點解析：軸向壓力作用點至縱向受拉鋼筋的合力點的距離：12、設(shè)柱每側(cè)配置5φ20的鋼筋，As’=As=1570mm2，柱子上作用軸向力設(shè)計值N=400kN，且已知構(gòu)件為大偏心受壓，則該柱能承受的彎矩設(shè)計值M最接近下列()項數(shù)值。A、313kN．mB、305kN．mC、267kN．mD、345kN．m標準答案：A知識點解析：x==70≤ζbh0，x≤2as’=80mm因x≤2as’，求得又es’=ei-+as’=ei-210=593．46mm得初始偏心距ei=803．46mm附加偏心距ea=max{20，h／30}=max{20，17}=20mm軸向壓力對截面重心的偏心距：e0=ei-ea=783．46mmM=Ne0=400000×783．46≈313kN．m。13、設(shè)柱子E作用軸向力設(shè)計值N=750kN，初始偏心距ei=480mm，已知柱的受壓區(qū)配置了4φ22的鋼筋，則截面的受壓區(qū)高度與下列()項數(shù)值最為接近。A、126mmB、135mmC、298mmD、193mm標準答案：A知識點解析：軸向壓力作用點至縱向受拉鋼筋的合力點的距離：當(dāng)已知As’，受壓區(qū)高度x可由《混2010》式(6．2．17—2)求得：14、設(shè)計預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件時，σcon應(yīng)按()確定。A、按預(yù)應(yīng)力鋼筋強度標準值計算B、能使抗裂度越高越好C、愈高愈好，以減少預(yù)應(yīng)力損失D、按承載力大小計算標準答案：A知識點解析：暫無解析15、混凝土房屋進行結(jié)構(gòu)設(shè)計布置時，以下考慮()項為錯誤。A、加強屋頂樓面剛度對增大房屋伸縮縫間距有效B、在溫度變化影響大的部位提高配筋率對增大伸縮縫間距有效C、溫度伸縮縫寬度應(yīng)滿足防震縫寬度要求D、對有抗震要求的影劇院在主體與側(cè)邊附屬房間可不設(shè)置防震縫標準答案：A知識點解析：暫無解析設(shè)計如下圖所示的雙角鋼T形截面壓彎構(gòu)件的截面尺寸。截面無削弱，節(jié)點板厚12mm。承受的荷載設(shè)計值為：軸心壓力N=38kN，均布線荷載q=3kN／m。構(gòu)件長I=3m，兩端鉸接并有側(cè)向支承。材料用Q235一B．F鋼。構(gòu)件為有長邊相連的、兩個不等邊角鋼280×50×5組成的T形截面如題圖所示。16、當(dāng)i=2．57cm時，桿件的屈服應(yīng)力為()。A、167kNB、176kNC、187kND、190kN標準答案：D知識點解析：17、當(dāng)截面抵抗矩wtx=32．22cm3，ix=2．57cm，A=12．75cm2，N／NEX=0．2時，進行彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性驗算時，角鋼水平肢1的應(yīng)力與下列()項值接近。A、165．4N／mm2B、176．6N／mm2C、184．4N／mm2D、191．2N／mm2標準答案：C知識點解析：由規(guī)范得：βmx=βtx=1．0，γx1=1．05，由，查表得φx=0．45518、當(dāng)截面抵抗矩w2x=15．55cm2，ix=2．57cm，A=12．75cm2時，N／NEX=0．2時，進行彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性驗算，角鋼肢2的應(yīng)力與下列()接近。A、184．4N／mm2B、191．2N／mm2C、202．3N／mm2D、211．7N／mm2標準答案：D知識點解析：由規(guī)范得γx2=1．2019、當(dāng)截面抵抗矩w1x=32．22cmm3，iy=2．24cm時，構(gòu)件在彎矩作用平面外的穩(wěn)定性驗算時，截面的應(yīng)力與下列()項值接近。提示：φb可按規(guī)范近似公式計算。A、201．8N／mm2B、209．6N／mm2C、212．9N／mm2D、216．5N／mm2標準答案：D知識點解析：由規(guī)范，受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)φb近似公式為由規(guī)范得：βtx=1．0，20、局部穩(wěn)定驗算時，如果角鋼角頂內(nèi)圓弧半徑r=8mm，則構(gòu)件的自由外伸寬厚比為()。A、10B、9C、8．4D、7．4標準答案：D知識點解析：自由外伸的寬厚比故自由外伸肢的局部穩(wěn)定滿足要求。21、下列敘述正確的是()。A、腹板局部穩(wěn)定性滿足要求，受壓翼緣局部穩(wěn)定不滿足要求B、腹板局部穩(wěn)定性與受壓翼緣局部穩(wěn)定都不滿足要求C、腹板局部穩(wěn)定性滿足要求，受壓翼緣局部穩(wěn)定也滿足要求D、腹板局部穩(wěn)定性不滿足要求，受壓翼緣局部穩(wěn)定滿足要求標準答案：C知識點解析：由規(guī)范，腹板高厚比的容許值只與應(yīng)力梯度α0有關(guān)，顯然腹板局部穩(wěn)定滿足要求。22、在改建、擴建或加固工程中以靜載為主的結(jié)構(gòu)，其同一接頭同一受力部位上，允許采用()。A、高強度螺栓摩擦型連接與承壓型連接混用的連接B、高強度螺栓與普通螺栓混用的連接C、高強度螺栓摩擦型連接與側(cè)角焊縫或鉚釘?shù)幕煊眠B接D、普通螺栓與鉚釘?shù)幕煊眠B接標準答案：C知識點解析：在改建、擴建或加固工程中以靜載為主的結(jié)構(gòu)，其同一接頭同一受力部位上，允許采用高強度螺栓摩擦型連接與側(cè)角焊縫或鉚釘?shù)幕煊眠B接23、摩擦型高強度螺栓連接與承壓型高強度螺栓連接主要區(qū)別是()。A、摩擦面處理不同B、材料不同C、預(yù)拉力不同D、設(shè)計計算不同標準答案：D知識點解析：承壓型高強度螺栓的預(yù)拉力P和連接處構(gòu)件接觸面的處理方法與摩擦型高強度螺栓相同。但設(shè)計計算不同24、在鋼梁底面設(shè)有吊桿，其拉力設(shè)計值850kN，吊桿通過T形連接件將荷載傳給鋼梁，連接件用雙排M20摩擦型高強度螺栓與梁下翼緣連接，高強度螺栓性能等級為10．9級，摩擦面抗滑移系數(shù)μ=0．45，高強度螺栓應(yīng)用()個。A、4B、6C、8D、10標準答案：C知識點解析：查GB50017—2003表7．2．2—2，M20，10．9級，P一155kN，按7．2．2條項次二，在桿軸方向受拉的連接中，每個摩擦型高強度螺栓的承載力設(shè)計值：Ntb=0．8P=0．8×155=124kN故螺栓數(shù)：n==6．9個，因系雙排取8個。25、鋼材的疲勞破壞屬于()破壞。A、脆性B、彈性C、塑性D、低周高應(yīng)變標準答案：A知識點解析：疲勞斷裂是微觀裂縫在連續(xù)重復(fù)荷載作用下不斷擴展直至斷裂的脆性破壞。26、焊接殘余應(yīng)力對構(gòu)件的()無影響。A、變形B、靜力強度C、疲勞強度D、整體穩(wěn)定性標準答案：B知識點解析：焊接會引起結(jié)構(gòu)變形。疲勞強度類別根據(jù)焊接情況確定。受壓穩(wěn)定性類別也與焊接殘余應(yīng)力有關(guān)。27、如下圖所示由混凝土翼板與鋼梁通過彎起鋼筋連接件組成簡支組合梁，其連接件布置是()。A、完全正確B、全部錯誤C、左邊正確、右邊錯誤D、左邊錯誤、右邊正確標準答案：C知識點解析：抗剪連接件與剪力方向關(guān)系，彎起筋連接件方向和混凝土梁中彎起鋼筋方向一樣左右不同。28、計算下圖所示之格構(gòu)式壓彎構(gòu)件繞虛軸整體穩(wěn)定性時，截面抵抗矩W1x=Ix／y0，其中y0=()。A、y1B、y2C、y3D、y4標準答案：C知識點解析：y0為由x軸到壓力最大分傲軸線距離或者到壓力較大分肢腹板邊緣的距離，二者取較大者，今y3＞y1，故y0=y329、如下圖所示節(jié)點板受斜向拉力設(shè)計值600kN，節(jié)點板與構(gòu)件用雙面角焊縫連接，hf=8mm，采用E43××型焊條，焊縫長度l=()。A、260mmB、310mmC、360mmD、410mm標準答案：B知識點解析：此焊縫承受拉力(H)和剪力(V)H=600×0．8=480kNV=600×0．6=360kN將GB50017—2003式(7．1．3—3)換算為：取310mm。截面尺寸為1200mm×190mm的窗間墻用MU10的單排孔混凝土砌塊與Mb7．5砌塊砂漿砌筑，灌孔混凝土強度等級C20，混凝土砌塊孔洞率δ=35％，砌體灌孔率ρ=33％。墻的計算高度為4．2m，在截面厚度方向的偏心距e=40mm。30、該灌孔砌體的抗壓強度設(shè)計值與下列()項數(shù)值最為接近。A、3．17N／mm2B、3．36N／mm2C、2．94N／mm2D、3．42N／mm2標準答案：C知識點解析：由《砌體規(guī)