GB/T25851.2—2023/ISO11 Ⅲ 12規(guī)范性引用文件 13術(shù)語和定義 14符號和縮略語 3 46加載方法 46.1起吊載荷 4 56.3撓度標(biāo)準(zhǔn) 5 7 7 79.1最終試驗準(zhǔn)備 79.2零應(yīng)力狀態(tài) 79.3空載應(yīng)力狀態(tài) 89.4負(fù)載應(yīng)力 89.5超載試驗工況 8 810.1I類——均勻應(yīng)力區(qū) 9 9 9 9附錄A(規(guī)范性)材料強(qiáng)度 附錄B(規(guī)范性)壓桿屈曲應(yīng)力 附錄C(規(guī)范性)試驗工況和強(qiáng)度安全系數(shù) 附錄D(資料性)報告格式 附錄E(資料性)典型起重機(jī)示例 參考文獻(xiàn) Ⅲ本文件按照GB/T1.1—2020《標(biāo)準(zhǔn)化工作導(dǎo)則第1部分：標(biāo)準(zhǔn)化文件的結(jié)構(gòu)和起草規(guī)則》的規(guī)定本文件是GB/T25851《流動式起重機(jī)起重機(jī)性能的試驗測定》的第2部分。GB/T25851已經(jīng)本文件等同采用IS011662-2:2014《流動式起重機(jī)起重機(jī)性能的試驗測定第2部分：靜載荷流動式起重機(jī)起重機(jī)性能的試驗測定curacyrequirementsforS2GB/T25851.2—2023/ISO11662b)起重機(jī)結(jié)構(gòu)件處于未裝配狀態(tài)或用任何其他方法建立零應(yīng)力狀態(tài)。該狀態(tài)下，獲得每個應(yīng)變按照第10章的定義，通過3.6和3.5中獲取的各應(yīng)變計讀數(shù)之差(N?-N?)計算得出的應(yīng)力。按照第10章的定義，通過3.8和3.5中獲取的各應(yīng)變計讀數(shù)之差(N?-N?)計算得出的應(yīng)力。壓桿中的直接壓縮應(yīng)力或由截面上幾個應(yīng)變計計算得到的平均應(yīng)力(見附錄B)。根據(jù)截面上的幾個應(yīng)變計確定的由屈曲平面計算得出的壓桿中加載loadingsEKLL。L;L?L?nN?N?r“R”SSS4aβEμ0VXλλ參考長細(xì)比(=π√ES,)S應(yīng)包括在規(guī)定的起吊載荷內(nèi)。5線與未偏轉(zhuǎn)的臂架中心線構(gòu)成的平面)。側(cè)載應(yīng)施加在各個水平方向上。通過施加側(cè)載來模擬與起重上額定載荷的2%(0.02RL)。桁架結(jié)構(gòu)(即桁架臂和副臂的組合)或伸縮臂的撓度有時受整個臂架結(jié)構(gòu)以及單個構(gòu)件的彈性穩(wěn)定表C.2中的額定載荷和側(cè)載的側(cè)向撓度執(zhí)行要求如下。首先，主副臂組合的撓度應(yīng)小于或等于總組合長度的2%。此外，每個獨(dú)立主臂或副臂構(gòu)件的撓度應(yīng)小于或等于該構(gòu)件長度的2%。為了滿足這對于安裝在主臂上的單個副臂，其關(guān)系見公式Z;≤0.02L;+Z?+Z(L;cosβ)+0(L;sinβ)……(1)轉(zhuǎn)角見公式(3):圖1帶有副臂的桁架式起重臂架撓度測量的術(shù)語對于起重機(jī)伸縮臂結(jié)構(gòu)，未建立端部撓度限制。當(dāng)系統(tǒng)穩(wěn)定時，應(yīng)測量并記錄主臂、變幅副臂和固對于起重機(jī)主臂結(jié)構(gòu)，未建立端部撓度限制。當(dāng)系統(tǒng)穩(wěn)定時，應(yīng)測量并記錄伸縮臂和副臂的撓度。78GB/T25851.2—2023/IS019.4.3讀取負(fù)載應(yīng)力工況所需應(yīng)變計上的讀數(shù)。計算每個所需應(yīng)變計上的負(fù)載應(yīng)力(驗9.4.4釋放側(cè)載并下降起吊載荷，使起重機(jī)恢復(fù)到空載狀態(tài)。將應(yīng)變計上的讀數(shù)與9.3中獲取的讀數(shù)進(jìn)行比較。如果任何應(yīng)變計的偏差超過±0.03S,/E,查明原因并糾正，然后重復(fù)所有步驟直到獲得一 (4)9小強(qiáng)度安全系數(shù)見表1或10.1～10.(均勻應(yīng)力區(qū))(應(yīng)力集中區(qū))Ⅲ類(壓桿屈曲區(qū))IV類(板的局部屈曲區(qū))曲線曲線X(安裝載荷)空載時應(yīng)變計應(yīng)回Y(額定載荷)n?≥1.53和空載時應(yīng)變計應(yīng)回Z(超載)空載時應(yīng)變計應(yīng)回—n?=S,/S,或S,/S'(S’按附錄A進(jìn)行計算);在某些平均應(yīng)力值小于屈服點應(yīng)力時可能發(fā)生破壞的區(qū)域。例如無任何支撐強(qiáng)度安全系數(shù)按附錄B。屈曲與起皺(初始屈曲)有關(guān)，其允許構(gòu)件將載荷重新分配至剛性更強(qiáng)的區(qū)域。當(dāng)載荷進(jìn)一步增大時，IV類區(qū)域的應(yīng)力(見圖2)不一定隨之成比例增加，但會存在相當(dāng)占比的后屈曲應(yīng)力。因此要求IV類區(qū)域的應(yīng)變計讀數(shù)在所有試驗工況(包括超載工況)后都回到空載時的讀數(shù)。圖2板的局部屈曲區(qū)ox=E(ex+vey)/(1-v2)…….(A.2) E表觀應(yīng)力S-F6表觀應(yīng)力S-F6A.4塑性材料近似法在大多數(shù)塑性材料的二向應(yīng)力場中，假設(shè)當(dāng)量單向應(yīng)力S'=Eex的精度在10%以內(nèi)。影響精度的 圖A.2顯示了泊松比v=0.285時，這兩個比值的精度變化。圖A.2中顯示，或壓縮時，誤差可能為25%～30%,當(dāng)狀態(tài)接近純剪切時，誤差可能為0%～30%,這取決于ro/a。的圖A.2中的實曲線基于與S=Ee、相比的的，但僅當(dāng)ro/o?=0.577時，才用扭轉(zhuǎn)屈服試驗(純剪切)來驗證。材料r?/o。不等于0.577時，虛曲線主應(yīng)變比/GB/T25851.2—2023/ISO11662表A.1材料的彈性特性彈性模量(E)(楊氏模量：103MPa)剛性模量(G)(剪切模量：103MPa)泊松比不銹鋼理或應(yīng)力水平的不同而變化很大。在這種情況下列出范圍，并針對每種情況的特定條件選擇適當(dāng)?shù)臄?shù)GB/T25851.2—2023/ISO(規(guī)范性)壓桿屈曲應(yīng)力在推導(dǎo)實際設(shè)計中所應(yīng)用的屈曲曲線或數(shù)據(jù)表時，應(yīng)考慮構(gòu)件中存在的一些不可避免的缺陷，例如材料的不均勻性、與假定幾何形狀的偏差(初始彎曲)、由于車間和裝配工作中不可避免的缺陷而意外產(chǎn)生的軸向載荷偏心度。這些缺陷的每一種變化范圍都很大，并在每種情況下都以特定的方式與其他缺陷結(jié)合在一起。為了彌補(bǔ)實際遇到的所有不確定性，宜使用適當(dāng)?shù)陌踩禂?shù)或載荷系數(shù)。結(jié)構(gòu)中每個受壓構(gòu)件都應(yīng)作為獨(dú)立的工況，按照其特定的加載與端部約束條件進(jìn)行設(shè)計。B.2與殘余應(yīng)力相關(guān)的臨界屈曲曲線各類壓桿屈曲曲線如圖B.2所示。曲線A、B、C和D與殘余應(yīng)力有關(guān)，并與許用應(yīng)力法一起使用。從圖B.2中得到的臨界屈曲強(qiáng)度應(yīng)使用一個安全系數(shù)。表B.1列出了四種材料類型(A、B、C和D)中每一種的屈服強(qiáng)度S,、比例極限S。和殘余應(yīng)力SRc。這些曲線的形狀由3個參數(shù)確定：彈性模量E、比例極限S。和材料屈服強(qiáng)度S,。軸向加載構(gòu)件可能發(fā)生彈性或非彈性屈曲，取決于應(yīng)力水平。當(dāng)應(yīng)力水平低于比例極限S。時，軸向加載構(gòu)件發(fā)生彈性屈曲。當(dāng)應(yīng)力水平高于比例極限S。時，軸向加載構(gòu)件發(fā)生非彈性屈曲。對于非彈性屈曲，相對屈曲應(yīng)力(屈曲應(yīng)力與屈服強(qiáng)度之比)是殘余應(yīng)力與屈服強(qiáng)度之比的函數(shù)，如公式(B.5)所示。殘余應(yīng)力直接包含在屈曲公式中，見公式(B.1)～公式(B.4)。該公式中不包含不平直度等不確定因素。屈曲曲線實際上適用于“特別平直的材料”。因此，應(yīng)將強(qiáng)度安全系數(shù)1.6(見表1)用于臨界屈曲曲線。該強(qiáng)度安全系數(shù)克服了這些影響構(gòu)件屈曲強(qiáng)度的不確定因素。壓桿彈性屈曲的適用公式(S≤Sp):或壓桿非彈性屈曲的適用公式(S≥Sp):或如表B.1所示，假設(shè)Sgc=103MPa能代替下列鋼材的特定殘余應(yīng)力數(shù)據(jù)；a)軋制條件下的熱加工型材；b)經(jīng)過應(yīng)力消除熱處理的調(diào)質(zhì)型材；c)經(jīng)過應(yīng)力消除熱處理的冷拔型材；d)經(jīng)過應(yīng)力消除熱處理的裝配焊接型材。其他材料，假設(shè)Sc=0.5×S,能代替特定的殘余應(yīng)力數(shù)據(jù)。曲線“屈服強(qiáng)度比例極限(低殘余應(yīng)力)ABCD(高殘余應(yīng)力)DDDD臨界屈曲曲線見圖B.2?？赡苁褂昧斜硗獾钠渌摬?，只要能證明其適用于預(yù)期的應(yīng)圖B.1平均應(yīng)力加權(quán)試驗數(shù)據(jù)臨界屈曲應(yīng)力能通過圖B.2所示的屈曲曲線a、b和c獲得。這3條屈曲曲線是對各種橫截面的壓使用曲線C?！€c:a=0.49,λo=0.2。B.4與兩個安全系數(shù)相關(guān)的許用屈曲應(yīng)力在臨界屈曲應(yīng)力的實際應(yīng)用中，能通過不同的方法確定許用屈曲應(yīng)力。確定許用屈曲應(yīng)力的方法之一就是利用兩個安全系數(shù)：2.5,用于歐拉臨界屈曲應(yīng)力Sa(彈性屈曲);1.5,用于耶格臨界屈曲應(yīng)力Sk。各獨(dú)立構(gòu)件的許用屈曲應(yīng)力S能通過公式(B.8)獲得：圖B.2中的曲線b和曲線c代表了耶格臨界屈曲應(yīng)力S。曲線b用于管狀截面構(gòu)件，曲線c用于一般截面構(gòu)件。歐拉臨界屈曲應(yīng)力Sa由公式(B.1)或公式(B.2)確定，并由圖B.2中屈曲垂直于軸屈曲曲線空心截面熱成型或冷成型并消除應(yīng)力或a冷成型(fy基于短柱試驗)或b消除應(yīng)力Y-Y或Z-Za焊接(下條除外)Y-Y或Z-ZbCI型軋制截面abbCI型焊接截面消除應(yīng)力ab或bbCI型加固截面ba屈曲垂直于軸屈曲曲線C或b或△試驗?zāi)康淖⒌妆P(車架、支腿)上車結(jié)構(gòu)(轉(zhuǎn)臺)臂架(鋼絲繩除外)A29(Y)額定載荷，上車結(jié)(Z)1.25倍額定載荷或臂架和上車結(jié)構(gòu)B(額定載荷×相應(yīng)幅度)最大值，該起重力矩允許的最大額定載荷368(Y)左右兩側(cè)的額定載(Z)1.25倍額定載荷或上車結(jié)構(gòu)在任意位置最大起重力矩下的上車結(jié)構(gòu)和變幅拉C(額定載荷×相應(yīng)幅度)最135678(Y)額定載荷，上車結(jié)構(gòu)在允許的回轉(zhuǎn)范圍內(nèi)，以獲得被測構(gòu)件的(Z)1.25倍額定載荷或上車結(jié)構(gòu)在任意位置最大起重力矩下的D(額定載荷×相應(yīng)幅度)最135678(Y)額定載荷，上車結(jié)構(gòu)在允許的回轉(zhuǎn)范圍內(nèi)，以獲得被測構(gòu)件的最大應(yīng)變(Z)1.25倍額定載荷或上車結(jié)構(gòu)在任意位置最大起重力矩下的試驗?zāi)康淖⒌妆P(車架、支腿)上車結(jié)構(gòu)(轉(zhuǎn)臺)臂架(鋼絲繩除外)E荷)最大值的額定幅度。的最長主臂和變幅副臂6(Y)左右兩側(cè)的額定載荷和側(cè)載(0.02×額定載荷),上車結(jié)構(gòu)在角落(Z)1.25倍額定載荷或上車結(jié)構(gòu)在角落位置臂架和上車結(jié)構(gòu)F4(X)主臂和變幅副臂剛無臂架和變幅拉板、XXG(Y)左右兩側(cè)最小額定幅度處的額定載荷和側(cè)載(0.02×額定載荷),(Z)1.25倍額定載荷或上車結(jié)構(gòu)在角落位置臂架和變幅拉板、H(額定載荷×副臂長度×工況時，使用最長變幅副臂。然后為上述工況選擇最長主臂(Y)左右兩側(cè)最大額定幅度處的額定載荷和側(cè)載(0.02×額定載荷),(Z)1.25倍額定載荷或上車結(jié)構(gòu)在角落位置最大扭矩條件下臂I長的主臂、變幅副臂和固定副臂組合，最小副臂安裝角4(X)變幅副臂和固定副無臂架、上車結(jié)構(gòu)和XXX試驗?zāi)康淖⒌妆P(車架、支腿)上車結(jié)構(gòu)(轉(zhuǎn)臺)臂架(鋼絲繩除外)J長的主臂、變幅副臂和固定副臂組合，最小副臂安裝角(Y)左右兩側(cè)最小額定幅度處的額定載荷和側(cè)載(0.02×額定載荷),(Z)1.25倍額定載荷或上車結(jié)構(gòu)在角落位置K(固定副臂額定載荷×固值。存在這種工況時，使用最長固定副臂。然后選擇最長變幅副臂(Y)左右兩側(cè)最小額定幅度處的額定載荷和側(cè)載(0.02×額定載荷),(Z)1.25倍額定載荷或L中長臂試驗大工作幅度。使用該載荷(Y)左右兩側(cè)的額定載荷和側(cè)載(0.02×額定載荷),上車結(jié)構(gòu)在任意(Z)1.25倍額定載荷或上車結(jié)構(gòu)在任意位置臂架、變幅拉板、索具整體及中長臂M中長臂試驗用于每種規(guī)定懸掛的主臂29(Y)左右兩側(cè)的額定載載荷),最大和最小幅度。上車結(jié)構(gòu)在任意位置(Z)1.25倍額定載荷或上車結(jié)構(gòu)在任意位置臂架、變幅拉板、索具整體及中長臂公試驗?zāi)康淖⒌妆P(車架、支腿)上車結(jié)構(gòu)(轉(zhuǎn)臺)臂架(鋼絲繩除外)N中長臂試驗(中長臂額定載荷×中長臂長度×sinβ)最大值。工況選擇最長主臂(Y)最大額定幅度處的額定載荷和側(cè)載(0.02×額定載荷),上車結(jié)構(gòu)在(Z)1.25倍額定載荷或傾覆載荷，取較低者。上車結(jié)構(gòu)在任意位置臂架、變幅拉板、索具整體及中長臂注1:按照起重機(jī)制造商的說明放置上車結(jié)構(gòu)。注2:如果額定載荷是在上車結(jié)構(gòu)平衡重處于可變位置的情況下提供的，則需要在該平衡重到回轉(zhuǎn)中心線的最大規(guī)定距離處進(jìn)行試驗。注3:如果額定載荷是在上車結(jié)構(gòu)平衡重處于可變位置的情況下提供的，則需要在該平衡重到回轉(zhuǎn)中心線的最小規(guī)定距離處進(jìn)行試驗。注5:對于使用多種主臂和/或上車結(jié)構(gòu)配置的底盤，只宜對產(chǎn)生最大力矩工況的配置進(jìn)行試注6:對于使用多種主臂配置的上車結(jié)構(gòu)，只宜對產(chǎn)生最大力矩工況的配置進(jìn)行試驗，注8:如果存在最大力矩工況下的平衡重選擇，則使用最輕的規(guī)定平衡重用于該工況。注10:當(dāng)不止一種允許的變幅副臂和固定副臂組合形式產(chǎn)生相同的最長數(shù)值(即100°變幅副臂+60’固定副臂=160’,及120變幅副臂+0'固定副臂=160’),使用包含最長變幅副臂的組合(即本示例中使用120’變幅副臂+40'固定副臂)。注11:同時安裝兩個或多個變幅副臂以延長臂架長度時，宜將每個系統(tǒng)作為單獨(dú)的部分進(jìn)行試驗[按照本文件要求先對主臂十變幅副臂(A),再對主臂十變幅副臂(A)注12:對于使用多種主臂結(jié)構(gòu)的上車結(jié)構(gòu)，只宜對產(chǎn)生最大載荷工況的配置進(jìn)行試驗。注13:在任何情況下都不要利用風(fēng)來有利地影響試驗結(jié)果。注14:注意由于將載荷直接吊掛在端部而引起的端部撓度方向。將上車結(jié)構(gòu)向同一方向回轉(zhuǎn)至最近的角落進(jìn)行試驗。注15:使用制造商規(guī)定的繞繩方法和規(guī)定的最小倍率，并在任意位置從卷筒上放出起升注16:同一上車結(jié)構(gòu)使用了在結(jié)構(gòu)形式上有顯著差異的多個主臂時，需要對每個主臂進(jìn)行試注17:如果起重機(jī)已經(jīng)通過另一個臂架進(jìn)行了更大的額定幅度×額定載荷試驗，并且通過另一個臂架進(jìn)行了更大的推力試驗，則注18:當(dāng)主臂端部剛離開地面，變幅副臂端部不能從地面吊起時，需要對兩個位置進(jìn)行試——主臂剛離開地面，變幅副臂端部在地面只試驗?zāi)康淖⒌妆P(車架、支腿)上車結(jié)構(gòu)(轉(zhuǎn)臺)臂架(鋼絲繩除外)A29(Y)額定載荷，上車結(jié)(Z)1.25倍額定載荷或臂架和上車結(jié)構(gòu)B(額定載荷×相應(yīng)幅度)最大值，該起重力矩允許的368(Y)額定載荷和左右兩側(cè)側(cè)載(0.02×額定載荷)。上車結(jié)構(gòu)在任意(Z)1.25倍額定載荷或上車結(jié)構(gòu)在任何位置最大起重力矩下的板、索具C(額定載荷×相應(yīng)幅度)最135678(Y)額定載荷，上車結(jié)構(gòu)在允許的回轉(zhuǎn)范圍內(nèi)，以獲得被測構(gòu)件的(Z)1.25倍額定載荷或上車結(jié)構(gòu)在任何位置最大起重力矩下的 D(額定載荷×相應(yīng)幅度)最135678(Y)額定載荷，上車結(jié)構(gòu)在允許的回轉(zhuǎn)范圍內(nèi)，以獲得被測構(gòu)件的(Z)1.25倍額定載荷或上車結(jié)構(gòu)在任何位置最大起重力矩下的8試驗?zāi)康淖⒌妆P(車架、支腿)上車結(jié)構(gòu)(轉(zhuǎn)臺)臂架(鋼絲繩除外)E用在該幅度有額定值的最長主臂6(Y)左右兩側(cè)的額定載載荷)。上車結(jié)構(gòu)在角(Z)1.25倍額定載荷或傾覆載荷，取較低者。上車結(jié)構(gòu)在角落位置臂架和上車結(jié)構(gòu)F長主臂4(X)主臂和副臂剛離開無臂架和變幅拉板、XXG長主臂(Y)左右兩側(cè)最小額定幅度處的額定載荷和側(cè)載(0.02×額定載荷),(Z)1.25倍額定載荷或傾覆載荷，取較低者。上車結(jié)構(gòu)在角落位置臂架和變幅拉板、-H合，最小副臂安裝角4(Y)最大額定幅度處的額定載荷和側(cè)載(0.02×額定載荷),上車結(jié)構(gòu)在角落位置(Z)1.25倍額定載荷或傾覆載荷，取較低者。上車結(jié)構(gòu)在角落位置最大扭矩工況下臂 I合，最小副臂安裝角(X)主臂和副臂剛離開無臂架、上車結(jié)構(gòu)和XXX表C.2桁架臂——試驗工況(續(xù))號試驗?zāi)康淖⒌妆P(車架、支腿)上車結(jié)構(gòu)(轉(zhuǎn)臺)臂架(鋼絲繩除外)J(副臂額定載荷×副臂長這種工況時，使用最長副擇最長主臂(Y)左右兩側(cè)最小額定幅度處的額定載荷和側(cè)載(0.02×額定載荷),(Z)1.25倍額定載荷或上車結(jié)構(gòu)在角落位置X:安裝載荷，Y:額定載荷，Z:超載。注1:按照起重機(jī)制造商的說明放置上車結(jié)構(gòu)。注2:如果額定載荷是在上車結(jié)構(gòu)平衡重處于可變位置的情況下提供的，則需要在該平衡重到回轉(zhuǎn)中心線的最大規(guī)定距離處進(jìn)行試驗。注3:如果額定載荷是在上車結(jié)構(gòu)平衡重處于可變位置的情況下提供的，則需要在該平衡重到回轉(zhuǎn)中心線的最小規(guī)定距離處進(jìn)行試驗。注5:對于使用多種主臂和/或上車結(jié)構(gòu)配置的底盤，只宜對產(chǎn)生最大力矩工注6:對于使用多種主臂配置的上車結(jié)構(gòu)，只宜對產(chǎn)生最大力矩工況的配置進(jìn)行試驗。注8:如果存在最大力矩工況下的平衡重選擇，則使用最輕的規(guī)定注10:當(dāng)不止一種允許的主臂和副臂組合形式產(chǎn)生相同的最長數(shù)值(即100主臂+60'副臂=160,120主臂+40'副臂=160'),使用包含最長主臂的組合(即本示例注11:同時安裝兩個或多個主臂以延長臂架長度時，宜將每個系統(tǒng)作為單獨(dú)的索具進(jìn)行試驗[按照本文件要求先對主臂+副臂(A)進(jìn)行試驗，再對注12:對于使用多種主臂配置的上車結(jié)構(gòu)，只宜對產(chǎn)生最大載荷工況的配置進(jìn)行試注13:在任何情況下都不要利用風(fēng)來有利地影響試驗結(jié)果。注14:注意由于將荷載直接吊掛在端部而引起的端部撓度方向。將上車結(jié)構(gòu)向同一方向回轉(zhuǎn)至最近的角落進(jìn)行試驗。注15:使用制造商規(guī)定的繞繩方法和規(guī)定的最小倍率，并在任意位置從卷筒上放出起升注16:同一上車結(jié)構(gòu)使用了在結(jié)構(gòu)形式上有顯著差異的多個主臂時，需要對每個主臂進(jìn)行試注17:如果起重機(jī)已經(jīng)通過另一個臂架進(jìn)行了更大的額定幅度×額定載荷試驗，并且通過另一個臂架進(jìn)行了更大的推力試驗，則8注底盤(車架、支腿)(轉(zhuǎn)臺)(鋼絲繩除外)1(額定載荷×相應(yīng)幅度)最大12349額定載荷，上車結(jié)構(gòu)在回轉(zhuǎn)范圍內(nèi)，以YYY一2(額定載荷×相應(yīng)幅度)最大值，該起重力矩下的最大伸4荷)幅拉板、索具系統(tǒng)、上車結(jié)構(gòu)幅拉板、索具系統(tǒng)二YZYZYZ38二ZYZY4最大伸縮臂長度，可達(dá)到的8荷)b)伸縮油缸屈曲、伸縮臂彎曲一YZYZYZ5臂及最小幅度16a)額定載荷，上車結(jié)構(gòu)在回轉(zhuǎn)范圍內(nèi)，以獲得被測構(gòu)件的最大應(yīng)變銷軸力、支腿和車架。轉(zhuǎn)臺YZYZYZZ品注底盤(車架、支腿)(轉(zhuǎn)臺)(鋼絲繩除外)6[副臂額定載荷×副臂長度×長伸縮臂和副臂5荷)副臂、伸縮臂頭和伸縮臂頂部臂-YZYZ7(副臂額定載荷×副臂長度×sinβ)最大值，規(guī)定的最長伸5荷)YZYZ8大長度，安裝角最小時規(guī)定的最長副臂57荷)一一YZYZ9最大允許額定載荷，伸縮臂81.25倍額定載荷或傾覆載荷，取較低ZZ每個臂節(jié)(額定載荷×t)的最大值，該力矩下允許的最8荷) YZa)額定載荷YZ試驗?zāi)康脑囼灢考蛷?qiáng)度安全系數(shù)°注底盤(車架、支腿)上車結(jié)構(gòu)(轉(zhuǎn)