摘要此次設(shè)計為某日處理6萬t、2萬t中水凈化中心工藝設(shè)計。依據(jù)設(shè)計任務(wù)書提供的設(shè)計水質(zhì)、水量，根據(jù)城市所處的地理位置和污水廠的規(guī)模，根據(jù)設(shè)計說明書要求，并通過工藝比選，確定污水處理廠采用卡魯塞爾氧化溝工藝。通過此工藝的處理，出水水質(zhì)可達(dá)到《城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》（GB18918-2002）一級B標(biāo)準(zhǔn)。進(jìn)行了污水處理廠主要構(gòu)筑物的工藝設(shè)計、設(shè)備選型及水力計算，在此基礎(chǔ)上，進(jìn)行了污水廠的平面布置和高程計算。繪制了工藝流程圖、平面布置圖以及主要構(gòu)筑物的單體設(shè)計圖。關(guān)鍵詞：污水處理；卡魯塞爾氧化溝；中水回用AbstractTheprojectdesignistheprocessdesignofthe60thausandstwastewatertreatmentand20thsausandstreusedwaterproducing.Accordingtothedesigndocument,localgeographicalpositionandscaleofsewagetreatmentplantcombinedwiththedemandofnitrogenandphosphorousremovalintreatmentprocess,A/A/Cprocesswasselected.Afterthetreatment,thedisposalwaterqualitywillreachthefirstclassBstandardof《pollutantdischargestandardofurbansewagetreatmentplant》(GB18918-2002).Duringthedesign,Ihavefinishedthetheprocessdesign,eauipmentselectionandhydrauliccalculationofmainstructuresinthewastewatertreatmentplant.Onthebasisofthat,IalsohavefinishedtheregionalarrangementoftheplantandheightcomputationKeyWords:sewagetreatment,A/A/Cprcess,reusedwaterproducing目錄1緒論 11.1概述 11.1.1城市概況 11.1.2目的和意義 11.1.3設(shè)計內(nèi)容 21.2設(shè)計任務(wù)書 21.2.1基礎(chǔ)資料 21.2.2污水資料 32污水處理廠的工藝流程方案的比較和選擇 42.1各種工藝的特點 42.1.1氧化溝工藝 42.1.2A2/O工藝 82.1.3SBR工藝 122.1.4討論 152.2方案確定 162.2.1方案選擇 162.2.2主要流程 163城市污水處理廠總體設(shè)計 183.1設(shè)計規(guī)模的確定 183.1.1設(shè)計規(guī)模 183.1.2設(shè)計流量 183.2工藝處理構(gòu)筑物與設(shè)備的設(shè)計[2] 183.2.1粗格柵 183.2.2提升泵房 203.2.3細(xì)格柵 213.2.4曝氣沉砂池 233.2.5初沉池 253.2.6A2/O生物反應(yīng)池 303.2.7二次沉淀池 413.2.8二沉池集配水井 443.2.9消毒接觸池 453.2.10計量槽 483.3污泥處理構(gòu)筑物的設(shè)計與計算 483.3.1污泥濃縮 483.3.2貯泥池 493.3.3污泥消化池 493.3.4沼氣的貯存 503.3.5污泥脫水 504城市污水處理廠的布置 524.1污水廠的平面布置 524.1.1各處理單元構(gòu)筑物的平面布置 524.1.2附屬建筑物 524.2污水廠的高程布置 53參考文獻(xiàn) 55致謝 561緒論1.1概述目前人類文明的提高，科技進(jìn)步，促使人們比以往獲得了更多的對世界的認(rèn)識。我們都知道，人來賴以生活需要各種各樣的資源，最重要之一就是水。科學(xué)家發(fā)現(xiàn)水是不可再生資源。然而伴隨著工業(yè)的發(fā)展，有些地區(qū)為了眼前的經(jīng)濟(jì)利益破壞了水資源環(huán)境。節(jié)約型社會被提出，這就需要我們想辦法提高水的利用率。本設(shè)計就是基于越來越多的中水處理而展開。1.1.1目的和意義通過畢業(yè)設(shè)計來提高學(xué)生綜合運(yùn)用所學(xué)專業(yè)知識、理論聯(lián)系實際以及實踐能力，培養(yǎng)創(chuàng)新精神、提高綜合素質(zhì)。畢業(yè)設(shè)計的基本要求為：1、通過畢業(yè)設(shè)計環(huán)節(jié)，培養(yǎng)學(xué)生正確的設(shè)計思想和技術(shù)經(jīng)濟(jì)觀點，理論聯(lián)系實際的工作作風(fēng)、嚴(yán)肅認(rèn)真的科學(xué)態(tài)度。2、在畢業(yè)設(shè)計過程中，完成具有一定理論或?qū)嵺`意義的課題，培養(yǎng)學(xué)生綜合運(yùn)用、鞏固與擴(kuò)展所學(xué)的基礎(chǔ)理論和專業(yè)知識，提高學(xué)生獨立分析和解決問題的能力。使學(xué)生受到工程設(shè)計方法和科學(xué)研究方法的初步訓(xùn)練。3、學(xué)生在查閱文獻(xiàn)和收集資料、理論分析、經(jīng)濟(jì)技術(shù)分析、方案制定、繪圖、計算、使用計算機(jī)、外文閱讀和翻譯、撰寫設(shè)計說明書或論文寫作等基本技能方面得到進(jìn)一步的訓(xùn)練和提高，為畢業(yè)后從事相關(guān)工作奠定一定的基礎(chǔ)。1.1.2設(shè)計的主要內(nèi)容1.1.2.1設(shè)計題目：某日處理6萬t、再生2萬t中水凈化中心工藝設(shè)計1.1.2.2設(shè)計規(guī)模及處理要求：該污水處理廠處理對象為陜西關(guān)中某縣城6萬t/d生活污水，其中2萬t/d污水再生后回用于工業(yè)冷卻水（再生水執(zhí)行《城市污水再生利用-工業(yè)用水水質(zhì)》（GB/T18920－2005）中敞開式循環(huán)冷卻水標(biāo)準(zhǔn)），4萬t/d廢水凈化后達(dá)到GB18918-2002一級B標(biāo)準(zhǔn)后排放到3km外受納河流中。1.1.2.3設(shè)計基礎(chǔ)資料：·排水現(xiàn)狀城區(qū)排水體制為分流制體制，排水主管網(wǎng)至擬新建污水處理廠的排水系統(tǒng)已形成。·氣溫歷年平均氣溫13.5℃，年平均日照時間1801h小時，一年中7月份氣溫最高，月平均氣溫29.9℃，極端最高氣溫40.1℃，一年中1月份氣溫最低，月平均氣溫-3℃，極端最低氣溫-18.6℃。冰凍深度0.4-0.6m?！そ邓搮^(qū)域歷年平均降雨量：680mm，主要集中在7、8、9三個月份?！わL(fēng)向風(fēng)速年主導(dǎo)風(fēng)向：東北風(fēng)；平均風(fēng)速：2.5m/s。1.1.2.3污水處理廠擬建地概況：擬建地為面積4000m2的矩形（40m×100m）。場地平整，地面絕對標(biāo)高為600m。污水處理廠污水進(jìn)廠總管管經(jīng)Dg=1200mm，進(jìn)廠污水總管管底相對標(biāo)高-6.4m。出水排入廠附近的A河。A河50年一遇洪水水位598m。處理后的水排至A河的排水管道長3000m。1.2畢業(yè)設(shè)計（論文）題目應(yīng)完成的工作畢業(yè)設(shè)計（論文）最終成果包括：1.畢業(yè)實習(xí)報告、開題報告、中期報告各一份2.畢業(yè)設(shè)計圖紙6張（合A1圖紙），主要包括總平面圖、工藝流程圖、高程布置圖及主要單體構(gòu)筑物的平面、剖面圖。要求至少有一張手繪圖。3.畢業(yè)設(shè)計計算說明書一本，包括：中英文摘要（200字以上）、目錄、 正文、附錄、參考文獻(xiàn)、致謝。要求：1.畢業(yè)設(shè)計計算說明書要求書寫認(rèn)真，內(nèi)容充實、系統(tǒng)、完整。文法通順，語言規(guī)范，條理清楚，章節(jié)編排合理，書寫工整。2.方案論證清楚、參數(shù)選擇正確、工藝流程合理。構(gòu)筑物計算合理，設(shè)備選型有據(jù)，水力計算準(zhǔn)確。3.圖紙合理規(guī)范，圖面布置緊湊、比例恰當(dāng)、內(nèi)容表達(dá)清楚。2污水處理廠的工藝流程方案的比較和選擇目前，國內(nèi)外的污水處理廠采用的以生物處理為主的二級處理工藝有許多種，而較為成熟且廣泛應(yīng)用的主要有氧化溝、A2/O以及SBR等。2.1各種工藝的特點2.1.1氧化溝工藝(1)氧化溝工藝的特點氧化溝又名氧化渠（oxidationditch,簡寫O.D.），因其構(gòu)筑物呈封閉的環(huán)形溝渠而得名。實際上它是一種改良的活性污泥法。因為污水和活性污泥在曝氣渠道中不斷循環(huán)流動，因此有人稱其為“循環(huán)曝氣池”、“無終端曝氣池”。氧化溝的水力停留時間長，有機(jī)負(fù)荷低。在氧化溝中，通過轉(zhuǎn)刷（或轉(zhuǎn)盤和其他機(jī)械曝氣設(shè)備），使污水和混合液在環(huán)狀的渠道內(nèi)循環(huán)流動以及進(jìn)行曝氣?；旌弦和ㄟ^轉(zhuǎn)刷后，溶解氧濃度提高，隨后在渠內(nèi)流動過程中又逐漸降低。氧化溝通常以延時曝氣的方式運(yùn)行，水力停留時間為10~24h，污泥齡為20~30d。通過設(shè)置進(jìn)水、出水位置、曝氣設(shè)備位置，可以使氧化溝完成硝化和反硝化功能。氧化溝一般呈環(huán)形溝渠狀，平面多為橢圓形或圓形，總長可達(dá)幾十米，甚至百米以上。溝深取決于曝氣裝置，從2m至6m。氧化溝渠道內(nèi)的水流速度為0.3～0.5m/s，溝的幾何形狀和具體尺寸與曝氣設(shè)備和混合設(shè)備密切相關(guān)，要根據(jù)所選擇的設(shè)備最后確定。氧化溝工藝處理城市污水可不設(shè)初沉池，懸浮物的有機(jī)物可在氧化溝內(nèi)得到部分穩(wěn)定，這比設(shè)立單獨的初沉池再進(jìn)行單獨的污泥穩(wěn)定要經(jīng)濟(jì)。由于氧化溝采用的污泥停留時間較長，其剩余污泥少于一般活性污泥法產(chǎn)生的污泥，而且氧化溝工藝排放的剩余污泥已在溝內(nèi)得到一定程度的穩(wěn)定，因此一般可不設(shè)污泥消化裝置。在流態(tài)上，氧化溝結(jié)合推流和完全混合的特點，有力于克服短流和提高緩沖能力，通常在氧化溝曝氣區(qū)上游安排入流，在入流點的再上游點安排出流。入流通過曝氣區(qū)在循環(huán)中很好的被混合和分散，混合液再次圍繞CLR繼續(xù)循環(huán)。這樣，氧化溝在短期內(nèi)（如一個循環(huán)）呈推流狀態(tài)，而在長期內(nèi)（如多次循環(huán)）又呈混合狀態(tài)。這兩者的結(jié)合，即使入流至少經(jīng)歷一個循環(huán)而基本杜絕短流，又可以提供很大的稀釋倍數(shù)而提高了緩沖能力。同時為了防止污泥沉積，必須保證溝內(nèi)足夠的流速（一般平均流速大于0.3m/s），而污水在溝內(nèi)的停留時間又較長，這就要求溝內(nèi)由較大的循環(huán)流量（一般是污水進(jìn)水流量的數(shù)倍乃至數(shù)十倍），進(jìn)入溝內(nèi)污水立即被大量的循環(huán)液所混合稀釋，因此氧化溝系統(tǒng)具有很強(qiáng)的耐沖擊負(fù)荷能力，對不易降解的有機(jī)物也有較好的處理能力。另外，據(jù)國內(nèi)外統(tǒng)計資料顯示，與其他污水生物處理方法相比，氧化溝具有處理流程簡單，超作管理方便；出水水質(zhì)好，工藝可靠性強(qiáng)；基建投資省，運(yùn)行費用低等特點。(2)氧化溝工藝存在的問題A污泥膨脹問題當(dāng)廢水中的碳水化合物較多，N、P含量不平衡，pH值偏低，氧化溝中污泥負(fù)荷過高，溶解氧濃度不足，排泥不暢等易引發(fā)絲狀菌性污泥膨脹；非絲狀菌性污泥膨脹主要發(fā)生在廢水水溫較低而污泥負(fù)荷較高時。微生物的負(fù)荷高，細(xì)菌吸取了大量營養(yǎng)物質(zhì)，由于溫度低，代謝速度較慢，積貯起大量高粘性的多糖類物質(zhì)，使活性污泥的表面附著水大大增加，SVI值很高，形成污泥膨脹。B泡沫問題由于進(jìn)水中帶有大量油脂，處理系統(tǒng)不能完全有效地將其除去，部分油脂富集于污泥中，經(jīng)轉(zhuǎn)刷充氧攪拌，產(chǎn)生大量泡沫；泥齡偏長，污泥老化，也易產(chǎn)生泡沫。用表面噴淋水或除沫劑去除泡沫，常用除沫劑有機(jī)油、煤油、硅油，投量為0.5~1.5mg/L。通過增加曝氣池污泥濃度或適當(dāng)減小曝氣量，也能有效控制泡沫產(chǎn)生。當(dāng)廢水中含表面活性物質(zhì)較多時，易預(yù)先用泡沫分離法或其他方法去除。另外也可考慮增設(shè)一套除油裝置。但最重要的是要加強(qiáng)水源管理，減少含油過高廢水及其它有毒廢水的進(jìn)入。C污泥上浮問題當(dāng)廢水中含油量過大，整個系統(tǒng)泥質(zhì)變輕，在操作過程中不能很好控制其在二沉池的停留時間，易造成缺氧，產(chǎn)生腐化污泥上?。划?dāng)曝氣時間過長，在池中發(fā)生高度硝化作用，使硝酸鹽濃度高，在二沉池易發(fā)生反硝化作用，產(chǎn)生氮氣，使污泥上??；另外，廢水中含油量過大，污泥可能挾油上浮。

發(fā)生污泥上浮后應(yīng)暫停進(jìn)水，打碎或清除污泥，判明原因，調(diào)整操作。污泥沉降性差，可投加混凝劑或惰性物質(zhì)，改善沉淀性；如進(jìn)水負(fù)荷大應(yīng)減小進(jìn)水量或加大回流量；如污泥顆粒細(xì)小可降低曝氣機(jī)轉(zhuǎn)速；如發(fā)現(xiàn)反硝化，應(yīng)減小曝氣量，增大回流或排泥量；如發(fā)現(xiàn)污泥腐化，應(yīng)加大曝氣量，清除積泥，并設(shè)法改善池內(nèi)水力條件。D流速不均與污泥沉積問題在氧化溝中，為了獲得其獨特的混合和處理效果，混合液必須以一定的流速在溝內(nèi)循環(huán)流動。一般認(rèn)為，最低流速應(yīng)為0.15m/s，不發(fā)生沉積的平均流速應(yīng)達(dá)到0.3～0.5m/s。氧化溝的曝氣設(shè)備一般為曝氣轉(zhuǎn)刷和曝氣轉(zhuǎn)盤，轉(zhuǎn)刷的浸沒深度為250～300mm，轉(zhuǎn)盤的浸沒深度為480～530mm。與氧化溝水深（3.0～3.6m）相比，轉(zhuǎn)刷只占了水深的1/10～1/12，轉(zhuǎn)盤也只占了1/6～1/7，因此造成氧化溝上部流速較大（約為0.8～1.2m，甚至更大），而底部流速很?。ㄌ貏e是在水深的2/3或3/4以下，混合液幾乎沒有流速），致使溝底大量積泥（有時積泥厚度達(dá)1.0m），大大減少了氧化溝的有效容積，降低了處理效果，影響了出水水質(zhì)。(3)氧化溝工藝的應(yīng)用當(dāng)前的氧化溝系統(tǒng)種類很多，主要包括Carrousel氧化溝、Orbal氧化溝、一體化氧化溝、交替時氧化溝等。這里簡單介紹一下DE型氧化溝（交替氧化溝的一種）在西安北石橋污水處理廠的應(yīng)用。北石橋處理廠位于西安市西南交北石橋村東，主要接納和處理西安南郊和西南交地區(qū)工業(yè)企業(yè)污染廢水和居住區(qū)生活污水，其比例為7：3左右。一期工程設(shè)計規(guī)模15*104m3/d，遠(yuǎn)期規(guī)模為30*104m3/d。該廠設(shè)計進(jìn)出水水質(zhì)見表2-1-1,運(yùn)行情況見表2-1-2。表2-1-1北石橋污水處理廠設(shè)計進(jìn)出水水質(zhì)（單位：mg/l）水質(zhì)指標(biāo)BOD５CODSSNH4-N進(jìn)水201002015表2-1-2北石橋污水處理廠主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)名稱負(fù)荷Nw污泥濃度HRTSRT效率投資處理成本電耗單位kg/m3*dg/Lhd%億元元/m3kw*h/m3數(shù)據(jù)0.094.511962.10.320.28處理效果分析：北市橋污水處理廠自1998年5月試運(yùn)行以來，經(jīng)過一年多的生產(chǎn)運(yùn)行，整個工藝流程均達(dá)到和超過設(shè)計要求，出水水質(zhì)穩(wěn)定且低于設(shè)計出水水質(zhì)。污水廠投產(chǎn)后，每天大約15萬噸污水中的有機(jī)物、磷、氮大量削減，因此排入接納水體棗核的水質(zhì)也產(chǎn)生了較大的變化。主要污染物去除率達(dá)90%以上，即BOD5、COD去除率均達(dá)到91%~96%，SS去除率為94%~98%，TP去除率為45%~65%，氨氮的去除率達(dá)88%~97%，這表明北石橋污水處理廠應(yīng)用DE氧化溝技術(shù)區(qū)的了良好的環(huán)境效益。2.1.2A2/O工藝（1）A2/O工藝的特點厭氧/缺氧/好氧（Anaerobic-Anoxic-Oxic，簡稱A/A/O或A2O）生物脫氮除磷工藝由厭氧池、缺氧池、好氧池串聯(lián)而成。A2/O生物脫氮除磷系統(tǒng)的活性污泥中，菌群主要由硝化菌、反硝化菌和聚磷菌組成。與其他生物處理工藝相比，A2/O工藝生物除磷工藝具有以下主要的技術(shù)、經(jīng)濟(jì)的特點：A厭氧池在前、好氧池在后，在厭氧—缺氧—好氧交替運(yùn)行條件下,絲狀菌不能大量繁殖,SVI值一般均小于100,不易發(fā)生污泥膨脹，污泥沉降性好，并能減輕好氧池的有機(jī)負(fù)荷；B厭氧、缺氧、好氧三種不同的環(huán)境條件和不同種類微生物菌群的有機(jī)配合,具有同時去除有機(jī)物、脫氮除磷的功能。C在同步脫氮除磷的工藝中,此工藝流程最為簡單,總的水力停留時間也少于同類其他工藝。D活性污泥含磷率高，一般為2.5%以上，故污泥肥效好。該工藝適用于TP/BOD值較低的污水，當(dāng)TP/BOD值很高時，BOD負(fù)荷過低會使得剩余污泥量少，這是就難以達(dá)到滿意的處理效果。此外，由于城市污水一天內(nèi)的進(jìn)水量變化（高低峰）會造成沉淀池內(nèi)污水停留時間長，導(dǎo)致聚磷菌在厭氧狀態(tài)下磷的釋放，會降低該工藝的除磷效率，所以應(yīng)注意及時排泥和污泥回流。(2)A2/O工藝存在的問題A2/O工藝最大的問題是難以同時取得良好的脫氮除磷效果。一個很重要的因素是污泥齡的矛盾,硝化要求污泥齡為25d左右,而除磷則要求污泥齡為5d～8d,以通過剩余污泥從系統(tǒng)中去除磷。此外,該工藝流程回流污泥全部進(jìn)入?yún)捬醵?為了使系統(tǒng)維持在較低的污泥負(fù)荷下運(yùn)行,以確保硝化過程的完成,則要求回流比較高,這樣系統(tǒng)硝化作用良好,但磷又必須在混合液中存在快速生物降解的溶解性有機(jī)物及在厭氧狀態(tài)下,才能被聚磷菌釋放出來,而回流污泥卻將大量硝酸鹽帶回厭氧池,使得厭氧段硝酸鹽濃度過高,反硝化菌會以有機(jī)物為碳源進(jìn)行反硝化,待脫氮完全后才開始磷的厭氧釋放,這就使得厭氧段進(jìn)行磷的厭氧釋放的有效容積大為減少,從而使得除磷效果較差。反之,如果好氧段硝化作用不好,則隨回流污泥進(jìn)入?yún)捬醵蔚南跛猁}減少,使磷能充分的厭氧釋放,所以除磷的效果較好,但硝化不完全,脫氮效果不佳。綜上所述,導(dǎo)致A2/O工藝脫氮除磷效果不穩(wěn)定。(3)改進(jìn)措施針對上述問題,許多研究者對A2/O工藝進(jìn)行了局部改進(jìn),以提高其總體脫氮除磷效果。其中國內(nèi)研究較多并取得一定成果的改進(jìn)工藝有以下三種：A增加污泥沉淀池的A2/O工藝污泥沉淀池加在厭氧池與缺氧池之間,以此徹底控制厭氧段的硝酸鹽利于除磷。由供泥沉淀池進(jìn)入?yún)捬醵蔚奈勰酀舛却?帶入的硝酸鹽量少同時原污水不被稀釋,可維持較高的VFA濃度促進(jìn)了聚磷菌的釋磷,其氮、磷去除率均可達(dá)90%以上。B設(shè)置厭氧/缺氧調(diào)節(jié)池此種改進(jìn)A2/O工藝是在厭氧段之前設(shè)置厭氧/缺氧調(diào)節(jié)池。在調(diào)節(jié)池中,微生物利用10%進(jìn)水中的有機(jī)物去除回流污泥帶來的硝酸鹽,停留時間20min～30min?；亓魑勰嗯c進(jìn)水在調(diào)節(jié)池迅速混合產(chǎn)生高的基質(zhì)濃度梯度,從而加快聚磷菌對有機(jī)物攝取的速度,使之在胞內(nèi)貯存更多的PHB,這將有利于其在隨后好氧段中對磷的過量吸收。對比試驗驗證該系統(tǒng)除磷效率可提高11%。C倒置A2/O工藝所謂倒置A2/O工藝就是與傳統(tǒng)的A2/O工藝相比,將缺氧段和厭氧段倒置,取消了內(nèi)循環(huán),形成了缺氧/厭氧/好氧工藝。這樣優(yōu)先滿足了反硝化對碳源的需要,使系統(tǒng)脫氮功能得到加強(qiáng)。實驗表明,倒置A2/O工藝的脫氮除磷功能均優(yōu)于傳統(tǒng)的A2/O工藝;同時內(nèi)循環(huán)的取消使其流程更加簡潔,建設(shè)和運(yùn)行費用也相應(yīng)降低。（4）A2/O工藝的應(yīng)用A2/O工藝在西安市第四污水處理廠的應(yīng)用[11]：西安市第四污水處理廠是繼鄧家村污水處理廠、北石橋污水凈化中心和第三污水處理廠之后,西安市建設(shè)的第四座城市污水處理廠。該廠位于西安市北郊北繞城高速路以北,尚宏路以西,鄭西客運(yùn)專線以南,規(guī)劃遠(yuǎn)期建設(shè)規(guī)模50萬m3/d,近期建設(shè)規(guī)模25萬m3/d。該廠采用的工藝為倒置的A2/O工藝。該廠設(shè)計進(jìn)出水水質(zhì)見表2-1-3，運(yùn)行情況見表2-1-4。表2-1-3西安市第四污水處理廠設(shè)計進(jìn)出水水質(zhì)（單位：mg/L）項目CODBODSSNH3-NTNTPpH水溫（℃）進(jìn)水38019026034454.26~9≥13出水≤60≤20≤20≤8≤25≤1.5表2-1-4西安市第四污水處理廠主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)名稱負(fù)荷Nw污泥濃度HRTSRT效率投資處理成本電耗單位kg/m3*dg/Lhd%億元元/m3kw*h/m3數(shù)據(jù)0.11缺：1.98厭：1好：7.9414.03854.190.462.1.3SBR工藝(1)SBR工藝的特點序批式活性污泥法（SBR-SequencingBatchReactor）是早在1914年英國學(xué)者Ardern和Lockett發(fā)明活性污泥法之時，首先采用的水處理工藝。SBR工藝的過程是按時序來運(yùn)行的，一個操作過程分五個階段：進(jìn)水、曝氣、沉淀、潷水、閑置。SBR池兼有許多工藝功能，如曝氣、反硝化、沉淀等。因此與普通活性污泥法相比，這種工藝可以省去一些構(gòu)筑物和相關(guān)的設(shè)備，如可省去二沉池，多數(shù)情況下可省去初沉池，無需污泥回流等。由于工藝簡潔的特點也使得構(gòu)筑物的布置比較緊湊，占地面積小。雖然工藝污水的總水力停留時間與其他工藝相差不大，但由于SBR池常是幾座池共用池壁，使得土建造價相對較低。由于SBR在運(yùn)行過程中，各階段的運(yùn)行時間、反應(yīng)器內(nèi)混合液體積的變化以及運(yùn)行狀態(tài)都可以根據(jù)具體污水的性質(zhì)、出水水質(zhì)、出水質(zhì)量與運(yùn)行功能要求等靈活變化。有機(jī)物濃度在推流式曝氣池的整個池長上具有一定的濃度梯度，使得大部分情況下絮狀菌的生長速率都大于絲狀菌，只有在反應(yīng)末期絮狀菌的生長沒有絲狀菌快，但絲狀菌短時間內(nèi)的優(yōu)勢生長并不會引起污泥膨脹。因此，SBR系統(tǒng)具有防止污泥膨脹的功能。SBR反應(yīng)器對有機(jī)物去除效果好，而對難降解有機(jī)物降解效果好是因為其在生態(tài)環(huán)境上具有多樣性，具體講可以形成厭氧、缺氧等多種生態(tài)條件，從而有利于有機(jī)物的降解。此外，SBR工藝還具有處理效果好；控制靈活，易于實現(xiàn)脫氮除磷；污泥的沉降性能好以及良好的適應(yīng)性等優(yōu)點。對于SBR反應(yīng)器來說，只是時序控制，無空間控制障礙，所以可以靈活控制。因此，SBR工藝發(fā)展速度極快，并衍生出許多新型SBR處理工藝。間歇式循環(huán)延時曝氣活性污泥法（ICEAS工藝）就是其中的一種，它的最大特點是：在反應(yīng)器進(jìn)水端設(shè)一個預(yù)反應(yīng)區(qū)，整個處理過程連續(xù)進(jìn)水，間歇排水,無明顯的反應(yīng)階段和閑置階段，因此處理費用比傳統(tǒng)SBR低。由于全過程連續(xù)進(jìn)水，沉淀階段泥水分離差，限制了進(jìn)水量。(2)傳統(tǒng)SBR工藝存在的問題①連續(xù)進(jìn)水時，對于單一SBR反應(yīng)器需要較大的調(diào)節(jié)池；

②對于多個SBR反應(yīng)器，其進(jìn)水和排水的閥門自動切換頻繁；

③無法達(dá)到大型污水處理項目之連續(xù)進(jìn)水、出水的要求；

④設(shè)備的閑置率較高；

⑤污水提升水頭損失較大；

⑥如果需要后處理，則需要較大容積的調(diào)節(jié)池。(3)改良SBR工藝（ICEAS工藝）的應(yīng)用SBR工藝廣泛應(yīng)用于中小城鎮(zhèn)生活污水和廠礦企業(yè)的工業(yè)廢水，尤其是間歇排放和流量變化較大的地方；需要較高出水水質(zhì)的地方，如風(fēng)景游覽區(qū)、湖泊和港灣等，不但要去除有機(jī)物，還要求出水中除磷脫氮，防止河湖富營養(yǎng)化；水資源緊缺的地方。SBR系統(tǒng)可在生物處理后進(jìn)行物化處理，不需要增加設(shè)施，便于水的回收利用。ICEAS工藝在通海縣污水處理廠的應(yīng)用：縣城污水以生活污水為主，濃度相對較高。污水處理廠近期設(shè)計規(guī)模為1萬m3/d，遠(yuǎn)期設(shè)計規(guī)模為2萬m3/d。設(shè)計進(jìn)出水水質(zhì)見表2-1-5，運(yùn)行情況如表2-1-6表2-1-5通海縣污水處理廠進(jìn)出水水質(zhì)（單位：mg/L）項目BODCODssTNTP進(jìn)水180360200355出水15601581表2-1-6通?？h污水處理廠主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)名稱負(fù)荷Nw污泥濃度HRTSRT效率投資處理成本電耗單位kg/m3*dg/Lhd%億元元/m3kw*h/m3數(shù)據(jù)0.0819.450.1190.52總結(jié)：通海縣城市污水處理廠從立項開始到建成運(yùn)行都嚴(yán)格按基本建設(shè)程序進(jìn)行，幾年的實踐證明，通?？h城市污水處理廠在設(shè)計、建設(shè)、運(yùn)行管理等方面都體現(xiàn)了先進(jìn)水平，主要體現(xiàn)在以下幾方面：①出水水質(zhì)好，BODS<2mg/L,SS<2mg/L,優(yōu)于一般城市污水處理水平。②氮、磷營養(yǎng)物質(zhì)去除效果好，TN<8mg/L,,NH3一N<0.52mg/L,TP<0.6mg/L,去除率均在80%以上，氮、磷營養(yǎng)物的有效去除對于保護(hù)富營養(yǎng)化湖泊水體具有非常重要的意義。③對進(jìn)水水量變化具有較強(qiáng)的適應(yīng)能力，進(jìn)水水質(zhì)COD:在180一850mg/L范圍內(nèi)，處理水量在3000一1200m3/d范圍內(nèi)，處理效果都能達(dá)到設(shè)計出水水質(zhì)。④控制系統(tǒng)程序設(shè)計，運(yùn)行非常靈活，運(yùn)行周期根據(jù)水質(zhì)、水量、氣溫等條件靈活調(diào)整，使污水處理廠始終處于高效率運(yùn)行狀態(tài)，節(jié)約能源，提高效益。2.2方案確定2.2.1方案選擇經(jīng)過大量閱讀各城市污水處理廠的運(yùn)行工藝方案，按照任務(wù)說明書要求，類比各氧化溝進(jìn)出水水質(zhì)、設(shè)計規(guī)模、地理條件，綜合通過比較污水工藝的技術(shù)水平、工藝的經(jīng)濟(jì)比較、污水水質(zhì)特征、污水處理目標(biāo)、建設(shè)和運(yùn)行費用、工程施工和管理的難易程度、污水處理程度、處理規(guī)模和污水水質(zhì)水量變化規(guī)律、工程造價和運(yùn)行費以及污泥處理工藝等項目的比較，決定選擇卡魯塞爾氧化溝工藝作為作為此次畢業(yè)設(shè)計的工藝。2.2.2主要流程（1）污水提升泵房：污水總泵站位于污水處理廠的前端，是用于提升城市污水管網(wǎng)污水的構(gòu)筑物，在整個污水處理過程中是主要構(gòu)筑物之一，它的運(yùn)行好壞會直接影響到污水處理廠的正常運(yùn)轉(zhuǎn)。為充分利用污水廠土地面積，采用合建式干式泵房。集水池位于泵站地下部分，機(jī)器間與集水池間用鋼筋混凝土墻分隔開來。（2）格柵：為去除污水中漂浮物質(zhì)，以保證處理后構(gòu)筑物正常運(yùn)行。本設(shè)計采用機(jī)械清渣，細(xì)格柵間和曝氣沉砂池合建。（3）平流沉砂池：設(shè)在沉淀池之前，用以分離廢水中比重較大的砂粒、灰渣等固體顆粒物，使水泵和管道免受磨損和阻塞，同時也減輕沉淀池的無機(jī)負(fù)，使污泥具有良好的流動性，便于輸送排放。（4）卡魯塞爾氧化溝：氧化溝工藝是一種污水在溝渠中做循環(huán)運(yùn)動的、通過曝氣轉(zhuǎn)刷或轉(zhuǎn)盤進(jìn)行曝氣的一種活性污泥工藝。除具有一般活性污泥法的優(yōu)點外,還具有許多獨特的特性（5）二沉池：二次沉淀池設(shè)在生物處理構(gòu)筑物的后面，用于沉淀去除活性污泥，澄清混合液。本設(shè)計采用輻流式沉淀池，周邊進(jìn)水，周邊出水。（6）接觸池：經(jīng)過沉砂池、曝氣池、二沉池的處理，污水中BOD5及SS雖大部分被去除，但其中仍有大量病原、微生物和寄生蟲卵。如不消毒，仍有可能引起環(huán)境污染，造成病原傳播。本設(shè)計采用液氯消毒。（7）絮凝池：將二沉池的水通過進(jìn)一步處理，使之可以繼續(xù)被使用。向二沉池出水投加絮凝劑及助凝劑一類，使污水內(nèi)懸浮物等細(xì)小物質(zhì)凝結(jié)成大的絮體。（8）斜管沉淀池：由絮凝池出來的水在這里進(jìn)行沉淀，大絮體沉淀成污泥排除。污水得到凈化。（9）濾池：沉淀過后的水經(jīng)過濾料的截獲，使得微小懸浮物去除，得到可回用水。參考若干污水處理廠的運(yùn)行經(jīng)驗，污水經(jīng)過上述流程即可達(dá)到處理要求，滿足排放要求。該工藝的流程圖如圖2-2-1所示圖2-2-1工藝流程圖3城市污水處理廠總體設(shè)計3.1設(shè)計規(guī)模的確定3.1.1設(shè)計規(guī)模污水處理廠的設(shè)計規(guī)模以平均時流量計Q平=6×104m3/d=2500m3/h3.1.2設(shè)計流量設(shè)計時不考慮工業(yè)廢水流量的變化。根據(jù)設(shè)計任務(wù)書可知生活污水總變化系數(shù)為1.3，可知Qmax=Q平1.3=0.910m3/sQmin=Q平/1.3=0.534m3/s3.2工藝處理構(gòu)筑物與設(shè)備的設(shè)計[2]3.2.1粗格柵格柵是一組平行的金屬柵條或篩網(wǎng)制成，安裝在總泵站集水井的進(jìn)口處用以截留較大的懸浮物或漂浮物，使之正常運(yùn)行。1．設(shè)計參數(shù)按最大流量計算Q設(shè)計=0.910m3/s；柵條寬度b為25mm；α格柵傾角，α=60o；數(shù)量：1座2．設(shè)計計算（1）柵條的間隙數(shù)N=式中Q設(shè)計——污水廠設(shè)計流量（m3/s）；α——格柵傾角；h——柵前水深（m），h=0.71m；v——過柵流速（m/s），取v=0.8m/s；b——格柵間隙寬度（m）；n——格柵組數(shù)，n=1。帶入各值，得N===60個（2）柵槽寬度設(shè)柵條寬度S=0.01m，則柵槽寬度B=S（n-1）+bn=0.01×（60-1）+0.025×60=2.09m（3）通過格柵的水頭損失設(shè)柵條斷面為銳邊矩形斷面，水頭損失可用下式計算h1=式中k——系數(shù)，格柵受污物堵塞時水頭損失增大倍數(shù)，一般k=3；β——形狀系數(shù)，本設(shè)計中柵條采用銳邊矩形斷面，β=1.83；S——柵條寬度（m）；g——重力加速度（m/s2）。則通過格柵的水頭損失h1=0.54m（4）每日柵渣量W=式中W1——柵渣量（m3/103m3）,本設(shè)計取W1=0.05；Q平均——污水廠平均污水量（m3/s）。則每日柵渣量W=3.024m3/d>0.2m3/d故采用機(jī)械清渣。格柵采用回轉(zhuǎn)式格柵，它由驅(qū)動機(jī)構(gòu)、機(jī)架、耙齒鏈（網(wǎng)齒）、清污機(jī)構(gòu)及電控箱等組成。格柵系統(tǒng)由諸多的小齒杷相互連接成一個碩大的旋轉(zhuǎn)面，在減速機(jī)的驅(qū)動下旋轉(zhuǎn)運(yùn)動，撈渣徹底。格柵清渣裝置起動由水位差控制開關(guān)控制，當(dāng)格柵前后水位差大于0.1m時，開始工作。3.設(shè)備選型[4]根據(jù)有效柵寬，選取TGS-1000型機(jī)械格柵，相關(guān)技術(shù)參數(shù)見表3-2-1.表3-2-1TGS-1000型回轉(zhuǎn)式機(jī)械格柵技術(shù)參數(shù)設(shè)備寬度Bmm有效寬度Bmm有效間隙bmm水流速度m/s電機(jī)功率Kw安裝角度3~11.560°~80°3.2.2提升泵房泵的確定A設(shè)計計算污水泵站設(shè)計流量按最高日最高時污水流量Q設(shè)計=2500m3/h=910L/s計算。揚(yáng)程按以下步驟進(jìn)行計算：水泵所需揚(yáng)程揚(yáng)程H=1.47-（-8.23）=9.7m（詳見水力計算和高程布置）。考慮來水的不均勻性，易選擇兩臺以上及兩臺以上的機(jī)組工作，以適應(yīng)流量的變化。選用2臺潛污泵（一用一備），則流量為Q1=3250m3/hB設(shè)備選型[4]選用550QW3500-11-110型潛污泵。泵的參數(shù)見表3-2-2；表3-2-2550QW3000-16-200型潛污泵參數(shù)出水口徑mm流量m3/h轉(zhuǎn)速r/min軸功率kw揚(yáng)程m效率%55035007402001186.183.2.3細(xì)格柵圖3-1格柵計算剖面圖圖3-2-1格柵計算平面圖1.設(shè)計參數(shù)：按最大流量計算Q設(shè)計=0.910m3/s；柵條寬度b為15mm；α格柵傾角，α=60o；數(shù)量：2座2.設(shè)計計算（1）柵前進(jìn)水渠設(shè)計設(shè)柵前水深h=0.5m，柵前流速為v0=0.7m/s，則柵前渠寬：0.5m（2）柵條間隙數(shù)柵條間隙數(shù)用以下公式計算：N=式中Q設(shè)計——污水廠設(shè)計流量（m3/s）；α——格柵傾角（o），取α=60o；h——柵前水深（m），h=0.5m；v——過柵流速（m/s），取v=0.7m/s；b——格柵間隙寬度（m），取b=0.015m；n——格柵組數(shù)，取n=2。將上述數(shù)值代入上式，則柵條間隙數(shù)：N==60個（3）柵槽寬度設(shè)柵條寬度S=0.01m，則柵槽寬度B=S（n-1）+bn=0.01×（60-1）+0.015×60=1.49m（4）通過格柵的水頭損失設(shè)柵條斷面為銳邊矩形斷面，水頭損失可用下式計算h2=式中k——系數(shù)，格柵受污物堵塞時水頭損失增大倍數(shù)，一般k=3；β——形狀系數(shù)，本設(shè)計中柵條采用銳邊矩形斷面，β=1.83；S——柵條寬度（m）；g——重力加速度（m/s2）。則通過格柵的水頭損失h2=0.054m（5）柵槽總長度柵槽總長度按下式計算：L=l1+l2+0.5+1.0+式中l(wèi)1——進(jìn)水渠道漸寬部分長度（m），l1=0.673m；l2——柵槽與出水渠道漸縮長度（m），l2=0.34m；H1——柵前槽高（m），H1=h+h1，h1=0.80m；α——格柵傾角（o），α=60o。則柵槽總長度L=0.673+0.34+0.5+1.0+=3.55m（6）每日柵渣量每日柵渣量按下式計算：W=式中W1——柵渣量（m3/103m3），取W1=0.1；Q平均——污水廠平均流量。帶入上述數(shù)值，則每日柵渣量W==20m3/d>0.2m3/d故采用機(jī)械清渣。格柵清渣裝置起動由水位差控制開關(guān)控制，當(dāng)格柵前后水位差大于0.1m時，開始工作。（7）格柵出水渠設(shè)計格柵后出水渠設(shè)計同柵前進(jìn)水渠設(shè)計，為矩形斷面暗溝，斷面尺寸B×H為1.2m×1.2m，渠內(nèi)流速為v=0.8m/s，水深h3=0.6m，渠長度取l=3.0m.3.設(shè)備選型根據(jù)有效柵寬，選取HF-1200型機(jī)械格柵，相關(guān)技術(shù)參數(shù)見表3-2-3.表3-2-3HF-1200型回轉(zhuǎn)式固液分離機(jī)技術(shù)參數(shù)設(shè)備寬度Bmm有效寬度Bmm有效間隙bmm水流速度m/s電機(jī)功率Kw安裝角度3~11.860°~80°3.2.4曝氣沉砂池沉砂池的功能是去除比較大的無機(jī)顆粒（如泥沙、煤渣等，它們的相對密度為2.65、粒徑0.2mm以上）。沉砂池設(shè)于初次沉淀池前，以減輕沉淀池負(fù)荷及能使無機(jī)顆粒與有機(jī)顆粒分離便于分別處理和處置，改善污泥處理構(gòu)筑物的處理。設(shè)計參數(shù)設(shè)計流量Qmax=3.009m3/s設(shè)計停留時間t=7min水平流速v=0.1m/s曝氣量：0.2m3（空氣）/m3（污水）主干管空氣流速：10~15m/s；豎管和小支管的空氣流速4~5m/s2.設(shè)計計算(1)池體設(shè)計計算A池子總有效體積V=Qmaxt60=3.009760=1263.78m3B池子平面面積取有效水深為3mA1===421.26m2C水流斷面積:A2===30.09m2D池總寬B===10m沉砂池分兩格運(yùn)行如圖所示，單池寬5m,超高0.3m圖3-2-2曝氣沉砂池剖面圖全池總高H=300+3000+400tan30+2165=5696mD池長L=vt=0.1×7×60=42mE集砂區(qū)每格沉砂區(qū)容積V0==3.14m3F沉砂池沉砂量V。==6m3G設(shè)備選型選用QXP型泵吸式橋式吸砂機(jī)，相關(guān)技術(shù)參數(shù)見表3-2-4.表3-2-4QXP型泵吸式橋式吸砂機(jī)技術(shù)參數(shù)池寬/m跨度/m運(yùn)行速度(m/min)電機(jī)功率/Kw1010.352.57.3（2）曝氣系統(tǒng)設(shè)計計算A曝氣量計算每立方米污水每小時曝氣量q=0.2m3/(m3污水h)空氣用量Qa=dQmax×3600=0.2=2166.5m3/h空氣管布置:在兩格曝氣沉沙池的公共隔墻上布置空氣干管,再通過支管與干管連接.曝氣管在水下3m,取支管間距0.5m，下部支管長1m，則單池支管數(shù)n=28個，兩端距墻壁各0.5m。據(jù)計算，管路沿程損失為364.39Pa,局部損失為61.56Pa，曝氣管上部靜水頭為19600Pa，總壓損按20kPa計算。B設(shè)備選型[4]設(shè)計選用RD-130型羅茨鼓風(fēng)機(jī)3臺（2用一備），相關(guān)技術(shù)參數(shù)見表3-2-5。表3-2-5RD-130型羅茨鼓風(fēng)機(jī)技術(shù)參數(shù)風(fēng)壓/kPa口徑/mm轉(zhuǎn)速(r/min)29.4125A14503.2.5初沉池初次沉淀池是二級污水處理廠的預(yù)處理構(gòu)筑物，在生物處理構(gòu)筑物前面。處理的對象是懸浮物（英文縮寫SS，約可去除40%～55%以上），同時可去除部分BOD5（約占總BOD5的20%～30%，主要是懸浮性BOD5），可改善生物處理構(gòu)筑物的運(yùn)行條件并降低其BOD5負(fù)荷。表3-2-6各種沉淀池優(yōu)缺點和適用條件池型優(yōu)點缺點適用條件平流式（1）沉淀效果好（2）對沖擊負(fù)荷和溫度變化的適應(yīng)能力強(qiáng)（3）施工簡易（4）平面布置緊湊（5）排泥設(shè)備已趨定型（1）配水不易均勻（2）采用多斗排泥時每個泥斗需單獨設(shè)排泥管，操作量大（3）采用機(jī)械排泥時，設(shè)備復(fù)雜，對施工質(zhì)量要求高適用于大、中、小型污水處理廠豎流式（1）排泥方便，管理簡單（2）占地面積小（1）池子深度大，施工困難（2）對沖擊負(fù)荷和溫度變化的適應(yīng)能力較差（3）池徑不宜過大，否則布水不勻適用于小型污水處理廠幅流式（1）多為機(jī)械排泥，運(yùn)行可靠，管理較簡單（2）排泥設(shè)備已定型化機(jī)械排泥設(shè)備復(fù)雜，對施工質(zhì)量要求高適用于大、中型污水處理廠沉淀池按池內(nèi)水流方向的不同，可分為平流式、豎流式和幅流式。經(jīng)上述比較，為取得良好的沉淀效果，初次沉淀池選用平流式沉淀池。（1）池體計算A設(shè)計參數(shù)設(shè)計流量：Qmax=3.009m3/s表面負(fù)荷：2m3/m2·h沉淀時間：1.5h數(shù)量：12座B設(shè)計計算①池表面積設(shè)表面負(fù)荷q=2m3/（m2·h），則池子總表面積A為：A===5416.2m2沉淀部分有效水深設(shè)沉淀時間t=1.5h，則h2=qt=2×1.5=3.0m③沉淀部分有效容積Vˊ=Q設(shè)計t=3.009×1.5×3600=16248.6m3④池長設(shè)水平流速v1=6mm/s，L=v1t×3.6=10×1.5×3.6=54m⑤池子總寬度B===100m⑥池子個數(shù)設(shè)每格池寬b=8.5m，n===12個⑦校核長寬比、長深比長寬比：==6.3>4,（符合要求）長深比：==18>8（符合要求）⑧池子總高度H1=h1+h2+h3+h4式中h1——超高（m），取h1=0.3m；h2——有效水深（m），h2=3.0m；h3——緩沖層高度（m），取h1=0.5m；h4——泥斗高度（m），h4=1.21m。H1=0.3+3.0+0.5+1.21=5.01m⑨污泥部分所需的容積V=式中C1——進(jìn)水懸浮物濃度（t/m3）；C2——出水懸浮物濃度（t/m3）；r——污泥密度（t/m3），其值約為1；p0——污泥含水率K2——總變化系數(shù)。V==125m3⑩每格池污泥部分所需的容積V"===10.4m3污泥斗容積采用單排2個污泥斗進(jìn)行排泥，單個污泥斗尺寸V1=式中f1——斗上口面積（m2）；f2——斗下口面積（m2）；h4"——泥斗高度（m）。其中h4"==2.42m，則污泥斗尺寸V1==8.97m3（2）初沉池進(jìn)出水設(shè)計A初沉池進(jìn)水設(shè)計沉淀池進(jìn)水入口采用溢流式入流裝置，并設(shè)置多孔整流墻均勻布水。設(shè)沉淀池進(jìn)水槽寬b′=2m，污水從進(jìn)水槽通過溢流堰進(jìn)入初沉池。溢流堰為平頂矩形薄壁堰，堰寬取初沉池單池寬度b=8.5m，堰上水頭H2=式中Q單池——單池溢流量（m3/s）；m0——流量系數(shù)，取m0=0.42；b——堰長（m），b=8.5m；代入上述數(shù)值，則有堰上水頭H2==0.0631m堰后自由跌落0.15m，進(jìn)入進(jìn)水區(qū)。距溢流堰0.5m處有多孔整流墻。整流墻高出水面0.15m，水面下0.6m開始布孔。整流墻橫向布置12個孔，縱向布置4個孔，每個孔孔徑為D=250mm，過孔流速v2=0.06m/s。則整流墻開孔總面積占池斷面面積的9.0%，在6%～20%之間，符合要求。整流墻水頭損失式中n——孔的個數(shù)，n=48；——局部阻力系數(shù)，=1+0.5；v2——孔內(nèi)流速（m/s），v2=0.06m/s；帶入各值，得hf==0.013m，取hf=0.02mB初沉池出水設(shè)計沉淀池的出水采用溢流式集水渠，設(shè)出水堰負(fù)荷為2L/（s·m）單池所需出水堰長l==125m。僅池寬8.5m不夠，故設(shè)8根雙側(cè)收水的集水支渠。設(shè)每根集水支渠的寬度b1=0.3m，則每根支渠的長度l′==7.5m實際出水堰長l=8×2×7.5+（8.5-8×0.3）=126.1m>125m實際出水堰負(fù)荷，即單位長度（m）出水量q0=1.99L/s集水支渠的集水采用三角堰出水，堰上水頭損失記為0.05m堰后自由跌落0.10m進(jìn)入集水支渠。集水支渠流量Q支渠==29.45L/s設(shè)集水支渠中流速v3=0.7m/s，渠內(nèi)終點水深h6===0.140m渠內(nèi)起點水深h5=，其中hk===0.10m，帶入各值，得h5==0.184m設(shè)計取集水支渠內(nèi)水深為0.17m，則集水支渠斷面高為H4=0.17+0.10=0.27m，取H4=0.3m設(shè)總集水渠寬b2=1.2m，渠內(nèi)水流速度v4=1.2m，總渠內(nèi)終點水深h8===1.045m渠內(nèi)起點水深h7=，其中hk===0.54m，帶入各值，得h7==1.180m。集水渠中的污水由寬度為2m的污水渠送至厭氧池配水渠，渠內(nèi)流速為1m/s.3.2.6A2/O生物反應(yīng)池污水處理要達(dá)到GB18918-2002一級B標(biāo)準(zhǔn)，需考慮脫氮磷，故需對污水進(jìn)行二級強(qiáng)化處理，采用A2/O工藝。污水經(jīng)過一級處理，COD按降低25%考慮，BOD5按降低25%考慮，SS按去除50%考慮。則污水二級處理進(jìn)出水水質(zhì)參數(shù)如表3-2-1：表3-2-1污水二級處理進(jìn)出水水質(zhì)（mg/L）CODBOD5SSTNTPTKNNH3-NPH進(jìn)水480240300660457.6出水60202020186-9（1）A2/O反應(yīng)池參數(shù)校核按照最不利條件考慮，污水溫度取T=13℃。下面對A2/O運(yùn)行條件進(jìn)行校核：COD/TN=480/20=24>8；TP/BOD5=6/240=0.025<0.06；BOD5/TN=240/20=12>4。符合A2/O運(yùn)行條件。（2）好氧池的計算A設(shè)計參數(shù)設(shè)計流量：Q平均=2.315m3/s數(shù)量：8座進(jìn)水BOD5濃度：180mg/l(初沉池對的去除率計為25%)出水BOD5濃度：20mg/lB設(shè)計計算好氧池的計算采用污泥齡法。①設(shè)計污泥齡的計算硝化菌生長速率=式中N——出水NH4+-N的濃度，d-1，N=8mg/L；T——污水溫度，℃，T=13℃；DO——好氧池中的溶解氧濃度，mg/L，DO=2mg/L；KO2——氧的半速常數(shù)O2，mg/L，取KO2=1.3mg/L；設(shè)PH=7.2，帶入各值，得==0.225d-1則設(shè)計污泥停留時間為=12.4d②確定混合液懸浮固體濃度式中r——與停留時間、池身、污泥濃度有關(guān)的系數(shù)，一般r=1.2；SVI——污泥指數(shù)，SVI=133。帶入各值，得=9000mg/L設(shè)污泥回流比R=50%，曝氣池內(nèi)混合液污泥濃度=3000mg/L③好氧池尺寸計算式中Q——污水設(shè)計流量（m3/d），按平均日污水量Q平均計算；Y——污泥產(chǎn)率系數(shù)，取Y=0.6；X——好氧池混合液懸浮固體濃度（mgMLSS/L）；——好氧池設(shè)計污泥齡（d）。代入各值，得=79360m3將好氧池分為兩組，每組四座，則每組好氧池體積V==9920m3水力停留時間t===9.52h好氧池池深取h2=6.0m，則每組好氧池的面積F===1653.3m2池寬取B=7.4m，==1.23，介于1～2之間，符合規(guī)定。池長L===223.42m長寬比==30.2>10，符合規(guī)定。設(shè)5廊道式好氧池，廊道長L′===45m取超高h(yuǎn)1=0.5m，則池總高度H=h1+h2=0.5+6.0=6.5m。C好氧池BOD污泥負(fù)荷計算=0.151kgBOD5/kgMLSS·d（3）缺氧池的計算普通A2/O工藝的脫氮是由缺氧池和厭氧池共同完成的,厭氧池將回流污泥中的硝態(tài)氮反硝化,缺氧池將混合液內(nèi)回流中的硝態(tài)氮反硝化,兩池對脫氮都做出了貢獻(xiàn)。但考慮到A2/O工藝中缺氧池的含碳有機(jī)物濃度低于A/O脫氮工藝中缺氧池的濃度,反硝化速率要比A/O脫氮系統(tǒng)中的缺氧池低些,池容應(yīng)該大些,為安全計,將厭氧池對脫氮的貢獻(xiàn)忽略不計,A2/O工藝中的缺氧池容積仍按A/O脫氮工藝中的缺氧池容積計算。A缺氧池容積[5]式中——缺氧區(qū)容積（m3）——生物反應(yīng)池設(shè)計流量（m3/d）X——生物反應(yīng)池內(nèi)混合液懸浮固體平均濃度(gMLSS/L)——生物反應(yīng)池進(jìn)水總凱氏氮濃度(mg/L)——生物反應(yīng)池出水總氮濃度(mg/L)——排出生物反應(yīng)池系統(tǒng)的微生物量(kgMLVSS/d)——脫氮速率[(kgNO3-N)/(MLSS·d)],算根據(jù)實驗資料確定，無實驗資料時，20℃時，可取0.03－0.06。T——設(shè)計溫度(℃)——污泥總產(chǎn)率系數(shù)(kgMLSS/kgBOD5),算根據(jù)實驗確定，無實驗資料時，系統(tǒng)有初沉池取0.3，無初沉池時取0.6－1.0——KLSS中MLVSS比例——生物反應(yīng)池進(jìn)水五日生化需氧量(mg/L)——生物反應(yīng)池進(jìn)水五日生化需氧量(mg/L)＝34844.4m3/d=14400kgMLVSS/d=180mg/L.B缺氧池尺寸計算混合液污泥濃度X=3000mg/L，將缺氧池分為兩組，每組四座，則每座缺氧池體積V===4355.5m3水力停留時間t===4.18h缺氧池池深取h2=6.0m，則每組缺氧池的面積F===725.9m2缺氧池分兩個廊道，各廊道取B=9.3m，池長L===78.1mL’==39m。取超高h(yuǎn)1=0.5m，則池總高度H=h1+h2=0.5+6.0=6.5m。C內(nèi)回流比計算TN的去除率EN=66.67%，內(nèi)回流比=200%設(shè)計取R內(nèi)=200%。（4）厭氧池的計算厭氧池容積VA由生物除磷容積VA′及用于脫氮的容積VAD兩部分組成，其中VAD約為VD的15%，即VAD=15%×VD=15%×22432.16=3364.90m3設(shè)計中污泥回流比采用R=50%，VA′=0.75Q（1+R）=0.75×200000/24×（1+50%）=9375m3則有厭氧池容積VA=VA′+VAD=3364.90+9375=12739.9m3將厭氧池分為兩組，每組四座，則每座厭氧池體積V==1562.5m3水力停留時間t==1.5h厭氧池池深取h2=6.0m，則每組厭氧池的面積F===260.42m2池寬取B=6.7m，池長L===39m取超高h(yuǎn)1=0.5m，則池總高度H=h1+h2=0.5+6.0=6.5m（5）剩余污泥量的計算剩余污泥量是微生物降解BOD生成污泥量，微生物內(nèi)源代謝及污泥中所含的不可生物降解和惰性懸浮物三項構(gòu)成的綜合結(jié)果。其中前兩項的差值，也就是活性污泥的凈增值量，為剩余活性污泥量。1.降解BOD生成污泥量W1=YQ（So-Se）=0.6×200000×（180-20）×10-3=19220kg/d2.內(nèi)源呼吸分解泥量W2=KdVXv=Kd（VO+VD+VA）Xf=0.03×（79360+34844.4+12500）×3×0.75=8552.5kg/d3.不可生物降解和惰性懸浮物（NVSS）W3=Q（So-Se）×50%=200000×（150-20）×50%×10-3=13000kg/d4.剩余污泥W=W1-W2+W3=19200-8552.5+13000=23647.5kg/d其中剩余活性污泥量XW=W1-W2=19200-7714.75=10647.5kg/d污泥含水率P=99.2%，則剩余污泥濕污泥量=2955.94m3/d（6）系統(tǒng)平面布置與進(jìn)出水設(shè)計A2/O工藝中厭氧池、缺氧池和好氧池是做為一個整體布置在一起，所以要綜合考慮，合理的進(jìn)行平面布置和進(jìn)出水設(shè)計。1系統(tǒng)的平面布置由厭氧池、缺氧池和好氧池的尺寸設(shè)計計算可知，整個系統(tǒng)分為兩組并列運(yùn)行，每組由4個廊道組成。厭氧部分1個廊道，尺寸為B×L=6.7m×39m；缺氧部分2個廊道，尺寸為B×L=9.3m×39m；好氧曝氣部分3個廊道B×L=7.4m×4.5m。2系統(tǒng)的進(jìn)水設(shè)計采用潛孔進(jìn)水，使構(gòu)筑物的水頭損失最小，并且對厭氧池的沖擊最小。污泥回流比擬采用50%，配水渠的設(shè)計流量Q==0.289m3/s設(shè)計配水槽長度為l=7m，配水槽寬度B=0.8m。每座池設(shè)一個進(jìn)水潛孔，尺寸1.0×0.6m，過孔流速v==0.48m/s，水頭損失hf===0.01m3系統(tǒng)的出水設(shè)計采用平頂矩形薄壁堰出流，堰寬為好氧池廊道寬度，即b=7.4m，出水設(shè)計流量Q=0.289m3/s，堰上水頭=0.076m堰后自由跌落0.2m每個出水槽出水由D=500mm的鑄鐵管，匯集到D＝1300的鑄鐵管送往二沉池集配水井。（7）曝氣系統(tǒng)計算本設(shè)計采用鼓風(fēng)曝氣系統(tǒng)。鼓風(fēng)曝氣系統(tǒng)由空壓機(jī)、空氣擴(kuò)散裝置和一系列的連通管道組成。1平均時需氧量[5]=式中a、b、c——分別為1.47、4.57、1.42；Nk——進(jìn)水凱式氮濃度（mg/L）；Nt——進(jìn)水總氮濃度（mg/L）；Nke——出水凱式氮濃度（mg/L）；Noe——出水硝態(tài)氮濃度濃度（mg/L）；O2=0.001×1.47×200000×（180-20）-1.47×14400+4.57×[0.01×200000×（60-8）-0.12×14400]-0.626×[0.001×200000×（60-8-12）-0.12×14400]=63396.768kg/d=2595.70kg/h2.最大時需氧量O2（max）=89164.768kg/d=3715.20kg/h3.每日去除的BOD5值Lr=200000×（0.18-0.02）=32000kg/d4.去除每kgBOD的需氧量ΔO2==1.95kgO2/kgBOD55.最大時需氧量與平均時需氧量之比=1.4316.供氣量的計算好氧池采用HWB型陶瓷板型微孔曝氣器，敷設(shè)于距池底0.2m處，淹沒水深5.8m。曝氣器相關(guān)技術(shù)參數(shù)見表3-2-2.表3-2-2HWB型陶瓷板型微孔曝氣器技術(shù)參數(shù)直徑mm厚度mm孔徑μm曝氣量m3/h.個服務(wù)面積m2氧利用率%動力效率kgO2/kw.h200201501~30.3~0.520~25%4~6選用計算溫度按最不利的溫度條件考慮，定為30℃。查要在蒸餾水中的溶解度表得，水中溶解氧飽和度Cs（20）=9.17mg/L；Cs（30）=7.63mg/L。A空氣擴(kuò)散器出口處的絕對壓力Pb=1.013×105+9.8×5.8×103=1.581×105PaB空氣離開曝氣池時，氧的百分比式中EA——空氣擴(kuò)散器的氧轉(zhuǎn)移效率，取值12%。代入EA值，得：=18.96%C曝氣池混合液中平均氧飽和度9.40mg/LD換算為在20℃條件下，脫氧清水的充氧量取值=0.82；=0.95；C=2.0；=1.0，代入各值，得：=3304.28kg/h相應(yīng)的最大時需氧量為=4729.40kg/hE曝氣池平均時供氣量=91700m3/hF曝氣池最大時供氣量=131000m3/hG去除每kgBOD5的供氣量=2.48m3空氣/kgBOD5H每m3污水的供氣量=0.016m3空氣/m3污水I本系統(tǒng)的空氣總用量按好氧池平均時供氣量91700m3/h計。J空氣管路系統(tǒng)計算按圖3-7所示的A2/O反應(yīng)池平面圖，布置空氣管道，在相鄰的兩個廊道的隔墻上設(shè)一根干管，共3根干管，其中兩個干管上設(shè)7對配氣豎管，另一個設(shè)7條280配氣豎管。全曝氣池共設(shè)條配氣豎管。圖3-2-3曝氣池空氣管布置每根豎管的供氣量為=327.5m3/h曝氣池平面面積為7.4×45×5×8=13320m2每個空氣管擴(kuò)散器的服務(wù)面積按0.4m2計，則所需空氣擴(kuò)散器的總數(shù)為=33300個每個豎管上安設(shè)的空氣擴(kuò)散器的數(shù)目為：=119個每個空氣擴(kuò)散器的配氣量為=2.75m3/h將以布置的空氣管及布設(shè)的空氣擴(kuò)散器繪制成空氣管路圖，見圖3-5用以進(jìn)行計算。選擇選擇一條從鼓風(fēng)機(jī)房開始的最遠(yuǎn)最長的管路作為計算管路。圖3-2-4曝氣系統(tǒng)布置有鼓風(fēng)機(jī)房出來的空氣管道為DN1600，再分為DN1120的管路分別給兩組曝氣池供氣。變徑具體為DN1600——DN1120——DN1000——DN800——DN560——DN450——DN360——DN280①沿程損失：DN1600:2mDN1120:10mDN1000:82mDN560:91mDN450:16mDN280:52mDN50：15mh1==4.5kPa②局部損失變徑三通5個，90°彎頭3個=1.5×5+0.23×3=8.2h2==1kPa微孔曝氣器的壓力損失為5.0kPa，則壓力總損失為10.5kPaK空壓機(jī)的選定空氣擴(kuò)散裝置安裝在距曝氣池池底0.2m處，因此，空壓機(jī)所需壓力為P=（6-0.2）×9.8+10.5=67.34kPa空壓機(jī)供氣量最大時131000m3/h=2183.33m3/min平均時91700m3/h=1528.3m3/min根據(jù)所需壓力及空氣量，決定采用RG-450型轉(zhuǎn)速為740r/min的羅茨鼓風(fēng)機(jī)8臺。該鼓風(fēng)機(jī)風(fēng)壓68.6kPa，風(fēng)量337.2m3/min，所配電機(jī)功率500kW。正常條件下，5臺工作，3臺備用，高負(fù)荷時7臺工作，1臺備用。鼓風(fēng)機(jī)相關(guān)技術(shù)參數(shù)見表3-2-3.表3-2-3RG-450羅茨鼓風(fēng)機(jī)技術(shù)參數(shù)風(fēng)壓/kPa風(fēng)量（m3/min）電機(jī)功率Kw轉(zhuǎn)速(r/min)68.6125A50014503.2.7二次沉淀池1.設(shè)計參數(shù)設(shè)計流量：Q設(shè)計=3.47m3/s（平均水量+回流污泥量）單池表面負(fù)荷：q=1m3/（m2·h）沉淀時間：t=4.0h池底坡度：0.05數(shù)量：8座沉淀池形式：圓形輻流式2.設(shè)計計算（1）池體計算①單池面積F===1562.5m2②單池直徑D===44.6m取45m③實際水面面積=1589.6m2④實際表面負(fù)荷=1.00m3/（m2·h）⑤沉淀部分有效水深h2=qt=1.0×4.0=4.0m⑥沉泥斗尺寸本設(shè)計采用機(jī)械刮吸泥機(jī)連續(xù)排泥，池底設(shè)坡度0.05，坡向中心。h0=0.5×tan55=1.43mV0===4.86m3⑦沉淀池總高設(shè)超高h(yuǎn)1=0.5m，緩沖層高h(yuǎn)3=0.3mH=h1+h2+h3=0.5+4.0+0.3=4.8m⑧沉淀池中心高度H′=h1+h2+h3+h4+h0=4.8+（22.5-1.5）/2×0.05+1.43=6.78m⑨徑深比校核==11.25，介于6～12之間，符合要求（2）進(jìn)水設(shè)計本設(shè)計采用中心進(jìn)水、周邊出水。①中心進(jìn)水管下部管徑＝＝0.68m,取D為700mm，實際流速為1.13m/s上部管徑＝＝0.74m,取D為750mm，實際流速為0.98m/s出流面積＝＝0.5422m2,設(shè)計面積為0.054m2，出水孔10個，單孔尺寸180mm300mm②導(dǎo)流筒的面積按照沉淀面積的2％設(shè)計，則導(dǎo)流筒的直徑：D==6.39m≈6.4m（3）出水設(shè)計①集水槽采用環(huán)形雙側(cè)溢流集水槽。設(shè)槽寬B2=0.8m，集水渠位置大約位于距池壁的1/10R處，既2.25m，內(nèi)外環(huán)半徑分別為20.7m和21.5m出水總周長出水負(fù)荷=1.64L/(s·m)<1.7L/(s·m)符合要求槽中流速v=0.8m/s，集水槽為平底，集水槽終點水深為=0.678m，取0.68m槽內(nèi)起點水深h6=，其中hk===0.31m，得h6==0.863m，取0.86m②三角堰出水采用90°直角三角堰。堰前設(shè)擋板，攔截浮渣。設(shè)堰高h(yuǎn)8=0.15m，則單個堰齒寬b=2h=2×0.15=0.30m雙側(cè)溢流集水槽外堰距池邊1.0m，內(nèi)堰距池邊1.8m。則雙側(cè)溢流集水槽外堰上堰齒數(shù)n1===466.8=467個雙側(cè)溢流集水槽內(nèi)堰上堰齒數(shù)n2==450個則堰池總數(shù)n=n1+n2=467+450=917個單個堰齒流量q0===4.73×10-4m3/s堰上水頭損失H===0.041m堰后自由跌落0.15m。（4）排泥量及排泥管二沉池的排泥量為剩余污泥量和回流污泥量之和。剩余污泥量為2955.94m3/d,回流污泥量為100000m3/d。因此，沉淀池每天沉淀的污泥量為102955.94m3/d，折算為每個沉淀池每天的排泥量12869.49m3/d。采用D=500mm的排泥管，實際流速為1.2m/s.刮泥設(shè)備選用BGA45型周邊傳動刮泥機(jī)，相關(guān)技術(shù)參數(shù)見表3-2-4.表3-2-4BGA45型周邊傳動刮泥機(jī)技術(shù)參數(shù)池內(nèi)徑/m周邊池深/m周邊線速(m/min)電機(jī)功率/kw4551.70.92無錫市通用機(jī)械廠有限公司生產(chǎn)。3.2.8二沉池集配水井1.配水中心管即每組好氧池的出水管徑D=1300mm，v=1.31m/s。2.配水井直徑設(shè)D=2500mmv==0.48m/s配水井中流速小，易發(fā)生淤積，故將進(jìn)入二沉池的配水管設(shè)于池底，靠進(jìn)水壓力不至于發(fā)生淤積。3.配水井水頭損失配水井為有堰板的中心配水井，水頭損失可以當(dāng)作薄壁溢流堰來計算。它由堰上水頭和自由跌落高度兩部分組成。堰長=4.082m，流量Q=1.736m3/s，設(shè)流量系數(shù)m0=0.42，則得H===0.374m自由跌水h=0.15m。4.二沉池進(jìn)出水管進(jìn)水管直徑D=600mm，v=1.53m/s。出水管直徑D=500mm，v=1.47m/s。3.2.9消毒接觸池經(jīng)過沉砂池、曝氣池、二沉池的處理，污水中BOD5及SS雖大部分被去除，但其中仍有大量病原、微生物和寄生蟲卵。如不消毒，仍有可能引起環(huán)境污染，造成病原傳播。1.設(shè)計參數(shù)設(shè)計流量：Q平均=2.315m3/s接觸時間：t=0.5h接觸池形式：廊道式消毒形式：液氯消毒2.設(shè)計計算（1）接觸池容積V===4166.67m3分兩格=2083.34m3（2）接觸池表面積設(shè)有效水深h2=3.5m，則每座接觸池的表面積F===595.24m2（3）接觸池長度設(shè)池寬B=4m，池廊道總長L′===148.81m則每廊道長L==＝29.2m，取L=30m廊道轉(zhuǎn)彎處寬3.0m。（4）池高取超高h(yuǎn)1=0.3m，池底坡度i=0.01，則H=h1+h2+iL=0.3+3.5+0.01×50=4.3m（5）加氯量的確定二級處理后，污水加氯量取8mg/L，則每日加氯量Q=8×200000×10-3=1.6t（6）接觸池進(jìn)水設(shè)計二沉池中出水由水管進(jìn)入接觸池，渠道將其分為兩路，并設(shè)超越閥，以便在接觸池出現(xiàn)故障時將水及時排走。出水設(shè)計采用平頂矩形薄壁堰出流，堰寬為b=3.0m，堰上水頭=0.35m堰后自由跌落0.30m，出水槽寬=1.48m≈1.5m設(shè)出水槽流速v=1.10m/s，水深為=1.4m消毒接觸池水頭損失hf=式中——隔板轉(zhuǎn)彎處的局部阻力系數(shù)，往復(fù)式隔板取=3；n——水流轉(zhuǎn)彎次數(shù)，n=4；Ln——該廊道總長度（m），Ln=50m；C——謝才系數(shù)，；Rn——該廊道過水?dāng)嗝嫠Π霃剑╩）；vn——廊道中水流速度（m/s）；v0——轉(zhuǎn)彎處水流速度（m/s）。消毒接觸池廊道為水泥砂漿抹面，粗糙系數(shù)n′=0.013，廊道過水?dāng)嗝嫠Π霃?1.273m帶入謝才系數(shù)公式，得=80.08廊道中水流速度vn==0.083m/s廊道轉(zhuǎn)彎處寬3.0m，則轉(zhuǎn)彎處流速v0==0.11m/s帶入上述各值，得消毒接觸池水頭損失hf==0.004m3.2.10計量槽接觸池末端設(shè)咽喉式巴氏計量槽一座，以便污水處理廠的流量進(jìn)行監(jiān)控。依據(jù)設(shè)計手冊，當(dāng)測量范圍為0.3~2.1m3/s時，喉寬W取1m，則喉管長度L1==1m計量槽總長：B=0.6+0.9+1.7=3.2m上游水位通過超聲液位計自動計量，并轉(zhuǎn)換為相應(yīng)流量。3.3污泥處理構(gòu)筑物的設(shè)計與計算3.3.1污泥濃縮污泥濃縮是通過降低污泥中的空隙水含量，使體積非常大的污泥減容，從而減小池容積和處理所需的投藥量，縮小用于輸送污泥的管道和泵類的尺寸。設(shè)計只對來自二沉池的剩余污泥進(jìn)行濃縮，污泥濃縮前含水率P1=99.2%，濃縮后污泥含水率P2=97%。1.剩余污泥量的計算A2/O工藝系統(tǒng)產(chǎn)生的剩余污泥量為=2955.94m3/d2.污泥濃度Xr前設(shè)反應(yīng)池中混合液污泥濃度X=3000mg/L，污泥回流比為50%，則由可推出Xr=9000mg/L=9g/L。污泥固體負(fù)荷宜采用30－60kg/(m2·d)濃縮時間不宜小于12h，有效水深宜為4m3.濃縮池尺寸的計算采用帶有豎向柵條污泥濃縮機(jī)的輻流式重力濃縮池，濃縮污泥固體通量取M=35kg/(m2·d)。濃縮池的面積A=式中QS——污泥量（m3/d）；C——污泥固體濃度（g/L）；M——濃縮池污泥固體通量（kg/(m2·d)）。A==760.1m2采用2個污泥濃縮池，則濃縮池直徑D==20m取污泥濃縮時間T=18h4.濃縮后污泥體積V===788.24m3/d=9.12L/s5.濃縮后分離出的污水流量=2167.66m3/d3.3.2貯泥池采用矩形貯泥池，貯存來自初次沉淀池和濃縮池的污泥量。初沉池中的SS處理程度按50%考慮，則來自初沉池的污泥量Q1為式中C1、C2——進(jìn)、出初次淀池的SS濃度（kg/m3）；P0——初沉池排放污泥含水率，P0=97%。帶入各值，得=1000m3/d來自污泥濃縮池的污泥量Q2=788.24m3/d。則貯泥量Q=Q1+Q2=1000+788.24=1788.24m3/d，設(shè)貯泥池為2座。3.3.3污泥消化池污泥的厭氧消化是為了使污泥中的有機(jī)物質(zhì)，變?yōu)榉€(wěn)定的腐殖質(zhì)，同時可以減少污泥體積，改善污泥的性質(zhì)，使之易脫水，破壞和控制致病微生物，并獲得有用的副產(chǎn)品，如沼氣。本設(shè)計采用消化形式為中溫厭氧消化。其原理是：污泥在無氧條件下，由兼性菌和專性厭氧菌降解污泥中的有機(jī)物，使之產(chǎn)生CO2和CH4，使污泥得到穩(wěn)定，故污泥厭氧消化又稱為污泥生物穩(wěn)定。厭氧消化被分為兩個階段過程，第一階段酸性發(fā)酵階段，有機(jī)物在產(chǎn)酸細(xì)菌的作用下分解成脂肪酸及其他產(chǎn)物