注冊電氣工程師發(fā)輸變電專業(yè)知識（新能源風電、光伏）模擬試卷1（共4套）（共97題）注冊電氣工程師發(fā)輸變電專業(yè)知識（新能源風電、光伏）模擬試卷第1套一、案例題（單選題）(本題共25題，每題1.0分，共25分。)6·某110kV變電站裝有兩臺三繞組變壓器，額定容量為120／120／60MVA，額定電壓為110／35／10kV，阻抗為U1－2=9．5％，U1－3=28％，U2－3=19％，主變壓器110、35kV側均為架空進線，110kV架空出線至2kin之外的變電站(全線有避雷線)，35kV和10kV為負荷線，10kV母線上裝設有并聯(lián)電容器組，其電氣主接線如下圖所示。圖中10kV配電裝置距主變壓器lkm，主變壓器10kV側采用3×185mm2銅芯電纜接10kV母線，電纜單位長度電阻為0．103Ω／km，電抗為0．0691Ω／km，功率因數(shù)cosφ=0．85，請回答下列問題(計算題按最接近數(shù)值選項)。1、圖中110kV母線氧化鋅避雷器最大保護的電氣距離為(變壓器之外)()。A、165mB、223mC、230mD、310m標準答案：C知識點解析：依據(jù)《交流電氣裝置的過電壓保護和絕緣配合設計規(guī)范》(GB/T50064—2014)第5．4．13—6—1)條及表5．4．13—1。金屬氧化物避雷器與主變壓器間的最大電氣距離可參考表5．4．13—1確定，對其他電氣的最大距離可相應增加35％。則氧化鋅避雷器最大保護距離(變壓器之外)S=170×(1+35％)=229．5(m)。注：本題關鍵在于確定110kV的進線回路數(shù)，但題干中未明確該條件，只能根據(jù)接線圖中110kV側主接線為單母線分段接線，確定為2回電源進線，圖中4路110kV線路均為饋線，切勿作為4條電源線線路而錯選D。2、假設圖中主變壓器最大年利用小時數(shù)為4000h，成本按0．27元/kWh，經濟電流密度取0．455A／mm2，主變壓器110kV側架空導線采用鋁絞線，按經濟電流密度選擇的導線截面積應為()。A、2×400mm2B、2×500mm2C、2×630mm2D、2×800mm2標準答案：C知識點解析：依據(jù)《導體和電器選擇設計技術規(guī)定》(DL／T5222--2005)附錄E，圖E．7曲線6和式(E．1．1)。1)查閱曲線及已知條件：經濟電流密度為0．455A／mm2。2)持續(xù)工作電流：依據(jù)《電力工程電氣設計手冊電氣一次部分》第232頁表6—3和第377頁式(8—3)?；芈烦掷m(xù)運行電流Ig==0．66(kA)=660A。3)導體的經濟截面積，依據(jù)式(E．1．1)S==1466．7(mm2)>2×630mm24)綜合以上，確定電纜規(guī)格為2×630mm2。注：依據(jù)《電力工程電氣設計手冊電氣一次部分》第336頁中“當無合適規(guī)格導體時，導線面積可小于經濟電流密度的計算截面積”。也可參考《導體和電器選擇設計技術規(guī)定》(DL／T5222--2005)第7．1．6條。3、10kV配電裝置至主變壓器電纜末端的電壓損失最接近()。A、5．25％B、7．8％C、9．09％D、12．77％標準答案：B知識點解析：依據(jù)《電力工程電氣設計手冊電氣一次部分》第940頁式(17—6)。電纜回路電壓損失ΔU=×1×(0．103×0．85+0．069×0．527)=7．8(V)注：主變壓器10kV側的容量為60MVA。4、假設10kV母線上電壓損失為5％，為保證母線電壓正常為10kV，補償?shù)淖畲笕菪詿o功容量最接近()。A、38．6MvarB、46．1MvarC、68．8MvarD、72．1Mvar標準答案：C知識點解析：依據(jù)《電力工程電氣設計手冊電氣一次部分》第478頁表9—4。最大容性無功補償容量Qcum==68．84(Mvar)5、取基準容量Si=1000MVA，其110kV系統(tǒng)正序阻抗標幺值為0．012，當35kV母線發(fā)生三相短路時，其歸算至短路點的阻抗標幺值最接近()。A、1．964B、0．798C、0．408D、0．399標準答案：C知識點解析：依據(jù)《電力工程電氣設計手冊電氣一次部分》第478頁表9—4。1)變壓器各側等值短路電抗Uk1％=[Uk(1-2)％+Uk(3-1)％一Uk(2-3)％]=×(9．5+28—19)=9．25Uk2％=[Uk(1-2)％+Uk(2-3)％一Uk(3-1)％]=×(9．5+19—28)=0.25Uk3％=[Uk(2-3)％+Uk(3-1)％一Uk(1-2)％]=×(19+28—9．5)=18.752)變壓器電抗標幺值X*T1==0．771X*T2==0．021X*T3==1．56253)系統(tǒng)至斷路點的阻抗標幺值X*=0．012+=0．408某新建電廠一期安裝兩臺300MW機組，機組采用發(fā)電機一變壓器單元接入廠內220kV配電裝置，220kV采用雙母線接線，有2回負荷線和2回聯(lián)絡線。按照最終規(guī)劃容量計算的220kV母線三相短路電流(起始周期分量有效值)為30kA，動穩(wěn)定電流81kA；高壓廠用變壓器為一臺50／25—25MVA的分裂變壓器，半穿越電抗Ud=16．5％，高壓廠用母線電壓6．3kV。請按各小題假設條件回答下列問題。6、本工程采用220kVSF6斷路器，其熱穩(wěn)定電流為40kA、3s，負荷線的短路持續(xù)時間2s。試計算此回路斷路器承受的最大熱效應為()(不考慮周期分量有效值電流衰減)。A、1800kA2·sB、1872kA2·sC、1890kA2·sD、1980kA2·s標準答案：C知識點解析：依據(jù)《導體和電器選擇設計技術規(guī)定》(DL／T5222--2005)附錄F第F．6條。短路電流在導體和電器中引起的熱效應包括周期分量和非周期分量兩部分。周期分量引起的熱效應Qz=I＂2t=302×2=1800(kA2s)非周期分量引起的熱效應Qf=I＂2T=302×0．1=90(kA2s)總熱效應Q=Qz+Qf=1800+90=1890(kA2S)7、發(fā)電機額定電壓20kV，中性點采用經消弧線圈接地方式，20kV系統(tǒng)每相對地電容0．45μF消弧線圈的補償容量應選擇(過補償系數(shù)K=1．35，欠補償系數(shù)K=0．8)()。A、26．1kVAB、45．17kVAC、76．22kVAD、78．24kVA標準答案：B知識點解析：依據(jù)《電力工程電氣設計手冊電氣一次部分》第80頁式(3—1)，《導體和電器選擇設計技術規(guī)定》(DLT5222--2005)第18．1．4條、第18．1．6條。1)單相接地電容總電流Ic=√3UeωC×10－3=√3×20×2π×50×0．45×10－3=4．895(A)。2)第18．1．6條：對于采用單元連接的發(fā)電機中性點消弧線圈，為了限制電容耦合傳遞過電壓以及頻率變動等對發(fā)電機中性點位移電壓的影響，宜采用欠補償方式。Q=KIe=0．8×4．895×=45．2(kVA)8、每臺發(fā)電機6．3kV母線分為A、B二段，每段接有6kV總容量為18MW電動機，當母線發(fā)生三相短路時，其短路電流周期分量的起始值為(設系統(tǒng)阻抗為0，KqD=5．5)()。A、27．76kAB、30．84kAC、39．66kAD、41．91kA標準答案：D知識點解析：依據(jù)《火力發(fā)電廠廠用電設計技術規(guī)程》(DL/T5153--2014)附錄L高壓廠用電系統(tǒng)短路電流實用計算法。設Sj=100MVA，Ui=6．3kV，則Ii=9．16kA。廠用變壓器電抗標幺值XT=0．925=0．925×=0．30525廠用電源短路電流周期分量起始有效值IB==30(kA)電動機反饋電流周期分量起始有效值ID==11．91(kA)短路電流周期分量起始有效值I＂=IB+ID=30+11．91=41．91(kA)注：SeB為分裂變壓器一次側容量。9、發(fā)電機額定功率因數(shù)為0．85，最大連續(xù)輸出容量為額定容量的1．08倍，高壓工作變壓器的計算容量按選擇高壓工作變壓器容量的方法計算出的負荷為46MVA，按估算廠用電率的原則和方法所確定的廠用電計算負荷為42MVA，試計算并選擇主變壓器容量最小為()。A、311MVAB、315MVAC、335MVAD、339MVA標準答案：D知識點解析：依據(jù)《大中型火力發(fā)電廠設計規(guī)范》(GB50660—2011)第16．1．5條及條文說明。第16．1．5條：容量125MW級及以上的發(fā)電機與主變壓器為單元連接時，主變壓器的容量宜按發(fā)電機的最大連續(xù)容量扣除不能被高壓廠用起動／備用變壓器替代的高壓廠用工作變壓器計算負荷后進行選擇。第16．1．5條的條文說明：“不能被高壓廠用起動／備用變壓器替代的高壓廠用工作變壓器計算負荷”是指以估算廠用電率的原則和方法所確定的廠用電計算負荷。主變壓器容量S=1．08一42=1．08×一42=339．2(MVA)10、假定220kV高壓廠用公用／備用變壓器容量為50／25-25MVA，其220kV架空導線宜選用(經濟電流密度按0．4A／mm2計算)()。A、LGJ-185B、LGJ-240C、LGJ-300D、LGJ-400標準答案：C知識點解析：依據(jù)《電力工程電氣設計手冊電氣一次部分》第232頁表6—3。變壓器回路持續(xù)工作電流為I＇g=1．05×=1．05×=137．8(A)依據(jù)《導體和電器選擇設計技術規(guī)定》(DL／T5222—2005)附錄E，導體的最小截面積S==344．5(mm2)，選擇導體LGJ一300?！秾w和電器選擇設計技術規(guī)定》(DL／T5222—2005)第7．1．6條，當無合適規(guī)格導體時，導體截面積可按經濟電流密度計算截面積的相鄰下一擋選取。某發(fā)電廠裝有兩臺300MW機組，經主變壓器升壓至220kV接入系統(tǒng)。220kV屋外配電裝置母線采用支持式管形母線，為雙母線接線分相中型布置，母線采用φ120／110鋁錳合金管，母聯(lián)間隔跨線采用架空軟導線。11、母聯(lián)間隔有一跨線跳線，則跳線的最大搖擺弧垂的推薦值為(導線懸掛點至梁底b為20cm，最大風偏時，耐張夾至絕緣子串懸掛點的垂直距離為65cm，最大風偏時的跳線與垂直線之間夾角為45°，跳線在無風時的垂直弧垂F為180cm，見下圖)()。A、135cmB、148．5cmC、190．9cmD、210cm標準答案：D知識點解析：依據(jù)《電力工程電氣設計手冊電氣一次部分》第699～701頁“跳線弧垂的確定”相關公式。跳線的搖擺弧垂fTY==190．95(cm)跳線的搖擺弧垂推薦值fTY=1．1×fTY=1．1×190．95=210(cm)注：跳線在無風時的弧垂要求不小于最小的電氣距離A1值，此要求曾多次考查。12、母線選用管形母線支持結構，相間距離3m，母線支持絕緣安全間距14m，支持金具長lm(一側)，母線三相短路電流36kA，沖擊短路電流90kA，二相短路電流沖擊值78kA，短路時對母線產生的最大電動力為()。A、269．1kgB、248．4kgC、330．7kgD、358．3kg標準答案：D知識點解析：依據(jù)《電力工程電氣設計手冊電氣一次部分》第338頁式(8—8)及第345頁“管形母線計算式例中”相關描述。絕緣子間距l(xiāng)=14m，支持金具長0．5m，計算跨距l(xiāng)js=14一l=l3(m)，相間距離a=3m.短路時母線最大電動力F=×10－2=1．76××902×0．58×10－2=358．3(kg)第344頁第1行“為了安全，工程計算一般取β=0．58”。13、配電裝置的直擊雷保護采用獨立避雷針，避雷針高35m，被保護物高度15m，當其中兩支避雷針的聯(lián)合保護范圍的寬度為30m時，這兩支避雷針之間允許的最小距離和單支避雷針對被保護物的保護半徑為()。A、r=20．9m，D=60．95mB、r=20．9m，D=72mC、r=22．5m，D=60．95mD、r=22．5m，D=72m標準答案：A知識點解析：依據(jù)《交流電氣裝置的過電壓保護和絕緣配合設計規(guī)范》(GB／T50064--2014)第5．2．2條相關公式。各計算因子h=35m，hx=15m，ha=35—15=20(m)；P==0．93；bx==15(m)單支避雷針的保護半徑hx＜rx=(1．5h一2hx)P=(1．5×35—2×15)×0．93=20．925(m)兩支避雷針之間的最小距離bx＜rx=0．8h=0．43h查表a，可知=3．25則D=3．25haP=3．25×20×0．93=60．45(m)14、母線支持絕緣子間距14m，支持金具長1m(一側)，母線自重4．96kg／m，母線上的隔離開關靜觸頭重15kg，則母線撓度為(E=7．1×105kg／cm2，J=299cm4)()。A、2．75cmB、3．16cmC、3．63cmD、4．89cm標準答案：D知識點解析：依據(jù)《電力工程電氣設計手冊電氣一次部分》第347頁計算式例中“4)撓度的校驗過程”。母線自重產生的撓度y1=0．521=3．48(cm)集中荷載產生的撓度y2=0．911=1．4l(cm)合成撓度y=y1+y2=3．48+1．41=4．89(cm)15、出線隔離開關采用雙柱型，母線隔離開關為剪刀型，下面列出的配電裝置的最小安全距離中()是錯誤的，請說明理由。A、無遮攔架空線對被穿越的房屋屋面間4300mmB、出線隔離開關斷口間2000mC、母線隔離開關動、靜觸頭間2000mD、圍墻與帶電體間3800mm標準答案：C知識點解析：依據(jù)《高壓配電裝置設計技術規(guī)程》(DL／T5352一2006)第7．3．3條、第8．1．1條及表8．1．1。第7．3．3條：單柱垂直開啟式隔離開關動靜觸頭間的最小電氣距離不應小于配電裝置的最小安全距離B1值(2550mm)，選項C錯誤。無遮攔架空線對被穿越的房屋屋面間為C值(4300mm)，選項A正確。出線隔離開關斷口間為A2值(2000mm)，選項B正確。圍墻與帶電體間為D值(3800mm)，選項D正確。某單回路單導線110kV架空送電線路，頻率為50Hz，導線采用LGJ一400／35，導線直徑為26．8mm，導線截面積為425．24mm2，導線的鋁截面積為390．88mm2，三相導體a、b、c為水平排列，線間距離為Dab=Dbc=6m，Dac=12m。16、本線路的正序電抗X1應為()，有效半徑(也稱幾何半徑)re=0．81r。A、0．383Ω／kmB、0．412Ω／kmC、0．337Ω／kmD、0．426Ω／km標準答案：B知識點解析：依據(jù)《電力工程高壓送電線路設計手冊》(第二版)第16頁式(2—1—2)、式(2—1—3)。相導線間的幾何均距dm==7．56(m)線路正序電抗X1=0．002f1g=0．0029×50×1g=0．412(Ω/km)17、本線路的正序電納b1應為()(計算時不計地線影響)。A、2．75×10一6S／kinB、3．43×10一6S／kmC、2．36×10一6S／kmD、2．87×10一6S／kin標準答案：A知識點解析：依據(jù)《電力工程高壓送電線路設計手冊》(第二版)第16頁式(2一l一7)、第21頁式(2—1—32)。單回路單導線相分裂導線的等價半徑Rm=(nrAn-1)1/n=(rA1-1)1/1=rBcl==2.75×10－6(S／km)18、該導線標準氣象條件下的電暈臨界電場強度E應為()，導線表面系數(shù)取0．82。A、33．4kV／cmB、31．3kV／cmC、39．6kV／cmD、28．3kV／cm標準答案：B知識點解析：依據(jù)《電力工程高壓送電線路設計手冊》(第二版)第30頁式(2—2—2)。Zn=3.03m=3.03×0.82×=3．13(MV／m)=31．3kV／cm19、假設線路正序電抗為0．5Ω／km，正序電納為3．2×10－6S／kin，則線路的波阻抗Ze應為()。A、395．3ΩB、347．4ΩC、472．6ΩD、282．5Ω標準答案：A知識點解析：依據(jù)《電力工程高壓送電線路設計手冊》(第二版)第24頁式(2—1—41)。線路波阻抗Zn==395．3(Ω)20、假設導體經濟電流密度為J=0．9A／mm2，功率因數(shù)為cosφ=0．95，則經濟輸送功率P應為()。A、112．6MWB、63．7MWC、79．2MWD、132．6MW標準答案：B知識點解析：依據(jù)《電力系統(tǒng)設計手冊》第180頁式(7—13)。經濟輸送功率P=√3JSUecosφ=√3×0．9×390．88×110×0．95=63．7(MW)某500kV單回架空送電線路，導線采用4×LGJ-630／45，子導線直徑33．6mm，重量2．0576kg／m，位于土壤電阻率200Ω·m地區(qū)。21、某基鐵塔全高58m，位于海拔300m、Ⅳ級上限污穢區(qū)，懸垂單串絕緣子型號為XP-21(爬電距離450mm，有效系數(shù)1．0，結構高度170mm)，用爬電比距法計算的絕緣子片數(shù)為()。A、25片B、32片C、38片D、43片標準答案：D知識點解析：依據(jù)《110kV～750kV架空輸電線路設計規(guī)范》(GB50545--2010)第7．0．5條。附錄B表B．0．1，爬電比距λ=3．8cm／kV絕緣子片數(shù)n≥=42．2，取43片。注：題干要求按爬電比距法計算絕緣子片數(shù)，而基塔高度超過40m需進行修正是針對操作過電壓和雷電過電壓的絕緣子片數(shù)而言的，與題意不符。22、某基鐵塔需加人工接地來降低其接地電阻，若接地體采用φ12圓鋼，按方形水平敷設，人工接地體的埋設深度為0．8m，四條射線的長度均為：12m，則這基桿塔的工頻接地電阻應為()(不考慮鋼筋混凝土基礎的自然接地效果，形狀系數(shù)取1．0)。A、3．76ΩB、5．28ΩC、10．45ΩD、8．88Ω標準答案：D知識點解析：依據(jù)《交流電氣裝置的接地設計規(guī)范》(GB／T50065--2011)附錄A第A．0．2條。水平接地極的接地電阻Rh==8．88(Ω)23、若絕緣子串U50％雷電沖擊放電電壓為1280kV，相導線電抗X1=0．476Ω／km，電納B1=3．32×10－6(1／Ω·km)，在雷擊導線時，其耐雷水平應為()。A、53．4kAB、43．8kAC、33．7kAD、13．5kA標準答案：D知識點解析：依據(jù)《電力工程高壓送電線路設計手冊》(第二版)第24頁式(2．1．41)和第129頁式(2—7—39)。線路波阻抗Zn==378．6(Ω)雷擊導線時的耐雷水平I2==13.5(kA)24、海拔3500m處、懸垂絕緣子結構高度為170mm時，需選用()絕緣子(特征系數(shù)取0．65)。A、25片B、27片C、30片D、28片標準答案：D知識點解析：依據(jù)《110kV～750kV架空輸電線路設計規(guī)范》(GB50545--2010)第7．0．8條。折算至絕緣子結構高度為170mm，即n=25×=22．8，取23片。高海拔懸垂絕緣子片數(shù)nH=ne0.1215m1(H-1000)/1000=23×e0.1215×0.65(3500-1000)/1000，取28片。注：按題意，特征系數(shù)0．65對應絕緣子高度為170mm，建議先折算再進行海拔修正。25、若基本風速折算到導線平均高度處的風速為29m／s，操作過電壓下風速應取()。A、15m／sB、14．5m／sC、29m／sD、20m／s標準答案：A知識點解析：依據(jù)《110kV～750kV架空輸電線路設計規(guī)范》(GB50545--2010)附錄A。操作過電壓風速為0．5倍基本風速折算至導線平均高度處的風速(不低于15m／s)。即v=0．5×28=14m／s<15m／s，取風速15m／s。注冊電氣工程師發(fā)輸變電專業(yè)知識（新能源風電、光伏）模擬試卷第2套一、單選題(本題共32題，每題1.0分，共32分。)1、風力發(fā)電機組按照矩陣布置，行必須垂直風能主導方向，同行風力發(fā)電機組之間距離不小于()，行與行之間距離不小于()，各列風力發(fā)電機組之間交錯布置。A、2D，4DB、3D，6DC、3D，5DD、2D，5D標準答案：C知識點解析：依據(jù)《風力發(fā)電場設計技術規(guī)范》(DL／T5383--2007)第5．1．3條。2、網絡的輸電容量必須滿足各種正常運行方式并兼顧事故運行方式的需要。事故運行方式是在正常運行方式的基礎上，綜合考慮線路、變壓器等設備的()故障。A、雙重B、單一C、多重D、重復標準答案：B知識點解析：依據(jù)《風力發(fā)電場設計技術規(guī)范》(DL／T5383--2007)第6．1．2條。3、風電場在選擇電氣設備時，()參考地區(qū)電網其他升壓站、變電站的電氣設備型號和廠商。A、應B、宜C、可以D、不能標準答案：C知識點解析：依據(jù)《風力發(fā)電場設計技術規(guī)范》(DL／T5383--2007)第6．3．2條。4、選擇主變壓器容量時，考慮到風力發(fā)電場負荷率較低的實際情況，及風力發(fā)電機組的功率因數(shù)在l左右，可以選擇()風電場發(fā)電容量的主變壓器。A、等于B、大于C、小于D、不小于標準答案：A知識點解析：依據(jù)《風力發(fā)電場設計技術規(guī)范》(DL／T5383--2007)第6．3．2條。5、普通變壓器組距離風力發(fā)電機組的距離滿足DL／T5383—2007《風力發(fā)電場設計技術規(guī)范》5．1．5中的規(guī)定。箱式變壓器組距離風力發(fā)電機組()10m。A、不應大于B、不應小于C、應大于D、應小于標準答案：B知識點解析：依據(jù)《風力發(fā)電場設計技術規(guī)范》(DL／T5383---2007)第6．4．3條。6、風力發(fā)電場的變壓器組及箱式變壓器組存在雷電侵入波過電壓以及操作過電壓，應裝設()進行保護。A、避雷器B、集中接地裝置C、直擊雷過電壓保護裝置D、雷擊侵入波過電壓保護裝置標準答案：A知識點解析：依據(jù)《風力發(fā)電場設計技術規(guī)范》(DL／T5383--2007)第6．5．1條。7、風電場10kV集電線路或電纜單相接地電容電流大于()，應在變電站裝設消弧線圈。A、7AB、10AC、15AD、30A標準答案：D知識點解析：依據(jù)《風力發(fā)電場設計技術規(guī)范》(DL／T5383--2007)第6．5．1條。8、風電場35kV集電線路或電纜單相接地電容電流大于()，應在變電站裝設消弧線圈。A、7AB、10AC、15AD、30A標準答案：B知識點解析：依據(jù)《風力發(fā)電場設計技術規(guī)范》(DL／T5383--2007)第6．5．1條。9、箱式變壓器組距離風力發(fā)電機組不應小于()。A、20mB、15mC、10mD、8m標準答案：C知識點解析：依據(jù)《風力發(fā)電場設計技術規(guī)范》(DL／T5383--2007)第6．4．3條。10、當風電場的并網電壓為110kV及其以下時，風電場并網點電壓的正、負偏差的絕對值之和不超過額定電壓的()。A、10％B、15％C、20％D、30％標準答案：A知識點解析：依據(jù)《風電場接入電力系統(tǒng)技術規(guī)定》(GB／Z19963--2005)第6．2．1條。11、當風電場的并網電壓為220kV及其以上時，正常運行時風電場并網點電壓的允許偏差為額定電壓的()。A、一10％～+10％B、-5％-+5％C、一5％一+10％D、一3％～+7％標準答案：D知識點解析：依據(jù)《風電場接入電力系統(tǒng)技術規(guī)定》(GB／Z19963--2005)第6．2．2條。12、風力發(fā)電機組每次頻率高于()Hz時要求至少能運行2min，并且沒有其他的風力發(fā)電機組啟動。A、49B、49．5C、50．2D、51標準答案：C知識點解析：依據(jù)《風電場接入電力系統(tǒng)技術規(guī)定》(GB／Z19963--2005)第8條。13、風力發(fā)電機組每次頻率低于49．5Hz時，要求機組能()。A、連續(xù)運行B、逐步退出運行C、根據(jù)電網調度部門的指令限功率運行D、至少運行10min標準答案：D知識點解析：依據(jù)《風電場接入電力系統(tǒng)技術規(guī)定》(GB／Z19963--2005)第8條。14、風電場應當在并網運行后()個月內向電網調度部門提供有關風電場運行特性的測試報告。A、1B、3C、6D、12標準答案：C知識點解析：依據(jù)《風電場接入電力系統(tǒng)技術規(guī)定》(GB／Z19963--2005)第11．1條。15、建筑物上安裝的光伏發(fā)電系統(tǒng)，不得降低相鄰建筑物的()。A、高度標準B、輻照標準C、照度標準D、日照標準標準答案：D知識點解析：依據(jù)《光伏發(fā)電站設計規(guī)范》(GB50797--2012)第3．0．6條。16、在跟蹤系統(tǒng)的運行過程中，光伏方陣組件串的最下端與地面的距離不宜小于()。A、200mmB、300mmC、400mmD、500mm標準答案：B知識點解析：依據(jù)《光伏發(fā)電站設計規(guī)范》(GB50797--2012)第6．7．3條。17、光伏電站就地升壓變壓器的低壓側中性點是否接地應依據(jù)()的要求確定。A、電容電流B、電纜長度C、逆變器D、當?shù)仉娋W標準答案：C知識點解析：依據(jù)《光伏發(fā)電站設計規(guī)范》(GB50797--2012)第8．2．7條。18、小型光伏發(fā)電站輸出有功功率大于其額定功率的50％時，功率因數(shù)不應小于()。A、0．95(超前或滯后)B、0．95C、0．9D、0．98(超前或滯后)標準答案：D知識點解析：依據(jù)《光伏發(fā)電站設計規(guī)范》(GB50797--2012)第9．2．2條。19、小型光伏發(fā)電站輸出有功功率()時，功率因素不應小于0．95(超前或滯后)。A、30％～50％B、20％～50％C、20％～60％D、大于50％標準答案：B知識點解析：依據(jù)《光伏發(fā)電站設計規(guī)范》(GB50797--2012)第9．2．2條。20、當光伏發(fā)電系統(tǒng)并網點電壓在()標稱電壓之間時，光伏發(fā)電系統(tǒng)應能正常運行。A、90％～110％B、95％～110％C、90％～105％D、95％～105％標準答案：A知識點解析：依據(jù)《光伏發(fā)電系統(tǒng)接入配電網技術規(guī)定》(GB／T29319--2012)第6．1條。21、當光伏發(fā)電系統(tǒng)額定電流與并網點的三相短路電流之比高于()時，應進行無功補償和電能質量專題研究。A、5％B、10％C、15％D、20％標準答案：B知識點解析：依據(jù)《光伏發(fā)電接入配電網設計規(guī)范》(GB／T50865--2013)第5．4．5條。22、光伏發(fā)電系統(tǒng)功率因數(shù)應在()范圍內連續(xù)可調。需安裝輔助無功補償裝置時，宜采用自動無功補償裝置，必要時應安裝動態(tài)無功補償裝置。A、超前0．95～滯后0．95B、超前0．98～滯后0．98C、超前0．95～滯后0．9D、超前0．9～滯后0．9標準答案：A知識點解析：依據(jù)《光伏發(fā)電接入配電網設計規(guī)范》(GB／T50865--2013)第5．7．3條。23、光伏發(fā)電系統(tǒng)向公共連接點注入的直流電流分量不應超過其交流額定值的()％。A、5B、0．5C、10D、0．1標準答案：B知識點解析：依據(jù)《光伏發(fā)電接入配電網設計規(guī)范》(GB／T50865--2013)第5．8．2條。24、光伏發(fā)電系統(tǒng)母線()專用母線保護，發(fā)生故障時可由母線有源連接元件的保護切除故障。A、宜設置B、應設置C、可不設D、不應設置標準答案：C知識點解析：依據(jù)《光伏發(fā)電接入配電網設計規(guī)范》(GB／T50865--2013)第6．2．4條。25、通過10～35kV電壓等級并網的光伏發(fā)電站功率因數(shù)應能在()范圍內連續(xù)可調，有特殊要求時，可做適當調整以穩(wěn)定電壓水平。A、超前0．95～滯后0．95B、超前0．98一滯后0．98C、超前0．95～滯后0．9D、超前0．9～滯后0．9標準答案：B知識點解析：依據(jù)《光伏發(fā)電接入電力系統(tǒng)規(guī)定》(GB／T19964--2012)第6．2．2條。26、當光伏發(fā)電系統(tǒng)設計為不可逆并網方式時，應配置()。A、單相關口表B、逆向功率保護設備C、單相保護設備D、頻率、電壓控制裝置標準答案：B知識點解析：依據(jù)《光伏發(fā)電接入配電網設計規(guī)范》(GB／T50865--2013)第6．3．2條。27、逆變器輸出電流或輸出功率的偏差應在標稱的額定輸出的()以內。A、5％B、10％C、7．5％D、15％標準答案：B知識點解析：依據(jù)《光伏發(fā)電并網逆變器技術規(guī)范》(NB32004--2013)第7．5．1．2條。28、不帶隔離變壓器型逆變器的轉換效率最大值應不低于()，帶隔離變壓器型逆變器裝換效率最大值應不低于()。A、96％、95％B、97％、94％C、98％、95％D、96％、94％標準答案：D知識點解析：依據(jù)《光伏發(fā)電并網逆變器技術規(guī)范》(NB32004--2013)第7．5．3條。29、逆變器啟動運行時，輸出功率從啟動至額定值的變化速率可根據(jù)電網的具體情況進行設定且最大不超過()kW／s，或者逆變器輸出電流從啟動至額定值的過程中電流最大值不超過逆變器額定值的110％。A、30B、50C、55D、20標準答案：B知識點解析：依據(jù)《光伏發(fā)電并網逆變器技術規(guī)范》(NB32004--2013)第7．5．1．3條。30、光伏發(fā)電站功率預測系統(tǒng)實時氣象數(shù)據(jù)傳輸時間間隔應不大于()，采集數(shù)據(jù)可用率應大于()。A、5min98％B、3min95％C、8min95％D、5min95％標準答案：D知識點解析：依據(jù)《光伏發(fā)電站功率預測系統(tǒng)技術要求》(NB／T32011--2013)第4．2．2條。31、光伏發(fā)電站功率預測系統(tǒng)所有數(shù)據(jù)至少保存()。A、5年B、8年C、10年D、12年標準答案：C知識點解析：依據(jù)《光伏發(fā)電站功率預測系統(tǒng)技術要求》(NB／T32011--2013)第4．4條。32、光伏發(fā)電站短期功率預測應能預測次日零時起至未來()的光伏發(fā)電站輸出功率，時間分辨率為()。A、48h，5minB、72h，15minC、72h，10minD、48h，15min標準答案：B知識點解析：依據(jù)《光伏發(fā)電站功率預測系統(tǒng)技術要求》(NB／T3201l--2013)第5．3．1條。注冊電氣工程師發(fā)輸變電專業(yè)知識（新能源風電、光伏）模擬試卷第3套一、案例題（單選題）(本題共24題，每題1.0分，共24分。)1、某220kV風電場升壓站設置220、35、0．4kV三個電壓等級，2臺主變壓器容量均為100MVA，220kV側為單母線接線，采用屋內GIS配電裝置，設置2個主變壓器進線間隔、1個出線間隔、1個母線設備間隔。升壓站位于海拔2500m，站區(qū)屬多雷區(qū)。該站主接線簡圖如下圖所示，請問接線圖中有()設計錯誤，并簡要說明原因。A、3處B、4處C、5處D、6處標準答案：C知識點解析：共有5處錯誤：錯誤一是220kV母線未設置接地開關；錯誤二是根據(jù)《220kV～500kV變電所設計技術規(guī)程》(DL／T5218一2005)第7．1．6節(jié)內容“110kV～220kV母線避雷器和電壓互感器，宜合用一組隔離開關”的要求，主接線中220kV母線避雷器位置有誤；根據(jù)《220kV～500kV變電所設計技術規(guī)程》(DL／T5218—2005)第7．1．6節(jié)內容“安裝在出線上的耦合電容器、電壓互感器以及接在變壓器引出線或中性點上的避雷器，不應裝設隔離開關”的要求，220kV出線側A相TV以及主變壓器中性點避雷器不應裝設隔離開關，此為錯誤三和錯誤四；錯誤五為主變壓器中性點TA只配置了1個二次繞組，按照《繼電保護和安全自動裝置技術規(guī)程》(GB／T14285—2006)第4．3．3．3條內容“電壓為220kV及以上的變壓器裝設數(shù)字式保護時，除非電量保護外，應采用雙重化保護配置……”。故選C。某新建2×300MW燃煤發(fā)電廠，高壓廠用電系統(tǒng)標稱電壓為6kV，其中性點為高電阻接地。每臺機組設二臺高壓廠用無勵磁調壓雙繞組變壓器，容量為35MVA，阻抗值為10．5％，6．3kV單母線接線，設A段、B段。6kV系統(tǒng)電纜選為ZR—YJV22—6／6kV。注1．表中導體尺寸h為寬度，b為厚度。2．表中導體為四條時，平放、豎放第2、3片間距皆為50mm。3．同截面銅導體載流量為表中鋁導體載流量的1．27倍。請根據(jù)以上條件計算下列各題(保留兩位小數(shù))。2、當A段母線上容量為3200kW的給水泵電動機起動時，其母線已帶負荷19141kVA，求該電動機起動時的母線電壓百分數(shù)為()(已知該電動機起動電流倍數(shù)為6、額定效率為0．963、功率因數(shù)為0．9)。A、88％B、92％C、94％D、97％標準答案：B知識點解析：依據(jù)《火力發(fā)電廠廠用電設計技術規(guī)程》(DL／T5153．2014)附錄H、附錄J。起動電動機的起動容量標幺值Sq==0．633電動機起動前，廠用母線上的已有負荷標幺值S1==0．547變壓器電抗標幺值XT==0．1155電動機正常起動時母線電壓標幺值Um==0.924=92.4％3、當兩臺廠用高壓變壓器6．3kV側中性點采用相同阻值的電阻接地時，該電阻值最接近()。A、87．34ΩB、91．70ΩC、173．58ΩD、175．79Ω標準答案：A知識點解析：依據(jù)《電力工程電氣設計手冊電氣一次部分》第80頁式(3—1)，《導體和電器選擇設計技術規(guī)定》(DL／T5222一2005)第18．2．5—1條?？偨拥仉娙軨=0．42×(5+5．5)+0．46×(3+2．5)+0．51×(2+2．1)+0．53×(2+1．8)=11．045(μF)單相接地電容總電流I=√3UeωC×10－3=√3×6．3×2π×50×11．045×10－3=37．84(A)經高電阻接地的電阻值R==87．38(Ω)4、當額定電流為2000A的6．3kV開關運行在周圍空氣溫度50℃，海拔為2000m環(huán)境中時，其實際負荷電流應不大于()。A、420AB、1580AC、1640AD、1940A標準答案：C知識點解析：依據(jù)《導體和電器選擇設計技術規(guī)定》(DLT5222—2005)第5．0．3條，《電力工程電氣設計手冊電氣一次部分》第236頁。第5．0．3條電器的正常使用環(huán)境條件為：周圍空氣溫度不高于40℃，海拔不超過1000m。當電器使用在周圍空氣溫度高于40℃(但不高于60℃)時，允許降低負荷長期工作。推薦周圍空氣溫度每增高1K，減少額定電流負荷的1．8％……當電器使用在海拔超過1000m(但不超過4000m)且最高周圍溫度為40℃時，其規(guī)定的海拔每超過100m(以海拔1000m為起點)，允許溫升降低0．3％。顯然，周圍空氣溫度50℃時，額定電流負荷應減少(50一40)×1．8％=18％，但海拔提高后僅對于允許溫升，無額定電流負荷的對應變化關系。依據(jù)《電力工程電氣設計手冊》第80頁，在高原地區(qū)，由于氣溫降低足夠補償海拔對溫升的影響，因為在實際使用中，其額定電流值可與一般地區(qū)相同。因此，負荷電流應不大于2000×(1—18％)=1640(A)。5、廠用高壓變壓器高壓側系統(tǒng)短路容量為無窮大，接在B段的電動機負荷為21000kW，電動機平均反饋電流倍數(shù)取6，ηcosφ取0．8，則B段的短路電流最接近()。A、15．15kAB、33．93kAC、45．68kAD、48．15kA標準答案：D知識點解析：依據(jù)《火力發(fā)電廠廠用電設計技術規(guī)程》(DL／T5153--2014)附錄L。廠用變壓器電抗標幺值XT=0．925=0．2775廠用電源短路電流周期分量起始有效值IB==33(kA)變壓器高壓側系統(tǒng)短路容量無窮大，因此XX=0。電動機反饋電流周期分量起始有效值ID==15.15(kA)短路電流周期分量起始有效值I＂=IB+ID=33+15．15=48．15(kA)6、下列選項中()為最經濟合理的6．3kV段母線導體組合，并說明理由。A、100×10mm矩形銅導體二條平放B、100×10mm矩形鋁導體三條平放C、100×6．3mm矩形銅導體三條平放D、100×10mm矩形銅導體三條豎放標準答案：C知識點解析：依據(jù)《電力工程電氣設計手冊電氣一次部分》第232頁表6—3，第333頁式(8—1)。母線持續(xù)工作電流Ig==3368(A)根據(jù)題干的表格可知：選項A：100×10mm銅導體兩條平放載流量I=1．27×2558=3248．7(A)選項B：100×10mm鋁導體三條平放載流量I=3181(A)選項C：100×6．3mm銅導體三條平放載流量I=1．27×2663=3382(A)選項D：100×10mm銅導體三條豎放載流量I=1．27×3578=4544(A)根據(jù)手冊中式(8—1)的要求，即Ixu≥Ig，選項D超過額定持續(xù)工作電流太多，明顯不經濟，因此選項C最為符合。某地區(qū)擬建一座500kV變電站，海拔不超過100m，環(huán)境年最高溫度+40℃，年最低溫度一25℃，其500、220kV側各自與系統(tǒng)相連。該站遠景規(guī)模為：4×750MVA主變壓器，6回500kV出線，14回220kV出線，35kV側安裝有無功補償裝置。本期建設規(guī)模為：2×750MVA主變壓器，4回500kV出線，8回220kV出線，35kV側安裝若干無功補償裝置。其電氣主接線簡圖及系統(tǒng)短路電抗圖(Si=100MVA)如下圖所示。該變電站的主變壓器采用單相無勵磁調壓自耦變壓器組，其電氣參數(shù)如下：電壓比：525／√3／230／√3±2×2．5％／35kV；容量比：250MVA／250MVA／66．7MVA；接線組別：YNad11；阻抗(以250MVA為基準)：Ud1-2％=11．8，Ud1-3％=49．47，Ud2-3％=34．52。7、該站2臺750MVA主變壓器的550kV和220kV側均并列運行，35kV側分列運行，各自安裝2×30Mvar串聯(lián)有5％電抗的電容器組，則35kV母線的三相短路容量和短路電流應為(按電氣工程電氣設計手冊計算)()。A、4560．37MVA，28．465kAB、1824．14MVA，30．09kAC、1824．14MVA，28．465kAD、4560．37MVA，30．09kA標準答案：B知識點解析：依據(jù)《電力工程電氣設計手冊》(電氣一次部分)第120～121頁表4—2、表4—4和表4—5。根據(jù)表4—4變壓器阻抗等值電抗計算公式，等值電路圖如圖1所示。Ud1％=(Ud1-2％+Ud1-3％一Ud2-3％)=×(11．8+49．47—34．52)=13．375Ud2％=(Ud1-2％+Ud2-3％一Ud1-3％)=×(11．8+34．52—49．47)=一1．575Ud3％=(Ud2-3％+Ud1-3％一Ud1-2％)=×(49．47+34．52—11．8)=36．095Sj=100MVA，阻抗折算到標幺值，并作星一三角變換X*1==0.0178X*2==一0.0021X*3==0.0481根據(jù)表4—5三角形變成等值星形，等值電路圖如圖2所示。X*11==0.0123X*12==一0.001448X*13==一0.00074根據(jù)圖4—4求分布系數(shù)示圖及其相關公式，等值電路如圖3所示。X*∑=X*23+(X*21+X*22)=(0．0158／／0．01657)+0．0474=0．055根據(jù)式(4—20)求得短路電流和三相短路容量為Ik==28．11(kA)Sk=√3IkUj=√3×28．11×37=1801．45(MVA)依據(jù)《導體和電器選擇設計技術規(guī)定》(DL／T5222--2005)附錄F第F．7．1條。對于采用5％一6％串聯(lián)電抗器的電容裝置，×100％=3．33％＜5％，因此可不考慮電容器組對短路電流的影響。8、若該站2臺750MVA主變壓器的550kV和220kV側均并列運行，35kV側分列運行，各自安裝2×60MVA串聯(lián)有12％電抗的電容器組，且35kV母線短路時由主變壓器提供的三相短路容量為1700MVA，則短路后0．1s時35kV母線的三相短路電流周期分量應為(按《電氣工程電氣設計手冊》計算，假定Tc=0．1s)()。A、26．52kAB、28．04kAC、28．60kAD、29．72kA標準答案：A知識點解析：依據(jù)《電力工程電氣設計手冊電氣一次部分》第159～160頁式(4—73)圖4—22。對于采用12％～13％串聯(lián)電抗器的電容器裝置，若＜10％時，可不考慮并聯(lián)電容器裝置對短路的影響。=0．0706=7．06％＜10％，因此不考慮并聯(lián)電容器對短路電流的助增效應。三相短路電流周期分量t=0．1s，Id==26．52(kA)9、該變電站主變壓器高壓、中壓、低壓側的額定電流應為()。A、886A，1883A，5717AB、275A，628A，1906AC、825A，1883A，3301AD、825A，1883A，1100A標準答案：C知識點解析：依據(jù)變壓器容量計算公式S=√3UI和已知電壓比525／√3230／√3±2×2．5％／35kV，則高壓側額定電流Iel==825(A)中壓側額定電砒Ie2==1883(A)低壓側額定電流Ie3==3301(A)10、如該變電站安裝的三相35kV電容器組，每相由單臺550kvar乜容器串、并聯(lián)組合而成，且采用雙星形接線，每相的串聯(lián)段為2H,7于，則每組允許的最大組合容量應為()。A、每串聯(lián)段由6臺并聯(lián)，最大組合容量36000kvarB、每串聯(lián)段由7臺并聯(lián)，最大組合容量42000kvarC、每串聯(lián)段由8臺并聯(lián)，最大組合容量38000kvarD、每串聯(lián)段由9臺并聯(lián)，最大組合容量54000kvar標準答案：B知識點解析：依據(jù)《并聯(lián)電容器裝置設計規(guī)范》(GB50227—2008)第5．1．3條。第4．1．2—3條：每個串聯(lián)段的電容器并聯(lián)總容量不應超過3900kvar。每個串聯(lián)段并聯(lián)的最大數(shù)量n≤3900／500=7．8，取7個。允許的最大組合容量Qc=500×7×2×3×2=4200(kvar)11、如該變電站5kV電容器單組容量為60000kvar，則該網絡斷路器的長期允許電流最小為()。A、989．8AB、1287AC、2000AD、2500A標準答案：B知識點解析：依據(jù)《并聯(lián)電容器裝置設計規(guī)范》(GB50227—2008)第5．1．3條。第5．1．3條：并聯(lián)電容器裝置總回路和分組回路的電器導體選擇時，回路工作電流應按穩(wěn)態(tài)過電流最大值確定，過電流倍數(shù)應為回路額定電流的1．3倍?；芈烽L期允許電流In=1．3Ic=1．3×=1287(A)某125MW火電機組低壓廠交回路從6kV廠用工作段母線引接，該母線短路電流周期分量起始值為28kA。低壓廠用變壓器為油浸自冷式三相變壓器，參數(shù)為：Sc=1000kVA,Ue=6．3／0．4kV，阻抗電壓Ud=4．5％，接線組別Dyn11，額定負載的短路損耗Pd=10kW。QFl為6kV真空斷路器，開斷時間為60ms；QF2為0．4kV空氣斷路器。該變壓器高壓側至6kV開關柜用電纜連接；低壓側0．4kV至開關柜用硬導體連接，該段硬導體每相阻抗為Zm=(0．15+0．4)mΩ；中性點直接接地，低壓廠用變壓器設主保護和后備保護，主保護動作時間為20ms，后備保護動作時間為300ms，低壓廠用變壓器回路接線及布置見圖，請回答下列問題(計算題按最接近數(shù)值選項)。12、若0．4kV開關柜內的電阻忽略，當空氣斷路器QF2的PC母線側短路時，流過該斷路器的三相短路電流周期分量起始有效值最接近[變壓器相關阻抗按照《電力工程電氣設計手冊》(電氣一次部分)計算]()。A、32．08kAB、30．30kAC、27．00kAD、29．61kA標準答案：B知識點解析：依據(jù)《火電發(fā)電廠廠用電設計技術規(guī)程》(DL／T5153--2014)第6．3．4條：當在380V動力中心或電動機控制中心內發(fā)生短路時，應計及直接接在配電屏上的電動機反饋電流。但由于本題問的是流過QF2斷路器的短路電流周期分量，電動機的反饋電流應進入短路點后，不再流過QF2斷路器，因此本題只計算變壓器供給的短路電流即可?！峨娏こ屉姎庠O計手冊》(電氣一次部分)第151頁式(4—60)和式(4—68)。1)變壓器阻抗U==1Ux％==4．387Rb=×103=1．6(mΩ)XD=×103=7．02(mΩ)2)變壓器短路電流周期分量的起始有效值(代入低壓側硬導體阻抗)IB＂==30．3(kA)，即答案B。13、已知環(huán)境溫度40℃，電纜熱穩(wěn)定系數(shù)C=140，則該變壓器回路6kV交聯(lián)聚乙烯銅芯電纜的最小截面積為()。A、3×120mm2B、3×95mm2C、3×70mm2D、3×50mm2標準答案：A知識點解析：依據(jù)《電力工程電纜設計規(guī)范》(GB50217一2007)第3．7．8—4條和附錄E式(E．1．1—1)。第3．7．8—4條：短路作用時間應取保護動作時間與斷路器開斷時間之和。對電動機等直饋線，保護動作時間應取主保護時間；其他情況，宜取后備保護時間。短路電流持續(xù)時間t=300+60=360(ms)=0．36s電纜短路熱穩(wěn)定校驗S≥×103=120(mm2)，因此選取120mm2。14、若該PC上接有一臺90kW電動機，額定電流168A，起動電流倍數(shù)6．5倍，回路采用鋁芯電纜，截面積3×150mm2，長度150m，保護擬采用斷路器本身的短路瞬時脫扣器，按照單相短路電流計算曲線計算的保護靈敏系數(shù)為()，()單相接地短路保護的靈敏性要求。A、4．76，滿足B、4．12，滿足C、1．74，不滿足D、1．16，不滿足標準答案：D知識點解析：依據(jù)《火電發(fā)電廠廠用電設計技術規(guī)程》(DL／T5153--2014)附錄N．2式(N．2．2)及表N．2．2—1。單相短路電流Id(1)=Id(100)(1)×=1281(A)《電力工程電氣設計手冊電氣二次部分》第215頁式(23—3)和式(23—4)。斷路器短路保護動作電流Idz=KkIdd=1×168×6．5=1092(A)靈敏度系數(shù)Km==1．17<2，不滿足要求。15、下列變壓器保護配置方案符合規(guī)范的為()，請說明理由。A、電流速斷+瓦斯+過電流+單相接地+溫度B、縱聯(lián)差動+電流速斷+瓦斯+過電流+單相接地C、電流速斷+過電流+單相接地+溫度D、電流速斷+瓦斯+過電流+單相接地標準答案：D知識點解析：依據(jù)《火電發(fā)電廠廠用電設計技術規(guī)程》(DL／T5153--2014)第8．5條低壓廠用變壓器的保護。1)縱聯(lián)差動保護：2MVA及以上用電流速斷保護靈敏度不符合要求的變壓器應裝設。2)電流速斷：用于保護變壓器繞組內及引出線上的相間短路保護。3)瓦斯保護：800kVA及以上的油浸變壓器均應裝設。4)過電流保護：保護變壓器及相鄰元件的相間短路故障。5)單相接地短路保護：對于低壓側中性點直接接地的變壓器，均裝設。6)溫度保護：裝設于干式變壓器。綜上所述，選擇答案D。某水電廠采用220kV電壓送出，廠區(qū)設有一座220kV開關站。請回答下列問題。16、若該開關站地處海拔2000m，則A2應取()。A、2000mmB、1900mmC、2200mmD、2100mm標準答案：C知識點解析：依據(jù)《高壓配電裝置設計技術規(guī)程》(DL／T5352一2006)附錄B圖B．1注“A2值可按比例遞增”。220J系統(tǒng)中，當海拔為2000m，A1值修正為2000mm，原A1值為1800mm，A1值遞增200mm。A2值應為2000+200=2200(mm)。17、若該220kV開關站廠區(qū)總平面為70m×60m的矩形面積，在4個頂角各安裝高30m的避雷針，被保護物高度為14．5m(出線門架掛線高度)，則對角線的兩針間保護范圍的一側最小寬度bx應為()。A、3．75mB、4．96mC、2．95mD、8．95m標準答案：B知識點解析：依據(jù)《交流電氣裝置的過電壓保護和絕緣配合設計規(guī)范》(GB／T50064--2014)第5．2．2條及相關公式。各計算因子：h=30m，hx=14．5m，ha=30—14．5=15．5(m)；P=1；D==92．2(m)單支避雷針的保護半徑hx＜，rx=(1．5h一2hx)P=(1．5×30—2×14．5)×1=16(m)兩支避雷針之間的最小距離=5．9595，hx≈0．5h，查表b，可知=0.32。則bx=0．32×haP=3．25×15．5×1=4．96(m)＜rx，因此取bx=4．96m。18、若該水電廠設置兩臺90MVA主變壓器，每臺變壓器的油量為50t，變壓器油密度是0．84t／m3，設計有油水分離措施的總事故儲油池時，其容量應為()[按(DL／T5352—2006)《高壓配電裝置設計技術規(guī)程》的規(guī)定計算]。A、59．52m3B、11．91m3C、35．71m3D、119．09m3標準答案：A知識點解析：依據(jù)《高壓配電裝置設計技術規(guī)程》(DL/T5352一2006)第8．5．3條。第8．5．3條：當設置總事故油池時，其容量宜按最大一個油箱容量100％確定。則油箱體積V=50÷0．84=59．52(m3)。19、若開關站所處地區(qū)的地震烈度為9度，下列關于220kV室外配電裝置的論述中()不符合設計規(guī)程的要求。A、220kV配電裝置形式不應采用高型、半高型B、220kV配電裝置的管形母線宜采用懸吊式結構C、220kV配電裝置主要設備之間與其他設備及設施間的距離宜適當加大D、220kV配電裝置的架構和設備支架設計荷載，不計入風荷載作用效應標準答案：D知識點解析：依據(jù)《電力設施抗震設計規(guī)范》(GB50260--2013)第6．5．2條、第7．6．10一2條。第6．5．2條：當抗震設防烈度為8度及以上時，電氣設施布置宜符合下列要求：1)電壓為110kV及以上的配電裝置形式，不宜采用高型、半高型和雙層屋內配電裝置。(選項A正確)2)電壓為110kV及以上的管形母線配置裝置的管形母線，宜采用懸掛式結構。(選項B正確)第7．6．10—2條：正常運行工況氣象條件下，構架、設備支架地震作用效應和其他荷載效應的基本組合，應按下式計算(公式略，請查規(guī)范原文)。公式中有參數(shù)為“風荷載組合值系數(shù)，對于風荷載起控制作用的構支架應采用0．2”，可知選項D錯誤。注：選項C為舊規(guī)范條文，現(xiàn)行規(guī)范已取消，可參考《電力設施抗震設計規(guī)范》(GB50260—1996)第5．5．2條、第6．5．4條。某火力發(fā)電廠處于Ⅳ級污染區(qū)，發(fā)電廠出口設220kV升壓站，采用氣體絕緣金屬封閉開關(GIS)。請回答下列問題。20、有關GIS配電裝置連接的電氣設備，下列()屬于原則性錯誤。A、GIS配電裝置的母線避雷器和電壓互感器未裝設隔離開關B、GIS配電裝置連接的需單獨檢修的母線和出線，配置了接地開關，但未配置快速接地開關C、GIS配電裝置在與架空線路連接處未設避雷器D、GIS配電裝置母線未裝設避雷器標準答案：C知識點解析：依據(jù)《高壓配電裝置設計技術規(guī)程》(DL／T5352一2006)第5．2．1條、第5．2．2條。21、升壓站的耐張絕緣子串選：XWP一160(幾何爬電距離460mm)，有效率為1，求片數(shù)最少應為()。A、16片B、17片C、18片D、19片標準答案：D知識點解析：依據(jù)《導體和電器選擇設計技術規(guī)定》(DL／T5222一2005)附錄C、第21．0．9條及條文說明。按爬電比距確定的絕緣子片數(shù)m≥=16．98，取17片。考慮絕緣子老化，每串絕緣子預留零值絕緣子，220kV為2片，則17+2=19片。注：最高電壓值可參考《標準電壓》(GB／T156一2007)第4．3條、第4．4條、第4．5條。22、220kVGIS設備的接地短路為20kA，GIS基座下有4條接地引下線與主接地網連接，在熱穩(wěn)定校驗時，應該取熱穩(wěn)定電流為()。A、20kAB、14kAC、10kAD、7kA標準答案：D知識點解析：依據(jù)《交流電氣裝置的接地設計規(guī)范》(GB／T50065--2011)第4．4．5條。第4．4．5條：氣體絕緣金屬封閉開關設備區(qū)域專用接地網與變電站總接地網的連接線，不應少于4根。4根連接線截面的熱穩(wěn)定校驗電流，應按單相故障時最大不對稱電流有效值的35％取值。則Ijd=35％×20=7(kA)。23、變電站內一接地引下線的單相接地短路電流為15kA，短路持續(xù)時間為2s，采用鍍鋅扁鋼連接，請問若滿足熱穩(wěn)定要求，此鍍鋅扁鋼的截面積應大于()。A、101mm2B、176．8mm2C、212．1mm2D、303．1mm2標準答案：D知識點解析：依據(jù)《交流電氣裝置的接地設計規(guī)范》(GB／T50065—2011)附錄E式(E．0．1)。滿足短路熱穩(wěn)定要求的最小截面積Sg≥=303(mm2)。注：鋼與鋁材的熱穩(wěn)定性系數(shù)C值分別取70和120。24、升壓站主變壓器套管、GIS套管對地爬電距離應大于()。A、7812mmB、6820mmC、6300mmD、5500mm標準答案：A知識點解析：依據(jù)《高壓配電裝置設計技術規(guī)程》(DL／T5352—2006)附錄A表A．1和表A．2。按系統(tǒng)最高工作電壓計算爬電距離L=λUm=3．1×252=781．2cm=7812(mm)。注冊電氣工程師發(fā)輸變電專業(yè)知識（新能源風電、光伏）模擬試卷第4套二、案例題（單選題）(本題共16題，每題1.0分，共16分。)某110kv光伏電站建設規(guī)模為100MVA，升壓站裝有兩臺三相雙繞組變壓器，主變壓器額定容量為63MVA，額定電壓為110／35kV，主變壓器110kV，35kV側均為架空進線，光伏方陣區(qū)采用6回35kV架空集電線路引入110kV升壓站，升壓站經1回110kV架空出線送至2km之外的變電站(全線有避雷線)。該光伏電站采用單臺額定容量500kw集中式逆變器200臺。17、建設單位為節(jié)省投資，提高項目的技術經濟性，要求單臺逆變器超配一定容量的組件，請問每臺逆變器輸入功率最大不超過()。A、510kWB、525kWC、550kWD、600kW標準答案：C知識點解析：依據(jù)《光伏發(fā)電并網逆變器技術規(guī)范》(NB32004-2013)第7．5．1．1條：逆變器最大輸入電流或功率要求不超過額定輸入的1lO％。由于該光伏電站采用單臺額定容量500kw集中式逆變器，因此每臺逆變器輸入功率最大不超過550kw。故選C。18、逆變器輸出有功功率等于其額定功率的70％時，無功功率應不大于()。A、30kvarB、49kVarC、71kvarD、82kvar標準答案：C知識點解析：依據(jù)《光伏發(fā)電并網逆變器技術規(guī)范》(NB32004--2013)第7．6．2條：當逆變器輸出有功功率大于其額定功率的50％時，功率因數(shù)應不小于0．98(超前或滯后)功率因數(shù)計算公式為cosφ=因此計算出Q≤71．07故選C。19、該站35kV側宜采用()，并簡要說明原因。A、單母線接線B、單母線分段接線C、雙母線接線D、雙母線分段接線標準答案：B知識點解析：依據(jù)《電力工程設計手冊電氣一次部分》第2—2節(jié)單母線分段接線適用范圍，2)35～63kV配電裝置出線回路數(shù)為4～8回時，適合采用單母線分段接線。故選B。20、若本工程35kV集電線路采用電纜集電線路，其中1UL、2UL、3UL集電線路共壕溝敷設，間距凈距為200mm；已知1UL集電線路連接了17個1MW方陣的電池組件電能，則按持續(xù)允許電流選取經濟技術性較好的電纜型號為()(假定導線工作溫度按65cC考慮，環(huán)境溫度35℃，土壤熱阻系數(shù)為ρT=120℃．cm／W，功率因數(shù)0．97)。A、ZC-YJV22-26／35kV一3×185、常溫參考載流量380AB、ZC-YJV22-26／35kV一3×240、常溫參考載流量435AC、ZC-YJV22-26／35kV一3×300、常溫參考載流量485AD、ZC-YJV22-26／35kV一3×150、常溫參考載流量340A標準答案：C知識點解析：Ig==289(A)依據(jù)《電力工程設計手冊電氣一次部分》第933頁式(17一1)KIxu≥IgK=K1K3K4；查附表17—10，電纜導體工作溫度為65℃時，土壤環(huán)境溫度為35℃時，電纜載流量校正系數(shù)K．為0．865。查附表17—12，土壤熱阻系數(shù)為pT=120℃.cm／W時，電纜載流量校正系數(shù)K3為0．86。查表附表17一13，三根電纜敷設間距凈距為200mm電纜載流量的校正系數(shù)K4為0．86。因此K=K1K3K4=0．865×0．86×0．86=0．640選型電纜最小載流量計算值Ixu≥=451．56(A)故選C。21、若本工程35kV側采用單母線分段接線，其中1UL～3UL接入總長度為10km，均接入35kV-I段母線，35kV-I段母線連接的110kV主變壓器接線組別為YNdll，假定升壓站35kV系統(tǒng)中性點采用經消弧線圈接地方式，消弧線圈的安裝位置和補償容量為()。A、在主變壓器35kV中性點接入消弧線圈，其計算容量為1250kVAB、在35kV母線上接入接地變壓器和消弧線圈，其計算容量為1250kVAC、在主變壓器35kV中性點接入消弧線圈，其計算容量為1100kVAD、在35kV母線上接入接地變壓器和消弧線圈，其計算容量為1100kVA標準答案：D知識點解析：依據(jù)《交流電氣裝置的過電壓保護和絕緣配合設計規(guī)范》(GB／T50064—2014)第3．1．6—7條，聯(lián)結組別為YNdll，無中性點，應加接地變壓器，構建人為中性點，依據(jù)《電力工程電氣設計手冊電氣一冊部分》第262頁式(6—34)，查表6—46。電纜線路電力電流ICL=0．1UeL=0．1×35×10=35(A)；系統(tǒng)總電容電流ICΣ=(1+13％)ICL=1．13×35=39．55(A)；依據(jù)《導體和電器選擇設計技術規(guī)定》(DL／T5222--2005)第18．1．4條消弧線圈容量Q==1078．92(kVA)故選D。22、若光伏電池組件選用265Wp多晶硅電池板，開路電35．9V，最大功率時電壓30．10V，開路電壓的溫度系數(shù)－0．35％／℃，環(huán)境溫度范圍為一35～85℃，電池片設計溫度為25℃，逆變器最大直流輸入電壓1600V，則光伏方陣中光伏組件串的電池串聯(lián)數(shù)應為()。A、33B、34C、35D、36標準答案：B知識點解析：依據(jù)《光伏發(fā)電站設計規(guī)范》(GB50797--2012)第6．4．2條式(6．4．2—1)N≤=34.53注：本題考點主要在于目前光伏組件的電壓一般為1000V，1500V的組件電壓還處于試驗階段，因此逆變器最大輸出電壓雖能達到1600V，但逆變器允許的最大直流輸入電壓只能達到1500V。故選B。23、該光伏電站在正常運行情況且太陽輻照度穩(wěn)定情況下，有功功率變化速率為()。A、5MW／minB、8MW／minC、10MW／minD、15MW／min標準答案：C知識點解析：依據(jù)《光伏發(fā)電站接入電力系統(tǒng)技術規(guī)定》(GB／T19964--2012)第4．2．2條：光伏發(fā)電站有功功率變化速率每分鐘應不超過10％裝機容量，允許出現(xiàn)因太陽輻照度降低而引起的光伏發(fā)電站有功功率變化速率超出限值的情況。故選C。24、某獨立光伏發(fā)電站，若其最長無日照期間用電時數(shù)為10h，平均負荷容量為30kW，逆變器等交流回路的損耗率為0．7。如要配置儲能系統(tǒng)，則所配儲能電池容量應為()kWh。A、562．5～900B、535．7～857C、428．6D、450標準答案：A知識點解析：依據(jù)《光伏發(fā)電站設計規(guī)范》(GB50797--2012)第6．5．2條。Ce=DFP0／(UKa)Cc1=10×1．05×30／(0．5×0．7)=900Cc2=10×1．05×30／(0．8×0．7)=562．5故選A。25、某光伏電站光伏組件安裝容量為2MWP，現(xiàn)場測得水平面太陽能總輻照量1000kWh／m2，光伏方陣的安裝傾角為28°，光伏組件效率為16％，低壓匯流及逆變器效率為97％，綜合效率系數(shù)取0．85，該電站年上網電量為()。A、1700MWhB、1649MWhC、1753kWhD、1473kWh標準答案：A知識點解析：依據(jù)《光伏發(fā)電站設計規(guī)范》(GB50797--2012)第6．6．2條。Ep=KHAPAZ／Es=0．85×1000×2000／1=1700(MWh)故選A。某新能源工程，35kV為經消弧線圈接地系統(tǒng)，人腳站立處地表面的土壤電阻率為100Ω·m。發(fā)生單相接地故障后，當不迅速切除故障時，計算此時升壓站接地裝置的接觸電位差Ut和跨步電位差Us不應超過的數(shù)值(Cs表層衰減系數(shù)暫取1)。26、接地裝置的接觸電位差Ut不應超過的數(shù)值是()。A、52．6VB、55．0VC、58．2VD、61．0V標準答案：B知識點解析：依據(jù)《交流電氣裝置的接地設計規(guī)范》(GB／T50065--2011)第4．2．2條。U1=50+0．05ρfCs=50+0．05×100×1=55(V)27、接地裝置的跨步電位差Us不應超過的數(shù)值是()。A、61．5VB、65．3VC、70．0VD、74．5V標準答案：C知識點解析：依據(jù)《交流電氣裝置的接地設計規(guī)范》(GB／T50065--2011)第4．2．2條。Us=50+0．2ρfCs=50+0．2×100×1=70(V)某110kV風電場升壓站位于海拔3200m，共設110、35、0．4kV三個電壓等級，2臺主變壓器容量均為50MVA，主變壓器短路阻抗為10．5％，110kV側為單母線接線，具有2個主變壓器間隔、1個110kV出線間隔、1個母線設備間隔，采用屋內CIS。35kV側采用單母線分段接線。35kVI段共2回集電線路出線，匯集22臺1．5MW風機的電能，35kVⅡ段2回集電線路匯集24臺1．5MW風機的