林同棪國際（中國）工程咨詢有限公司綿陽二環(huán)路西半環(huán)二期工程結(jié)構(gòu)計算書word精品文檔,可編輯,歡迎下載 XX標準分區(qū)路網(wǎng)工程施工圖設(shè)計結(jié)構(gòu)計算書繞城高速跨線橋上、下部結(jié)構(gòu)設(shè)計證書號：市政甲級2013年03月

目錄TOC\o"1-2"\h\z\u1. 工程概況 12. 結(jié)構(gòu)計算依據(jù) 32.1. 主要規(guī)范標準. 32.2. 設(shè)計技術(shù)標準 32.3. 主要材料及計算參數(shù) 32.4. 計算荷載取值 43. 上部結(jié)構(gòu)內(nèi)力及驗算結(jié)果 73.1. 結(jié)構(gòu)整體橫向分配分析結(jié)果 73.2. 邊主梁結(jié)構(gòu)成橋內(nèi)力圖 83.3. 邊主梁梁體總體受力驗算結(jié)果 93.4. 中主梁結(jié)構(gòu)成橋內(nèi)力圖 193.5. 中主梁梁體總體受力驗算結(jié)果 204. 下部結(jié)構(gòu)計算 314.1. 蓋梁計算 314.2. 橋墩驗算 354.3. 橋墩樁基驗算 424.4. 橋墩承臺驗算 454.5. 橋臺驗算 465. 結(jié)論 60工程概況XX分區(qū)位于xx市xx區(qū)xx鎮(zhèn)行政轄區(qū)范圍內(nèi)，片區(qū)通過現(xiàn)狀xx路往北與xx新城相連，往南與xx鎮(zhèn)相連。片區(qū)用地西面以“xx路”、市團校為界，北面以繞城高速為界，東面以xx灣——xx灣——xx灣一線為界，南面以農(nóng)科院柑橘研究所為界，規(guī)劃總用地面積485.50公頃。橫一路位于片區(qū)北部，呈東西走向。起點上跨繞城高速，往東分別與縱一路、縱二路相交，終點止于縱三路末段交叉口，全長1209.362m，含橋梁一座。道路等級為城市次干道I級，標準路幅寬度為26m，雙向四車道，設(shè)計行車速度為40km/h。橋梁上跨繞城高速，全長165.92米，橋梁起點樁號K0+045.180米，終點樁號K0+178.180米，全長133米，橋?qū)?2米,橋梁上部結(jié)構(gòu)采用4×30米預(yù)制小箱梁結(jié)構(gòu)，下部結(jié)構(gòu)橋墩采用矩形橋墩加承臺樁基礎(chǔ)，橋臺采用重力式U型橋臺加擴大基礎(chǔ)形式，臺后接擋墻。橋梁縱坡為1.50%。橋梁上部結(jié)構(gòu)采用預(yù)制小箱梁結(jié)構(gòu)，由8片預(yù)制小箱梁組成，梁高1.6m,邊梁頂寬2.3m,底寬1m,中梁頂板寬2.4m，底寬1m,頂板厚18cm,腹板厚18cm,梁兩側(cè)1.5m變化段，頂板仍為18cm，腹板變?yōu)?5cm厚。中部設(shè)中隔板一道，隔板厚20cm，兩側(cè)各一道端隔板，厚25cm。現(xiàn)場通過0.4m寬濕接縫將各片小箱梁連為整體。橋式布置圖跨中橫斷面布置圖支點橫斷面布置圖結(jié)構(gòu)計算依據(jù)主要規(guī)范標準.（1）《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》（CJJ11—2011）（2）《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60—2004）（3）《公路圬工橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTGD61—2005）（4）《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTGD62—2004）（5）《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（JTGD63—2007）（6）《城市橋梁抗震設(shè)計規(guī)范》（CJJ166-2011）（7）《公路橋梁抗震設(shè)計細則》(JTG/TB02-01-2008)（8）《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》（JTG/TF50-2011）設(shè)計技術(shù)標準（1）道路等級：城市次干道I級（2）車行道數(shù)：雙向四車道（3）設(shè)計車速：40km/h（4）荷載等級：城-A級，人群荷載按照《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》（CJJ11—2011）計算（5）橋面寬度：3m(人行道)+7.75m(車行道)+0.5m(雙黃線)+7.75m(車行道)+3m(人行道)＝22m（6）橋面橫坡：車行道橫坡雙向1.5%，人行道橫坡單向2.0%（7）橋面縱坡：1.5%（8）抗震設(shè)防烈度：Ⅵ度，B類設(shè)防（9）設(shè)計基準期：100年（10）設(shè)計安全等級：一級（11）設(shè)計環(huán)境類別：Ⅰ類主要材料及計算參數(shù)1.混凝土預(yù)應(yīng)力混凝土主梁均采用C50混凝土，蓋梁及橋墩墩身采用C40混凝土，承臺及樁基均采用C30混凝土，橋臺臺身采用C25片石混凝土，橋臺承臺采用C30混凝土。混凝土強度、彈性模量等參數(shù)及混凝土中最大水灰比、最小水泥用量、最大氯離子含量、最大含堿量等參數(shù)均應(yīng)滿足《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTGD62—2004）的規(guī)定。2普通鋼筋設(shè)計采用HRB400、HPB300鋼筋。HPB300鋼筋材料和連接應(yīng)滿足《鋼筋混凝土用鋼第1部分：熱軋光圓鋼筋》（GB1499.1－2008）的規(guī)定；HRB400鋼筋材料和連接應(yīng)滿足《鋼筋混凝土用鋼第2部分:熱軋帶肋鋼筋》(GB1499.2－2007)的要求。除特別說明外直徑≥22mm的鋼筋采用機械連接，連接區(qū)段內(nèi)的接頭率不大于50%，并滿足《鋼筋機械連接技術(shù)規(guī)程》（JGJ107—2010）要求。3預(yù)應(yīng)力（1）預(yù)應(yīng)力鋼絞線應(yīng)符合圖紙要求及《預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絞線》（GB/T5224-2003）的有關(guān)規(guī)定。（2）預(yù)應(yīng)力錨具的結(jié)構(gòu)型式及規(guī)格應(yīng)符合圖紙及《預(yù)應(yīng)力筋用錨具、夾具和連接器》（GB/T14370-2007）的有關(guān)規(guī)定。（3）錨具應(yīng)具有可靠的錨固性能和足夠的承載能力，錨具產(chǎn)品的檢驗應(yīng)按《預(yù)應(yīng)力筋用錨具、夾具和連接器》（GB/T14370-2007）規(guī)定進行。（4）預(yù)應(yīng)力管道采用與錨具對應(yīng)的塑料波紋管道，并采用真空壓漿技術(shù)，以保證灌漿質(zhì)量，提高預(yù)應(yīng)力鋼束的耐久性。計算荷載取值2.4.1環(huán)境類別：Ⅰ類2.4.2結(jié)構(gòu)設(shè)計安全等級：一級2.4.3永久作用結(jié)構(gòu)自重：鋼筋混凝土26kN/m3；瀝青混凝土24kN/m3；鋼材78.5kN/m3；填土20kN/m3；一期自重：實際結(jié)構(gòu)建立計算模型，由程序自動計算；二期自重：邊梁：橋面鋪裝：5.2kN/m；管線荷載：單側(cè)5kN/m人行道3m，全部計入邊梁，共16.5kN/m；合計取26.7kN/m。中梁：橋面鋪裝：12kN/m?；炷潦湛s及徐變：按照《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTGD62-2004）取值；2.4.4可變作用汽車荷載：城-A；人群荷載：3.6kN/m2；沖擊系數(shù)：按《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60—2004）取值；風(fēng)荷載：按照《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60—2004）取值；溫度：混凝土結(jié)構(gòu)整體升溫20℃、降溫20梯度溫度:橋面鋪裝為9cm的瀝青混凝土鋪裝層，豎向日照正溫差按照《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》(JTGD60-2004)表4.3.10-3差值計算；2.4.5偶然作用地震作用：地震烈度6度，B類設(shè)防。上部結(jié)構(gòu)內(nèi)力及驗算結(jié)果采用大型有限元分析軟件MidasCivil2010(V7.8.0ReleaseNo.1)（授權(quán)版）。上部結(jié)構(gòu)為4×30m預(yù)制簡支小箱梁，梁高1.6m，橋梁單幅寬度22米。結(jié)構(gòu)采用預(yù)制吊裝施工。主梁計算采用單梁模型，并模擬出實際支座位置。圖3-1繞城高速跨線橋模型圖橋梁上部結(jié)構(gòu)采用預(yù)制小箱梁結(jié)構(gòu)，由8片預(yù)制小箱梁組成，梁高1.6m，邊梁頂寬2.3m，底寬1m，中梁頂板寬2.4m，底寬1m，頂板厚18cm，腹板厚18cm，梁兩側(cè)設(shè)置1.5m變化段，頂板仍為18cm，腹板厚度為27cm厚。中部設(shè)中隔板一道，隔板厚20cm，兩側(cè)各一道端隔板，厚25cm?，F(xiàn)場通過0.4m寬濕接縫將各片小箱梁連為整體。結(jié)構(gòu)整體橫向分配分析結(jié)果在橋梁博士的橫向分配中輸入橫向橋面布置，計算方法采用：剛接板梁法影響線計算結(jié)果:坐標X1#梁2#梁3#梁4#梁5#梁6#梁7#梁8#梁00.3240.2340.1560.1040.0690.0480.0360.0281.3040.2970.2370.1640.110.0740.0510.0380.032.60.2680.2380.1710.1170.0790.0550.0410.0324.0030.2280.2260.1830.1290.0890.0620.0460.0375.40.1890.2110.1940.1430.0990.070.0520.0426.8030.1580.18160.0830.0620.058.20.1280.1540.1820.1760.1330.0960.0730.0589.6030.1060.1290.160.1760.1530.1160.0890.071110.0850.1060.1360.1730.1730.1360.1060.08512.3960.0710.0890.1160.1530.1760.160.1290.10613.80.0580.0730.0960.1330.1760.1820.1540.12815.1960.050.0620.0830.1830.15816.60.0420.0520.070.0990.1430.1940.2110.18917.9960.0370.0460.0620.0890.1290.1830.2260.22819.40.0320.0410.0550.0790.1170.1710.2380.26820.6970.030.0380.0510.0740.110.1640.2370.297220.0280.0360.0480.0690.1040.1560.2340.324橫向分布系數(shù)計算結(jié)果：橫向分布系數(shù)1號梁2號梁3號梁4號梁5號梁6號梁7號梁8號梁汽車0.5120.5780.6130.6050.6040.6150.5780.512人群0.2870.2350.1930.1750.1750.1930.2350.287按最不利組合并片安全的取值，邊梁汽車和人群橫向分布系數(shù)分別取0.512和0.287；中梁分別取值為0.615和0.235。邊主梁結(jié)構(gòu)成橋內(nèi)力圖3.2.1成橋階段恒載主梁內(nèi)力圖圖3-SEQ圖3-\*ARABIC1成橋階段主梁恒載彎矩圖(單位:kN-m)圖3-SEQ圖3-\*ARABIC2成橋階段主梁恒載剪力圖(單位:kN)3.2.2活載作用下主梁內(nèi)力圖圖3-SEQ圖3-\*ARABIC3車道荷載作用主梁彎矩包絡(luò)圖(單位:kN-m)圖3-SEQ圖3-\*ARABIC4車道荷載作用主梁剪力包絡(luò)圖(單位:kN)圖3-6人群荷載作用主梁彎矩包絡(luò)圖(單位:kN-m)圖3-7人群荷載作用主梁剪力包絡(luò)圖(單位:kN)邊主梁梁體總體受力驗算結(jié)果繞城高速跨線橋按A類構(gòu)件控制。以下各圖中正應(yīng)力，以拉應(yīng)力為正，壓應(yīng)力為負。施工階段法向壓應(yīng)力驗算施工階段劃分：第一階段：施工橋墩及上部箱梁結(jié)構(gòu)；第二階段：二期。荷載組合：恒載+預(yù)應(yīng)力，截面上下緣最大/最小應(yīng)力圖截面上下緣的應(yīng)力包絡(luò)圖如下：圖3-8施工階段（第一階段）的壓應(yīng)力(單位:kN-m)圖3-9施工階段（第二階段）的壓應(yīng)力(單位:kN-m)施工階段應(yīng)力驗算結(jié)果：經(jīng)計算，結(jié)構(gòu)全截面受壓。預(yù)拉區(qū)配筋率,滿足規(guī)范要求；最大壓應(yīng)力為-13.7MPa，滿足規(guī)范要求。使用階段正截面抗裂驗算（1）短期荷載組合短期組合工況1：恒載+收縮徐變+0.7活載+1.0人群+0.8梯度升溫+預(yù)應(yīng)力+整體升溫；短期組合工況2：恒載+收縮徐變+0.7活載+1.0人群+0.8梯度降溫+預(yù)應(yīng)力+整體降溫；以下分別給出兩個組合工況下，截面上下緣的包絡(luò)應(yīng)力圖。圖3-10截面法向應(yīng)力包絡(luò)圖(單位：MPa)使用階段梁段抗裂驗算結(jié)果：經(jīng)計算，全截面受壓，最小壓應(yīng)力為-0.94MPa，均滿足規(guī)范的要求。（2）長期荷載組合長期組合工況1：恒載+0.4活載+1.0人群+預(yù)應(yīng)力；長期組合工況2：恒載+0.4活載+1.0人群+預(yù)應(yīng)力；以下分別給出兩個組合工況下，截面上下緣的包絡(luò)應(yīng)力圖。圖3-11截面法向應(yīng)力包絡(luò)圖(單位：MPa)使用階段長期荷載組合抗裂驗算結(jié)果：經(jīng)計算，梁段全部截面受壓，最小壓應(yīng)力為-1.79MPa，均滿足規(guī)范的要求。使用階段斜截面抗裂驗算短期組合工況1：恒載+收縮徐變+0.7活載+1.0人群+0.8梯度升溫+預(yù)應(yīng)力+整體升溫；短期組合工況2：恒載+收縮徐變+0.7活載+1.0人群+0.8梯度降溫+預(yù)應(yīng)力+整體降溫；以下分別給出兩個組合工況下，截面主拉應(yīng)力的包絡(luò)應(yīng)力圖。圖3-12主拉應(yīng)力圖(單位：MPa)使用階段短期荷載組合斜截面抗裂驗算結(jié)果：經(jīng)計算，最大主拉應(yīng)力為0.25MPa，滿足規(guī)范的要求。使用階段正截面壓應(yīng)力驗算應(yīng)力組合工況1：恒載+收縮徐變+活載+人群+梯度升溫+預(yù)應(yīng)力+整體升溫；應(yīng)力組合工況2：恒載+收縮徐變+活載+人群+梯度降溫+預(yù)應(yīng)力+整體降溫；以下分別給出兩個組合工況下，截面上下緣的包絡(luò)應(yīng)力圖。圖3-13截面法向應(yīng)力包絡(luò)圖(單位：MPa)使用階段應(yīng)力荷載組合壓應(yīng)力驗算結(jié)果：經(jīng)計算梁段最大壓應(yīng)力為-12.36MPa，均滿足規(guī)范的要求。使用階段斜截面主壓應(yīng)力驗算應(yīng)力組合工況1：恒載+收縮徐變+活載+梯度升溫+預(yù)應(yīng)力+整體升溫；應(yīng)力組合工況2：恒載+收縮徐變+活載+梯度降溫+預(yù)應(yīng)力+整體降溫；以下分別給出兩個組合工況下，截面主壓應(yīng)力的包絡(luò)應(yīng)力圖。圖3-14主壓應(yīng)力圖(單位：MPa)使用階段應(yīng)力荷載組合主壓應(yīng)力驗算結(jié)果：經(jīng)計算，最大主壓應(yīng)力為-12.47MPa，滿足規(guī)范的要求。使用階段斜截面主拉應(yīng)力驗算應(yīng)力組合工況1：恒載+收縮徐變+活載+梯度升溫+預(yù)應(yīng)力+整體升溫；應(yīng)力組合工況2：恒載+收縮徐變+活載+梯度降溫+預(yù)應(yīng)力+整體降溫；以下分別給出兩個組合工況下，截面主拉應(yīng)力的包絡(luò)應(yīng)力圖。圖3-15主拉應(yīng)力圖(單位：MPa)使用階段應(yīng)力荷載組合主拉應(yīng)力驗算結(jié)果：經(jīng)計算，墩頂區(qū)域最大主拉應(yīng)力為0.82MPa，小于的要求（經(jīng)驗算，施工圖中箍筋配置間距滿足規(guī)范布置要求），其余區(qū)段按構(gòu)造設(shè)置。受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼束拉應(yīng)力驗算鋼束驗算Sig_DL(N/mm^2)Sig_LL(N/mm^2)Sig_ADL(N/mm^2)Sig_ALL(N/mm^2)N1-1OK1133.1511098.73113951209N1-2OK1133.1511098.50813951209N2-1OK1125.4851103.94413951209N2-2OK1125.4851103.7413951209N3-1OK1113.7221108.63313951209N3-2OK1113.7211108.48313951209N4-1OK1121.951125.27413951209N4-2OK1121.951125.11213951209注：鋼束:鋼束名稱驗算:驗算結(jié)果(OK/OK)Sig_DL:施工階段預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力Sig_LL:使用階段預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力Sig_ADL:施工階段容許應(yīng)力Sig_ALL:使用階段容許應(yīng)力使用階段正截面抗彎驗算承載能力組合1：1.2恒載+收縮徐變+1.4活載+1.12梯度升溫+1.2/1.0預(yù)應(yīng)力二次+1.12整體升溫；承載能力組合2：1.2恒載+收縮徐變+1.4活載+1.12梯度降溫+1.2/1.0預(yù)應(yīng)力二次+1.12整體降溫；下圖為以上組合工況下，各截面的彎矩包絡(luò)圖圖3-16承載能力組合下，主梁彎矩包絡(luò)圖(單位:kN-m)以下給出各單元截面正截面抗彎驗算結(jié)果。表3-SEQ表3-\*ARABIC1使用階段正截面抗彎驗算單元位置最大/最小組合名稱類型驗算rMu(kN*m)Mn(kN*m)1I[1]最大1I[1]最小1J[2]最大基本組合FX-MAXOK-3.02974391.7281J[2]最小基本組合FX-MINOK-69.54144391.7282I[2]最大基本組合FX-MAXOK-3.02974391.1472I[2]最小基本組合FX-MINOK-69.54084391.1472J[3]最大基本組合FX-MAXOK282.09776277.9992J[3]最小基本組合FX-MINOK110.31646277.9993I[3]最大基本組合FX-MAXOK282.04136281.0543I[3]最小基本組合FX-MINOK110.27596281.0543J[4]最大基本組合FX-MAXOK1383.3176794.2143J[4]最小基本組合FX-MINOK800.71316794.2144I[4]最大基本組合FX-MAXOK1383.3016795.5054I[4]最小基本組合FX-MINOK800.70286795.5054J[5]最大基本組合FX-MAXOK2293.6777229.7624J[5]最小基本組合FX-MINOK1371.1627229.7625I[5]最大基本組合FX-MAXOK2293.7257225.7415I[5]最小基本組合FX-MINOK1371.1917225.7415J[6]最大基本組合FX-MAXOK3510.7998401.5945J[6]最小基本組合FX-MINOK2133.8898401.5946I[6]最大基本組合FX-MAXOK3510.7998401.5946I[6]最小基本組合FX-MINOK2133.8898401.5946J[7]最大基本組合FX-MAXOK4630.1948957.1846J[7]最小基本組合FX-MINOK2835.5548957.1847I[7]最大基本組合FX-MAXOK4630.1948957.1847I[7]最小基本組合FX-MINOK2835.5548957.1847J[8]最大基本組合FX-MAXOK5651.9119519.8147J[8]最小基本組合FX-MINOK3476.1879519.8148I[8]最大基本組合FX-MAXOK5651.9119519.8148I[8]最小基本組合FX-MINOK3476.1879519.8148J[9]最大基本組合FX-MAXOK6575.94910059.668J[9]最小基本組合FX-MINOK4055.78710059.669I[9]最大基本組合FX-MAXOK6575.94910059.669I[9]最小基本組合FX-MINOK4055.78710059.669J[10]最大基本組合FX-MAXOK7402.30810551.619J[10]最小基本組合FX-MINOK4574.35510551.6110I[10]最大基本組合FX-MAXOK7402.30810551.6110I[10]最小基本組合FX-MINOK4574.35510551.6110J[11]最大基本組合FX-MAXOK8130.9910963.110J[11]最小基本組合FX-MINOK5031.89110963.111I[11]最大基本組合FX-MAXOK8130.9910963.111I[11]最小基本組合FX-MINOK5031.89110963.111J[12]最大基本組合FX-MAXOK8761.99211270.8511J[12]最小基本組合FX-MINOK5428.39311270.8512I[12]最大基本組合FX-MAXOK8761.99211270.8512I[12]最小基本組合FX-MINOK5428.39311270.8512J[13]最大基本組合FX-MAXOK9295.31711459.4212J[13]最小基本組合FX-MINOK5763.86411459.4213I[13]最大基本組合FX-MAXOK9295.31711459.4213I[13]最小基本組合FX-MINOK5763.86411459.4213J[14]最大基本組合FX-MAXOK9730.96311555.5713J[14]最小基本組合FX-MINOK6038.30211555.5714I[14]最大基本組合FX-MAXOK9730.96311555.5714I[14]最小基本組合FX-MINOK6038.30211555.5714J[15]最大基本組合FX-MAXOK10068.9311593.1114J[15]最小基本組合FX-MINOK6251.70711593.1115I[15]最大基本組合FX-MAXOK10068.9311593.1115I[15]最小基本組合FX-MINOK6251.70711593.1115J[16]最大基本組合FX-MAXOK10309.2211595.215J[16]最小基本組合FX-MINOK6404.0811595.216I[16]最大基本組合FX-MAXOK10309.2211595.216I[16]最小基本組合FX-MINOK6404.0811595.216J[17]最大基本組合FX-MAXOK10451.8311595.216J[17]最小基本組合FX-MINOK6495.42111595.217I[17]最大基本組合FX-MAXOK10451.8311595.217I[17]最小基本組合FX-MINOK6495.42111595.217J[18]最大基本組合FX-MAXOK10496.7611595.217J[18]最小基本組合FX-MINOK6525.5511595.218I[18]最大基本組合FX-MAXOK10496.7611595.218I[18]最小基本組合FX-MINOK6525.5511595.218J[19]最大基本組合FX-MAXOK10444.0211595.218J[19]最小基本組合FX-MINOK6490.3611595.219I[19]最大基本組合FX-MAXOK10444.0211595.219I[19]最小基本組合FX-MINOK6490.3611595.219J[20]最大基本組合FX-MAXOK10293.5911595.219J[20]最小基本組合FX-MINOK6394.13611595.220I[20]最大基本組合FX-MAXOK10293.5911595.220I[20]最小基本組合FX-MINOK6394.13611595.220J[21]最大基本組合FX-MAXOK10045.4911591.8420J[21]最小基本組合FX-MINOK6236.88111591.8421I[21]最大基本組合FX-MAXOK10045.4911591.8421I[21]最小基本組合FX-MINOK6236.88111591.8421J[22]最大基本組合FX-MAXOK9699.70511550.5321J[22]最小基本組合FX-MINOK6018.59311550.5322I[22]最大基本組合FX-MAXOK9699.70511550.5322I[22]最小基本組合FX-MINOK6018.59311550.5322J[23]最大基本組合FX-MAXOK9256.24511447.8222J[23]最小基本組合FX-MINOK5739.27211447.8223I[23]最大基本組合FX-MAXOK9256.24511447.8223I[23]最小基本組合FX-MINOK5739.27211447.8223J[24]最大基本組合FX-MAXOK8715.10711251.1823J[24]最小基本組合FX-MINOK5398.91911251.1824I[24]最大基本組合FX-MAXOK8715.10711251.1824I[24]最小基本組合FX-MINOK5398.91911251.1824J[25]最大基本組合FX-MAXOK8076.2910933.6724J[25]最小基本組合FX-MINOK4997.53410933.6725I[25]最大基本組合FX-MAXOK8076.2910933.6725I[25]最小基本組合FX-MINOK4997.53410933.6725J[26]最大基本組合FX-MAXOK7339.79410514.625J[26]最小基本組合FX-MINOK4535.11610514.626I[26]最大基本組合FX-MAXOK7339.79410514.626I[26]最小基本組合FX-MINOK4535.11610514.626J[27]最大基本組合FX-MAXOK6505.6210018.1726J[27]最小基本組合FX-MINOK4011.66510018.1727I[27]最大基本組合FX-MAXOK6505.6210018.1727I[27]最小基本組合FX-MINOK4011.66510018.1727J[28]最大基本組合FX-MAXOK5573.7689475.33127J[28]最小基本組合FX-MINOK3427.1829475.33128I[28]最大基本組合FX-MAXOK5573.7689475.33128I[28]最小基本組合FX-MINOK3427.1829475.33128J[29]最大基本組合FX-MAXOK4544.2378912.73728J[29]最小基本組合FX-MINOK2781.6678912.73729I[29]最大基本組合FX-MAXOK4544.2378912.73729I[29]最小基本組合FX-MINOK2781.6678912.73729J[30]最大基本組合FX-MAXOK3417.0288357.14629J[30]最小基本組合FX-MINOK2075.1198357.14630I[30]最大基本組合FX-MAXOK3417.0288357.14630I[30]最小基本組合FX-MINOK2075.1198357.14630J[31]最大基本組合FX-MAXOK2293.7257225.74330J[31]最小基本組合FX-MINOK1371.1917225.74331I[31]最大基本組合FX-MAXOK2293.6777229.76431I[31]最小基本組合FX-MINOK1371.1627229.76431J[32]最大基本組合FX-MAXOK1383.3016795.50731J[32]最小基本組合FX-MINOK800.70286795.50732I[32]最大基本組合FX-MAXOK1383.3176794.21732I[32]最小基本組合FX-MINOK800.71316794.21732J[33]最大基本組合FX-MAXOK282.04136281.05632J[33]最小基本組合FX-MINOK110.27596281.05633I[33]最大基本組合FX-MAXOK282.09776278.00133I[33]最小基本組合FX-MINOK110.31646278.00133J[34]最大基本組合-OK-3.02974391.1833J[34]最小基本組合FX-MINOK-69.54084391.1834I[34]最大基本組合FX-MAXOK-3.02974391.76134I[34]最小基本組合FX-MINOK-69.54144391.76134J[35]最大34J[35]最小注：單元:單元號；位置:驗算位置(I,J)；最大/最小:最大值或最小值；組合名稱:荷載組合名稱；類型:顯示輸出移動荷載作用下內(nèi)力的狀態(tài)（例如類型為FX-MAX時，輸出的內(nèi)力值為移動荷載引起的FX方向內(nèi)力最大時的內(nèi)力）；CHK:驗算結(jié)果(OK/OK)。使用階段斜截面抗剪驗算承載能力組合1：1.2恒載+收縮徐變+1.4活載+1.12梯度升溫+1.2/1.0預(yù)應(yīng)力二次+1.12整體升溫；承載能力組合2：1.2恒載+收縮徐變+1.4活載+1.12梯度降溫+1.2/1.0預(yù)應(yīng)力二次+1.12整體降溫；下圖為以上組合工況下，各截面的剪力包絡(luò)圖圖3-17承載能力組合下，主梁剪力包絡(luò)圖(單位:kN-m)經(jīng)計算得到：最大剪力V=1504.9KN，按截面最薄弱處，即跨中標準截面驗算。以下給出各單元截面斜截面抗剪驗算結(jié)果。表3-SEQ表3-\*ARABIC2使用階段斜截面抗剪驗算用戶輸入（漸變段根部）截面寬度b360mm截面有效高度h01520mm縱向受拉普通鋼筋根數(shù)11直徑20mm彎起縱向普通鋼筋根數(shù)0直徑32mm彎起角度θs45o抗拉強度設(shè)計值fsd330MPa縱向預(yù)應(yīng)力鋼束束數(shù)0每束面積140mm2彎起預(yù)應(yīng)力鋼束束數(shù)0每束面積840mm2彎起角度θp5o抗拉強度設(shè)計值fpd1260MPa箍筋直徑12mm肢數(shù)4間距20mm抗拉強度設(shè)計值fsv330MPa混凝土強度等級fcu,k50MPa異號彎矩影響系數(shù)α11.0預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)α21.3受壓翼緣影響系數(shù)α31.1橋梁結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)γO1.1最大剪力組合設(shè)計值Vd1504.9kN計算過程參數(shù)縱向受拉普通鋼筋總面積3456mm2斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋配筋百分率P0.632斜截面內(nèi)箍筋配筋率ρsv0.063混凝土和箍筋共同的抗剪承載力Vcs6057.5kN普通彎起鋼筋抗剪承載力Vsb0.0kN預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋抗剪承載力Vpb0.0kN計算結(jié)果斜截面抗剪承載力設(shè)計值1655.3kN斜截面抗剪承載力計算值6057.5kN滿足截面驗算γOVd1820.8kN0.00051*FCU,K^0.5*b*h01973.3kN斜截面抗剪尺寸滿足要求主梁撓度驗算根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》JTGD62—2004第6.5.3條的相關(guān)規(guī)定，受彎構(gòu)件在使用階段的撓度應(yīng)考慮荷載長期效應(yīng)的影響，在消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長期撓度后梁式橋主梁的最大撓度處不應(yīng)超過計算跨徑的1/600。主梁在消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長期撓度值見下表：表3-SEQ表3-\*ARABIC3繞城高速跨線橋撓度驗算位置消除結(jié)構(gòu)自重后結(jié)構(gòu)撓度(mm)允許值(mm)是否滿足預(yù)加力產(chǎn)生的反拱值(mm)短期荷載產(chǎn)生的撓度值(mm)是否設(shè)預(yù)拱度跨中14.350是-48.410.4否注：結(jié)構(gòu)變形以向下為正，向上為負。中主梁結(jié)構(gòu)成橋內(nèi)力圖3.1.1成橋階段恒載主梁內(nèi)力圖圖3-18成橋階段主梁恒載彎矩圖(單位:kN-m)圖3-19成橋階段主梁恒載剪力圖(單位:kN)3.1.2活載作用下主梁內(nèi)力圖圖3-20車道荷載作用主梁彎矩包絡(luò)圖(單位:kN-m)圖3-21車道荷載作用主梁剪力包絡(luò)圖(單位:kN)圖3-22人群荷載作用主梁彎矩包絡(luò)圖(單位:kN-m)圖3-23人群荷載作用主梁剪力包絡(luò)圖(單位:kN)中主梁梁體總體受力驗算結(jié)果繞城高速跨線橋按A類構(gòu)件控制。以下各圖中正應(yīng)力，以拉應(yīng)力為正，壓應(yīng)力為負。施工階段法向壓應(yīng)力驗算施工階段劃分：第一階段：施工橋墩及上部箱梁結(jié)構(gòu)；第二階段：二期。荷載組合：恒載+預(yù)應(yīng)力，截面上下緣最大/最小應(yīng)力圖截面上下緣的應(yīng)力包絡(luò)圖如下：圖3-24施工階段（第一階段）的壓應(yīng)力(單位:kN-m)圖3-25施工階段（第二階段）的壓應(yīng)力(單位:kN-m)施工階段應(yīng)力驗算結(jié)果：經(jīng)計算，結(jié)構(gòu)全截面受壓。預(yù)拉區(qū)配筋率,滿足規(guī)范要求；最大壓應(yīng)力為-10.4MPa，均滿足規(guī)范要求。使用階段正截面抗裂驗算（1）短期荷載組合短期組合工況1：恒載+收縮徐變+0.7活載+1.0人群+0.8梯度升溫+預(yù)應(yīng)力+整體升溫；短期組合工況2：恒載+收縮徐變+0.7活載+1.0人群+0.8梯度降溫+預(yù)應(yīng)力+整體降溫；以下分別給出兩個組合工況下，截面上下緣的包絡(luò)應(yīng)力圖。圖3-26截面法向應(yīng)力包絡(luò)圖(單位：MPa)使用階段梁段抗裂驗算結(jié)果：經(jīng)計算，全截面受壓，最小壓應(yīng)力為-1.12MPa，均滿足規(guī)范的要求。（2）長期荷載組合長期組合工況1：恒載+0.4活載+1.0人群+預(yù)應(yīng)力；長期組合工況2：恒載+0.4活載+1.0人群+預(yù)應(yīng)力；以下分別給出兩個組合工況下，截面上下緣的包絡(luò)應(yīng)力圖。圖3-27截面法向應(yīng)力包絡(luò)圖(單位：MPa)使用階段長期荷載組合抗裂驗算結(jié)果：經(jīng)計算，梁段全部截面受壓，最小壓應(yīng)力為-3.45MPa，均滿足規(guī)范的要求。使用階段斜截面抗裂驗算短期組合工況1：恒載+收縮徐變+0.7活載+1.0人群+0.8梯度升溫+預(yù)應(yīng)力+整體升溫；短期組合工況2：恒載+收縮徐變+0.7活載+1.0人群+0.8梯度降溫+預(yù)應(yīng)力+整體降溫；以下分別給出兩個組合工況下，截面主拉應(yīng)力的包絡(luò)應(yīng)力圖。圖3-28主拉應(yīng)力圖(單位：MPa)使用階段短期荷載組合斜截面抗裂驗算結(jié)果：經(jīng)計算，最大主拉應(yīng)力為0.19MPa，滿足規(guī)范的要求。使用階段正截面壓應(yīng)力驗算應(yīng)力組合工況1：恒載+收縮徐變+活載+人群+梯度升溫+預(yù)應(yīng)力+整體升溫；應(yīng)力組合工況2：恒載+收縮徐變+活載+人群+梯度降溫+預(yù)應(yīng)力+整體降溫；以下分別給出兩個組合工況下，截面上下緣的包絡(luò)應(yīng)力圖。圖3-29截面法向應(yīng)力包絡(luò)圖(單位：MPa)使用階段應(yīng)力荷載組合壓應(yīng)力驗算結(jié)果：經(jīng)計算梁段最大壓應(yīng)力為-9.13MPa，均滿足規(guī)范的要求。使用階段斜截面主壓應(yīng)力驗算應(yīng)力組合工況1：恒載+收縮徐變+活載+梯度升溫+預(yù)應(yīng)力+整體升溫；應(yīng)力組合工況2：恒載+收縮徐變+活載+梯度降溫+預(yù)應(yīng)力+整體降溫；以下分別給出兩個組合工況下，截面主壓應(yīng)力的包絡(luò)應(yīng)力圖。圖3-30主壓應(yīng)力圖(單位：MPa)使用階段應(yīng)力荷載組合主壓應(yīng)力驗算結(jié)果：經(jīng)計算，最大主壓應(yīng)力為-9.53MPa，滿足規(guī)范的要求。使用階段斜截面主拉應(yīng)力驗算應(yīng)力組合工況1：恒載+收縮徐變+活載+梯度升溫+預(yù)應(yīng)力+整體升溫；應(yīng)力組合工況2：恒載+收縮徐變+活載+梯度降溫+預(yù)應(yīng)力+整體降溫；以下分別給出兩個組合工況下，截面主拉應(yīng)力的包絡(luò)應(yīng)力圖。圖3-31主拉應(yīng)力圖(單位：MPa)使用階段應(yīng)力荷載組合主拉應(yīng)力驗算結(jié)果：經(jīng)計算，墩頂區(qū)域最大主拉應(yīng)力為0.65MPa，小于的要求（經(jīng)驗算，施工圖中箍筋配置間距滿足規(guī)范布置要求），其余區(qū)段按構(gòu)造。受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼束拉應(yīng)力驗算鋼束驗算Sig_DL(N/mm^2)Sig_LL(N/mm^2)Sig_ADL(N/mm^2)Sig_ALL(N/mm^2)N1-1OK1133.1511093.49213951209N1-2OK1133.1511093.49013951209N2-1OK1125.4851094.35113951209N2-2OK1125.4851094.34913951209N3-1OK1113.7221097.02913951209N3-2OK1113.7211097.02813951209N4-1OK1121.951110.45713951209N4-2OK1121.951110.45613951209注：鋼束:鋼束名稱驗算:驗算結(jié)果(OK/OK)Sig_DL:施工階段預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力Sig_LL:使用階段預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力Sig_ADL:施工階段容許應(yīng)力Sig_ALL:使用階段容許應(yīng)力使用階段正截面抗彎驗算承載能力組合1：1.2恒載+收縮徐變+1.4活載+1.12梯度升溫+1.2/1.0預(yù)應(yīng)力二次+1.12整體升溫；承載能力組合2：1.2恒載+收縮徐變+1.4活載+1.12梯度降溫+1.2/1.0預(yù)應(yīng)力二次+1.12整體降溫；下圖為以上組合工況下，各截面的彎矩包絡(luò)圖圖3-32承載能力組合下，主梁彎矩包絡(luò)圖(單位:kN-m)以下給出各單元截面正截面抗彎驗算結(jié)果。表3-4使用階段正截面抗彎驗算單元位置最大/最小組合名稱類型驗算rMu(kN*m)Mn(kN*m)1I[1]最大1I[1]最小1J[2]最大基本組合FX-MAXOK-2.39254212.0831J[2]最小基本組合FX-MINOK-98.38874212.0832I[2]最大基本組合FX-MAXOK-2.39254212.0822I[2]最小基本組合FX-MINOK-98.38874212.0822J[3]最大基本組合FX-MAXOK263.1215393.9932J[3]最小基本組合FX-MINOK40.36015393.9933I[3]最大基本組合FX-MAXOK263.1215396.6773I[3]最小基本組合FX-MINOK40.36015396.6773J[4]最大基本組合FX-MAXOK1288.13785823.6813J[4]最小基本組合FX-MINOK572.52545823.6814I[4]最大基本組合FX-MAXOK1288.13785824.7574I[4]最小基本組合FX-MINOK572.52545824.7574J[5]最大基本組合FX-MAXOK2135.34636186.1484J[5]最小基本組合FX-MINOK1011.92016186.1485I[5]最大基本組合FX-MAXOK2135.34646182.6665I[5]最小基本組合FX-MINOK1011.92016182.6665J[6]最大基本組合FX-MAXOK3267.96117169.6145J[6]最小基本組合FX-MINOK1599.42097169.6146I[6]最大基本組合FX-MAXOK3267.96117169.6146I[6]最小基本組合FX-MINOK1599.42097169.6146J[7]最大基本組合FX-MAXOK4309.67577632.6066J[7]最小基本組合FX-MINOK2140.03057632.6067I[7]最大基本組合FX-MAXOK4309.67577632.6067I[7]最小基本組合FX-MINOK2140.03057632.6067J[8]最大基本組合FX-MAXOK5260.49038095.5987J[8]最小基本組合FX-MINOK2633.74918095.5988I[8]最大基本組合FX-MAXOK5260.49038095.5988I[8]最小基本組合FX-MINOK2633.74918095.5988J[9]最大基本組合FX-MAXOK6120.40498545.1168J[9]最小基本組合FX-MINOK3080.57658545.1169I[9]最大基本組合FX-MAXOK6120.40498545.1169I[9]最小基本組合FX-MINOK3080.57658545.1169J[10]最大基本組合FX-MAXOK6889.41898954.7459J[10]最小基本組合FX-MINOK3480.51298954.74510I[10]最大基本組合FX-MAXOK6889.41898954.74510I[10]最小基本組合FX-MINOK3480.51298954.74510J[11]最大基本組合FX-MAXOK7567.53369297.38710J[11]最小基本組合FX-MINOK3833.55819297.38711I[11]最大基本組合FX-MAXOK7567.53369297.38711I[11]最小基本組合FX-MINOK3833.55819297.38711J[12]最大基本組合FX-MAXOK8154.7489553.63511J[12]最小基本組合FX-MINOK4139.71239553.63512I[12]最大基本組合FX-MAXOK8154.7489553.63512I[12]最小基本組合FX-MINOK4139.71239553.63512J[13]最大基本組合FX-MAXOK8651.0629710.65212J[13]最小基本組合FX-MINOK4398.97549710.65213I[13]最大基本組合FX-MAXOK8651.0629710.65213I[13]最小基本組合FX-MINOK4398.97549710.65213J[14]最大基本組合FX-MAXOK9056.47619790.71413J[14]最小基本組合FX-MINOK4611.34739790.71414I[14]最大基本組合FX-MAXOK9056.47619790.71414I[14]最小基本組合FX-MINOK4611.34739790.71414J[15]最大基本組合FX-MAXOK9370.99029821.97414J[15]最小基本組合FX-MINOK4776.82839821.97415I[15]最大基本組合FX-MAXOK9370.99029821.97415I[15]最小基本組合FX-MINOK4776.82839821.97415J[16]最大基本組合FX-MAXOK9594.60469823.71615J[16]最小基本組合FX-MINOK4895.41819823.71616I[16]最大基本組合FX-MAXOK9594.60469823.71616I[16]最小基本組合FX-MINOK4895.41819823.71616J[17]最大基本組合FX-MAXOK9727.31899823.71616J[17]最小基本組合FX-MINOK4967.11689823.71617I[17]最大基本組合FX-MAXOK9727.31899823.71617I[17]最小基本組合FX-MINOK4967.11689823.71617J[18]最大基本組合FX-MAXOK9769.13239823.71617J[18]最小基本組合FX-MINOK4991.66549823.71618I[18]最大基本組合FX-MAXOK9769.13239823.71618I[18]最小基本組合FX-MINOK4991.66549823.71618J[19]最大基本組合FX-MAXOK9720.04679823.71618J[19]最小基本組合FX-MINOK4963.10659823.71619I[19]最大基本組合FX-MAXOK9720.04679823.71619I[19]最小基本組合FX-MINOK4963.10659823.71619J[20]最大基本組合FX-MAXOK9580.06069823.71619J[20]最小基本組合FX-MINOK4887.65659823.71620I[20]最大基本組合FX-MAXOK9580.06069823.71620I[20]最小基本組合FX-MINOK4887.65659823.71620J[21]最大基本組合FX-MAXOK9349.17439820.91620J[21]最小基本組合FX-MINOK4765.31549820.91621I[21]最大基本組合FX-MAXOK9349.17439820.91621I[21]最小基本組合FX-MINOK4765.31549820.91621J[22]最大基本組合FX-MAXOK9027.38839786.51721J[22]最小基本組合FX-MINOK4596.08329786.51722I[22]最大基本組合FX-MAXOK9027.38839786.51722I[22]最小基本組合FX-MINOK4596.08329786.51722J[23]最大基本組合FX-MAXOK8614.702970122J[23]最小基本組合FX-MINOK4379.9599970123I[23]最大基本組合FX-MAXOK8614.702970123I[23]最小基本組合FX-MINOK4379.9599970123J[24]最大基本組合FX-MAXOK8111.11569537.25623J[24]最小基本組合FX-MINOK4116.94559537.25624I[24]最大基本組合FX-MAXOK8111.11569537.25624I[24]最小基本組合FX-MINOK4116.94559537.25624J[25]最大基本組合FX-MAXOK7516.62949272.87524J[25]最小基本組合FX-MINOK3807.04019272.87525I[25]最大基本組合FX-MAXOK7516.62949272.87525I[25]最小基本組合FX-MINOK3807.04019272.87525J[26]最大基本組合FX-MAXOK6831.24318923.92825J[26]最小基本組合FX-MINOK3450.24368923.92826I[26]最大基本組合FX-MAXOK6831.24318923.92826I[26]最小基本組合FX-MINOK3450.24368923.92826J[27]最大基本組合FX-MAXOK6054.95668510.56226J[27]最小基本組合FX-MINOK3046.55598510.56227I[27]最大基本組合FX-MAXOK6054.95668510.56227I[27]最小基本組合FX-MINOK3046.55598510.56227J[28]最大基本組合FX-MAXOK5187.77028058.55927J[28]最小基本組合FX-MINOK2595.97728058.55928I[28]最大基本組合FX-MAXOK5187.77028058.55928I[28]最小基本組合FX-MINOK2595.97728058.55928J[29]最大基本組合FX-MAXOK4229.68367595.56628J[29]最小基本組合FX-MINOK2098.50747595.56629I[29]最大基本組合FX-MAXOK4229.68367595.56629I[29]最小基本組合FX-MINOK2098.50747595.56629J[30]最大基本組合FX-MAXOK3180.69717132.57429J[30]最小基本組合FX-MINOK1554.14647132.57430I[30]最大基本組合FX-MAXOK3180.69717132.57430I[30]最小基本組合FX-MINOK1554.14647132.57430J[31]最大基本組合FX-MAXOK2135.34646182.66730J[31]最小基本組合FX-MINOK1011.92016182.66731I[31]最大基本組合FX-MAXOK2135.34636186.1531I[31]最小基本組合FX-MINOK1011.92016186.1531J[32]最大基本組合FX-MAXOK1288.13775824.75931J[32]最小基本組合FX-MINOK572.52545824.75932I[32]最大基本組合FX-MAXOK1288.13775823.68332I[32]最小基本組合FX-MINOK572.52545823.68332J[33]最大基本組合FX-MAXOK263.1215396.67932J[33]最小基本組合FX-MINOK40.36015396.67933I[33]最大基本組合FX-MAXOK263.1215393.99533I[33]最小基本組合FX-MINOK40.36015393.99533J[34]最大基本組合-OK-2.39254212.08133J[34]最小基本組合FX-MINOK-98.38874212.08134I[34]最大基本組合-OK-2.39254212.08334I[34]最小基本組合FX-MINOK-98.38874212.08334J[35]最大34J[35]最小注：單元:單元號；位置:驗算位置(I,J)；最大/最小:最大值或最小值；組合名稱:荷載組合名稱；類型:顯示輸出移動荷載作用下內(nèi)力的狀態(tài)（例如類型為FX-MAX時，輸出的內(nèi)力值為移動荷載引起的FX方向內(nèi)力最大時的內(nèi)力）；CHK:驗算結(jié)果(OK/OK)。使用階段斜截面抗剪驗算承載能力組合1：1.2恒載+收縮徐變+1.4活載+1.12梯度升溫+1.2/1.0預(yù)應(yīng)力二次+1.12整體升溫；承載能力組合2：1.2恒載+收縮徐變+1.4活載+1.12梯度降溫+1.2/1.0預(yù)應(yīng)力二次+1.12整體降溫；下圖為以上組合工況下，各截面的剪力包絡(luò)圖圖3-33承載能力組合下，主梁剪力包絡(luò)圖(單位:kN-m)經(jīng)計算得到：最大剪力V=1258.8KN，按截面最薄弱處，即跨中標準截面驗算。以下給出各單元截面斜截面抗剪驗算結(jié)果。表3-5使用階段斜截面抗剪驗算用戶輸入（漸變段根部）截面寬度b360mm截面有效高度h01520mm縱向受拉普通鋼筋根數(shù)11直徑20mm彎起縱向普通鋼筋根數(shù)0直徑32mm彎起角度θs45o抗拉強度設(shè)計值fsd330MPa縱向預(yù)應(yīng)力鋼束束數(shù)0每束面積140mm2彎起預(yù)應(yīng)力鋼束束數(shù)0每束面積980mm2彎起角度θp5o抗拉強度設(shè)計值fpd1260MPa箍筋直徑12mm肢數(shù)4間距20mm抗拉強度設(shè)計值fsv330MPa混凝土強度等級fcu,k50MPa異號彎矩影響系數(shù)α11.0預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)α21.3受壓翼緣影響系數(shù)α31.1橋梁結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)γO1.1最大剪力組合設(shè)計值Vd1258.8kN計算過程參數(shù)縱向受拉普通鋼筋總面積3456mm2斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋配筋百分率P0.632斜截面內(nèi)箍筋配筋率ρsv0.063混凝土和箍筋共同的抗剪承載力Vcs6057.5kN普通彎起鋼筋抗剪承載力Vsb0.0kN預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋抗剪承載力Vpb0.0kN計算結(jié)果斜截面抗剪承載力設(shè)計值1384.7kN斜截面抗剪承載力計算值6057.5kN滿足截面驗算γOVd1523.2kN0.00051*FCU,K^0.5*b*h01973.3kN斜截面抗剪尺寸滿足要求主梁撓度驗算根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》JTGD62—2004第6.5.3條的相關(guān)規(guī)定，受彎構(gòu)件在使用階段的撓度應(yīng)考慮荷載長期效應(yīng)的影響，在消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長期撓度后梁式橋主梁的最大撓度處不應(yīng)超過計算跨徑的1/600主梁在消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長期撓度值見下表：表3-6繞城高速跨線橋撓度驗算位置消除結(jié)構(gòu)自重后結(jié)構(gòu)撓度(mm)允許值(mm)是否滿足預(yù)加力產(chǎn)生的反拱值(mm)短期荷載產(chǎn)生的撓度值(mm)是否設(shè)預(yù)拱度跨中20.850是-48.92.5否注：結(jié)構(gòu)變形以向下為正，向上為負。下部結(jié)構(gòu)計算蓋梁計算內(nèi)力計算由上部結(jié)構(gòu)傳到每個箱梁支座的恒載反力：邊梁為418.6kN，中梁為322.5kN；活載反力：邊梁為90.3kN，中梁為126kN。 且在橋縱向，蓋梁寬度范圍內(nèi)設(shè)置有兩個支座，上述反力應(yīng)擴大兩倍進行加載?？紤]到設(shè)計橋墩寬度達4.8m，為保證計算與實際較為符合，對蓋梁內(nèi)力計算進行消峰處理。同時考慮體系溫度對超靜定結(jié)構(gòu)的次效應(yīng)。計算按照±20℃取值。加載示意圖根據(jù)以上加載及計算圖示，得到蓋梁內(nèi)力如表4-1所示。表4-1蓋梁內(nèi)力表荷載組合彎矩(kN·m)剪力(kN)基本組合6111.43018短期組合4683.2--長期組合4419.9--蓋梁正截面承載能力驗算蓋梁斜截面抗剪承載能力驗算蓋梁裂縫寬度驗算結(jié)論綜上所述，蓋梁的截面設(shè)計及配筋能夠滿足承載能力極限狀態(tài)和正常使用狀態(tài)的要求，符合規(guī)范的相關(guān)規(guī)定。橋墩驗算橋墩內(nèi)力橋墩采用矩形墩，截面寬4.8m，厚度1.3m。橋墩由于高度差別較大，采用兩種不同的配筋形式，并分別進行受力驗算。橋墩內(nèi)力由上部結(jié)構(gòu)計算提供，現(xiàn)整理出內(nèi)力情況表格如1-2所示：P1、P2、P3樁號處橋墩高度分別為31m、32m、29m，采用雙排配筋。對最高的P2橋墩進行驗算。表4-1橋墩成橋階段內(nèi)力表P2荷載組合軸力N(kN)基本組合16988.7短期組合13283.1長期組合12721.1汽車荷載制動力：T=165×2=330KN;支座摩阻力：根據(jù)每個支座恒載反力計算一個橋墩所承受摩阻力：F=(418.6×4+322.5×12)×0.06=332.7KN橋墩水平力由支座摩阻力控制，P2墩底截面順橋向彎矩My=332.7×32=10646.4KN·m鑒于橋墩較高，在施工階段可能出現(xiàn)縱橋向和橫向偏載，偏載荷載見下表：表4-2橋墩施工階段內(nèi)力表彎矩M(kN-m)軸力N(kN)順橋向偏載887.12772.2橫橋向偏載1841.82772.2與成橋階段相比，因支座偏心距僅為0.32m，所以在偏載作用下，順橋向及橫橋向的彎矩均遠小于成橋階段受力，不是控制因素，可不做驗算。P2橋墩正截面抗彎承載能力驗算P2橋墩裂縫寬度驗算結(jié)論綜上所述，橋墩的截面設(shè)計及配筋能夠滿足承載能力極限狀態(tài)和正常使用狀態(tài)的要求，符合規(guī)范的相關(guān)規(guī)定。橋墩樁基驗算P1、P2、P3樁基礎(chǔ)采用直徑1.8m圓柱樁，樁長8m，主筋直徑28mm。樁基最大彎矩設(shè)計值，采用midas進行計算。模型中采用節(jié)點彈性連接模擬地基土彈性。根據(jù)地勘資料，基礎(chǔ)中風(fēng)化泥巖，其抗壓強度7500kPa，根據(jù)規(guī)范，查表得到地基抗力系數(shù)C=4281250kN/m3，基礎(chǔ)計算寬度b1=2.25m，8米樁長均分為1m一段，故每個單元的x、y方向的接觸面積都為A=b1x1=2.25㎡，地基剛度SDx=SDy=CxA=9632812kN/m模型如下經(jīng)計算，樁基軸力設(shè)計值為9522.6kN，短期組合值為7498.45kN，長期組合值為7217.45kN。最大彎矩為5489.55kN·m。單樁軸向受壓承載能力驗算樁基正截面抗彎承載能力驗算樁基裂縫寬度驗算結(jié)論綜上所述，橋墩樁基的截面設(shè)計及配筋能夠滿足承載能力極限狀態(tài)和正常使用狀態(tài)的要求，單樁承載能力符合規(guī)范的相關(guān)規(guī)定。橋墩承臺驗算承臺尺寸為6.7m×2.9m×2m。承臺抗彎（抗壓）承載能力計算根據(jù)橋梁下部結(jié)構(gòu)構(gòu)造，結(jié)合《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTGD62-2004)8.5.2及8.5.3條，樁基中心與橋墩中心距離過小，且不滿足撐桿-系桿體系，可不作抗彎抗壓承載力驗算。承臺抗剪強度計算按《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTGD62-2004)8.5.4計算：由計算結(jié)果可知：承臺抗剪強度滿足規(guī)范要求。承臺抗沖切承載力計算根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTGD62-2004)8.5.5計算：橋臺驗算全橋設(shè)置兩個橋臺，A0與A4。結(jié)合地形設(shè)計，A4橋臺臺背高度較大，因此，選取A4橋臺進行橋臺驗算橋臺臺身驗算原始數(shù)據(jù)表(單位:kN-m制)臺帽頂與設(shè)計水位距離m施工時上部所有荷載支反力10000.006039.45加載方式制動系數(shù)1制動系數(shù)2制動系數(shù)3制動系數(shù)4自動加載1.002.002.002.00車道荷載車輛荷載人群集度車道數(shù)車道荷載提高系數(shù)公路-I級公路-I級3.50040.00內(nèi)容\布載方式雙孔(邊孔搭板)布載邊孔布載搭板布載一列汽車作用制動力(kN)165.000165.000165.000計算墩(臺)制動比例系數(shù)0.5000.5000.500車道荷載數(shù)據(jù)道車荷載的均布荷載邊孔、搭板均加載的集中荷載邊孔加載的集中荷載搭板加載的集中荷載10.500334.272334.272216.000注：集中荷載Pk已經(jīng)乘以1.2系數(shù)，使得豎直力效應(yīng)最大。車道輪距離護輪帶橫向輪軸數(shù)1~2輪距2車橫向間距0.50021.801.30車輛荷載數(shù)據(jù)車輛輪軸數(shù)1~2輪距2~3輪距3~4輪距4~5輪距53.601.206.007.20輪重合計第1輪重第2輪重第3輪重第4輪重第5輪重700.060.0140.0140.0200.0160.00車輛輪距離護輪帶橫向輪軸數(shù)1~2輪距0.60021.80邊孔搭板、邊孔、搭板分別加載時對應(yīng)的沖擊系數(shù)布載方式邊孔搭板布載邊孔布載搭板布載沖擊系數(shù)0.17000.17000.1700橋臺溫度力邊孔支座摩擦系數(shù)邊孔制動橋臺比例20.00.0600.500右偏角(度)橋面凈寬左護欄寬左人行寬左隔離柵寬右隔離柵寬右人行寬右護欄寬90.0016.000.500002.400.000.002.400.50000左右支座梁板數(shù)中距1~22~33~44~55~66~77~8對稱82.802.802.802.802.802.802.80梁(板)編號1號2號3號4號5號6號7號8號合計邊孔支反力1064.9834.7834.7834.7834.7834.7834.71064.97137.7搭板支反力0.00.00.00.00.00.00.00.00.0合計1064.9834.7834.7834.7834.7834.7834.71064.97137.7邊孔標準跨徑邊孔計算跨徑邊孔支座與背墻距搭板折算標跨搭板折算計跨搭板支座距背墻30.0029.640.344.204.000.10斜交U臺水平截面寬度和高度采用土壓力采用臺后土浮容重臺后土容重內(nèi)摩擦角(度)臺帽容重臺身容重基礎(chǔ)容重寬度按正投影，高度為斜方向朗金理論11.00018.00035.00026.0000.000834.7臺身材料抗壓極限強度MPa抗剪極限強度MPa基底摩擦系數(shù)臺身擋墻系數(shù)基礎(chǔ)擋墻系數(shù)片石混凝土砌體7.8201.5900.4000.4000.000臺帽橫坡橋面左橫坡橋面右橫坡支座高度塊墊順橋尺寸墊塊橫橋尺寸墊塊高度支座中心到梁端距0.0150.015-0.0150.0500.4001.0000.1500.340背墻材料背墻高前墻頂寬搭板墻高搭板墻寬度搭板下直坡距臺帽寬含嵌入帽檐尺寸帽長不含帽檐墻河岸坡度墻河心坡度圬工材料1.8000.7000.3000.3000.0001.4000.100-1.0003.0000.000側(cè)墻頂寬橫橋路緣懸側(cè)墻橫橋臺帽懸側(cè)墻臺身高度(帽底以下)0.5002.9000.0006.900側(cè)墻順斜長側(cè)墻順橋端高側(cè)墻端底坡側(cè)墻橫坡度錐坡頂平距耳墻高出錐坡錐坡度7.9809.5000.0003.0000.0000.0001.000基礎(chǔ)形狀擴大基礎(chǔ)1階每階高度河岸側(cè)襟邊河心側(cè)襟邊橫橋外側(cè)襟邊側(cè)墻間最小距離矩形截面第一階1.5000.0000.5000.50014.176U臺結(jié)構(gòu)體積數(shù)量表臺帽體積背墻體積側(cè)墻上體積臺身體積側(cè)墻下體積臺身整體體積基礎(chǔ)體積體積合計0.000.000.000.000.000.000.000.00注：表中“側(cè)墻上體積”指臺帽底水平線以上側(cè)墻的體積?！皞?cè)墻下體積”指其余的側(cè)墻體積?！芭_身整體體積”指U臺較高時側(cè)墻坡未放到基礎(chǔ)頂面已交叉，以下部分為整體臺身。截面幾何特性表截面位置截面形狀面積m2慣矩m4形心距河心邊緣形心距河岸邊緣截面高截面寬截面凹高截面凹寬臺身頂擋墻矩形65.109348.39891.4931.4932.98721.8000.00019.067臺身中擋墻矩形90.1793128.59582.0682.0684.13721.8000.00016.767臺身底擋墻矩形115.2493268.42382.6432.6435.28721.8000.00014.467基底基礎(chǔ)矩形221.16001734.07874.8504.8509.70022.8000.0000.000活載支反力表內(nèi)容布載方式邊跨反力搭板反力總軸重沖擊系數(shù)車列走向重軸距原點重車輪重人群/每米邊孔搭板0.000000.000邊孔加載53.10.00.00.000000.000搭板加載0.07.40.00.000000.000車輛荷載邊孔搭板373.8151.0700.00.1700-115.58700邊孔加載498.30.0700.00.1700-111.98700搭板加載0.0164.0160.00.1700-129.98700一列車道荷載邊孔搭板159.2364.70.1700邊孔加載497.30.00.1700搭板加載0.0243.50.1700注：1、“人群/每米”指橫向1米寬度的支反力，不是總寬度對應(yīng)的支反力。2、“車列走向”為0指無汽車，-1指汽車從左向右行駛，1指從右向左行駛。3、“總軸重”指一聯(lián)加載長度內(nèi)(邊孔或搭板加載)的輪軸總重。計算水平制動力使用。4、“邊孔、搭板支反力”未計入汽車沖擊力的作用。5、車道荷載均布荷載為10.5kN/m，集中荷載為：邊孔、搭板均加載334.3kN，邊孔加載334.3kN，搭板加載216kN。汽車橫向折減系數(shù)表車隊數(shù)1道車2道車3道車4道車折減系數(shù)1.0001.0000.7800.670單項荷載內(nèi)力表(1:臺后布車最不利,橋上無車)截面內(nèi)力上部下部土重土壓力浮力5項合車道車道土壓人群車輛車輛土壓制動溫度摩阻施載臺身頂彎矩4378-237-5493110390411323604265161194073704豎直力7138252147200101306520024500006039水平力000359035901820050165204280臺身中彎矩84823107-33413925012173488127901833547308818847177豎直力71389486242300190476520024500006039水平力000194601946042300117165204280臺身底彎矩1258611103-935415195029530863315303248731299157336210650豎直力713818699593200317696520024500006039水平力000479804798066400184165204280基底-B彎矩2476831295-3461223930438421974332074211991547187400420957豎直力7138239451771800488016520024500006039水平力000479804798090800251165204280注：1、支座摩阻力只計入邊跨上部恒載引起的摩阻力，活載、搭板恒載未計入。2、基底-A土壓力引起彎矩22393kNm、豎直力0kN、水平力4798kN，基底-C土壓力引起彎矩25177kNm、豎直力0kN、水平力8603kN。基底-A、基底-B、基底-C分指土壓力算至基頂(不計浮力)、土壓力算至基頂(計浮力)、土壓力算至基底(計浮力)。3、“汽車荷載”指汽車傳遞給邊跨支反力和搭板支反力的共同作用后截面內(nèi)力。單項荷載內(nèi)力表(2:臺后布車最不利,橋上按車列布載)截面內(nèi)力上部下部土重土壓力浮力5項合車道車道土壓人群車輛車輛土壓制動溫度摩阻施載臺身頂彎矩4378-237-5493110390411323615619765161194073704豎直力713825214720010130652025549700006039水平力000359035901820050165204280臺身中彎矩84823107-3341392501217348812793034833547308818847177豎直力7138948624230019047652025549700006039水平力000194601946042300117165204280臺身底彎矩1258611103-93541519502953086331534497698731299157336210650豎直力71381869959320031769652025549700006039水平力000479804798066400184165204280基底-B彎矩2476831295-346132239304384219774332884161811991547187400420957豎直力713823945177180048801652025549700006039水平力000479804798090800251165204280附注：基底-A土壓力引起彎矩22393kNm、豎直力0kN、水平力4798kN，基底-C土壓力引起彎矩25177kNm、豎直力0kN、水平力8603kN。單項荷載內(nèi)力表(3:橋上布車最不利,臺后無車)截面內(nèi)力上部下部土重土壓力浮力5項合車道車道土壓人群車輛車輛土壓制動溫度摩阻施載臺身頂彎矩4378-237-5493110390481701563160161194073704豎直力7138252147200101301333025551500006039水平力000359035900000165204280臺身中彎矩84823107-334139250121731584030361207308818847177豎直力71