2025年注冊環(huán)保工程師高頻題庫最新版水污染防治1.已知某城市污水處理廠進水流量為$Q=10000m3/d$，進水$BOD?$濃度為$C?=200mg/L$，要求出水$BOD?$濃度$C=20mg/L$，采用活性污泥法處理，污泥回流比$R=0.5$，混合液污泥濃度$X=3000mg/L$，求曝氣池的有效容積$V$。（設$Y=0.6$，$K_d=0.05d?1$，$θ_c=10d$）-首先根據(jù)污泥齡公式$θ_c=\frac{VX}{Q(1+R)X_e}$（一般$X_e$很小可忽略）和污泥產(chǎn)率公式$\frac{dX}{dt}=Y\frac{dS}{dt}-K_dX$。-先計算去除的$BOD?$量$\DeltaS=(C_0-C)=200-20=180mg/L=0.18kg/m3$。-由污泥齡公式$θ_c=\frac{VX}{Q\DeltaX}$，其中$\DeltaX$為每日增長的污泥量。根據(jù)污泥產(chǎn)率公式$\DeltaX=YQ\DeltaS-K_dVX$。-又因為$θ_c=\frac{VX}{YQ\DeltaS-K_dVX}$，將已知數(shù)據(jù)代入：$10=\frac{V\times3}{0.6\times10000\times0.18-0.05\timesV\times3}$。-化簡得：$10\times(1080-0.15V)=3V$。-即$10800-1.5V=3V$。-移項得：$4.5V=10800$，解得$V=2400m3$。2.某工業(yè)廢水含有重金屬銅離子，濃度為$50mg/L$，采用化學沉淀法，加入氫氧化鈉調(diào)節(jié)$pH$值使銅離子生成氫氧化銅沉淀去除。已知氫氧化銅的溶度積$K_{sp}=2.2×10?2?$，要使銅離子濃度降至$0.5mg/L$以下，溶液的$pH$值至少應為多少？-首先將銅離子濃度單位換算為$mol/L$，$C_{Cu^{2+}初始}=\frac{50\times10^{-3}}{64}mol/L\approx7.81\times10^{-4}mol/L$，$C_{Cu^{2+}目標}=\frac{0.5\times10^{-3}}{64}mol/L\approx7.81\times10^{-6}mol/L$。-根據(jù)氫氧化銅的溶度積公式$K_{sp}=[Cu^{2+}][OH^-]2$。-當$[Cu^{2+}]=7.81\times10^{-6}mol/L$時，$[OH^-]=\sqrt{\frac{K_{sp}}{[Cu^{2+}]}}=\sqrt{\frac{2.2\times10^{-20}}{7.81\times10^{-6}}}\approx1.68\times10^{-7}mol/L$。-根據(jù)$pOH=-\log[OH^-]$，$pOH=-\log(1.68\times10^{-7})\approx6.77$。-又因為$pH+pOH=14$，所以$pH=14-6.77=7.23$。3.某污水處理廠采用生物濾池處理污水，濾池的有效容積為$V=500m3$，進水流量$Q=200m3/d$，進水$BOD?$濃度$C?=150mg/L$，出水$BOD?$濃度$C=30mg/L$，求該生物濾池的$BOD?$容積負荷$N_v$。-根據(jù)$BOD?$容積負荷公式$N_v=\frac{Q\timesC_0}{V}$（單位：$kgBOD?/(m3\cdotd)$）。-先將$C_0$的單位換算為$kg/m3$，$C_0=150mg/L=0.15kg/m3$。-則$N_v=\frac{200\times0.15}{500}=0.06kgBOD?/(m3\cdotd)$。4.某印染廢水，其色度為$800$倍，采用活性炭吸附法處理，已知活性炭對該印染廢水色度的吸附等溫式為$q=0.2C^{0.5}$（$q$為吸附量，$mg/g$；$C$為平衡濃度，$mg/L$），要使處理后廢水色度降至$80$倍，每升廢水需要投加多少克活性炭？（假設色度與污染物濃度成正比）-設初始污染物濃度為$C_0$，平衡濃度為$C$，因為色度與污染物濃度成正比，所以$\frac{C_0}{C}=\frac{800}{80}=10$，即$C_0=10C$。-設每升廢水投加活性炭量為$m$克。-根據(jù)吸附量公式$q=\frac{C_0-C}{m}$，又已知$q=0.2C^{0.5}$。-由$q=\frac{C_0-C}{m}=0.2C^{0.5}$，且$C_0=10C$，則$\frac{10C-C}{m}=0.2C^{0.5}$。-即$\frac{9C}{m}=0.2C^{0.5}$，$m=\frac{9C}{0.2C^{0.5}}=45C^{0.5}$。-假設初始濃度$C_0$對應色度$800$倍時，令$C_0=800mg/L$，則$C=80mg/L$。-所以$m=45\times\sqrt{80}\approx45\times8.94=402.3g/L$。5.某污水廠采用豎流式沉淀池，設計流量$Q=2000m3/d$，要求沉淀時間$t=2h$，表面負荷$q=1.5m3/(m2\cdoth)$，求沉淀池的有效水深$h$和池的表面積$A$。-首先根據(jù)表面負荷公式$q=\frac{Q}{A}$，可得池的表面積$A=\frac{Q}{q}$。-已知$Q=2000m3/d=\frac{2000}{24}m3/h\approx83.33m3/h$，$q=1.5m3/(m2\cdoth)$，則$A=\frac{83.33}{1.5}\approx55.56m2$。-根據(jù)沉淀時間公式$t=\frac{h}{q}$，可得有效水深$h=qt$，$h=1.5\times2=3m$。大氣污染防治6.某工廠煙囪高度為$50m$，出口內(nèi)徑為$2m$，煙氣出口速度為$15m/s$，煙氣溫度為$400K$，環(huán)境溫度為$300K$，當?shù)仄骄L速為$4m/s$。試計算煙氣的抬升高度$\DeltaH$。（采用霍蘭德公式$\DeltaH=\frac{v_sD}{u}(1.5+2.7\frac{T_s-T_a}{T_s}D)$，其中$v_s$為煙氣出口速度，$D$為煙囪出口內(nèi)徑，$u$為平均風速，$T_s$為煙氣溫度，$T_a$為環(huán)境溫度）-已知$v_s=15m/s$，$D=2m$，$u=4m/s$，$T_s=400K$，$T_a=300K$。-先計算$\frac{T_s-T_a}{T_s}=\frac{400-300}{400}=0.25$。-代入霍蘭德公式$\DeltaH=\frac{15\times2}{4}(1.5+2.7\times0.25\times2)$。-先計算括號內(nèi)的值：$1.5+2.7\times0.25\times2=1.5+1.35=2.85$。-則$\DeltaH=\frac{30}{4}\times2.85=21.375m$。7.某城市大氣中$SO?$的日平均濃度為$0.15mg/m3$，國家二級標準規(guī)定$SO?$日平均濃度限值為$0.15mg/m3$。若該城市的$SO?$排放源主要是燃煤鍋爐，且已知燃煤中硫的含量為$1.5\%$，煤的燃燒效率為$90\%$，問每燃燒$1t$煤產(chǎn)生的$SO?$在該城市大氣中擴散后是否會超標？假設該城市大氣擴散條件下，$1t$煤燃燒產(chǎn)生的$SO?$均勻擴散在$10?m3$的大氣中。-首先計算每燃燒$1t$煤產(chǎn)生的$SO?$量。-煤中硫的質(zhì)量$m_S=1\times10^6\times1.5\%=15000g$。-根據(jù)化學反應$S+O?=SO?$，硫轉(zhuǎn)化為$SO?$的物質(zhì)的量關(guān)系為$1:1$。-硫的物質(zhì)的量$n_S=\frac{15000}{32}mol$，則生成$SO?$的物質(zhì)的量$n_{SO?}=\frac{15000}{32}mol$。-$SO?$的質(zhì)量$m_{SO?}=\frac{15000}{32}\times64g=30000g=30kg$。-由于燃燒效率為$90\%$，實際產(chǎn)生$SO?$的質(zhì)量$m=30\times90\%=27kg=27\times10^6mg$。-擴散在$10?m3$大氣中，$SO?$濃度$C=\frac{27\times10^6}{10^6}=27mg/m3$，遠超過國家二級標準規(guī)定的$0.15mg/m3$。8.某水泥廠窯尾廢氣中粉塵濃度為$1000mg/m3$，采用袋式除塵器進行處理，要求排放濃度不超過$50mg/m3$，求袋式除塵器的除塵效率$η$。-根據(jù)除塵效率公式$η=\frac{C_0-C}{C_0}\times100\%$，其中$C_0$為進口粉塵濃度，$C$為出口粉塵濃度。-已知$C_0=1000mg/m3$，$C=50mg/m3$。-則$η=\frac{1000-50}{1000}\times100\%=\frac{950}{1000}\times100\%=95\%$。9.某工業(yè)爐窯排放的廢氣中$NO_x$濃度為$400mg/m3$，采用選擇性催化還原（SCR）法進行脫硝處理，脫硝效率為$80\%$，求處理后廢氣中$NO_x$的濃度。-根據(jù)脫硝效率公式$η=\frac{C_0-C}{C_0}\times100\%$，變形可得$C=C_0(1-η)$。-已知$C_0=400mg/m3$，$η=80\%$。-則$C=400\times(1-80\%)=400\times0.2=80mg/m3$。10.某區(qū)域大氣中顆粒物（$PM_{10}$）的本底濃度為$30μg/m3$，該區(qū)域內(nèi)有一建筑工地，其排放的$PM_{10}$在該區(qū)域大氣中的貢獻濃度為$20μg/m3$，問該區(qū)域大氣中$PM_{10}$的實際濃度是多少？-該區(qū)域大氣中$PM_{10}$的實際濃度為本地濃度與建筑工地排放貢獻濃度之和，即$C=30+20=50μg/m3$。固體廢物處理處置11.某城市垃圾產(chǎn)生量為$1000t/d$，其中有機物含量為$50\%$，無機物含量為$30\%$，可回收物含量為$20\%$。若采用衛(wèi)生填埋處理，填埋場的壓實密度為$0.8t/m3$，覆土比為$1:5$（即每填埋$5m3$垃圾需要$1m3$覆土），求該城市垃圾衛(wèi)生填埋場每天需要的填埋體積（不考慮垃圾的降解和沉降）。-首先計算垃圾的總體積$V_1$，垃圾質(zhì)量$m=1000t$，根據(jù)密度公式$ρ=\frac{m}{V}$，可得$V_1=\frac{1000}{0.8}=1250m3$。-因為覆土比為$1:5$，所以覆土體積$V_2=\frac{1}{5}V_1=\frac{1}{5}\times1250=250m3$。-則每天需要的填埋體積$V=V_1+V_2=1250+250=1500m3$。12.某危險廢物焚燒廠處理一種含重金屬鉻的危險廢物，焚燒前廢物中鉻的含量為$2\%$，焚燒后殘渣中鉻的含量為$5\%$，已知焚燒殘渣率為$10\%$，求鉻的焚燒去除率。-設處理的危險廢物質(zhì)量為$m$。-焚燒前鉻的質(zhì)量$m_{Cr1}=m\times2\%$。-焚燒后殘渣質(zhì)量為$m\times10\%$，殘渣中鉻的質(zhì)量$m_{Cr2}=m\times10\%\times5\%$。-鉻的焚燒去除率$η=\frac{m_{Cr1}-m_{Cr2}}{m_{Cr1}}\times100\%=\frac{m\times2\%-m\times10\%\times5\%}{m\times2\%}\times100\%$。-化簡得$η=\frac{0.02-0.005}{0.02}\times100\%=\frac{0.015}{0.02}\times100\%=75\%$。13.某生活垃圾堆肥廠，采用好氧堆肥工藝，堆肥原料中碳含量為$40\%$，氮含量為$2\%$，要求堆肥過程中碳氮比（$C/N$）控制在$25:1$，問需要添加多少質(zhì)量的尿素（$CO(NH?)?$，含氮量為$46\%$）到$1t$堆肥原料中才能滿足碳氮比要求？-首先計算$1t$堆肥原料中碳和氮的質(zhì)量。-碳的質(zhì)量$m_C=1\times10^6\times40\%=400000g$，氮的質(zhì)量$m_{N1}=1\times10^6\times2\%=20000g$。-根據(jù)碳氮比要求$C/N=25:1$，當碳含量為$400000g$時，所需氮的質(zhì)量$m_{N總}=\frac{400000}{25}=16000g$。-設需要添加尿素的質(zhì)量為$x$克，尿素中氮的質(zhì)量為$x\times46\%$。-則$20000+x\times46\%=16000$，此式錯誤，應該是$m_{N總}=\frac{400000}{25}=16000g$是理論總氮量，已有氮$20000g$，說明氮過量，不需要添加尿素，反而可能需要添加含碳物質(zhì)來調(diào)節(jié)碳氮比。14.某電子廢物拆解廠產(chǎn)生的廢電路板，其中含銅量為$20\%$，采用化學浸出法回收銅，浸出劑為硫酸和過氧化氫的混合溶液，浸出率為$90\%$，問從$1t$廢電路板中可回收多少千克銅？-首先計算$1t$廢電路板中銅的質(zhì)量$m_{Cu初始}=1\times10^6\times20\%=200000g=200kg$。-因為浸出率為$90\%$，所以可回收銅的質(zhì)量$m_{Cu回收}=200\times90\%=180kg$。15.某填埋場底部采用黏土襯里作為防滲層，黏土的滲透系數(shù)$k=1×10??cm/s$，襯里厚度$L=2m$，填埋場底部承受的水頭$H=1m$，求通過防滲層的滲濾液滲漏量$q$（假設防滲層面積$A=1000m2$）。-根據(jù)達西定律$q=kA\frac{H}{L}$。-先將滲透系數(shù)$k$的單位換算為$m/s$，$k=1×10??m/s$。-代入數(shù)據(jù)得$q=1×10??×1000×\frac{1}{2}=5×10??m3/s$。物理污染控制16.某車間內(nèi)有一臺設備，其聲壓級為$90dB$，現(xiàn)要在該車間內(nèi)再增加一臺相同的設備，問車間內(nèi)的總聲壓級為多少？-當有兩個相同聲壓級$L_{p1}=L_{p2}=90dB$的聲源時，根據(jù)聲壓級疊加公式$L_p=10\log(10^{\frac{L_{p1}}{10}}+10^{\frac{L_{p2}}{10}})$。-因為$L_{p1}=L_{p2}=90dB$，所以$L_p=10\log(10^{\frac{90}{10}}+10^{\frac{90}{10}})=10\log(2\times10^9)$。-$L_p=10(\log2+\log10^9)=10(0.301+9)=93.01dB$。17.某建筑物外有一交通干道，交通噪聲在建筑物外墻處產(chǎn)生的聲壓級為$70dB$，該建筑物外墻的隔聲量為$30dB$，問室內(nèi)的聲壓級為多少？-根據(jù)隔聲原理，室內(nèi)聲壓級$L_{p內(nèi)}=L_{p外}-R$，其中$L_{p外}$為室外聲壓級，$R$為外墻的隔聲量。-已知$L_{p外}=70dB$，$R=30dB$，則$L_{p內(nèi)}=70-30=40dB$。18.某工廠的一臺設備產(chǎn)生的振動頻率為$50Hz$，振幅為$0.5mm$，求該振動的加速度幅值。-根據(jù)簡諧振動的加速度幅值公式$a_m=\omega2A$，其中$\omega=2\pif$（$f$為頻率，$A$為振幅）。-已知$f=50Hz$，$A=0.5mm=0.5\times10^{-3}m$。-$\omega=2\pi\times50=100\pirad/s$。-則$a_m=(100\pi)2\times0.5\times10^{-3}\approx49.3m/s2$。19.某變電站產(chǎn)生的工頻電場強度在距離變電站$10m$處為$5kV/m$，問在距離變電站$20m$處的工頻電場強度為多少？（假設電場為球面輻射狀分布）-根據(jù)球面輻射狀電場強度與距離的關(guān)系$E_1r_12=E_2r_22$。-已知$E_1=5kV/m$，$r_1=10m$，$r_2=20m$。-則$E_2=\frac{E_1r_12}{r_22}=\frac{5\times102}{202}=1.25kV/m$。20.某通信基站發(fā)射的電磁波在距離基站$5m$處的功率密度為$10μW/cm2$，問在距離基站$10m$處的功率密度為多少？（假設電磁波為球面輻射狀分布）-根據(jù)球面輻射狀功率密度與距離的關(guān)系$S_1r_12=S_2r_22$。-已知$S_1=10μW/cm2$，$r_1=5m$，$r_2=10m$。-則$S_2=\frac{S_1r_12}{r_22}=\frac{10\times52}{102}=2.5μW/cm2$。環(huán)境影響評價21.某建設項目位于某河流附近，該河流多年平均流量為$Q=50m3/s$，建設項目廢水排放量為$q=1m3/s$，廢水污染物濃度為$C_0=100mg/L$，河流中該污染物的本底濃度為$C_b=10mg/L$，求混合后污染物的濃度$C$。（假設完全混合）-根據(jù)完全混合模式$C=\frac{qC_0+QC_b}{q+Q}$。-代入數(shù)據(jù)得$C=\frac{1\times100+50\times10}{1+50}=\frac{100+500}{51}\approx11.76mg/L$。22.某建設項目進行大氣環(huán)境影響評價，采用估算模式計算某污染物的最大地面濃度占標率$P_{max}$為$15\%$，根據(jù)《環(huán)境影響評價技術(shù)導則大氣環(huán)境》（HJ2.2-2018），該項目的大氣環(huán)境影響評價等級為幾級？-根據(jù)《環(huán)境影響評價技術(shù)導則大氣環(huán)境》（HJ2.2-2018），當$10\%≤P_{max}<80\%$時，大氣環(huán)境影響評價等級為二級。所以該項目大氣環(huán)境影響評價等級為二級。23.某建設項目位于生態(tài)敏感區(qū)，其生態(tài)影響評價范圍為$10km2$，根據(jù)《環(huán)境影響評價技術(shù)導則生態(tài)影響》（HJ19-2022），該項目的生態(tài)影響評價等級為幾級？-對于位于生態(tài)敏感區(qū)的建設項目，當生態(tài)影響評價范圍$≥20km2$時，評價等級為一級；當$2km2≤$評價范圍$<20km2$時，評價等級為二級；當評價范圍$<2km2$時，評價等級為三級。所以該項目生態(tài)影響評價等級為二級。24.某建設項目進行聲環(huán)境影響評價，項目所在區(qū)域為2類聲環(huán)境功能區(qū)，項目建設前后敏感目標處的聲壓級增量為$3dB(A)$，且受影響人口數(shù)量變化不大，根據(jù)《環(huán)境影響評價技術(shù)導則聲環(huán)境》（HJ2.4-2021），該項目的聲環(huán)境影響評價等級為幾級？-根據(jù)《環(huán)境影響評價技術(shù)導則聲環(huán)境》（HJ2.4-2021），對于2類聲環(huán)境功能區(qū)，當建設項目建設前后敏感目標處的聲壓級增量$≤3dB(A)$，且受影響人口數(shù)量變化不大時，聲環(huán)境影響評價等級為三級。所以該項目聲環(huán)境影響評價等級為三級。25.某建設項目的環(huán)境風險評價，根據(jù)物質(zhì)危險性和功能單元重大危險源判定結(jié)果，該項目存在重大危險源，且環(huán)境敏感程度為中度敏感區(qū)，根據(jù)《建設項目環(huán)境風險評價技術(shù)導則》（HJ169-2018），該項目的環(huán)境風險評價等級為幾級？-根據(jù)《建設項目環(huán)境風險評價技術(shù)導則》（HJ169-2018），當存在重大危險源且環(huán)境敏感程度為中度敏感區(qū)時，環(huán)境風險評價等級為二級。環(huán)境規(guī)劃與管理26.某城市制定環(huán)境規(guī)劃，目標是在未來5年內(nèi)將城市污水處理率從目前的$80\%$提高到$95\%$。已知該城市目前的污水產(chǎn)生量為$Q_0=50$萬$m3/d$，預計未來5年污水產(chǎn)生量年增長率為$3\%$，問5年后該城市每天需要處理的污水量是多少？-根據(jù)污水量增長公式$Q=Q_0(1+r)^n$，其中$Q_0$為初始污水量，$r$為年增長率，$n$為年數(shù)。-已知$Q_0=50$萬$m3/d$，$r=3\%$，$n=5$。-則$Q=50\times(1+0.03)^5\approx50\times1.159274=57.9637$萬$m3/d$。-5年后要達到$95\%$的污水處理率，則每天需要處理的污水量$Q_{處理}=57.9637\times95\%\approx55.0655$萬$m3/d$。27.某企業(yè)為了滿足環(huán)保要求，計劃對其廢氣處理設施進行升級改造。改造前廢氣處理成本為$C_1=50$萬元/年，改造后預計廢氣處理成本為$C_2=30$萬元/年，但改造投資為$I=100$萬元，設備使用壽命為$n=10$年，年利率為$i=5\%$，試通過費用效益分析判斷該改造是否可行。（采用等額年費用法）-首先計算改造投資的等額年費用$A$，根據(jù)等額年費用公式$A=I(A/P,i,n)$，其中$(A/P,i,n)=\frac{i(1+i)^n}{(1+i)^n-1}$。-已知$I=100$萬元，$i=5\%$，$n=10$年，$(A/P,5\%,10)=\frac{0.05\times(1+0.05)^{10}}{(1+0.05)^{10}-1}\approx0.1295$。-則$A=100\times0.1295=12.95$萬元/年。-改造后總等額年費用$C_{總}=A+C_2=12.95+30=42.95$萬元/年。-改造前費用$C_1=50$萬元/年，因為$C_{總}<C_1$，所以該改造可行。28.某地區(qū)制定環(huán)境管理目標，要求在未來3年內(nèi)將該地區(qū)的$SO?$排放量降低$20\%$。已知該地區(qū)目前$SO?$排放量為$M_0=10$萬$t$，問每年平均需要降低的排放率是多少？-設每年平均降低的排放率為$x$，則3年后的排放量$M=M_0(1-x)^3$。-已知要求3年后排放量降低$20\%$，即$M=M_0(1-20\%)$。-所以$M_0(1-x)^3=M_0\times0.8$，即$(1-x)^3=0.8$。-兩邊開立方得$1-x=\sqrt[3]{0.8}\approx0.9283$。-則$x=1-0.9283=0.0717=7.17\%$。29.某企業(yè)因違反環(huán)保法規(guī)被處以罰款，罰款金額按照超標排放污染物的數(shù)量計算。已知該企業(yè)超標排放$COD$的數(shù)量為$m=10t$，當?shù)丨h(huán)保部門規(guī)定$COD$超標排放的罰款標準為$a=5000$元$/t$，問該企業(yè)應繳納的罰款金額是多少？-罰款金額$F=m\timesa$。-已知$m=10t$，$a=5000$元$/t$，則$F=10\times5000=50000$元。30.某城市推行綠色建筑政策，要求新建建筑的節(jié)能率達到$50\%$以上。某新建建筑的設計能耗為$E_0=200kW\cdoth/(m2\cdota)$，采取節(jié)能措施后實際能耗為$E=90kW\cdoth/(m2\cdota)$，問該建筑是否滿足綠色建筑政策要求？-節(jié)能率$η=\frac{E_0-E}{E_0}\times100\%$。-代入數(shù)據(jù)得$η=\frac{200-90}{200}\times100\%=\frac{110}{200}\times100\%=55\%$。-因為$55\%>50\%$，所以該建筑滿足綠色建筑政策要求。環(huán)境監(jiān)測與分析31.用重鉻酸鉀法測定水樣中的化學需氧量（$COD$），取$20.00mL$水樣，加入$10.00mL0.2500mol/L$的重鉻酸鉀標準溶液，在強酸性條件下加熱回流$2h$，冷卻后，以試亞鐵靈為指示劑，用$0.1000mol/L$的硫酸亞鐵銨標準溶液滴定剩余的重鉻酸鉀，消耗硫酸亞鐵銨溶液$15.00mL$，同時做空白試驗消耗硫酸亞鐵銨溶液$25.00mL$，求該水樣的$COD$值。-根據(jù)$COD$計算公式$COD=\frac{(V_0-V_1)c\times8\times1000}{V}$，其中$V_0$為空白試驗消耗硫酸亞鐵銨溶液體積，$V_1$為水樣消耗硫酸亞鐵銨溶液體積，$c$為硫酸亞鐵銨溶液濃度，$V$為水樣體積。-已知$V_0=25.00mL$，$V_1=15.00mL$，$c=0.1000mol/L$，$V=20.00mL$。-則$COD=\frac{(25.00-15.00)\times0.1000\times8\times1000}{20.00}=400mg/L$。32.用分光光度法測定水中的六價鉻，繪制標準曲線時，得到吸光度$A$與六價鉻濃度$C$的線性回歸方程為$A=0.05C+0.005$。取$50.00mL$水樣，經(jīng)預處理后定容至$100.00mL$，測得吸光度為$0.205$，求水樣中六價鉻的濃度。-首先將吸光度$A=0.205$代入回歸方程$A=0.05C+0.005$，可得$0.205=0.05C+0.005$。-移項得$0.05C=0.205-0.005=0.2$，解得$C=4mg/L$。-這是定容后溶液中六價鉻的濃度，水樣中六價鉻的實際濃度$C_{實際}=4\times\frac{100}{50}=8mg/L$。33.用氣相色譜法測定空氣中的苯系物，進樣量為$1.0μL$，得到苯的峰面積為$1000$，已知苯的標準曲線方程為$A=500C$（$A$為峰面積，$C$為濃度，$μg/mL$），求進樣中苯的含量。-將峰面積$A=1000$代入標準曲線方程$A=500C$，可得$1000=500C$，解得$C=2μg/mL$。-進樣量為$1.0μL=0.001mL$，則進樣中苯的含量$m=C\timesV=2\times0.001=0.002μg$。34.用離子色譜法測定水中的氟離子，已知氟離子的保留時間為$3.0min$，某水樣中在$3.0min$處出現(xiàn)一個峰，峰面積為$500$，氟離子的標準曲線方程為$A=100C$（$A$為峰面積，$C$為濃度，$mg/L$），求水樣中氟離子的濃度。-將峰面積$A=500$代入標準曲線方程$A=100C$，可得$500=100C$，解得$C=5mg/L$。35.用原子吸收光譜法測定土壤中的銅含量，稱取$0.5000g$土壤樣品，經(jīng)消解后定容至$50.00mL$，測得吸光度為$0.20$，銅的標準曲線方程為$A=0.02C$（$A$為吸光度，$C$為濃度，$mg/L$），求土壤中銅的含量（$mg/kg$）。-首先將吸光度$A=0.20$代入標準曲線方程$A=0.02C$，可得$0.20=0.02C$，解得$C=10mg/L$。-這是定容后溶液中銅的濃度，土壤中銅的含量$w=\frac{C\timesV}{m}\times1000$，其中$V=50.00mL$，$m=0.5000g$。-則$w=\frac{10\times50}{0.5}\times1000=1000000mg/kg=1000mg/kg$。工程流體力學36.水在直徑為$d=100mm$的圓管中流動，流速為$v=2m/s$，水溫為$20℃$（此時水的運動黏度$ν=1.007×10??m2/s$），判斷水流的流態(tài)。-首先計算雷諾數(shù)$Re=\frac{vd}{ν}$。-已知$v=2m/s$，$d=0.1m$，$ν=1.007×10??m2/s$。-則$Re=\frac{2\times0.1}{1.007\times10^{-6}}\approx198609>2000$，所以水流為紊流。37.某輸水管道，管徑從$d_1=200mm$突然擴大到$d_2=400mm$，已知小管中流速$v_1=4m/s$，求局部水頭損失$h_j$。-根據(jù)突然擴大局部水頭損失公式$h_j=\frac{(v_1-v_2)^2}{2g}$，其中$v_2$可根據(jù)連續(xù)性方程$v_1A_1=v_2A_2$計算。-$A_1=\frac{\pi}{4}d_12$，$A_2=\frac{\pi}{4}d_22$，則$v_2=\frac{A_1}{A_2}v_1=\left(\frac{d_1}{d_2}\right)^2v_1=\left(\frac{200}{400}\right)^2\times4=1m/s$。-代入局部水頭損失公式$h_j=\frac{(4-1)^2}