化工原理試題庫〔下冊〕

第一章蒸播

一、選擇題

I.當(dāng)二組分液體混合物的相對揮發(fā)度為—c—時(shí)，不能用普通精微方法別離。

A.3.0B.2.0C.1.0D.4.0

2.某精儲(chǔ)塔用來別離雙組分液體混合物，進(jìn)料量為100kmol/h,進(jìn)料組成為0.6,要求塔頂產(chǎn)

品濃度不小于0.9,以上組成均為摩爾分率，則塔頂產(chǎn)品最大產(chǎn)量為—Bo

A.60.5kmol/hB.66.7Kmol/hC.90.4Kmol/hD.不能確定

3.在t-x-y相圖中，液相與氣相之間量的關(guān)系可按D求出。

A.拉烏爾定律B.道爾頓定律C?亨利定律D.杠桿規(guī)則

4.q線方程一定通過X—y直角坐標(biāo)上的點(diǎn)_B。

A.(Xw,Xw)B(XF,XF)C(XD,XD)D(0,XD/(R+l))

5.二元溶液的連續(xù)精儲(chǔ)計(jì)算中，進(jìn)料熱狀態(tài)參數(shù)q的變化將引起(B)的變化。

A.平衡線B.操作線與q線C.平衡線與操作線D.平衡線與q線

6.精儲(chǔ)操作是用于別離(B)。

A.均相氣體混合物B.均相液體混合物C.互不相溶的混合物D.氣一液混合物

7.混合液兩組分的相對揮發(fā)度愈小，則說明用蒸儲(chǔ)方法別離該混合液愈_B_o

A容易；B困難；C完全；D不完全

8.設(shè)計(jì)精儲(chǔ)塔時(shí)，假設(shè)F、XF、xD、xW均為定值，將進(jìn)料熱狀況從q=l變?yōu)閝>l,但回流

比取值一樣，則所需理論塔板數(shù)將_B,塔頂冷凝器熱負(fù)荷_C_,塔釜再沸器熱負(fù)

荷___A___o

A變大，B變小，C不變，D不一定

9.連續(xù)精儲(chǔ)塔操作時(shí)，假設(shè)減少塔釜加熱蒸汽量，而保持儲(chǔ)出量D和進(jìn)料狀況(F,xF,q)不

變時(shí)，則L/V—B—,L7V'A—,XD—B—,xwA—。

A變大，B變小，C不變，D不一定

10.精儲(chǔ)塔操作時(shí)，假設(shè)F、XF、q,加料板位置、D和R不變，而使操作壓力減小，則XD—A—,

XwB___o

A變大，B變小，C不變，D不一定

11.操作中的精儲(chǔ)塔，保持F,XF,q,D不變，假設(shè)采用的回流比R<Rmin,則XD_B_,

Xw___A_____o

A變大，B變小，C不變，D不一定

12.恒摩爾流假設(shè)是指A。

A在精儲(chǔ)段每層塔板上升蒸汽的摩爾流量相等

B在精儲(chǔ)段每層塔板上升蒸汽的質(zhì)量流量相等

C在精儲(chǔ)段每層塔板上升蒸汽的體積流量相等

D在精儲(chǔ)段每層塔板上升蒸汽和下降液體的摩爾流量相等

13.精儲(chǔ)過程的理論板假設(shè)是指D。

A進(jìn)入該板的氣液兩相組成相等

B進(jìn)入該板的氣液兩相組成平衡

C離開該板的氣液兩相組成相等

D離開該板的氣液兩相組成平衡

14.精儲(chǔ)過程假設(shè)為飽和液體進(jìn)料，則日。

Aq=l,L=LBq=l,V=V

Cq=l,L=VDq=l,L=V

15.全回流時(shí)的精儲(chǔ)過程操作方程式為C。

Ayn=XnByn-1=xn

Cyn+l=xnDyn+1=xn+1

16.精儲(chǔ)是別離［B）混合物的化工單元操作，其別離依據(jù)是利用混合物中各組分⑴）的差異。

A、氣體B、液體C、固體D、揮發(fā)度E、溶解度F、溫度

17.精儲(chǔ)過程的恒摩爾流假設(shè)是指在精儲(chǔ)段每層塔板［A）相等。

A、上升蒸汽的摩爾流量B、上升蒸汽的質(zhì)量流量

C、上升蒸汽的體積流量D、上升蒸汽和下降液體的流量

18.精儲(chǔ)過程中，當(dāng)進(jìn)料為飽和液體時(shí)，以下關(guān)系［B）成立。

A、q=0,L=LB、q=1,V=V

C、q=0,L=VD、q=1,L=L

19.精儲(chǔ)過程中，當(dāng)進(jìn)料為飽和蒸汽時(shí)，以下關(guān)系［A）成立。

A>q=0,L=LB、q=1,V=V

C、q=0,L=VD、q=1,L=L

20.精儲(chǔ)過程的理論板假設(shè)是指1D）o

A、進(jìn)入該板的氣液兩相組成相等B、進(jìn)入該板的氣液兩相組成平衡

C、離開該板的氣液兩相組成相等D、離開該板的氣液兩相組成平衡

21.某二元混合物，假設(shè)液相組成乙為。45,相應(yīng)的泡點(diǎn)溫度為小氣相組成以為。45,相應(yīng)的露點(diǎn)溫

度為/2，貝I〔A

=t2C/1?2D.不能判斷

22.兩組分物系的相對揮發(fā)度越小，則表示該物系用蒸儲(chǔ)別離越（B

A.容易B.困難C.完全D.不完全

23.精編塔的操作線是直線，其原因是（D）。

A.理論板假定B.理想物系C.塔頂泡點(diǎn)回流D.恒摩爾流假定

24.別離某兩元混合物，進(jìn)料量為10kmol/h,組成與為0.6,假設(shè)要求儲(chǔ)出液組成不小于0.9,則最大的

儲(chǔ)出液量為[A）。

A.6.67kmol/hB.6kmol/hC.9kmol/hD.不能確定

25.精儲(chǔ)塔中由塔頂往下的第n-1、n、n+1層理論板，其氣相組成關(guān)系為1B）。

c.%+i〉=y〃=y“TD.不確定

26.在原料量和組成一樣的條件下，用簡單蒸儲(chǔ)所得氣相組成為X）,用平衡蒸儲(chǔ)得氣相組成為x02,假

設(shè)兩種蒸儲(chǔ)方法所得氣相量一樣，則（C）。

不能確定

A.xD1>xD2B.xm=xD2C.xDl<xD2D.

27.在精儲(chǔ)塔的圖解計(jì)算中,假設(shè)進(jìn)料熱狀況變化，將使（B）。

A.平衡線發(fā)生變化B.操作線與q線變化

C.平衡線和q線變化D.平衡線和操作線變化

28.操作中的精儲(chǔ)塔,假設(shè)選用的回流比小于最小回流比，則（D）.

A.不能操作B.x。、乙均增加C.x。、孔均不變D.x?減小、/增加

29.操作中的精儲(chǔ)塔，假設(shè)保持尸、X。、/、V'不變，減小x尸，貝UIC）

A.D增大、R減小B.D減小、R不變C.D減小、R增大D.D不變、R增大

30.用某精儲(chǔ)塔別離兩組分溶液，規(guī)定產(chǎn)品組成。當(dāng)進(jìn)料組成為時(shí)XFI,相應(yīng)回流比為Ri；進(jìn)料組成為

時(shí)XF2,XFI〉XF2,相應(yīng)回流比為R2,假設(shè)，進(jìn)料熱狀況不變，貝U（A）。

A.R1<R2B.R1=R2.C.RI>R2D.無法判斷

31.用精儲(chǔ)塔完成別離任務(wù)所需的理論板數(shù)為8（包括再沸器），假設(shè)全塔效率為50%,則塔內(nèi)實(shí)際板數(shù)為

[C）。

A.16層B.12層C.14層D.無法確定

32.在常壓下苯的沸點(diǎn)為80.1℃,環(huán)己烷的沸點(diǎn)為80.73℃,欲使該兩組分混合液得到別離，則宜采用

（C）。

A.恒沸精儲(chǔ)B.普通精儲(chǔ)C.萃取精儲(chǔ)D.水蒸氣精儲(chǔ)

33.精儲(chǔ)操作中，假設(shè)將進(jìn)料熱狀況由飽和液體改為冷液體進(jìn)料，而其它條件不變，則精微段操作線斜率

（C）,提儲(chǔ)段斜率1B）,精儲(chǔ)段下降液體量1C）,提儲(chǔ)段下降液體量（A）。

A.增大B.減小C.不變D.無法判斷

34.假設(shè)連續(xù)精儲(chǔ)過程的進(jìn)料熱狀況參數(shù)q=l/3,則其中氣相與液相的摩爾數(shù)之比為（C）。

A.1/2B.l/3C.2D.3

35.溢流液泛是由于（A）造成的。

A.降液管通過能力太小B.液流分布不均勻

C.塔板上嚴(yán)重漏液D.液相在塔板間返混

36.直接水蒸氣加熱的精儲(chǔ)塔適用于（別離輕組分水溶液）的情況，直接水蒸氣加熱與間接水蒸氣加熱相

對比，當(dāng)XD、xw、R、q、回收率一樣時(shí)，其所需理論板數(shù)要（A)

A.多B.少C.相等D.無法判斷

37.在精儲(chǔ)塔的設(shè)計(jì)中，設(shè)計(jì)思想是：在全塔汽液兩相總體呈（A）接觸，而在每一塊塔板上汽

液兩相以（C）方式接觸。

A.逆流B.并流C.錯(cuò)流（D）不確定

38.某精儲(chǔ)塔內(nèi)，進(jìn)料熱狀況參數(shù)為1.65,由此可判定物料以〔D）方式進(jìn)料。

(A)飽和蒸汽飽和液體(C)過熱蒸汽(D)冷流體

39.兩組分的相對揮發(fā)度越小，則表示別離物系越〔D〕

A.容易B.減少C.完全D.不完全

二、填空題

1.某連續(xù)精儲(chǔ)塔中，假設(shè)精館段操作線的截距為零，則偏出液流量為。

2.當(dāng)別離要求和回流比一定時(shí)，進(jìn)料的q值最小，此時(shí)別離所需的理論塔板數(shù)

3.蒸儲(chǔ)是指的化工單元操作。

4.在精館塔實(shí)驗(yàn)中，當(dāng)準(zhǔn)備工作完成之后，開場操作時(shí)的第一項(xiàng)工作應(yīng)該是

5.實(shí)現(xiàn)精儲(chǔ)操作的必要條件是和。

6.恒摩爾流假設(shè)成立的主要條件是o

7.某精儲(chǔ)塔設(shè)計(jì)時(shí)，假設(shè)將塔釜由原來間接蒸汽加熱改為直接蒸汽加熱，而保持x(F),D/

F,q,Rx(D)不變，則W/F將,x(w)將,提偏段操作線斜率將,

理論板數(shù)將.o

8.在只有一股進(jìn)料無側(cè)線出料的連續(xù)精儲(chǔ)操作中，當(dāng)體系的壓力、進(jìn)料組成、塔頂、塔底產(chǎn)

品組成及回流比一定時(shí)，進(jìn)料狀態(tài)q值愈大，提儲(chǔ)段的斜率就愈，完成一樣的別離任務(wù)所需

的總理論板數(shù)就愈，故5種進(jìn)料狀態(tài)種中，進(jìn)料所需的理論板數(shù)最少。

9.直接蒸汽加熱與水蒸汽蒸儲(chǔ)雖都是向釜液直接通入蒸汽，但其目的并不一樣。前者是

,而后者。

10.操作中，假設(shè)提儲(chǔ)段上升蒸汽量V增加，而回流量和進(jìn)料狀態(tài)(F,XF,q)仍保持不變,

則R,XD,Xw,VIN'o

11.操作時(shí)，假設(shè)F、D、xF、q,加料板位置、V不變，而使操作的總壓力增大，則XD,

XW_______

12.精儲(chǔ)塔的塔頂溫度總低于塔底溫度，其原因之一是,原因之

二是。

13.精儲(chǔ)塔設(shè)計(jì)中，回流比越________所需理論板數(shù)越少，操作能耗。但隨著

回流比的逐漸增大，操作費(fèi)用設(shè)備費(fèi)的總和將呈現(xiàn)變化過程。

14.恒沸精儲(chǔ)與萃取精儲(chǔ)主要針對的物系，采取參加第三組分的方法以改變原物系的

15.精儲(chǔ)設(shè)計(jì)中，當(dāng)進(jìn)料為氣液混合物，且氣液摩爾比為2:3,則進(jìn)料熱狀態(tài)參數(shù)q值等于。

16.填料塔用于精儲(chǔ)過程中，其塔高的計(jì)算采用等板高度法，等板高度是指；填料層高度Z=。

17.簡單蒸儲(chǔ)與精儲(chǔ)的主要區(qū)別是

18.精微的原理是0

19.精微過程的恒摩爾流假設(shè)是指。

20.進(jìn)料熱狀況參數(shù)的兩種定義式為q=和q=,汽液混合物進(jìn).料時(shí)q值范圍

21.精儲(chǔ)操作中，當(dāng)回流比加大時(shí)，表示所需理論板數(shù)，同時(shí)，蒸儲(chǔ)釜中所需的加熱蒸汽消

耗量_____________,塔頂冷凝器中，冷卻劑消耗量__________，所需塔徑___________o

22.精儲(chǔ)設(shè)計(jì)中，隨著回流比的逐漸增大，操作費(fèi)用一一，總費(fèi)用呈現(xiàn)

___________________________的變化過程o

23.精儲(chǔ)操作中，當(dāng)回流比加大時(shí)，表示所需理論板數(shù)，同時(shí)，蒸儲(chǔ)釜中所需的加熱蒸汽消

耗量_____________,塔頂冷凝器中，冷卻劑消耗量__________，所需塔徑____________o

24.某填料精譙塔的填料層高度為8米，完成別離任務(wù)需要16塊理論板〔包括塔釜），則等板高度（HETP）

25.總壓為latm,95℃溫度下苯與甲苯的飽和蒸汽壓分別為H68mmHg與475mmHg,則平衡時(shí)苯的汽相組成

=,苯的液相組成=（均以摩爾分率表示）。苯與甲苯的相對揮發(fā)度=

26.精儲(chǔ)處理的物系是混合物，利用各組分的不同實(shí)現(xiàn)別離。吸收

處理的物系是混合物，利用各組分的不同實(shí)現(xiàn)別離。

27.精儲(chǔ)操作的依據(jù)是。實(shí)現(xiàn)精儲(chǔ)操作的必要條件是和。

28.氣液兩相呈平衡狀態(tài)時(shí)，氣液兩相溫度，液相組成氣相組成。

29.用相對揮發(fā)度a表達(dá)的氣液平衡方程可寫為。根據(jù)a的大小，可用來，假設(shè)a=l,則表示。

30.在精館操作中，假設(shè)降低操作壓強(qiáng)，則溶液的相對揮發(fā)度，塔頂溫度，塔釜溫度，從平衡角度分析對

該別離過程。

31.某兩組分體系，相對揮發(fā)度a=3,在全回流條件下進(jìn)展精儲(chǔ)操作，對第n、n+1兩層理論板〔從塔頂往

下計(jì)），假設(shè)Yn=0.4,則yn+i=O全回流操作通常適用于或。

32.精儲(chǔ)和蒸儲(chǔ)的區(qū)別在于；平衡蒸儲(chǔ)和簡單蒸儲(chǔ)的主要區(qū)別在于。

33.精儲(chǔ)塔的塔頂溫度總是低于塔底溫度，其原因是和

34.o

35.在總壓為101.33kPa,溫度為85℃下，苯和甲苯的飽和蒸氣壓分別為p°A=113.6kPa、城=46kPa,則

相對揮發(fā)度a=,平衡時(shí)液相組成/=，氣相組成為為=。

36.某精儲(chǔ)塔的精儲(chǔ)段操作線方程為y=0.72%+0.275,則該塔的操作回流比為，儲(chǔ)出液組成為。

37.最小回流比的定義是，適宜回流比通常取為Rmin。

38.精儲(chǔ)塔進(jìn)料可能有種不同的熱狀況，當(dāng)進(jìn)料為氣液混合物且氣液摩爾比為2：3時(shí)，則進(jìn)料熱狀況q值

為。

39.在某精微塔中，別離物系相對揮發(fā)度為2.5的兩組分溶液，操作回流比為3,假設(shè)測得第2、3層塔板

〔從塔頂往下計(jì)）的液相組成為%=045、/=04流出液組成XD為0.96（以上均為摩爾分率），則第3

層塔板的氣相莫弗里效率為EMV3=。

40.在精儲(chǔ)塔設(shè)計(jì)這，假設(shè)保持R4、q、。不變，假設(shè)增加回流比R,則而，/，L/V.

41.在精儲(chǔ)塔設(shè)計(jì)中，假設(shè)/、X/、X?、Xw及氏一定，進(jìn)料由原來的飽和蒸氣改為飽和液體，則所需理

論板數(shù)N?。精微段上升蒸氣量V、下降液體量L；提微段上升蒸氣量V,下降液體量］。

42.操作中的精微塔，增大回流比，其他操作條件不變，則精儲(chǔ)段液氣比L/V,提儲(chǔ)段液氣比L'/V',XD，

43.操作中的精儲(chǔ)塔保持R馬、q、V不變，假設(shè)釜液量W增加，貝壯》,Z/Vo

44.在連續(xù)精微塔中，假設(shè)Xp、x?、R、q、。//一樣，塔釜由直接蒸汽加熱改為間接蒸汽加熱，則所

需理論板數(shù)xwo

45.恒沸精流與萃取精儲(chǔ)的共同點(diǎn)是。兩者的主要區(qū)別是和。

三、計(jì)算題

1.某二元混合液含易揮發(fā)組分0.35,泡點(diǎn)進(jìn)料，經(jīng)連續(xù)精微塔別離后塔頂產(chǎn)品濃度為0.96,

塔底產(chǎn)品濃度為0.025（以上均為易揮發(fā)組分的摩爾分率〕，設(shè)滿足恒摩爾流假設(shè)，試計(jì)

算：（1）塔頂產(chǎn)品的采出率D/F為多少（4分）；（2）如果回流比R為2,請分別求出精儲(chǔ)段、

提儲(chǔ)段操作方程。

2.用一常壓連續(xù)精儲(chǔ)塔別離苯一甲苯混合液，原料液入塔時(shí)其中蒸氣量和液體量的千摩爾

之比為2:3。每小時(shí)處理量料液60kmol/h,料液中含苯50%,所得殘液含苯5%,儲(chǔ)出液

中含苯98%（以上組成均為摩爾百分率），苯對甲苯的平均揮發(fā)度為2.5,試求：⑴儲(chǔ)出液

和殘液量⑵R=2R小時(shí)的操作回流比⑶該操作條件下，精儲(chǔ)段和提儲(chǔ)段操作線方程式

3.在常壓精儲(chǔ)塔內(nèi)別離某理想二元混合物。進(jìn)料量為100kmol/h,進(jìn)料組成為XF=0.5,塔頂組

成為XD=0.98（均為摩爾分?jǐn)?shù)〕；進(jìn)料為泡點(diǎn)進(jìn)料；塔頂采用全凝器，泡點(diǎn)回流，操作回

流比為最小回流比的L8倍；在此題范圍內(nèi)氣液平衡方程為：產(chǎn)0.6x+0.43,氣相默弗里效

率Emv=0.5。假設(shè)要求輕組分收率為98%,試計(jì)算：（1）塔釜儲(chǔ)出液組成；12）精微段操

作線方程；（3）經(jīng)過第一塊實(shí)際板氣相濃度的變化。

4.用一連續(xù)精儲(chǔ)塔別離由組分A、B組成的理想混合溶液。原料液中含A為0.40,儲(chǔ)出液

中含A為0.95（以上均為摩擦分率〕，進(jìn)料熱狀況q為0.6,最小回流比為1.50,試求相

對揮發(fā)度a值

5.用一提儲(chǔ)塔別離某水溶液（雙組分體系，水為重組分），原料液量為100kmol/h,泡點(diǎn)進(jìn)

料，進(jìn)料組成為40%,塔頂蒸汽全部冷凝成液體產(chǎn)品而不回流，其組成為70%（以上組

成均為輕組分的摩爾分率）。輕組分回收率為98%,直接用水蒸汽加熱。假設(shè)塔內(nèi)為恒摩

爾溢流和汽化，操作條件下兩組分的平均相對揮發(fā)度為45每層塔板用氣相表示的單板

效率為70%,求釜液組成及從塔頂?shù)诙訉?shí)際板下降的液相濃度。

6.用一連續(xù)精儲(chǔ)塔在常壓下別離苯一甲苯液體混和物。在全濃度范圍內(nèi)，體系的平均相對

揮發(fā)度為2.5。泡點(diǎn)進(jìn)料，進(jìn)料量為100kmol/h。進(jìn)料中苯含量為0.4（摩爾分率）。規(guī)定塔

頂產(chǎn)品中苯的含量為0.9,苯的回收率為95%以上。塔頂采用全凝器，泡點(diǎn)回流，回流比

取為最小回流比的L5倍，塔釜采用間接蒸汽加熱。求（1〕塔底產(chǎn)品濃度；（2）精福段

操作線方程和提儲(chǔ)段操作線方程；（3）從塔頂開場數(shù)起，離開第二塊板的液相組成（小

數(shù)點(diǎn)后取三位數(shù)）。

7.苯、甲苯兩組分混合物進(jìn)展常壓蒸儲(chǔ)，原料組成X（苯）=0.7,要求得到組成為0.8的塔頂

產(chǎn)品（以上均為摩爾分率），現(xiàn)用以下三種方法操作：連續(xù)平衡蒸儲(chǔ)、簡單蒸儲(chǔ)1微分蒸

儲(chǔ)〕、連續(xù)蒸儲(chǔ)。在三種情況下，塔頂用一分凝器，其中50%的蒸汽冷凝返回塔頂。出冷

凝器的蒸汽與冷凝液體呈平衡。對每種方法進(jìn)料量均為100kmol/h,問塔頂、塔釜產(chǎn)量各

為多少汽化量為多少a=2.46o

8,在常壓連續(xù)精儲(chǔ)塔中，別離苯一甲苯混合液。原料液流量為1000kmol/h,組成為含苯0.4

（摩爾分率，下同〕泡點(diǎn)進(jìn)料。儲(chǔ)出液組成為0.9,釜液組成為0.00667,操作回流比為

最小回流比的L5倍，操作條件下平均相對揮發(fā)度為2.5,試求：11）提儲(chǔ)段操作方程（2）

離開第二層理論板（從塔頂往下數(shù)〕的氣相組成y2

9,在常壓連續(xù)精微塔中，別離兩組分理想溶液。原料液組成為0.5（摩爾分率，下同）飽和

氣體進(jìn)料。儲(chǔ)出液組成為09釜液組成為0.05,操作回流比為最小回流比的2.0倍，操

作條件下平均相對揮發(fā)度為3.0,試求：（1〕提儲(chǔ)段操作線方程（2）離開第二層理論板

（從塔頂往下數(shù)）的氣相組成y2.

10.在常壓連續(xù)精儲(chǔ)塔中，別離兩份理想溶液。原料液組成為0.51摩爾分率，下同〕，飽和

蒸汽進(jìn)料，儲(chǔ)出液組成為0.9,釜液組成為0.05。操作回流比為最小回流比的2倍。操作

條件下平均相對揮發(fā)度為3.0,試求：（1〕提儲(chǔ)段操作線方程（2）離開第二層理論板

（從塔頂往下數(shù)〕的氣相組成y2。

11.試計(jì)算壓力為101.33KPa,溫度為時(shí)84℃,苯-甲苯物系平衡時(shí)，苯與甲苯在液相和氣相

中的組成。（xA=0.818%=0.92）

12.苯-甲苯混合液初始組成為0.4（摩爾分率，下同），在常壓下加熱到指定溫度，測得平衡

的液相組成x為0.257、汽相組成y為0.456,試求該條件下的液化率。（q=0.281）

13.4.某兩組分混合氣體，其組成y=0.6（摩爾分率〕，通過局部冷凝將蒸汽量中的;流量冷

凝為飽和液體，試求此時(shí)的氣、液相組成。氣液平衡關(guān)系為y=0.46%+0.549（x=0.5085；

j=0.783）

14.5.在連續(xù)精儲(chǔ)塔中別離兩組分理想溶液，原料液流量為75kmol/h,泡點(diǎn)進(jìn)料。精儲(chǔ)段操作

線方程和提儲(chǔ)段操作線方程分別為y=0.723x+0.263和y=1.25%-0.018試求精儲(chǔ)段及

提儲(chǔ)段的上升蒸汽量。（V=V'=142.3kmo〃拉）

15.6.在常壓連續(xù)精儲(chǔ)塔中，別離含甲醇為0.4（摩爾分率〕的甲醇-水混合液。試求進(jìn)料溫度

40℃為時(shí)得q值。進(jìn)料泡點(diǎn)溫度為75.3℃。操作條件下甲醇的汽化潛熱為1055KJ/kg、比

熱為2.68KJ/（kg.℃）；水的汽化潛熱為2320KJ/kg,比熱為4.19KJ/（kg.℃）。

16.7.將含易揮發(fā)組分為24%的原料參加一連續(xù)精儲(chǔ)塔中，要求播出液組成為95%,釜液組

成為3%（均為易揮發(fā)組分的摩爾分率〕。進(jìn)入冷凝器中蒸汽量為850kmol/h,塔頂回流

液量為670kmol/h,試求塔頂、塔釜產(chǎn)品量及回流比。（D=180kmol/h；W=608.6kmol/h；

R=3.72）

17.用板式精儲(chǔ)塔在常壓下別離苯一甲苯混合液，塔頂為全凝器，塔釜用間接蒸汽加熱，平

均相對揮發(fā)度為2.47,進(jìn)料為150kmol/h、組成為0.41摩爾分率）的飽和蒸汽，回流比

為4,塔頂儲(chǔ)出液中苯的回收率為0.97,塔釜采出液中甲苯的回收率為0.95,求：（1〕

塔頂儲(chǔ)出液及塔釜采出液的組成；（2）精儲(chǔ)段及提儲(chǔ)段操作線方程；13）回流比與最

小回流比的比值。（0.928、0.021；精儲(chǔ)線y=0.8x+0.1856、提儲(chǔ)線y=L534x-0.0112；

R/Rmin=1.4）

18.在由一層理論板和塔釜組成的精儲(chǔ)塔中，每小時(shí)向塔釜參加苯一甲苯混合液lOOkmol,含

苯量為50%［摩爾％,下同），泡點(diǎn)進(jìn)料，要求塔頂儲(chǔ)出液中含苯量為80%,塔頂采用全

凝器，回流液為飽和液體，回流比為3,相對揮發(fā)度為2.5,求每小時(shí)獲得的塔頂儲(chǔ)出液

量D,塔釜排出液量W及濃度xwo（D=17.0kmol/h,W=83.0kmol/h,xw=0.4385〕

19.用精微別離某水溶液，水為難揮發(fā)組分，進(jìn)料F=lkmol/s,xF=0.2（摩爾分率，下同〕，

以飽和液體狀態(tài)參加塔中部，塔頂儲(chǔ)出量D=0.3kmol/s,xD=0.6,R=1.2Rmin,系統(tǒng)a=3,

塔釜用飽和水蒸汽直接通入加熱。試求：（1〕蒸汽通入量；（2）提儲(chǔ)段操作線

（V=0.57kmol/s；y=2.23x-0.0351）

20.在連續(xù)精儲(chǔ)塔中別離二硫化碳和四氯化碳混合液。原料液流量為1000kg/h,組成為0.3（二

硫化碳的質(zhì)量分率，下同〕。假設(shè)要求釜液組成不大于0.05,儲(chǔ)出液中二硫化碳回收率

為88%。試求播出液流量和組成。（3.58kmol/h;0.97）

21.在常壓連續(xù)精儲(chǔ)塔中，別離兩組分理想溶液。原料液組成為0.5（摩爾分率，下同〕，飽

和蒸汽進(jìn)料。儲(chǔ)出液組成為0.9,釜液組成為0.05。操作回流比為最小回流比的2倍。操

作條件下平均相對揮發(fā)度為3。試求：（1）提儲(chǔ)段操作線方程；（2）離開第2層理論板

（從塔頂往下計(jì)）的氣相為（y=L385x-0.0193；0.786）

22.在常壓連續(xù)精儲(chǔ)塔中，別離兩組分理想溶液。原料液組成為0.6〔摩爾分率，下同），泡

點(diǎn)進(jìn)料，儲(chǔ)出液組成為0.95,釜液組成為0.04,回流比為2,物系的平均相對揮發(fā)度為

3.5。塔頂為全凝器。試用逐板計(jì)算法計(jì)算精儲(chǔ)段所需理論板數(shù)。（2塊）

23.在連續(xù)精儲(chǔ)塔中別離兩組分理想溶液。原料液組成為0.35（摩爾分率，下同〕儲(chǔ)出液組

成為0.9,回流比為最小回流比的1.2倍，物系的平均相對揮發(fā)度為2.0,試求以下兩種進(jìn)

料狀況下的操作回流比（1）飽和液體進(jìn)料；（2）飽和蒸汽進(jìn)料。（2.7；4.79）

24.在連續(xù)精微塔中別離兩組分理想溶液。物系的平均相對揮發(fā)度為3.0。塔頂采用全凝器。

實(shí)驗(yàn)測得塔頂?shù)谝粚铀宓膯伟逍蔈mi為0.6,且精儲(chǔ)段操作線方程為y=0.833x+0.15,

試求離開塔頂?shù)诙影宓纳仙羝M成為（0.825）

25.在連續(xù)精儲(chǔ)塔中別離苯一甲苯混合液。原料液組成為0.4（摩爾分率，下同〕，儲(chǔ)出液組

成為0.95。氣-液混合進(jìn)料，其中氣相占1/3（摩爾數(shù)比），回流比為最小回流比的2倍,

物系的平均相對揮發(fā)度為2.5,塔頂采用全凝器，試求從塔頂往下數(shù)第二層理論板的上升

蒸汽組成為（0.899）

26.實(shí)驗(yàn)測得常壓精儲(chǔ)塔在局部回流下，精儲(chǔ)段某相鄰兩板的上升氣相組成分別為

%=0.885,%+[=0.842。物系平均相對揮發(fā)度為5,回流比為3.5,微出液組成為0.95[摩

爾分率），試求以氣相組成表示的第n層板的單板效率Emv。（0.5）

27.在一常壓連續(xù)精儲(chǔ)塔中別離由A、B組成的混合液。原料液組成為0.3,要求塔頂產(chǎn)品組

成為0.9,釜液組成為0.5（均為A組分的摩爾分率），操作回流比為2.5,試?yán)L出以下進(jìn)

料情況的精儲(chǔ)段操作線和提儲(chǔ)段操作線。（1〕q=2；（2）泡點(diǎn)進(jìn)料；（3）氣液混合進(jìn)

料，汽化率為1/2。

28.在一常壓連續(xù)精儲(chǔ)塔中，精儲(chǔ)段操作線方程式和q線方程式如下：

y=0.75%+0.2075y=-0.5%+1.5xF試求：（1）回流比；（2）儲(chǔ)出液組成；（3）q值

（R=3；xD=0.83；q=l/3）

29.在一常壓連續(xù)精儲(chǔ)塔中，別離苯一甲苯混合液。塔頂為全凝器，塔釜為間接蒸汽加熱，

泡點(diǎn)進(jìn)料。物系的相對揮發(fā)度a=2.47。試計(jì)算：（1〕全回流時(shí)，=0.95,第一塊塔

板上的氣相單板效率&“=0.7時(shí)，求第二塊塔板上升蒸汽組成；（2〕進(jìn)料量為180kmol/h,

原料組成為0.4時(shí),要求塔頂苯的回收率為0.96,塔釜甲苯的回收率為0.93時(shí)，求和乙；

（3）假設(shè)R=1.4Rmm，求R；（4〕寫出精微段操作線方程式。（0.916；0.9,0.028；

1.7；笫+i=0.638%+0.326）

30.常壓連續(xù)精微塔中，別離某雙組分理想溶液，原料液在泡點(diǎn)下進(jìn)料，進(jìn)料量為150Kmol/h,

組成為0.4（摩爾分率，下同），儲(chǔ)出液組成為0.9,釜?dú)堃航M成為0.1,操作回流比為3.5,

全塔平均相對揮發(fā)度為2,塔頂采用全凝器，塔底采用間接蒸汽加熱，求：1.塔頂、塔底

產(chǎn)品流量，Kmol/h；2.回流比為最小回流比的倍數(shù)；3.精儲(chǔ)段上升蒸汽量和提儲(chǔ)段下降液

體量，Kmol/h；4.塔頂?shù)诙K理論板上下降的液相組成。

31.將180kmol/h含苯0.4（摩爾分率，下同）的苯一甲苯溶液，在連續(xù)精儲(chǔ)塔中進(jìn)展別離，要求塔頂儲(chǔ)出

液中含苯0.95,釜?dú)堃褐泻讲桓哂?.01,進(jìn)料為飽和液體，回流比R=2,求塔頂、塔底兩產(chǎn)品流量

及精儲(chǔ)段、提儲(chǔ)段操作線方程式。

32.在常壓連續(xù)精微塔中別離相對揮發(fā)度為2.3的苯一甲苯混合液，進(jìn)料量100kmol/h,且為飽和液體進(jìn)

料，其中含苯0.4（摩爾分率，下同）。塔頂采用全凝器，泡點(diǎn)回流，塔釜蒸汽間接加熱。要求塔頂

儲(chǔ)出液中含苯0.95,塔底釜?dú)堃褐泻?.04,回流比取最小回流比的1.4倍。計(jì)算（1）塔頂和塔底

產(chǎn)品的流量。（2）推導(dǎo)精儲(chǔ)段、提儲(chǔ)段操作方程式。

33.在常壓連續(xù)精儲(chǔ)塔中別離相對揮發(fā)度為2.3的苯一甲苯混合液，進(jìn)料量200kmol/h,且為飽和液體進(jìn)

料，其中含苯0.4〔摩爾分率，下同）。塔頂采用全凝器，泡點(diǎn)回流，塔釜蒸汽間接加熱。要求塔頂

播出液中含苯0.95,塔底釜?dú)堃褐泻?.05,回流比取最小回流比的1.5倍。計(jì)算門）塔頂和塔底

產(chǎn)品的流量。（2）實(shí)際回流比、提儲(chǔ)段上升蒸汽流量及其下降液體流量、塔頂苯的回收率。

34.在常壓連續(xù)精儲(chǔ)塔中別離相對揮發(fā)度為2.3的苯一甲苯混合液，進(jìn)料量200kmol/h,且為飽和液體進(jìn)

料，其中含苯0.4（摩爾分率，下同）。塔頂采用全凝器，泡點(diǎn)回流，塔釜蒸汽間接加熱。要求塔頂

儲(chǔ)出液中含苯0.95,塔底釜?dú)堃褐泻?.05,回流比取最小回流比的1.5倍。計(jì)算（1）塔頂和塔底

產(chǎn)品的流量。（2）實(shí)際回流比、提儲(chǔ)段上升蒸汽流量及其下降液體流量、塔頂苯的回收率。

35.連續(xù)、常壓精儲(chǔ)塔中別離某混合液，要求塔頂產(chǎn)品組成為0.94,塔底產(chǎn)品為0.04［摩爾分率），此塔

進(jìn)料q線方程為y=6x-l.5,采用回流比為最小回流比的1.2倍，混合液在此題條件下的相對揮發(fā)度為

2,

求：1、精微段操作線方程；

2、假設(shè)塔底產(chǎn)品量W=150kmol/h,求進(jìn)料量F和塔頂產(chǎn)品量D；

3、提儲(chǔ)段操作線方程。

36.在一連續(xù)、常壓精微塔中別離某液態(tài)二組元混合液，其中含易揮發(fā)組分0.4［摩爾分率，下同），混合

液流量為1000kmol/h,塔頂采用全凝器，要求塔頂儲(chǔ)出液含易揮發(fā)組分0.9,易揮發(fā)組分的回收率為

90%,泡點(diǎn)進(jìn)料，回流比取最小回流比的1.5倍，相對揮發(fā)度a為2.5。

試求：①塔頂儲(chǔ)出液流量D；

②塔釜?dú)堃毫髁縒,組成Xw；

③回流比R及最小回流比Rmin；

④寫出提儲(chǔ)段操作線方程。

37.苯和甲苯的混合物，其中含苯0.4〔摩爾分率，下同），流量為1000kmol/h,在一連續(xù)、常壓精儲(chǔ)塔

中進(jìn)展別離。塔頂采用全凝器，要求塔頂儲(chǔ)出液含苯0.9,苯的回收率為90%,泡點(diǎn)進(jìn)料，泡點(diǎn)回流，

回流比取最小回流比的L5倍，相對揮發(fā)度a為2.5;

求：1、塔頂儲(chǔ)出液流量D；

2、塔釜?dú)堃毫髁縒；

3、塔頂?shù)诙K理論板上升的蒸汽量V及組成y2；

4、塔釜上一塊理論板下降的液體量L'及組成X*。

38.在一常壓連續(xù)精微塔中別離某二元混合液，其中含易揮發(fā)組分0.41摩爾分率，下同），汽液混合物進(jìn)

料，流量為100kmol/h,進(jìn)料中蒸汽的摩爾流率占總進(jìn)料量的1/3。塔頂采用全凝器，要求塔頂易揮發(fā)

組分的回收率為90%,回流比取最小回流比的1.5倍，塔底殘液中輕組分組成為0.064。相對揮發(fā)度a

為2.5,提儲(chǔ)段內(nèi)上升蒸汽的空塔氣速為2m/s,蒸汽的平均分子量為79.1,平均密度l.Olkg/n?。試求：

1.塔頂儲(chǔ)出液中輕組分的流量

2.從塔頂向下第2塊理論板上升的氣相組成

3.提儲(chǔ)段操作線方程

4.提儲(chǔ)段塔徑

39.常壓連續(xù)精儲(chǔ)塔中，別離某雙組分理想溶液，原料液在泡點(diǎn)下進(jìn)料，進(jìn)料量為150Kmol/h,組成為0.4

（摩爾分率、下同），儲(chǔ)出液組成為0.9,釜?dú)堃航M成為0」，操作回流比為3.5,全塔平均相對揮發(fā)度

為2,塔頂采用全凝器，塔頂采用間接蒸汽加熱，求：

1）塔頂、塔底產(chǎn)品流量，Kmol/h；

2）回流比為最小回流比的倍數(shù)；

3〕精微段上升蒸汽量和提儲(chǔ)段下降液體量，Kmol/h；

4）塔頂?shù)诙K理論板上下降的液相組成。

40.在連續(xù)精微塔中，將含苯0.5〔摩爾分率）的笨、甲苯混合液進(jìn)展別離。為飽和蒸汽進(jìn)料，進(jìn)料量為

lOOkniol/h,要求塔頂、塔底產(chǎn)品各為50kmol/h,精儲(chǔ)段操作線方程為y=0.833x+0.15。試求塔頂與塔

底產(chǎn)品的組成，以及提儲(chǔ)段操作線方程。

〔提示：提儲(chǔ)段操作線方程為y］竺”/）

41.在連續(xù)精儲(chǔ)塔中別離兩組分理想溶液，原料液流量為100左根?！?/,組成為0.3（易揮發(fā)組分摩爾流率），

其精儲(chǔ)段和提儲(chǔ)段操作線方程分別為

J=0.714%+0.257⑴y=1.686%-0.0343⑵

試求：11）塔頂流出液流量和精微段下降液體流量tkmol/h},

12）進(jìn)料熱狀況參數(shù)q。

42.在常壓連續(xù)精儲(chǔ)塔中別離苯-甲苯混合液，原料液組成為0.4〔苯摩爾分率，下同），儲(chǔ)出液組成為0.97,

釜?dú)堃航M成為0.04,試分別求以下三種進(jìn)料熱狀況下的最小回流比和全回流下的最小理論板數(shù)。

（1）20℃下冷液體；

（2）飽和液體；

（3）飽和氣體。

假設(shè)操作條件下物系的平均相對揮發(fā)度為2.47。原料液的泡點(diǎn)溫度為94℃,原料液的平均比熱容為

1.85kJ/（kg.℃）,原料液的汽化熱為354kJ/kg。

43.在常壓連續(xù)精儲(chǔ)塔中別離苯-甲苯混合液，原料液的流量為100,泡點(diǎn)下進(jìn)料，進(jìn)料組成為0.4苯摩爾

分率，下同）?；亓鞅热樽钚』亓鞅鹊?.2倍。假設(shè)要求儲(chǔ)出液組成為0.9,苯的回收率為90%,試

分別求出泡點(diǎn)下回流時(shí)的精微段操作線方程和提儲(chǔ)段操作線方程。物系的平均相對揮發(fā)度為2.47。

44.用一連續(xù)精微塔別離苯一甲苯的混合液，進(jìn)料量為lOOkmol/h,原料液中含苯0.4,塔頂儲(chǔ)出液中含

苯0.95,塔底鐳出液中含苯0.1（以上均為摩爾分率），原料液為汽液混合進(jìn)料，其中蒸汽占1/3（摩

爾比）。苯一甲苯的平均相對揮發(fā)度為2.5,回流比為最小回流比的2倍，塔頂采用全凝器，塔釜間接

蒸汽加熱。試求：

a）每小時(shí)儲(chǔ)出液及釜?dú)堃毫浚?/p>

b）原料液中汽相及液相組成；

c）回流比；

d）每小時(shí)塔釜產(chǎn)生的蒸汽量及塔頂回流的液體量；

e）離開塔頂?shù)诙永碚摪宓恼羝M成；離開塔釜上一塊理論板的液相組成。

45.苯和甲苯的混合物，其中含苯0.4（摩爾分率，下同），流量為1Q0Qkmol/h,在一連續(xù)精儲(chǔ)塔中進(jìn)

展別離。塔頂采用全凝器，要求塔頂流出液含苯0.9,苯的回收率為0.9,泡點(diǎn)進(jìn)料，回流比取最小

回流比的1.5倍。相對揮發(fā)度a為2.5。求：

a）塔頂流出液流量D

b）塔釜?dú)堃毫髁縒

c）精微段上升的蒸汽量V及提儲(chǔ)段下降的液體量力。

46.某別離苯、甲苯的精儲(chǔ)塔進(jìn)料量為1000kmol/h,濃度為0.5。要求塔頂產(chǎn)品濃度不低于0.9,塔釜濃

度不大于0.1〔皆為苯的摩爾分率），泡點(diǎn)液相進(jìn)料，間接蒸汽加熱，回流比為2。

a）當(dāng)滿足以上工藝要求時(shí)，塔頂、塔底產(chǎn)品量各為多少

b）塔頂產(chǎn)品量能到達(dá)560kmol/h嗎采出最大極限值是多少

c）當(dāng)塔頂產(chǎn)品量為535kmol/h時(shí)，假設(shè)要滿足原來的產(chǎn)品濃度要求，可采取什么措施做定性分析。

47.別離苯、甲苯的精儲(chǔ)塔有10塊塔板，總效率為0.6,泡點(diǎn)液相進(jìn)料，進(jìn)料量為1000kmol/h,其濃度

為0.175,要求塔頂產(chǎn)品濃度為0.85,塔釜濃度為0.1〔皆為苯的摩爾分率）。

1）該塔的操作回流比為多少有幾種解法試對幾種解法進(jìn)展對比。

2）用該塔將塔頂產(chǎn)品濃度提高到0.99是否可行假設(shè)將塔頂產(chǎn)品濃度提高到0.88,可采取何種

措施對其中較好的一種方案進(jìn)展定性和定量分析。

3）當(dāng)塔頂產(chǎn)品濃度為0.85時(shí)，最小回流比為多少假設(shè)塔頂冷凝水供給缺乏，回流比只能是最小

回流比的0.9倍，該塔還能操作嗎

4）假設(shè)因回流管道堵塞或回流泵損壞，時(shí)回流比為0,此時(shí)塔頂及塔釜的組成和流量分別為多

少〔設(shè)塔板效率不下降）。

48.用一連續(xù)精儲(chǔ)塔別離苯一甲苯的混合液，進(jìn)料量為lOOkmol/h,原料液中含苯0.4,塔頂儲(chǔ)出液中含

苯0.95,塔底儲(chǔ)出液中含苯0.11以上均為摩爾分率），原料液為汽液混合進(jìn)料，其中蒸汽占1/3（摩

爾比）。苯一甲苯的平均相對揮發(fā)度為2.5,回流比為最小回流比的2倍，塔頂采用全凝器，塔釜間接

蒸汽加熱。試求：

1）每小時(shí)儲(chǔ)出液及釜?dú)堃毫浚?/p>

2）原料液中汽相及液相組成；

3）回流比；

4）每小時(shí)塔釜產(chǎn)生的蒸汽量及塔頂回流的液體量；

5）離開塔頂?shù)诙永碚摪宓恼羝M成；

6）離開塔釜上一塊理論板的液相組成。

49.精儲(chǔ)塔采用全凝器，用以別離苯和甲苯組成的理想溶液，進(jìn)料狀態(tài)為汽液共存，兩相

組成如下：XF=0.5077,yF=0.7201o

（1）假設(shè)塔頂產(chǎn)品組成XD=0.99,塔底產(chǎn)品的組成為XW=0.02,問最小回流比為多少塔底產(chǎn)品的純度假

設(shè)何保證？

（2）進(jìn)料室的壓強(qiáng)和溫度假設(shè)何確定。

（3）該進(jìn)料兩組份的相對揮發(fā)度為多少？

（Rmin=1.271,通過選擇適宜的回流比來保證；a=2.49）.

50.常壓連續(xù)操作的精微塔來別離苯和甲苯混和液，進(jìn)料中含苯0.6（摩爾分?jǐn)?shù)），進(jìn)料狀態(tài)是汽液各占一半

（摩爾數(shù)），從塔頂全凝器取出儲(chǔ)出液的組成為含苯0.98（摩爾分?jǐn)?shù)），苯一甲苯系統(tǒng)在常壓下的相對揮發(fā)

度為2.5。試求：

（1）進(jìn)料的汽液相組成；（2）最小回流比。

（液相0.49；汽相0.71；Rmin=1.227）

51.最小回流比與理論板數(shù)

用一連續(xù)精儲(chǔ)塔別離苯一甲苯混合液，原料中含苯0.4,要求塔頂儲(chǔ)出液中含苯0.97,釜液中含苯0.02（以

上均為摩爾分?jǐn)?shù)），R=4。求下面兩種進(jìn)料狀況下最小回流比Rmin。及所需理論板數(shù)：（1）原料液溫度為25℃；

（2）原料為汽液混合物，汽液比為3：4。苯一甲苯系統(tǒng)在常壓下的相對揮發(fā)度為2.5。

（Rmin=1.257,NT=10,第5塊加料；Rmin=2.06,NT=lb第6塊加料）

52.物料恒算：

Ikmol/s的飽和汽態(tài)的氨一水混合物進(jìn)人一個(gè)精儲(chǔ)段和提儲(chǔ)段各有1塊理論塔板的精儲(chǔ)塔別離，進(jìn)料中氨

的組成為0.001（摩爾分?jǐn)?shù)）。塔頂回流為飽和液體，回流量為1.3kmol/s,塔底再沸器產(chǎn)生的汽相量為

0.6kmol/so假設(shè)操作范圍內(nèi)氨一水溶液的汽液平衡關(guān)系可表示為y=1.26x,求塔頂、塔底的產(chǎn)品組成。

34

（XD=1.402X10-,XW=8.267X10-）

53.操作線方程

一連續(xù)精微塔別離二元理想混合溶液，精儲(chǔ)段某層塔板的氣、液相組成分別為0.83和0.70,相鄰上層塔

板的液相組成為0.77,而相鄰下層塔板的氣相組成為0.78（以上均為輕組分A的摩爾分?jǐn)?shù)，下同）。塔頂為

泡點(diǎn)回流。進(jìn)料為飽和液體，其組成為0.46。假設(shè)塔頂與塔底產(chǎn)量比為2/3,試求：

（1）精微段操作線方程；

（2）提儲(chǔ)段操作線方程。

（精微段3y=2x+0.95；提館段3y=4.5x-0.195）

54.綜合計(jì)算:

某一連續(xù)精儲(chǔ)塔別離一種二元理想溶液，F(xiàn)=10kmol/s,XF=0.5,q=0,xD=0.95,xw=0.1,（以上均為摩爾分

率），系統(tǒng)的相對揮發(fā)度a=2,塔頂為全凝器，泡點(diǎn)回流，塔釜間接蒸汽加熱，且知塔釜的汽化量為最小汽

化量的1.5倍。試求：

（1）塔頂易揮發(fā)組分的回收率；

（2）塔釜的汽化量；

（3）第二塊理論板的液體組成（塔序由頂部算起）。

（『89.5%；V^ll.OVkmol/s;x2=0.843）

55.熱狀況參數(shù)與能耗

某苯與甲苯的混合物流量為100kmol/h,苯的濃度為0.3（摩爾分率，下同），溫度為20℃,采用精儲(chǔ)

操作對其進(jìn)展別離，要求塔頂產(chǎn)品濃度為0.9,苯的回收率為90%,精儲(chǔ)塔在常壓下操作，相對揮發(fā)度為

2.47,試對比當(dāng)Nfoc時(shí)，以下三種工況所需要的最低能耗（包括原料預(yù)熱需要的熱量）：

（1）20℃加料；

（2）預(yù)熱至泡點(diǎn)加料；

（3）預(yù)熱至飽和蒸汽加料。

在操作條件下料液的泡點(diǎn)為98℃,平均比熱容為16L5J/kmol.K,汽化潛熱為32600J/mol。

（977.1kW；1110.6kW；1694.7kW）

56.用一連續(xù)操作精儲(chǔ)塔在常壓別離苯一甲苯混合液，原料含苯0.5〔摩爾分率，下同），塔頂儲(chǔ)處液含苯

0.99,塔頂采用全凝器，回流比為最小回流比的1.5倍，原料液于泡點(diǎn)狀態(tài)進(jìn)塔，加料板上的液相組

成與進(jìn)料組成一樣.泡點(diǎn)為92.30,求理論進(jìn)料板的上一層理論板的也相組成。苯的飽和蒸汽壓可以用

安托尼公式計(jì)算。

Logp°=A-B/〔t+C）,A=6.91210,B=1214.645,C=221.205

57.有苯和甲苯混合液，含苯0.4,流量1000kmol/h,在一常壓精儲(chǔ)塔內(nèi)進(jìn)展別離，要求塔頂儲(chǔ)出液中含

苯0.9（以上均為摩爾分率），苯的回收率不低于90%,泡點(diǎn)進(jìn)料，取回流比為最小回流比的1.5倍。

塔內(nèi)平均相對揮發(fā)度為2.5。試求：

［1）、塔頂產(chǎn)品流量D；［2）、塔底釜?dú)堃毫髁縒與組成；［3）、最小回流比；［4）、精儲(chǔ)段操作線方程;

15）、提儲(chǔ)段操作線方程［6）、假設(shè)改用飽和蒸汽進(jìn)料，仍用（4）中所用的回流比，所需理論板數(shù)為多

少

58.某雙組分混合液，重組分為水。設(shè)計(jì)時(shí)先按如下流程安排〔圖中實(shí)線），塔釜采用飽和蒸汽直接加熱。

塔頂全凝器，泡點(diǎn)回流。系統(tǒng)符合恒摩爾流假定，相對揮發(fā)度為2。且知：F=100kmol/h,q=0,xF=0.4

（摩爾分率，下同），XD=0.95,XW=0.04,S=60kmol/ho試求：⑴、塔頂輕組分的回收率；⑵、假設(shè)

保持S、F、XF、q、XD、xw不變，設(shè)計(jì)時(shí)在塔上部有側(cè)線抽出〔如虛線所示），抽出液量為0,kmol/h,

組成x0=0.6,則該塔的最小回流比為多少

59.擬設(shè)計(jì)一常壓連續(xù)精儲(chǔ)塔以別離某易揮發(fā)組分為40%（摩爾百分率，下同），流量為100kmol/h的料

液，要求儲(chǔ)出液組成為92%,回收率為90%,料液為泡點(diǎn)進(jìn)料，回流比為最小回流比的1.5倍，全塔

效率為0.7,料液的相對揮發(fā)度為3。試求：［1）、完成別離任務(wù)所需的實(shí)際塔板數(shù)及實(shí)際加料板位置;

（2）、假設(shè)F、XF、NP不變，欲提高此物系易揮發(fā)組分的回收率，試定性說明可采用的措施有那些

22、用一連續(xù)精儲(chǔ)塔別離苯與甲苯混合液，原料液中含苯0.40,塔頂儲(chǔ)出液中含苯0.95（以上均為摩爾分

率），原料液為汽液混合進(jìn)料，其中蒸汽占1/3（摩爾分率），苯一甲苯的平均相對揮發(fā)度為2