ICS93.020

CCSP22

CASME

中國(guó)中小商業(yè)企業(yè)協(xié)會(huì)團(tuán)體標(biāo)準(zhǔn)

T/CASMEXXXX—2023

三跨連續(xù)節(jié)段梁懸澆施工技術(shù)規(guī)范

Technicalstandardforcantilevercastingconstructionofthree-spacontinuoussegmental

beam

（征求意見稿）

在提交反饋意見時(shí)，請(qǐng)將您知道的相關(guān)專利連同支持性文件一并附上。

2023-XX-XX發(fā)布2023-XX-XX實(shí)施

中國(guó)中小商業(yè)企業(yè)協(xié)會(huì)??發(fā)布

T/CASMEXXXX—2023

三跨連續(xù)節(jié)段梁懸澆施工技術(shù)規(guī)范

1范圍

本文件規(guī)定了三跨連續(xù)節(jié)段梁懸澆施工技術(shù)規(guī)范規(guī)程的總則、一般規(guī)定、施工條件、設(shè)計(jì)、施工、

施工質(zhì)量檢驗(yàn)、場(chǎng)地整理、施工安全、竣工驗(yàn)收。

本文件適用于軟基處理填土預(yù)壓施工。

2規(guī)范性引用文件

下列文件中的內(nèi)容通過(guò)文中的規(guī)范性引用而構(gòu)成本文件必不可少的條款。其中，注日期的引用文件，

僅該日期對(duì)應(yīng)的版本適用于本文件；不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改單）適用于本

文件。

CJJ/T281-2018橋梁懸臂澆筑施工技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)

TZ324-2010鐵路預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁(剛構(gòu))懸臂澆筑施工技術(shù)

GB50026工程測(cè)量標(biāo)準(zhǔn)

GB50982建筑與橋梁結(jié)構(gòu)監(jiān)測(cè)技術(shù)規(guī)范

GB55018工程測(cè)量通用規(guī)范

JTG3362公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范

JTGF80/1公路工程質(zhì)量檢驗(yàn)評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)

3術(shù)語(yǔ)和定義

下列術(shù)語(yǔ)和定義適用于本文件。

3.1

線形控制linearcontrol

通過(guò)測(cè)量已施工節(jié)段結(jié)構(gòu)的幾何信息、進(jìn)行誤差分析和調(diào)整計(jì)算參數(shù)、預(yù)測(cè)未施工節(jié)段立模標(biāo)高等

一系列控制手段，控制施工和成橋線形滿足設(shè)計(jì)要求。

3.2仿真計(jì)算simulationcalculation

以設(shè)計(jì)的成橋狀態(tài)線形為目標(biāo)，采用實(shí)際的施工流程、進(jìn)度安排、施工荷載、臨時(shí)支撐和各項(xiàng)實(shí)測(cè)

參數(shù)取值，建立有限元仿真計(jì)算分析模型，模擬橋梁結(jié)構(gòu)的實(shí)際施工歷程，計(jì)算各施工階段結(jié)構(gòu)受力與

變形的理論值。

3.3參數(shù)識(shí)別parameteridentification

在施工仿真計(jì)算中，通過(guò)分析各參數(shù)對(duì)橋梁結(jié)構(gòu)力學(xué)行為的敏感性，結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試識(shí)別修正結(jié)構(gòu)幾

何形態(tài)、截面特性、收縮徐變系數(shù)、荷載取值、彈性模量、材料容重、預(yù)應(yīng)力損失等計(jì)算參數(shù)，調(diào)整有

限元仿真計(jì)算模型，使橋梁結(jié)構(gòu)的理論計(jì)算值和實(shí)際狀態(tài)相一致，以指導(dǎo)后續(xù)懸澆節(jié)段施工。

3.4偏差分析deviationanalysis

各個(gè)懸澆節(jié)段施工完成后，通過(guò)對(duì)節(jié)段線形的監(jiān)測(cè)，確定該節(jié)段施工完成后的實(shí)測(cè)值與理論計(jì)算值

之間的偏差，當(dāng)偏差超過(guò)允許值時(shí)，對(duì)線形偏差原因進(jìn)行分析，根據(jù)原因采取相應(yīng)調(diào)控措施。

3.5立模標(biāo)高formworkelevation

待澆筑箱梁節(jié)段前端頂?shù)装搴鸵砭壈迥０屙斆娴母叱獭?/p>

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4總則

4.1線形控制應(yīng)包括施工仿真計(jì)算、線形監(jiān)測(cè)和數(shù)據(jù)分析與反饋控制等工作。

4.2主跨跨徑大于60m（含60m）的懸澆箱梁橋應(yīng)對(duì)其施工過(guò)程實(shí)施線形控制。

4.3線形監(jiān)測(cè)可分為主梁高程測(cè)量和軸線測(cè)量。

4.4線形監(jiān)測(cè)應(yīng)建立基準(zhǔn)網(wǎng)，采用的平面坐標(biāo)和高程系統(tǒng)可與施工采用的系統(tǒng)一致。在

下列情況下應(yīng)對(duì)基準(zhǔn)點(diǎn)進(jìn)行復(fù)測(cè)：

a）施工每隔1個(gè)月后；

b）主墩基礎(chǔ)工況沉降變形大于2mm時(shí)；

c）結(jié)構(gòu)受力體系轉(zhuǎn)換后；

d）其它經(jīng)分析后認(rèn)為有必要進(jìn)行復(fù)測(cè)時(shí)

4.5線形控制應(yīng)編制工作大綱和實(shí)施細(xì)則，依據(jù)經(jīng)過(guò)批準(zhǔn)的設(shè)計(jì)文件和施工方案進(jìn)行。

4.6線形控制所采用的數(shù)據(jù)資料應(yīng)合理、可靠。

4.7線形控制應(yīng)以監(jiān)控指令文件和監(jiān)控報(bào)告的形式實(shí)施，并納入施工工序管理。

4.8線形控制技術(shù)資料應(yīng)作為橋梁的交（竣）工資料，歸入橋梁的交（竣）工及養(yǎng)護(hù)技術(shù)

檔案。

5工作流程

懸澆箱梁橋線形控制工作流程如圖1所示：

圖1懸澆箱梁橋線形控制工作流程

6線形監(jiān)測(cè)基本要求

6.1線形監(jiān)測(cè)宜選擇在7：00（春、夏季）和8：00（秋、冬季）之前完成。

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6.2線形監(jiān)測(cè)宜選擇在7：00（春、夏季）和8：00（秋、冬季）之前完成。

6.3箱梁線形測(cè)量時(shí)，橋面不應(yīng)有荷載的變動(dòng)。

6.4所有測(cè)量記錄應(yīng)注明施工工況、日期、時(shí)間、天氣、氣溫、橋面施工臨時(shí)荷載等。

6.5懸澆梁施工過(guò)程中梁體的線形監(jiān)測(cè)控制標(biāo)準(zhǔn)見表1。

表1懸澆梁懸臂施工過(guò)程中梁體線形控制標(biāo)準(zhǔn)

單位為毫米

序號(hào)檢查項(xiàng)目規(guī)定值或允許偏差

1軸線偏位5

2梁段高程±10

7線形控制計(jì)算

7.1施工仿真計(jì)算

7.1.1施工單位應(yīng)對(duì)設(shè)計(jì)橋型布置圖中所提供的橋梁豎曲線要素、各里程位置的橋面設(shè)計(jì)標(biāo)高進(jìn)行復(fù)

核。

7.1.2依據(jù)橋面鋪裝厚度、橋面橫坡、箱梁梁高，推算各懸澆節(jié)段的梁底和梁頂設(shè)計(jì)高程。

7.1.3應(yīng)進(jìn)行設(shè)計(jì)復(fù)核驗(yàn)算，包括施工全過(guò)程驗(yàn)算與成橋狀態(tài)驗(yàn)算，驗(yàn)算結(jié)果應(yīng)滿足JTG3362要求。

7.1.4按照實(shí)際施工流程，模擬結(jié)構(gòu)的形成、荷載的施加、邊界條件的變化，考慮混凝土收縮徐變、

預(yù)應(yīng)力損失等，對(duì)各施工階段進(jìn)行仿真計(jì)算分析，掌握各施工階段結(jié)構(gòu)變形與內(nèi)力的理論狀態(tài)，作為施

工各階段結(jié)構(gòu)變形監(jiān)測(cè)的依據(jù)。

7.1.5懸澆梁各節(jié)段理論預(yù)拱度值計(jì)算見公式（1）：

fyg,i=-(whz,i+wyd,i/2+wsx,i)

式中：

fyg,i——i節(jié)段前端的理論預(yù)拱度；

whz,i——i節(jié)段前端自立模施工至成橋引起的累計(jì)撓度；

wyd,i——由活荷載引起的i節(jié)段前端撓度；

wsx,i——通車10年收縮徐變引起的i節(jié)段前端撓度。

7.1.6各節(jié)段施工累計(jì)撓度計(jì)算見公式（2）：

whz,i=w1,i+w2,i+w3,i+w4,i+w5,i+w6,i

式中：

whz,i——i節(jié)段前端自立模施工至成橋引起的累計(jì)撓度；

w1,i——懸澆過(guò)程中由節(jié)段自重引起的i節(jié)段前端的累計(jì)撓度；

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w2,i——懸澆過(guò)程中由節(jié)段預(yù)應(yīng)力張拉引起的i節(jié)段前端的累計(jì)撓度；

w3,i——懸澆過(guò)程中由掛籃、施工臨時(shí)荷載等引起的i節(jié)段前端的累計(jì)撓度；

w4,i——由體系轉(zhuǎn)換（邊跨合龍、中跨合龍）引起的i節(jié)段前端的累計(jì)撓度；

w5,i——由橋面系及附屬設(shè)施引起的i節(jié)段前端的撓度；

w6,i——施工階段由混凝土收縮徐變引起的i節(jié)段前端的撓度。

7.1.7各節(jié)段立模標(biāo)高計(jì)算見公式（3）:

Hlm,i=Hsj,i+fyg,i+fgl,i+ftz,i（3）

式中：Hlm,i——i節(jié)段前端的立模標(biāo)高；

Hsj,i——i節(jié)段前端的設(shè)計(jì)高程；

fgl,i——i節(jié)段前端的掛籃彈性變形值，依據(jù)掛籃預(yù)壓試驗(yàn)繪制出的荷載-撓度曲線，按i

節(jié)段的重量線性內(nèi)插而得；

ftz,i——i節(jié)段前端的立模標(biāo)高調(diào)整值。依據(jù)先前已澆筑節(jié)段的實(shí)測(cè)線形與理論線形偏差

情況，考慮是否對(duì)本節(jié)段（i節(jié)段）的立模標(biāo)高作相應(yīng)的調(diào)整，并確定調(diào)整值。

8箱梁0號(hào)塊線形控制

8.1支架預(yù)壓

8.1.1應(yīng)對(duì)0號(hào)塊施工支架采用1.1倍上部恒載進(jìn)行分級(jí)預(yù)壓。

8.1.2測(cè)量支架的彈性和非彈性變形，確定0號(hào)塊立模標(biāo)高

8.20號(hào)塊控制基準(zhǔn)點(diǎn)的布設(shè)

8.2.1依托已建立的控制網(wǎng)，按二等水準(zhǔn)測(cè)量要求設(shè)立線形監(jiān)控高程控制點(diǎn)。

8.2.20號(hào)塊施工完成后，將高程控制點(diǎn)轉(zhuǎn)移至0號(hào)塊梁段頂面上，精度應(yīng)滿足GB50026

三等水準(zhǔn)測(cè)量要求。

8.2.3各墩0號(hào)塊箱梁頂面布置3個(gè)高程和1個(gè)平面坐標(biāo)控制點(diǎn)，作為懸澆梁測(cè)量放樣和

變形監(jiān)測(cè)的基準(zhǔn)點(diǎn)，測(cè)點(diǎn)布置見圖2。

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a）平面布置圖b）平面布置圖

圖20號(hào)塊控制基準(zhǔn)點(diǎn)布置示意圖

8.3.4測(cè)點(diǎn)宜采用預(yù)埋鋼筋，露出箱梁混凝土面20mm左右，測(cè)點(diǎn)頂面磨平并用紅油漆標(biāo)記。埋設(shè)的鋼

筋測(cè)點(diǎn)必須在垂直方向上與箱梁頂板中上、下層鋼筋點(diǎn)焊牢固，整個(gè)施工期應(yīng)加以保護(hù)，不得損壞和覆

蓋。

9掛籃懸澆施工線形控制

9.1懸澆節(jié)段線形控制測(cè)點(diǎn)布設(shè)

9.1.1每個(gè)懸澆節(jié)段立模時(shí)前端各設(shè)置7個(gè)高程測(cè)點(diǎn)，1個(gè)軸線平面坐標(biāo)測(cè)點(diǎn)，作為模臨時(shí)高程測(cè)點(diǎn)，

在立模時(shí)和混凝土澆筑完成后進(jìn)行測(cè)量。測(cè)點(diǎn)宜以箱梁軸線為準(zhǔn)對(duì)稱布置，見圖3。

圖3懸澆節(jié)段立模測(cè)點(diǎn)布置圖

9.1.2懸澆節(jié)段頂板設(shè)3個(gè)測(cè)點(diǎn)，作為后續(xù)施工頂面高程測(cè)點(diǎn)，測(cè)點(diǎn)離節(jié)段前端面10cm處，測(cè)點(diǎn)布

置見圖4。測(cè)點(diǎn)1同時(shí)作為懸澆梁軸線偏位的控制測(cè)點(diǎn)，測(cè)點(diǎn)2和測(cè)點(diǎn)3布置在箱梁腹板中心位置。

圖4懸澆節(jié)段頂板永久高程測(cè)點(diǎn)布置圖

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9.1.3測(cè)點(diǎn)的埋設(shè)應(yīng)保證本身的穩(wěn)定性，具備通視條件，不應(yīng)妨礙掛籃的前移。

9.2掛籃預(yù)壓與前移

9.2.1掛籃試拼裝完成后，應(yīng)按最大施工組合荷載的1.2倍進(jìn)行預(yù)壓試驗(yàn)，測(cè)量掛籃前后

支點(diǎn)及前吊桿上下錨固點(diǎn)的彈性和非彈性變形，測(cè)點(diǎn)布設(shè)見圖5。

圖5掛籃預(yù)壓變形測(cè)點(diǎn)布置示意圖

9.2.2預(yù)壓試驗(yàn)應(yīng)采用對(duì)稱加載，加載順序應(yīng)從掛籃內(nèi)側(cè)向外側(cè)進(jìn)行，加載分級(jí)宜為懸臂最大節(jié)段重

量的10%、50%、100%、120%，卸載分級(jí)為懸臂澆筑最大節(jié)段重量的100%、50%、10%、空載。加載和卸

載均按照4級(jí)進(jìn)行，預(yù)壓荷載分布應(yīng)與掛籃施工荷載分布相一致。每級(jí)預(yù)壓完成后，每間隔6小時(shí)測(cè)量

掛籃變形值，當(dāng)各監(jiān)測(cè)點(diǎn)6小時(shí)的沉降量平均值小于2mm時(shí)進(jìn)行下一級(jí)加載，加載至100%后，每間隔

12小時(shí)測(cè)量掛籃變形值，當(dāng)各監(jiān)測(cè)點(diǎn)12小時(shí)的沉降量平均值小于2mm時(shí)卸載，卸載完成6小時(shí)后，對(duì)

各監(jiān)測(cè)點(diǎn)進(jìn)行末次觀測(cè)。

9.2.3掛籃前移階段，主墩兩側(cè)掛籃的走行步調(diào)要求一致。每次前移到位后，由專人檢查

錨固狀態(tài)。

9.2.4懸澆節(jié)段掛籃前移完成后，應(yīng)對(duì)懸澆節(jié)段的頂板永久高程測(cè)點(diǎn)進(jìn)行高程測(cè)量，得到掛籃前移引

起的節(jié)段實(shí)測(cè)撓度變化值。

9.2.5掛籃前移完成后測(cè)量得出的高程，與理論計(jì)算高程對(duì)比后，作為確定下一懸澆節(jié)段立模標(biāo)高調(diào)

整值ftz,i的依據(jù)。

9.3立模

9.3.1施工掛籃就位后，應(yīng)對(duì)懸澆節(jié)段平面軸線位置進(jìn)行放樣調(diào)整懸澆節(jié)段立模標(biāo)高，宜

在氣溫穩(wěn)定的時(shí)間段（早晨6~8點(diǎn)）進(jìn)行。

9.3.2懸澆節(jié)段立模調(diào)整好后，方可進(jìn)行鋼筋綁扎工作。

9.3.3鋼筋綁扎完成后、混凝土澆筑前應(yīng)對(duì)立模標(biāo)高和軸線控制測(cè)點(diǎn)進(jìn)行復(fù)測(cè)，若實(shí)測(cè)立模標(biāo)高和平

面軸線控制點(diǎn)坐標(biāo)偏差超出允許范圍，則需要進(jìn)行調(diào)整，直至符合控制精度要求為止。

9.4混凝土澆筑

9.4.1澆筑前與澆筑過(guò)程中，應(yīng)全面檢查模板及支撐系統(tǒng)是否有跑模與漏漿現(xiàn)象。

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9.4.2懸臂澆筑施工應(yīng)對(duì)稱、平衡進(jìn)行，兩端懸臂上荷載的實(shí)際不平衡偏差不得超過(guò)設(shè)計(jì)規(guī)定值；設(shè)

計(jì)未規(guī)定時(shí)，不宜超過(guò)節(jié)段重的1/4。懸澆節(jié)段應(yīng)全斷面一次澆筑完成，并應(yīng)從懸臂端開始，向已完成

梁段推進(jìn)分層澆筑。

9.4.3懸澆節(jié)段斷面尺寸控制標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)符合表2的要求。

表2懸澆梁節(jié)段斷面尺寸控制標(biāo)準(zhǔn)

序號(hào)檢查項(xiàng)目規(guī)定值或允許值

高度+5，-10

頂寬±30

1斷面尺寸（mm）

底寬±20

頂、底、腹板厚+10，0

2橫坡（%）±0.15

9.4.4混凝土澆筑后，應(yīng)對(duì)懸澆節(jié)段的模板臨時(shí)高程測(cè)點(diǎn)（圖3中測(cè)點(diǎn)1~測(cè)點(diǎn)7）進(jìn)行高程測(cè)量，得到

混凝土澆筑（包含掛籃彈性變形）引起的節(jié)段實(shí)測(cè)撓度變化值；同時(shí)對(duì)頂板永久高程測(cè)點(diǎn)（圖4中測(cè)點(diǎn)

1~測(cè)點(diǎn)3）進(jìn)行高程測(cè)量，得到該節(jié)段頂板測(cè)點(diǎn)的初始高程，后續(xù)施工時(shí)將底板臨時(shí)測(cè)點(diǎn)轉(zhuǎn)移至頂板永

久測(cè)點(diǎn)。

9.5預(yù)應(yīng)力施工

9.5.1混凝土抗壓強(qiáng)度、抗壓彈性模量達(dá)到設(shè)計(jì)要求時(shí)張拉。設(shè)計(jì)未規(guī)定時(shí)，混凝土強(qiáng)度及抗壓模量

不低于設(shè)計(jì)值的90%，且混凝土養(yǎng)護(hù)時(shí)間不少于7天時(shí)，進(jìn)行預(yù)應(yīng)力張拉。

9.5.2預(yù)應(yīng)力束實(shí)際伸長(zhǎng)值與理論伸長(zhǎng)值的差值應(yīng)符合設(shè)計(jì)要求，設(shè)計(jì)無(wú)規(guī)定，實(shí)際伸長(zhǎng)值與理論伸

長(zhǎng)值的差值應(yīng)控制在6%以內(nèi)，否則應(yīng)暫停張拉，待查明原因，并采取措施予以調(diào)整后方可繼續(xù)張拉。

9.5.3預(yù)應(yīng)力張拉完成4h后，方可對(duì)懸澆節(jié)段的頂板永久高程測(cè)點(diǎn)進(jìn)行高程測(cè)量，得到預(yù)應(yīng)力張拉引

起的節(jié)段實(shí)測(cè)撓度變化值。

9.5.4預(yù)應(yīng)力張拉后測(cè)量得出的高程，將預(yù)應(yīng)力張拉產(chǎn)生的主梁變形與理論預(yù)測(cè)值進(jìn)行對(duì)比分析后，

作為確定下一懸澆節(jié)段立模標(biāo)高調(diào)整值ftz,i的依據(jù)。

9.6偏差分析與立模標(biāo)高的調(diào)整

9.6.1將各個(gè)懸澆節(jié)段在澆筑混凝土后、張拉預(yù)應(yīng)力后、掛籃前移后的節(jié)段前端實(shí)測(cè)撓度與理論計(jì)算

值進(jìn)行比較，以得到當(dāng)前節(jié)段的實(shí)測(cè)高程與理論預(yù)計(jì)高程值的偏差。

9.6.2若當(dāng)前節(jié)段施工結(jié)束后的實(shí)測(cè)高程與理論高程值偏差不大于15mm，且箱梁平面軸線實(shí)測(cè)偏位不

大于5mm時(shí)，可按原仿真模型計(jì)算所得預(yù)拱度值，考慮掛籃彈性變形值，直接確定下一懸澆節(jié)段的立模

標(biāo)高。

9.6.3若當(dāng)前節(jié)段施工結(jié)束后的實(shí)測(cè)高程與理論高程值偏差大于15mm，或箱梁平面軸線實(shí)測(cè)偏位大于

5mm時(shí)，應(yīng)對(duì)線形偏差原因進(jìn)行分析，確定出引起線形偏差的因素，對(duì)仿真計(jì)算模型中相關(guān)參數(shù)進(jìn)行

識(shí)別和修正，重新計(jì)算后續(xù)節(jié)段的預(yù)拱度，考慮掛籃彈性變形值，調(diào)整并確定下一懸澆節(jié)段的立模標(biāo)高。

9.7懸澆過(guò)程橋梁線形通測(cè)

9.7.1懸澆節(jié)段施工至近L/4長(zhǎng)度時(shí)，應(yīng)對(duì)全橋各已施工節(jié)段高程進(jìn)行通測(cè)。

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9.7.2懸澆至合龍前倒數(shù)2～3個(gè)節(jié)段時(shí)，應(yīng)對(duì)各已施工節(jié)段高程進(jìn)行通測(cè)，作為最后2～3個(gè)懸澆節(jié)

段立模標(biāo)高調(diào)整的依據(jù)。

9.7.3通測(cè)時(shí)箱梁高程應(yīng)采用精密水準(zhǔn)儀進(jìn)行測(cè)量，按三等水準(zhǔn)測(cè)量的精度要求進(jìn)行。精度應(yīng)滿足

GB50026三等水準(zhǔn)測(cè)量要求。

10合龍施工線形控制

10.1合龍施工工藝

10.1.1合龍順序應(yīng)按設(shè)計(jì)要求進(jìn)行，設(shè)計(jì)無(wú)要求時(shí)，一般按照“先邊跨后中跨，先鎖定后澆筑”的合

龍?jiān)瓌t，對(duì)合龍施工應(yīng)進(jìn)行專項(xiàng)技術(shù)和安全交底，施工過(guò)程中不得隨意變更體系轉(zhuǎn)換流程。

10.1.2勁性骨架鎖定前應(yīng)在邊中跨懸臂端設(shè)置配重，宜采用水箱配重，其重量為1/2合龍段混凝土濕

重。澆筑合龍段混凝土?xí)r應(yīng)同步等量卸去平衡重。

10.1.3宜在一天中氣溫相對(duì)穩(wěn)定時(shí)間段進(jìn)行勁性骨架焊接，合龍口的鎖定應(yīng)迅速、上下游對(duì)稱進(jìn)行，

先提前將剛性支撐一端與合龍口一側(cè)懸臂端預(yù)埋件焊接，而后在達(dá)到鎖定時(shí)機(jī)時(shí)，迅速將剛性支撐另一

端與合龍口另一側(cè)懸臂端預(yù)埋件焊接，鎖定后應(yīng)按設(shè)計(jì)要求及時(shí)張拉臨時(shí)預(yù)應(yīng)力束。

10.1.